取消矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书(DOC)
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020）塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187—2009）.一。
参数信息塔吊型号：TC7035降效为TC7020 塔机自重标准值：Fk1=1260。
00kN 起重荷载标准值:Fqk=160kN 塔吊最大起重力矩：M=1400kN。
m 非工作状态下塔身弯矩：M=-1639kN.m 塔吊计算高度：H=46。
5m塔身宽度:B=2m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级：C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=4。
5m 承台厚度:Hc=1。
6m承台箍筋间距：S=200mm 承台钢筋级别：HPB400承台顶面埋深:D=0。
0m 桩直径:d=0。
5m桩间距：a=3。
5m 桩钢筋级别:HPB300桩入土深度：30m 桩型与工艺:预制桩计算简图如下：二。
荷载计算1。
自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3）起重荷载标准值F qk=160kN2。
风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0。
2kN/m 2）W k=0。
8×1.59×1。
95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1。
2×0。
60×0。
35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23。
25kNc。
基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0。
5F vk×H=0.5×23。
25×46。
50=540。
62kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a 。
塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0。
推荐-矩形板式基础计算书1 精品 精品
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20XX一、塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.8塔机独立状态的计算高度H(m) 50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.61、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 200 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.3 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19G k=blhγc=5×5×1×25=625kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2)=686.59kN·mF vk''=F vk/1.2=22.12/1.2=18.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2) =1023.86kN·mF v''=F v/1.2=30.97/1.2=25.81kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
TC7035B-16桩基础计算书
烟气脱硝技术改造工程 TC7035B-16 型塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)《TC7035B-16塔式起重机说明书》一. 参数信息塔吊型号: TC7035B-16塔机自重标准值:Fk1=1325kN起重荷载标准值:Fqk=160.00kN塔吊最大起重力矩:M=3840.00kN.m塔吊计算高度: H=61m塔身宽度: B=2.20m非工作状态下塔身弯矩:M1=-6122kN.m桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 40mm矩形承台边长: 5.0m承台厚度: Hc=1.60m承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: HRB335承台顶面埋深: D=0.800m桩直径: d=0.800m桩间距: a=3.500m桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 20.00m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1325kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×(1.60×25+1.5×17)=1637.5kN承台受浮力：F lk=5×5×0.30×10=75kN3) 起重荷载标准值F qk=400kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×2.2=0.64kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.64×61.00=38.87kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×38.87×61.00=1185.41kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.63×1.95×1.39×0.35=1.24kN/m2=1.2×1.24×0.35×2.20=1.14kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.14×61.00=69.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×69.73×61.00=2126.65kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-6122+0.9×(3840+1185.41)=-1599.13kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-6122+2126.65=-3995.35kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1325+1637.50)/4=740.63kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1325+1637.5)/4+(-3995.35+69.73×1.60)/4.95=-44.14kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1325+1637.5-75)/4-(-3995.35+69.73×1.60)/4.95=1506.64kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1325+1637.50+400)/4=840.63kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1325+1637.5+400)/4+(-1599.13+38.87×1.60)/4.95=530.07kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1325+1637.5+400-75)/4-(-1599.13+38.87×1.60)/4.95=1132.43kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1325+400)/4+1.35×(-1599.13+38.87×1.60)/4.95=162.94kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1325/4+1.35×(-3995.35+69.73×1.60)/4.95=-612.24kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
6012塔吊矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(354.2+843.75)/4=299.488kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(354.2+843.75)/4+(1260.5+61.9×1.35)/5.091=563.487kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(354.2+843.75)/4-(1260.5+61.9×1.35)/5.091=35.488kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(478.17+1139.062)/4+(1701.675+83.565×1.35)/5.091=760.707kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(478.17+1139.062)/4-(1701.675+83.565×1.35)/5.091=47.909kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(2.5×150)/2.5=375/2.5=150kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.283)/4=5.967m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=0.8×1.885×(9.1×40+5.8×60)+2000×0.283+0.32×150×5.967=1 925.586kNQ k=299.488kN≤R a=1925.586kNQ kmax=563.487kN≤1.2R a=1.2×1925.586=2310.703kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=35.488kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=16×3.142×10.72/4=1439mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=760.707kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3000kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.488kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(760.707+(47.909))×5.091/2=2058.401kN·mX方向：M x=Ma b/L=2058.401×3.6/5.091=1455.509kN·mY方向：M y=Ma l/L=2058.401×3.6/5.091=1455.509kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=478.17/4 + 1701.675/5.091=453.783kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m剪跨比：λb'=a1b/h0=700/1288=0.543，取λb=0.543；λl'= a1l/h0=700/1288=0.543，取λl=0.543；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.543+1)=1.134αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.543+1)=1.134βhsαb f t bh0=0.888×1.134×1.57×103×5×1.288=10176.925kNβhsαl f t lh0=0.888×1.134×1.57×103×5×1.288=10176.925kNV=453.783kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10176.925kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.288=4.176ma b=3.6m≤B+2h0=4.176m，a l=3.6m≤B+2h0=4.176m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1455.509×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-δ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1455.509×106/(0.995×1288×360)=3156mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3156,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=14127mm2≥A1=12880mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1455.509×106/(1.03×16.7×5000×12882)=0.01δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-δ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1455.509×106/(0.995×1288×360)=3156mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1288)=12880mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=14127mm2≥A2=12880mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=14127mm2≥0.5A S1'=0.5×14127=7064mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=14127mm2≥0.5A S2'=0.5×14127=7064mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
中联QTZ250(TC7030B)塔机安装拆卸方案
深圳湾体育中心项目总承包工程【中联QTZ250（TC7030B）塔机安装拆卸施工方案】深圳湾体育中心项目总承包工程中联QTZ250（TC7030B）塔机安装拆卸施工方案编制人：审核人：审批人：湖南省第六工程有限公司深圳湾体育中心项目经理部 2009年6月18日目录1. 编制及依据 (3)2. 设备及工程概况 (3)3. 工程管理目标 (5)3.1 质量目标 (5)3.2 工期目标 (6)3.3 环境管理目标 (6)3.4 安全管理目标 (6)4. 施工项目组织机构及职责 (6)4.1 施工项目部组织机构 (6)4.2 施工人员职责分工 (7)5. 安装方式及要求 (7)6. 安装前的准备工作 (8)6.1 塔机入场前现场的准备工作 (8)6.2 塔机安装前的准备工作 (9)6.3 塔机基础的验收 (10)7. 预计安装工期 (11)8.安装总则 (11)9. 安装工艺流程 (12)10. 塔吊的拆卸 (16)10.1 塔吊拆卸的准备工作 (16)10.2 塔吊拆卸的具体步骤 (17)11. 塔机安拆技术措施 (17)12. 塔机安拆安全措施 (18)1. 编制及依据本（固定）自升式塔式起重机安装施工组织设计是依据该塔机生产厂家长沙中联重工科技发展股份公司生产的QTZ250（TC7030B）塔机《安装使用说明书》等技术文件及国标有关安全技术标准、规程进行编制。
为确保塔机安装施工的安全与质量，在全施工过程中应认真参照本方案执行。
本方案其他未尽事宜，应遵循参照国家有关技术标准、安规执行。
（1）根据 QTZ250（TC7030B）《塔吊使用说明书》的要求（2）《塔式起重机操作使用规程》JG/T100－1999（3）《塔式起重机安全规程》GB5144—2006（4）《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33－2001（5）施工现场实际情况、环境条件施工单位：湖南省第六工程有限公司编制单位：湖南省第六工程有限公司2. 设备及工程概况工程概况：深圳湾体育中心位于深圳湾滨海休闲带中段，南山后海中心区东北角，深圳湾后海填海区内，紧邻高新技术开发区和国际金融商务区。
c7030塔吊基础计算书-承台基础
T4塔吊基础计算书1.计算分析说明塔吊在自立高度状态下，所承受的风载荷等水平载荷，以及各种弯矩、扭矩对基础产生的载荷最大；安装附墙装置以后，各种水平载荷、弯矩、扭矩等主要由附墙装置承担。
所以，塔吊上升到最大高度以后，对基础传递的载荷与自立高度相比，仅多了标准节的重量，而其所传递的风载荷要小得多。
所以在计算塔吊基础抗倾覆稳定性计算时，塔吊高度按照其实际最大独立安装高度进行考虑。
2.参数信息塔吊型号：c7030，塔吊起升高度H：48.70m，塔身宽度B：2m，基础埋深d：2.00m，自重G：1486.64kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：160kN，基础承台宽度Bc：6.25m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm额定起重力矩Me：1000kN·m，基础所受的水平力P：36.3kN，标准节长度b：3m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽合肥市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.25 。
3.塔吊对基础作用力的计算3.1塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1486.64kN；塔吊最大起重荷载：Q=160kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝1486.64＋160＝1646.64kN；3.2塔吊弯矩计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.25；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2+2×3+(4×22+32)0.5)×0.12]/(2×3)=0.34；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.32；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.32×1.25×0.35=0.71kN/m2；3.3塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.71×0.34×2×48.7×48.7×0.5=572.526kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝2500＋572.526＋30×1.7＝3123.53kN·m；4.塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.25×6.25×1.35=1318.359kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=3123.53/(1646.64+1318.359)=1.053m < 6.25/3=2.083m；基础抗倾覆稳定性满足要求！5.地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)【范本模板】
（TC7020）塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187—2009）。
塔吊型号：TC7035降效为TC7020 塔机自重标准值:Fk1=1260。
00kN 起重荷载标准值:Fqk=160kN 塔吊最大起重力矩:M=1400kN.m 非工作状态下塔身弯矩：M=-1639kN。
m 塔吊计算高度：H=46.5m塔身宽度:B=2m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级：C35 保护层厚度：H=50mm矩形承台边长：H=4.5m 承台厚度:Hc=1。
6m承台箍筋间距：S=200mm 承台钢筋级别：HPB400承台顶面埋深：D=0.0m 桩直径：d=0。
5m桩间距:a=3。
5m 桩钢筋级别:HPB300桩入土深度:30m 桩型与工艺：预制桩二。
荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2）基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4。
5×1.60×25=810kN3）起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。
塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0.2kN/m 2）W k=0。
8×1。
59×1。
95×1。
2×0。
2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb。
塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23。
25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0。
5F vk×H=0.5×23。
25×46。
50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0。
35kN/m 2）W k=0.8×1。
tc7020计算书
tc7020计算书矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝⼟基础⼯程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载⼒验算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=714.747kN桩⾝位于地下⽔位以下时，位于地下⽔位以下的桩⾃重按桩的浮重度计算，桩⾝的重⼒标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kN Q k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=2313.023kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满⾜要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
矩形承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 塔机自重标准值:Fk1=450.80kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=0.00kN.m 塔吊计算高度: H=40m 塔身宽度: B=2.50m非工作状态下塔身弯矩:M1=1350kN.m 桩混凝土等级: C45 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HPB235 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HPB235桩入土深度: 11.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.200m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×0.85×10=212.5kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×2.5=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.75×40.00=29.87kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×29.87×40.00=597.33kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×2.50=1.33kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.33×40.00=53.33kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×53.33×40.00=1066.52kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1350+0.9×(0+597.33)=1887.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1350+1066.52=2416.52kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75)/4+(2416.52+53.33×1.35)/5.66=763.61kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75-212.5)/4-(2416.52+53.33×1.35)/5.66=-169.46kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75+60)/4+(1887.60+29.87×1.35)/5.66=679.50kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75+60-212.5)/4-(1887.60+29.87×1.35)/5.66=-55.35kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(1887.60+29.87×1.35)/5.66=632.56kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(1887.60+29.87×1.35)/5.66=-287.77kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(2416.52+53.33×1.35)/5.66=746.11kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(2416.52+53.33×1.35)/5.66=-441.82kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
TC7030塔吊基础方案
目录1. 编制依据 (2)2. 工程概况 (2)2.1. 总体概况 (2)2.2. 岩土工程概况 (2)2.3. 现场塔吊概况 (3)3. 塔吊基础设计 (8)3.1. 1#塔吊基础 (8)3.2. 2#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.3. 3#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.4. 4#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.5. 5#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.6. 6#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.7. 7#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.8. 8#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
QTZ7030塔吊基础计算
1354 .75KN
满足要求。 （2）下冲切验算 承台板受桩冲切承载力按《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6.5.1 计算，
Fl 0.7 h f t 0.25 pc.m m h0
h0=1200mm， 桩径 800mm，则临界截面周长 m d 3.14 2000 6280 mm
Fl 0.7 h f t 0.25 pc.m m h0
由于塔吊柱脚埋入承台的深度为 700mm，则 h0=1200-700=500mm， 塔吊柱脚尺寸为 500mm*500mm*20mm，则临界截面周长 m (500 500) 4 4000 mm
1 0.4 2 0.5 Fra bibliotek1.2s
0.4
1.2 1.0 2
s h0 20 0.5 0.5 1.125 4 m 4 4
min1， 2 1.0
Fl 1354 .75KN
0.7
h
f t 0.25 pc.m m h0 0.7 0.95 1.57 1.0 4000 500 2088100 N 2088 .1KN
压力\拉力：
工况二：塔吊大臂平行于 Y 方向时: 每根桩分担的荷载为： 压力\拉力：
工况三：塔吊大臂平行于长斜边时: 每根桩分担的荷载为： 压力\拉力： 压力: 工况四：塔吊大臂平行于短斜边时: 每根桩分担的荷载为： 压力\拉力: 压力: 综合以上分析桩分担的最大荷载为： 压力: 拉力: 3、塔吊承台受力计算 3.1 承台受弯计算 板式承台抗弯计算的主要问题是确定外荷载引起的弯矩，在确定弯矩后，即可按《混凝 土结构设计规范》（GB50010-2010）计算承台的配筋。板式承台的配筋计算有两种方法—— 空间桁架法和梁式法。梁式法的受力机理适用于厚度不是很大的承台，它基于大量的模型试 验，裂缝在两个方向呈梁式交替出现和展开，即两个方向交替类似粱承担荷载。 承台弯矩计算截面取塔吊柱脚角柱边，按下列公式计算：
1矩形板式桩基础方案及计算书-14页精选文档
目录第一章工程概况----------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置----------------------------------------------- 3四、地质条件--------------------------------------------------- 4第二章编制依据----------------------------------------------------- 4第三章施工计划----------------------------------------------------- 5一、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术------------------------------------------------- 5一、技术参数--------------------------------------------------- 5二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 6第五章计算书------------------------------------------------------- 8第六章相关图------------------------------------------------------ 15第 1 页第一章工程概况一、工程概况1、工程基本情况二、塔吊选型本工程选用1台塔吊为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）第 2 页塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)【范本模板】
（TC7020）塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009).塔吊型号：TC7035降效为TC7020 塔机自重标准值：Fk1=1260.00kN 起重荷载标准值：Fqk=160kN 塔吊最大起重力矩：M=1400kN.m 非工作状态下塔身弯矩：M=—1639kN.m 塔吊计算高度:H=46。
5m塔身宽度：B=2m 桩身混凝土等级：C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度：H=50mm矩形承台边长:H=4.5m 承台厚度:Hc=1.6m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别：HPB400承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径：d=0.5m桩间距:a=3.5m 桩钢筋级别:HPB300桩入土深度:30m 桩型与工艺:预制桩二。
荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值F k1=1260kN2）基础以及覆土自重标准值G k=4。
5×4。
5×1.60×25=810kN3）起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2）W k=0。
8×1.59×1。
95×1。
2×0.2=0。
60kN/m2q sk=1。
2×0。
60×0。
35×2=0。
50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0。
50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN。
m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a 。
塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0。
35kN/m 2)W k =0.8×1。
QTZ250(TC7030B)塔式起重机使用说明书
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功 率 kW 工作压力 MPa 起重臂臂长 m 平衡臂臂长 m
重量 ⑴
70
20 21
19
20
总 功 率 工 作 温
kW 度 ℃
80.5(不包括顶升机构)
ˉ 20~+40
TCη 30B塔
式起 重机
概 述
1.1ˉ 7
1。3 机 9。
构技术性能参数 (表 1.9⑷
表 1.9-4
型号
单位
N
QP12100
35000 35×7ˉ 18-1870
0 ° 0 9
35
6.00 12.00
38
40
12.00
每3
11.56
45
1O.14
48
9.35
50
8.35
53
7.79
55
二倍率
四倍 率
6.00 7.05
6.00 6.62
6.00 6.06
5.90
5.衽5 5.28
5.18
5.01
4.82 4.65
4.60
哇 43 。
5.73
TCTO30B塔
式起重机
6.00 12.00
45
12 50 53
9.21
55
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20）塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T计算简图如下：二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3）起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ ｍ2）２Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F ｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m2）2Wk=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／m b、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62）＝3385、55kN、m 非工作状态下, 标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=（1260+ ８10、00）／4＝517、５0kN Qｋmax=（F k＋G k）/n+ （Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L ＝（126０+810）/ ４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60）/ ４、95=10５６、8５kＮQ kｍin =（F k+G k—Fｌk）/n- （Ｍk+Ｆvk×h）／L =（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０）/4 、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝（１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kN Ｑｋmax=（Fk+Ｇｋ+Fqk）／n+（Mk+Fvk×ｈ）/L=（１260+810＋160）/4+Ab ｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4 、9５=１249、11kN Qkmin=（Ｆｋ+Gk+Fqk－Flk）/n- （Mk＋Fvk×h）/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs （3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重, 第i 桩得竖向力反力设计值: 工作状态下:最大压力N i＝1、３5×（F k+F qk）/n+1 、３5×（M k+F vｋ ×h）/L=1 、３５×（12 ６０+160）/4+1 、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4 、95＝1412、92ｋN最大拔力Ni ＝1、35×（Fｋ+Ｆqk）/n —1、35×（Mk+Ｆvk×h）/L =1、35×（126０+１６０）/4 —1、３5×（3385、55＋２3、2５×1、6０）/4 、95=- ４54、42kＮ非工作状态下:最大压力N i＝１、３5×Fｋ/ ｎ+1、35×（M k＋F vk×h）/ Ｌ=1 、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0）/4 、95=１15３、３８kN 最大拔力N i＝1、35×Fｋ/n —1、35×（M k+F vｋ×h）/L= １、３５×12６０/ ４-1 、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8 ８kN 2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中Mx,My1──计算截面处XＹ方向得弯矩设计值（kN、ｍ）;x i，y i──单桩相对承台中心轴得XＹ方向距离（m）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重, 第ｉ桩得竖向反力设计值（kN）。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
塔吊型号:TC7035降效为TC7020塔机自重标准值:Fk1=起重荷载标准值:Fqk=160kN塔吊最大起重力矩:M=非工作状态下塔身弯矩:M=塔吊计算高度:H=塔身宽度:B=2m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=承台厚度:Hc=承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HPB400承台顶面埋深:D=桩直径:d=桩间距:a=桩钢筋级别:HPB300桩入土深度:30m桩型与工艺:预制桩二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=×××25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=m 2 )W k=××××=m2q sk=×××2=mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=×=c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=×H=××= 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=m 2 )2W k=××××=mq sk=×××=mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=×=c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=×H=××=塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+×(1400+=非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1639+=三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+/4=Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs+×/=Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs+×/=工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260++160)/4=Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs+×/=Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs+×/=四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=×(F k+F qk)/n+×(M k+F vk×h)/L=×(1260+160)/4+×+×/=最大拔力 N i=×(F k+F qk)/×(M k+F vk×h)/L=×(1260+160)/×+×/=非工作状态下：最大压力 N i=×F k/n+×(M k+F vk×h)/L=×1260/4+×+×/=最大拔力 N i=×F k/×(M k+F vk×h)/L=×1260/×+×/=2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
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矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
1、塔机传递至基础荷载标准值
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1058+750)/4=452kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(1058+750)/4+(4250+35×1.2)/5.09=1295.03kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(1058+750)/4-(4250+35×1.2)/5.09=-391.03kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(1428.3+1012.5)/4+(5737.5+47.25×1.2)/5.09=1748.29kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(1428.3+1012.5)/4-(5737.5+47.25×1.2)/5.09=-527.89kN 四、桩承载力验算
桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=2.51×(6.5×15+3.5×180)+1600×0.5=2632.65kN
Q k=452kN≤R a=2632.65kN
Q kmax=1295.03kN≤1.2R a=1.2×2632.65=3159.19kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=-391.03kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=391.03kN
桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=10×0.5×25=125.66kN
R a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×6.5×15+0.7×3.5×180)+125.66
=1405.55kN
Q k'=391.03kN≤R a'=1405.55kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×142/4=2155mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1748.29kN
ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×14×0.5×106 + 0.9×(360×2155.13))×10-3=6885.62kN Q=1748.29kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6885.62kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=527.89kN
f y A S=360×2155.13×10-3=775.85kN
Q'=527.89kN≤f y A S=775.85kN
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
A s/A p×100%=(2155.13/(0.5×106))×100%=0.43%≥0.4%
满足要求！
五、承台计算
承台有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mm
M=(Q max+Q min)L/2=(1748.29+(-527.89))×5.09/2=3106.63kN·m
X方向：M x=Ma b/L=3106.63×3.6/5.09=2196.72kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=3106.63×3.6/5.09=2196.72kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1428.3/4 + 5737.5/5.09=1484.03kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.92
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-2.2-0.8)/2=0.3m
a1l=(a l-B-d)/2=(3.6-2.2-0.8)/2=0.3m
剪跨比：λb'=a1b/h0=300/1138=0.26，取λb=0.26；
λl'= a1l/h0=300/1138=0.26，取λl=0.26；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.26+1)=1.38
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.26+1)=1.38
βhsαb f t bh0=0.92×1.38×1.57×103×5×1.14=11328.44kN
βhsαl f t lh0=0.92×1.38×1.57×103×5×1.14=11328.44kN
V=1484.03kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11328.44kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.2+2×1.14=4.48m
a b=3.6m≤B+2h0=4.48m，a l=3.6m≤B+2h0=4.48m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=2196.72×106/(1.03×16.7×5000×11382)=0.02
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.02)0.5=0.02
γS1=1-ζ1/2=1-0.02/2=0.99
A S1=M y/(γS1h0f y1)=2196.72×106/(0.99×1138×360)=5416mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(5416,0.002×5000×1138)=11380mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=12763mm2≥A1=11380mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=2196.72×106/(1.03×16.7×5000×11382)=0.02
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.02)0.5=0.02
γS2=1-ζ2/2=1-0.02/2=0.99
A S2=M x/(γS2h0f y1)=2196.72×106/(0.99×1138×360)=5416mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1138)=11380mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12763mm2≥A2=11380mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=12763mm2≥0.5A S1'=0.5×12763=6382mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=12763mm2≥0.5A S2'=0.5×12763=6382mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图。