滑坡计算
滑坡推力计算
某地区滑坡概况和数据收集
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滑坡位置和规模
某山区公路沿线，长约100米 ，宽约80米，高约20米。
地质构造和岩性
滑坡体主要由页岩、粘土和砂 岩组成，局部夹有薄层砾石。
气象和水文条件
年降雨量较大，滑坡区域内有 溪流经过。
人类活动影响
近年来周边山区采石、修路等 工程活动频繁。
滑坡推力计算过程和结果分析
模型验证和精度提高
滑坡推力计算的模型和方法需要经过实际工程验 证，如何提高模型的精度和可靠性是另一个重要 问题。
多因素耦合分析
滑坡推力计算需要考虑多种因素耦合的影响，如 降雨、地震、人为活动等，如何建立耦合模型是 当前研究的难点之一。
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人工智能和机器学习
人工智能和机器学习技术在滑坡推力计算中开始得到应用，如利用神经
网络、支持向量机等方法建立预测模型，提高推力计算的效率和准确性。
滑坡推力计算在工程实践中的应用前景和展望
灾害防治
滑坡推力计算是灾害防治的重要手段之一， 通过精确计算滑坡的推力，可以为工程设计 和加固提供依据，提高建筑物的安全性和稳 定性。
滑坡治理措施的提出和建议
排水措施
在滑坡体上设置排水沟或排水 管，降低地下水位，减小滑坡
推力。
抗滑桩和挡土墙
在滑坡前缘设置抗滑桩和挡土 墙，提高滑坡体的稳定性。
植被恢复和土地整理
在滑坡体上种植植被，进行土 地整理，增加地表糙度，提高 抗滑能力。
监测预警系统建设
建立滑坡监测预警系统，实时 监测滑坡体的变形情况，及时
滑坡推力计算
contents
目录
《滑坡推力计算》课件
参数取值规范
制定滑坡推力计算中各参数的取 值范围和选取标准，提高不同地 区、不同工程条件下计算结果的 对比性和可重复性。
参数优化方法
研究滑坡推力计算中参数优化的 方法，通过迭代和调整，找到最 优参数组合，提高计算精度。
滑坡预警与监测技术的研究与应用
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预警系统建设
结合滑坡推力计算结果和实时监测数据，构建滑 坡预警系统，实现灾害风险的快速识别和预警。
坡推力。
适用范围
适用于滑带土的剪切强度和传 递能力可确定的滑坡体。
步骤
确定滑带土的剪切强度和传递 能力；建立滑坡体的传递系数 方程；求解方程，得到滑坡推 力。
注意事项
需要考虑滑带土的剪切强度和 传递能力的变化，以及滑坡体 的几何参数和边界条件的影响
。
数值模拟法
概述
数值模拟法基于数值计算方法，通过建立滑坡体的数值模型，模拟滑 坡体的变形和应力分布，计算滑坡推力。
通过计算滑坡的推力，可以了解滑坡的规模、运动速度、破坏力等关键参数，为预防和减轻滑坡灾害提供科学依 据。同时，滑坡推力计算也是相关工程设计和施工的重要参考，有助于提高工程的安全性和稳定性。
Байду номын сангаас 02
滑坡推力计算方法
静力平衡法
概述
适用范围
静力平衡法基于滑坡岩土体的静力平衡条 件，通过分析滑坡体的受力情况，计算滑 坡推力。
监测数据融合
将多种监测手段的数据进行融合处理，提高监测 数据的准确性和可靠性，为预警和灾害评估提供 依据。
预警信息发布
研究预警信息的快速传播和有效发布方法，确保 相关部门和公众能够及时获取预警信息，采取应 对措施。
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滑坡稳定性分析计算
对最不利滑移横断面进行各种工况稳定性分析计算，计算过程如下：一、天然工况滑坡剩余下滑力计算计算项目：滑坡推力计算 1===================================================================== 原始条件:滑动体重度= 19.000(kN/m3)滑动体饱和重度= 25.000(kN/m3)安全系数= 1.250不考虑动水压力和浮托力不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水压力的作用不考虑地震力坡面线段数: 6, 起始点标高 4.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 附加力数1 13.600 0.700 02 12.250 7.000 03 2.000 0.000 04 12.000 8.000 05 24.500 0.500 06 127.000 27.000 0水面线段数: 1, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m)1 0.000 0.000滑动面线段数: 5, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 粘聚力(kPa) 摩擦角(度)1 12.000 0.600 10.000 14.5002 9.900 1.300 10.000 14.5003 28.000 9.000 10.000 14.5004 8.400 2.800 10.000 14.5005 117.000 29.000 10.000 14.500计算目标：按指定滑面计算推力-------------------------------------------------------------- 第 1 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 0.000(度)剩余下滑力传递系数 = 1.033本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 372.160(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 7071.031(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 120.540(m)下滑力 = 2126.464(kN)滑床反力 R= 6863.345(kN) 滑面抗滑力 = 1774.982(kN) 粘聚力抗滑力=1205.405(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = -853.922(kN)本块下滑力角度 = 13.921(度)第 2 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 13.921(度)剩余下滑力传递系数 = 1.017本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 64.603(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1227.455(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 8.854(m)下滑力 = 485.194(kN)滑床反力 R= 1164.466(kN) 滑面抗滑力 = 301.151(kN) 粘聚力抗滑力 =88.544(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 95.499(kN)本块下滑力角度 = 18.435(度)第 3 块滑体上块传递推力 = 95.499(kN) 推力角度 = 18.435(度)剩余下滑力传递系数 = 0.997本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 273.373(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 5194.084(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 29.411(m)下滑力 = 2082.290(kN)滑床反力 R= 4945.943(kN) 滑面抗滑力 = 1279.108(kN) 粘聚力抗滑力=294.109(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = 509.073(kN)本块下滑力角度 = 17.819(度)第 4 块滑体上块传递推力 = 509.073(kN) 推力角度 = 17.819(度)剩余下滑力传递系数 = 0.937本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 53.772(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1021.667(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 9.985(m)下滑力 = 667.080(kN)滑床反力 R= 1104.327(kN) 滑面抗滑力 = 285.598(kN) 粘聚力抗滑力 =99.850(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 281.631(kN)本块下滑力角度 = 7.481(度)第 5 块滑体上块传递推力 = 281.631(kN) 推力角度 = 7.481(度)剩余下滑力传递系数 = 0.976本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 48.106(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 914.012(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 12.015(m)下滑力 = 337.771(kN)滑床反力 R= 935.548(kN) 滑面抗滑力 = 241.949(kN) 粘聚力抗滑力 =120.150(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = -24.328(kN) < 0本块下滑力角度 = 2.862(度)二、暴雨工况滑坡剩余下滑力计算计算项目：滑坡推力计算 1===================================================================== 原始条件:滑动体重度= 22.000(kN/m3)滑动体饱和重度= 25.000(kN/m3)安全系数= 1.150不考虑动水压力和浮托力不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水压力的作用不考虑地震力坡面线段数: 6, 起始点标高 4.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 附加力数1 13.600 0.700 02 12.250 7.000 03 2.000 0.000 04 12.000 8.000 05 24.500 0.500 06 127.000 27.000 0水面线段数: 1, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m)1 0.000 0.000滑动面线段数: 5, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 粘聚力(kPa) 摩擦角(度)1 12.000 0.600 8.500 12.0002 9.900 1.300 8.500 12.0003 28.000 9.000 8.500 12.0004 8.400 2.800 8.500 12.0005 117.000 29.000 8.500 12.000计算目标：按指定滑面计算推力-------------------------------------------------------------- 第 1 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 0.000(度)剩余下滑力传递系数 = 1.022本块滑面粘聚力 = 8.500(kPa) 滑面摩擦角 = 12.000(度)本块总面积 = 372.160(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 8187.511(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 120.540(m)下滑力 = 2265.243(kN)滑床反力 R= 7947.032(kN) 滑面抗滑力 = 1689.194(kN) 粘聚力抗滑力=1024.594(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = -448.544(kN)本块下滑力角度 = 13.921(度)第 2 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 13.921(度)剩余下滑力传递系数 = 1.014本块滑面粘聚力 = 8.500(kPa) 滑面摩擦角 = 12.000(度)本块总面积 = 64.603(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1421.263(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 8.854(m)下滑力 = 516.859(kN)滑床反力 R= 1348.329(kN) 滑面抗滑力 = 286.596(kN) 粘聚力抗滑力 =75.262(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 155.001(kN)本块下滑力角度 = 18.435(度)第 3 块滑体上块传递推力 = 155.001(kN) 推力角度 = 18.435(度)剩余下滑力传递系数 = 0.998本块滑面粘聚力 = 8.500(kPa) 滑面摩擦角 = 12.000(度)本块总面积 = 273.373(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 6014.202(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 29.411(m)下滑力 = 2271.453(kN)滑床反力 R= 5727.359(kN) 滑面抗滑力 = 1217.388(kN) 粘聚力抗滑力=249.993(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = 804.073(kN)本块下滑力角度 = 17.819(度)第 4 块滑体上块传递推力 = 804.073(kN) 推力角度 = 17.819(度)剩余下滑力传递系数 = 0.946本块滑面粘聚力 = 8.500(kPa) 滑面摩擦角 = 12.000(度)本块总面积 = 53.772(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1182.983(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 9.985(m)下滑力 = 968.142(kN)滑床反力 R= 1317.209(kN) 滑面抗滑力 = 279.981(kN) 粘聚力抗滑力 =84.872(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 603.288(kN)本块下滑力角度 = 7.481(度)第 5 块滑体上块传递推力 = 603.288(kN) 推力角度 = 7.481(度)剩余下滑力传递系数 = 0.980本块滑面粘聚力 = 8.500(kPa) 滑面摩擦角 = 12.000(度)本块总面积 = 48.106(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1058.329(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)有效的滑动面长度 = 12.015(m)下滑力 = 662.107(kN)滑床反力 R= 1105.586(kN) 滑面抗滑力 = 235.000(kN) 粘聚力抗滑力=102.127(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = 324.980(kN) > 0本块下滑力角度 = 2.862(度)三、地震工况滑坡剩余下滑力计算计算项目：滑坡推力计算 1===================================================================== 原始条件:滑动体重度= 19.000(kN/m3)滑动体饱和重度= 25.000(kN/m3)安全系数= 1.150不考虑动水压力和浮托力不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水压力的作用考虑地震力,地震烈度为7度地震力计算综合系数 = 0.250地震力计算重要性系数 = 1.300坡面线段数: 6, 起始点标高 4.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 附加力数1 13.600 0.700 02 12.250 7.000 03 2.000 0.000 04 12.000 8.000 05 24.500 0.500 06 127.000 27.000 0水面线段数: 1, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m)1 0.000 0.000滑动面线段数: 5, 起始点标高 0.000(m)段号投影Dx(m) 投影Dy(m) 粘聚力(kPa) 摩擦角(度)1 12.000 0.600 10.000 14.5002 9.900 1.300 10.000 14.5003 28.000 9.000 10.000 14.5004 8.400 2.800 10.000 14.5005 117.000 29.000 10.000 14.500计算目标：按指定滑面计算推力--------------------------------------------------------------第 1 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 0.000(度)剩余下滑力传递系数 = 1.033本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 372.160(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 7071.031(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块地震力 = 229.809(kN)有效的滑动面长度 = 120.540(m)下滑力 = 2220.626(kN)滑床反力 R= 6863.345(kN) 滑面抗滑力 = 1774.982(kN) 粘聚力抗滑力=1205.405(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = -759.760(kN)本块下滑力角度 = 13.921(度)第 2 块滑体上块传递推力 = 0.000(kN) 推力角度 = 13.921(度)剩余下滑力传递系数 = 1.017本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 64.603(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1227.455(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块地震力 = 39.892(kN)有效的滑动面长度 = 8.854(m)下滑力 = 492.255(kN)滑床反力 R= 1164.466(kN) 滑面抗滑力 = 301.151(kN) 粘聚力抗滑力 =88.544(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 102.560(kN)本块下滑力角度 = 18.435(度)第 3 块滑体上块传递推力 = 102.560(kN) 推力角度 = 18.435(度)剩余下滑力传递系数 = 0.997本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 273.373(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 5194.084(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块地震力 = 168.808(kN)有效的滑动面长度 = 29.411(m)下滑力 = 2124.535(kN)滑床反力 R= 4946.019(kN) 滑面抗滑力 = 1279.127(kN) 粘聚力抗滑力=294.109(kN)--------------------------本块剩余下滑力 = 551.299(kN)本块下滑力角度 = 17.819(度)第 4 块滑体上块传递推力 = 551.299(kN) 推力角度 = 17.819(度)剩余下滑力传递系数 = 0.937本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 53.772(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 1021.667(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块地震力 = 33.204(kN)有效的滑动面长度 = 9.985(m)下滑力 = 733.503(kN)滑床反力 R= 1111.905(kN) 滑面抗滑力 = 287.558(kN) 粘聚力抗滑力 =99.850(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 346.095(kN)本块下滑力角度 = 7.481(度)第 5 块滑体上块传递推力 = 346.095(kN) 推力角度 = 7.481(度)剩余下滑力传递系数 = 0.976本块滑面粘聚力 = 10.000(kPa) 滑面摩擦角 = 14.500(度)本块总面积 = 48.106(m2) 浸水部分面积 = 0.000(m2)本块总重 = 914.012(kN) 浸水部分重 = 0.000(kN)本块总附加力 Px= 0.000(kN) Py = 0.000(kN)本块地震力 = 29.705(kN)有效的滑动面长度 = 12.015(m)下滑力 = 431.623(kN)滑床反力 R= 940.739(kN) 滑面抗滑力 = 243.292(kN) 粘聚力抗滑力 =120.150(kN) --------------------------本块剩余下滑力 = 68.181(kN) > 0本块下滑力角度 = 2.862(度)计算结果显示，在暴雨工况下滑移体剩余下滑力最大，为324.980 kN。
滑坡稳定性计算及滑坡推力计算学习资料
碎石土 粘性土
砂土
水下面积Sw(m2)
碎石土 粘性土
砂土
滑块自重(kN/m)
汽车荷载(kN/m)
滑面长度(m) 滑面倾角(度) 水容重(KN/m3) 滑面上水位高(m)
孔隙压力 比
Wi
Q
Li
αi
γw
hw
rU
地下水流向 (度)
βi
内聚力(KN) c
内摩擦角 (度)
φ
地震影响系数 地震力(kN/m) 法向分力(kN/m) 下滑力(KN/m)
∑Ti
抗滑力(KN/m) 累积抗滑力(KN/m) 传递系数 稳定系数
Ri
∑Ri
Ψi
Kf
1-1
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
5.7848
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-2
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
40.9873
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-3
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
37.7594
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-4
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
33.5663
0.00
0.00
0.00
0.00
滑坡的稳定性评价及其计算
缘宽度约为 ７．ｍ， ６０ 顺主滑方向长约 ５． ｍ， ００ 滑体最大
厚 度约为 １． ｍ， ４０ 体积 约 ２ １ ０ｍ３为 一 中型 土质 滑 ． ×１ ，
坡。 １２ 滑体岩 土 特征 ．
根据 野外调 查和勘 探 ， 滑坡 是在边 坡重新 刷坡完 该 毕后 ， 生连续 暴雨 ， 发 雨水 沿 土 体表 面垂 直 裂 隙及 落水 洞下 渗而 引 发 。滑 坡 产 生 后 ， 坡 中上 部 出 现错 台裂 边
可 能失稳 ， 建议进 行加 固处理 。
图 ３ Ｉ— Ｉ 剖面计算剖面及参数取值
另外 ， 其计 算过程 简单 、 易操作 ， 节省 了大量 分析论 证时
间， 为及早 施工创 造 了条 件 。研 究成 果对 于安全施 工有 直接 的指导 意义 。
图 ２ Ⅱ一 Ⅱ 剖面计算剖面及参数取值
一
Ⅱ 剖 面未 滑 坡 段 整体 稳 定性 系数 为 １ ２２ 应 进行 ．０ ，
治理 。
２１ 年第 ５ ０１ 期
西部探 矿工 程
ｌ ３
３ ２ Ｉ— Ｉ 剖 面整体 稳定性 评价 ．
同理 运用 Ｂｓｏ ｉ ｐ法计 算 稳 定 系数 ， ｈ 本计 算 所 需 的
物理力学参数参考 Ⅱ一 Ⅱ 剖面， 计算 剖面图及参数取 值 如 图 ３所示 。计算 结 果 表 明 ， 然状 态下 Ｉ— Ｉ 剖 天 面未滑坡 段稳定 性 系数 为 １２３ 但在 各种 不 利 条件 下 ．５，
边 坡 土体发 生 应 力 重 分 布 ， 形 成 滑 坡 的另 一 重 要 因 是
＊ 收 稿 日期 ：０ ００ －６ ２ １ －７０ －
第一作者简介 ： 张￣（ ９ １ ， 汉族 ） 内蒙古锡林浩特人 ， 都理工大学环境与土木工程学 院在读硕士研究生 ， １８ 一 男（ ） ， 成 研究方向 ： 城市灾 害防治 。
滑坡稳定性计算及滑坡推力计算
抗滑力(KN/m) 累积抗滑力(KN/m) 传递系数 稳定系数
Ri
∑Ri
Ψi
Kf
1-1
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
5.7848
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-2
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
40.9873
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
a
Fi
Ni
Ti
累积下滑力 (KN/m)
∑Ti
抗滑力(KN/m) 累积抗滑力(KN/m) 传递系数 稳定系数
Ri
∑Ri
Ψi
Kf
1-1
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
5.7848
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-2
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
40.9873
1-3
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
37.7594
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-4
18.00
0.00
0.00
8.00
0.00
0.00
33.5663
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1-5
18.00
滑坡计算表格
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
0.916 1.169 3.717 1.206
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.860 0.759 0.886
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 464.98 328.98
793.96
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 507.84 281.46
0.980 0.990 0.980 0.990 0.974 0.990 0.980 0.990 0.881 1.000 1.000 1.019 0.940 0.924
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
滑坡 稳定 性及 推力 计算
是否考虑
动水压
力：是1,
否0
0
名称 周新
条块参数
附加力
条块
水平 长L （m)
平均高 h(m)
滑面倾 角α (°）
滑床以
土体重度 内摩擦
γ
角Φ
粘聚力C
上地下 水高度
动水 压力
浮力
hs(m)
后缘裂 缝地下 水高度
静水 压力
滑坡推 力安全 系数γ
t
42
滑坡计算方法(极限平衡法)
6.3 极限平衡法•6.3.1 概述•6.3.2 简单（瑞典）条分法•6.3.3 简化毕肖甫法•6.3.4 Janbu法•6.3.5 Spencer方法•6.3.6 Morgenstern-Price方法•6.3.7 陈祖煜的通用条分法•6.3.8 总结•6.3.9 孔隙水压力的考虑•6.3.10 最小滑裂面的搜索6.3.1 概述•极限平衡法是建立在（刚体）极限状态时的静力平衡基础上；•不考虑变形协调条件与变形过程；•假设滑裂面（圆形或者任意）；•由于求解条件不足，需要一些假设；R M =∫()n n l σσ=其中是未知函数syxE 方程数：静力平衡＋力矩平衡＝3n滑动面上极限平衡条件＝n 未知数：条块间力＋水平力作用点位置＝2(n -1)+(n -1) ＝3n -3滑动面上的力＝2n 安全系数F＝14n5n -2未知数－方程数＝n-2q图6－64忽略土条体底部力N i 的作用点位置yE i i安全系数定义：条块底部：F c c =e ee e ef tg sec tg ϕαϕτi i i i i i N x c N l c l T +∆=+=⋅=Fϕϕtg tg e =en e f tg ϕστ+=c 极限平衡条件图6－65几种极限平衡法iq方程数：未知数：(5n -2)-3(n -1)=2n +14n图6－66h瑞典条分法0方程数：未知数：(5n-2)-(n -1)=4n -14nE iq图6－69毕肖普法(cos sin )(sin cos tg )(eee e =−∆−∆+∆−+∆+∆+∆∑∑∑R h Q x q W tg x c x q W i i i i i i i ααϕααϕFcc =e Fϕϕtg tg e =一个方程，一个未知数F ，可解，需试算。
6.3.4Janbu 法假定：假定各土条间推力作用点连线为光滑连续曲线↔“推力作用线”方程数：未知数：(5n -2)-(n -1)=4n -14ni qh i 即假定了条块间力的作用点位置Janbu 法)}tg()()]tg(tg 1[{eee=−∆−∆+∆+−+∆−∆∑ϕαϕααiiiiiiX x q W x c Q 此式可用于迭代求解安全系数F s ，但尚须先得到∆X i6.3.5 Spencer 法假定：假定土条间的切向力与法向力之比为常数，即方程数：未知数：(5n -2)-(n -1)+1=4n 4niqX i / E i = tg β= λSpencer 法补充一个方程：根据力矩平衡条件得到两个未知数：F 、β]cos sec )cos()sin()[sec(eeeee=∆−−∆+−∆−−∑ϕαϕαϕαϕβαiiiiiix c QW 1)(,0)()()(tan 1010==+=x f x f x f x f λβV 6.3.6 Morgenstern-Price 方法yxMorgenstern & Price 待求，f 1(x )为人为假定函数其中k 、m 为常数f 1(x )=1 Spencer 方法f 1(x )=0 Bishop 方法6－81Morgenstern-Price方法两个未知数F λ、两个方程，于是可以求解6.3.7yx假定：陈祖煜在Morgenstern & Price 方法的基础上，提出了更具一般性的方法其中λ待求，f 0(x )、f (x ) 为人为假定函数6.3.8 总结图6－97 几种计算方法小结极限平衡法边坡稳定分析的一些结论Duncan 关于边坡稳定分析方法的结论（1980、1996）：（1）瑞典条分法所得安全系数较小，在圆弧中心角较大和孔隙水压力较大时，安全系数的误差较大。
滑坡计算方法
单（纯）形法
• 将一个初始向量Z0，按 一定模式构成n个向量 Zi, 选定步长，使单形 不断逼进极值。
0 Z i = [ z10 + q, z 2 + q,.. _ p ]T
问题：
（4） 稳定分析不考虑边坡变形，而监测边坡稳定与否主 要依靠变形监测，问题：如何建立变形与稳定的关系？ （5） 三维计算比二维计算所得安全系数为大，但实际崩岸 、滑坡却均为三维情况，怎么解决这一悖论？
6.3.10 对应最小安全系数滑裂面的搜索
• 计算机被广泛应用之前， 由于计算能力限制，一般 限于圆弧滑裂面，对于不 很复杂情况可以通过经验 进行简单的搜索； • 计算机大大增强了计算搜 索能力； • 仿生学的理论方法引进： 遗传算法、蚂蚁算法等。
6.3 极限平衡法
• • • • • • • • • • 6.3.1 概述 6.3.2 简单（瑞典）条分法 6.3.3 简化毕肖甫法 6.3.4 Janbu法 6.3.5 Spencer方法 6.3.6 Morgenstern-Price方法 6.3.7 陈祖煜的通用条分法 6.3.8 总结 6.3.9 孔隙水压力的考虑 6.3.10 最小滑裂面的搜索
圆弧 考虑条间 力， ∆Hi=0 一般均质 土 ∆Hi=0， 误 差 2%-7% √ ╳ √ ╳
普遍条分 法（简布） 简布）
任意 推力作用 点 任意土（分 层土） 比较难确 定 √ √ √ √
Spencer 法
任意 条间力的 方向（比值 常数） 任意土
Morgenst ern-Price 法
任意 条间力的 方向为一 个函数 任意土
(5n-2)-(n-1)=4n-1 4n
Janbu法
∑{∆Q − c ∆x[1+ tgα tg(α −ϕ )]+ (∆W + q∆x − ∆X ) tg(α −ϕ )} = 0
滑坡稳定性系数计算
滑坡稳定性系数的计算稳定性计算公式：Fs ＝∑∑-=-==-=+∏+∏1111-n 11)()(n i jn i j i in i j Tn Ti Rn Ri ψψ其中：Ri ＝ （i=1,....,n ）Ti ＝ （i=1,....,n ）ψi ＝cos(i- i+1)—sin(i- i+1)tan i+1 ψj=ψi ×ψi + 1×ψi +2…………×ψn-1 R n ＝N i tanΦi +c i L i 第i 块土体滑坡推力计算基本公式如下：P i ＝P i -1×ψi + F st ×T i —R i 式中：Fs —稳定系数W i －第i 块段滑体所受的重力（kN/m ）；R i —作用于第i 块段的抗滑力（kN/m ）；Rn —作用于第n 块段(最模块段)的抗滑力（kN/m ）；T i —作用于第i 块段的滑动面上的滑动分力（kN/m ）；Tn —作用于第n 块段（最模块段）的滑动面上的滑动分力（kN/m ）； Q i ----地震水平力，=W i *aD i ----渗透力=γw *L i * H i *cos αi *sin βi ，βi 为水面倾角ψi —第i 块段的剩余下滑力传递至i+1块段的传递系数（j=i ）； i —第i 块段滑动面倾角（º）N i —第i 块段滑动面的法向分力（kN/m ）；i —第i 块段土的内摩擦角（°）；c i —第i 块段土的粘聚力（kPa ）；)cos(cos sin i i i i i i i D Q W αβαα-++ααααϕ11-=∏n j αϕi i i i i i i i i i l c D Q W + - - - ϕ α β α α tan )] sin( sin cos [L i—第i块段滑动面的长度（m）；P i、P i-1—分别为第i块、第i-1块滑体的剩余下滑力（kN/m）F st—滑坡推力计算安全系数天然状态下稳定性系数计算表见表1-1。
滑坡体积计算公式
滑坡体积计算公式
滑坡体积计算公式是用来计算滑坡体积的方法。
一般采用测量法或成图法来确定滑坡的几何形状和大小，然后通过体积计算公式来求出滑坡的体积。
常用的滑坡体积计算公式有以下几种：
1. 梯形法：滑坡体积=（上底+下底）×高÷2
2. 椭球体积法：滑坡体积= 4÷3×π×长轴÷2×短轴÷2×滑坡高
3. 辛普森法：滑坡体积= 1÷3×Σ（Ai+4×Am+An）×h
4. 公式法：滑坡体积=∫H0S（x）dx
其中，S（x）为滑坡横截面积，H为滑坡高度，Ai、Am、An为滑坡顶、中、底部截面面积，h为相邻Ai、Am、An之间的距离。
以上是滑坡体积计算公式的介绍，通过正确使用这些公式，可以准确地计算出滑坡的体积，为地质灾害防治提供科学依据。
- 1 -。
滑坡的力学性质及下滑力计算的几个问题简析
滑坡的力学性质及下滑力计算的几个问题简析展开全文1、滑坡的力学性质不同的滑坡类型，不同阶段的滑坡具有不同的力学性质。
典型滑坡可分为牵引段、主滑段和抗滑段三段，俗称“三段论”。
牵引段是滑坡在前部坡体应力调整后造成坡体后部松弛，导致滑体出现拉张力而开裂、下错。
对于土质滑坡应牵引将产生一系列的主动破裂面，因此，后缘裂缝往往是多条的，但也往往存一个主要的贯通性破裂面，且多为圈椅状，是为滑坡后缘。
对于岩质滑坡而言，后缘多受控于岩体结构面，故后缘多为直线状。
牵引段一旦发生下错，后缘裂面将由内摩擦变为外摩擦，在水等外力作用下向下推挤主滑段。
对于土质滑坡，其前部临空面由于应力集中将产生一系列被动挤压破裂面，并形成隆起、剪张裂缝等，是为滑坡前缘。
对于岩质滑坡而言，前缘依附于结构面压剪形成。
后部牵引段与前部抗滑段一旦贯通，将逐渐分别分滑坡上、下两部不断使滑坡主滑段的滑面贯通，并最终导致滑坡发生整体滑移，即滑坡的发生。
对于顺层滑坡，坡体一般无抗滑段，力学性质比较单一，是滑体依附于贯通性的平直滑面剪切下滑。
对于土质或类土质坡体，滑坡的滑面产生取决于坡体内部的应力场与强度场，形成的同生面滑面为对数螺旋形态，工程实践为了方便计算故多近似采用圆弧形，是为圆弧搜索法来源。
从平面形态上来说，岩质滑坡的周界不是发展过程中逐渐形成的，而是依附于岩体中既有的结构面而成。
土质滑坡的周界是在滑坡变形滑动的过程中，随着各个部位的受力不同而产生性质不同的裂缝形成周界。
对于滑坡滑面的参数选择，是滑坡分析计算中与滑体稳定系数确定、滑面勾绘、安全系数确定相并列的四大关键。
滑面参数一般采用土工试验、反算、类比分析与工程经验综合确定，且多以反算为主，并贯彻设计单位分析确定为主体，勘察单位分析确定为参考的原则，切忌照搬、硬套和所谓没有成功案例支持的经验。
2、滑坡下滑力计算滑坡下滑力计算是滑坡治理的设计依据，滑坡类型不同，下滑力计算采用的假设条件各异。
滑坡下滑力的计算是依据滑坡所在的地质条件和边界条件确定的，以主轴控制整个滑坡的最大下滑力，其它副轴控制滑坡的局部下滑力。
滑坡计算及治理方案选择实例
4、某机关滑坡滑坡工程地质分析滑坡几何形态特征该滑坡主滑方向20°左右，滑坡体长50m左右，宽83m左右，在平面上呈“似半圆形”。
斜坡地形坡度为33°～39°，为一凹形坡，坡高25-30m，该滑坡前缘由于修筑铁路、公路开挖坡脚形成近直立陡壁，高5-12m左右，后缘为机关职工住宅楼2#、5#、6#楼等，坡顶加载，坡脚卸载，破坏了原有斜坡的应力平衡状态，再加上坡面排水不畅，形成了该滑坡的不稳定状态。
滑坡软弱结构面特征该斜坡为一顺向坡，地层产状35°∠50°，而地形坡度为33°～39°，坡向40°，按地层倾角与坡角的相对关系来说属较稳定斜坡，但上部地层为坡残积层（粉质粘土混碎石层，厚～）,较松散，易渗水，而下部地层为强～中等风化片麻岩，当地表水（生活污水、大气降水）下渗后，在松散的坡残积层与下部强风化片麻岩接触带附近易形成软弱结构面，可使上层土体沿此软弱面而滑动，在强风化片麻岩的节理裂隙密集带处，当遇水后其抗剪强度显着降低，构成软弱面。
该滑坡滑动面主要为坡残积层与强风化片麻岩接触面（土石分界面），埋深～，平均，由于强风化片麻岩中局部软弱结构面向滑坡前缘临空方向缓慢剪切变形，再加上水对软弱结构面的润滑作用，应力释放后形成贯通的滑动面。
对Q浅井施工中，当自粉质粘土进入强风化片麻岩1时，可见沿接触带有少量地下水浸出，该地下水主要是2#楼和公共厕所的生活污水自地表下渗而形成。
坡体岩土体结构类型由坡体前沿陡壁和钻探岩芯揭露，坡体上覆地层为第四系坡残积粉质粘土混碎石，碎石含量35～40%，径一般2～10cm，棱角状，稳定性较差，在干燥状态下力学强度较高，在水的软化作用下，容易崩解和溃散；中部为强风化片麻岩，质软，风化裂隙发育，裂隙被粉质粘土充填，形成小块岩块，中上部岩土体为散体状结构类型，根据坡脚取样试验成果，强风化片麻岩风干容重为cm3，单轴抗压强度的风干抗压强度为（垂直），饱和抗压强度为（垂直），软化系数为，C=，相关系数r=，φ=45o24′（风干垂直）；下部中等风化片麻岩，节理发育，结构面间距25～30cm，整体强度低，结构体呈层块状，为层状结构类型。
理正滑坡推力计算
理正滑坡推力计算
摘要：
1.理正滑坡推力计算的背景和意义
2.理正滑坡推力计算的原理和方法
3.理正滑坡推力计算的实际应用案例
4.理正滑坡推力计算的现状和未来发展趋势
正文：
一、理正滑坡推力计算的背景和意义
理正滑坡推力计算，是指在地质灾害研究中，对滑坡体在滑动过程中所受到的推力进行科学计算的一种方法。
在我国，滑坡等地质灾害频发，对人民生命财产安全构成严重威胁。
因此，研究理正滑坡推力计算，对于预防和治理地质灾害具有重要的现实意义。
二、理正滑坡推力计算的原理和方法
理正滑坡推力计算的原理主要基于静力学和动力学原理，通过对滑坡体所处的地形、地貌、岩石性质等因素进行综合分析，计算出滑坡体在滑动过程中所受到的推力。
具体的计算方法包括：理正法、矩阵法、最小二乘法等。
这些方法各有优缺点，需要根据实际情况选择合适的方法进行计算。
三、理正滑坡推力计算的实际应用案例
在我国，理正滑坡推力计算已经得到了广泛的应用。
例如，在某滑坡治理项目中，通过理正滑坡推力计算，确定了滑坡体的推力大小，为治理工程提供了科学依据。
又如，在某地质灾害预警项目中，通过对滑坡推力的计算，及时
发现了滑坡隐患，避免了重大人员伤亡和财产损失。
四、理正滑坡推力计算的现状和未来发展趋势
目前，理正滑坡推力计算技术已经取得了显著的进步，但仍存在一些问题和不足，如计算方法的局限性、数据采集的困难等。
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兵团折减 16.28 16.50 16.72 16.93 17.15 17.36 17.58 17.79 18.01 18.22 兵团折减 1566 1360 1138 1955 1695 1414 0.9898 0.8479 0.9526
毕肖普法 16.56 16.77 16.99 17.21 17.43 17.65 17.86 18.08 18.29 18.51 毕肖普法 1829 1601 1356 2280 1993 1682 0.9772 0.8367 0.9406
反算条块 稳定系数 传递超载 1～6 0.98 16.33 全 0.99 16.55 断 反算参数 内摩擦角 1.00 16.76 面 16.97 强 反算结果 1.01 16.50 1.02 17.18 度 17.39 指 反算精度 1.03 1.04 17.59 标 0.0005 17.80 反 计算精度 1.05 1.06 18.01 算 0.0001 18.22 注册码区 1.07 地震系数 安全系数 传递超载 局 0 1.30 2087 部 0 1.25 1753 推 0 1.20 1419 力 0.0500 1.15 2376 计 0.0500 1.10 1990 算 0.0500 1.05 1604 天然状态 0.9876 整体稳定 地震状态 0.8422 系数计算 暴雨状态 0.9499
简布折减 16.17 16.39 16.60 16.82 17.04 17.25 17.47 17.68 17.90 18.11 简布折减 1900 1645 1371 2338 2017 1670 0.9949 0.8558 0.9573
罗厄折减 16.33 16.55 16.77 16.99 17.20 17.42 17.63 17.85 18.06 18.27 罗厄折减 1640 1427 1197 2050 1781 1489 0.9873 0.8456 0.9503
名称 条块 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 6 您若想长期使用本软件，请注册，需提供“注册源码.txt” 条块总数 推力计算起迄条块 罗厄法用 水上面积 天然重度 水下面积 饱和重度 条块重量 滑面长度 滑面倾角 粘聚力 内摩擦角 水面倾角 附加外力 外力倾角 坡面倾角 65.00 20.0 65.00 20.0 2600.0 25.61 38.66 20.00 16.50 25.41 0.00 70.00 8.53 165.00 20.0 165.00 20.0 6600.0 22.83 28.81 20.00 16.50 20.56 0.00 118.81 11.31 190.00 20.0 190.00 20.0 7600.0 21.19 19.29 20.00 16.50 21.80 0.00 109.29 24.23 160.00 20.0 6400.0 20.22 8.53 20.00 16.50 14.04 0.00 98.53 19.29 160.00 20.0 60.00 20.0 60.00 20.0 2400.0 10.00 0.00 20.00 16.50 11.31 0.00 90.00 21.80 25.00 20.0 25.00 20.0 1000.0 10.11 -8.53 20.00 16.50 19.29 0.00 81.47 40.36
推力储备 ＝设计推 力－实际 推力，设 计推力＝ 表中所列 的局部推 力，实际 推力＝总 下滑力－ 总抗滑力 锚固力 天然状态 地震状态
强度指标变化 重度 △c(kPa) △φ(°) 变化 -1.00 -0.50 0 -1.00 0.00 0 -1.00 0.50 0 0.00 -0.50 0 0.00 0.00 0 0.00 0.50 0 1.00 -0.50 0 1.00 0.00 0 1.00 0.50 0 -1.00 -0.50 1.0 -1.00 0.00 1.0 -1.00 0.50 1.0 0.00 -0.50 1.0 0.00 0.00 1.0 0.00 0.50 1.0 1.00 -0.50 1.0 1.00 0.00 1.0 1.00 0.50 1.0 强度指标变化 重度 变化 △c(kPa) △φ(°) -1.00 -0.50 0 -1.00 0.00 0 -1.00 0.50 0 0.00 -0.50 0 0.00 0.00 0 0.00 0.50 0 1.00 -0.50 0 1.00 0.00 0 1.00 0.50 0 -1.00 -0.50 1.0 -1.00 0.00 1.0 -1.00 0.50 1.0 0.00 -0.50 1.0 0.00 0.00 1.0 0.00 0.50 1.0 1.00 -0.50 1.0 1.00 0.00 1.0 1.00 0.50 1.0
天然状态整体稳定系数敏感性分析 传递超载 简布超载 罗厄超载 兵团超载 传递折减 简布折减 罗厄折减 0.9504 0.9564 0.9498 0.9521 0.9515 0.9581 0.9509 0.9739 0.9797 0.9732 0.9756 0.9745 0.9811 0.9739 0.9976 1.0032 0.9969 0.9993 0.9977 1.0042 0.9969 0.9641 0.9704 0.9636 0.9660 0.9649 0.9720 0.9644 0.9876 0.9938 0.9870 0.9895 0.9879 0.9949 0.9873 1.0113 1.0173 1.0107 1.0132 1.0110 1.0180 1.0104 0.9778 0.9845 0.9774 0.9798 0.9782 0.9858 0.9779 1.0013 1.0079 1.0008 1.0034 1.0013 1.0087 1.0008 1.0250 1.0314 1.0245 1.0271 1.0244 1.0318 1.0239 0.9499 0.9555 0.9492 0.9515 0.9510 0.9573 0.9503 0.9736 0.9790 0.9728 0.9752 0.9742 0.9804 0.9735 0.9975 1.0027 0.9966 0.9991 0.9975 1.0037 0.9967 0.9632 0.9692 0.9627 0.9650 0.9640 0.9707 0.9635 0.9870 0.9927 0.9863 0.9887 0.9873 0.9939 0.9866 1.0108 1.0164 1.0101 1.0126 1.0106 1.0172 1.0099 0.9766 0.9829 0.9761 0.9785 0.9771 0.9842 0.9766 1.0003 1.0065 0.9998 1.0023 1.0003 1.0074 0.9998 1.0242 1.0302 1.0236 1.0262 1.0236 1.0306 1.0230 地震状态整体稳定系数敏感性分析 传递超载 简布超载 罗厄超载 兵团超载 传递折减 简布折减 罗厄折减 0.8105 0.8203 0.8105 0.8125 0.8142 0.8241 0.8144 0.8303 0.8401 0.8303 0.8323 0.8339 0.8437 0.8339 0.8503 0.8600 0.8502 0.8523 0.8536 0.8635 0.8536 0.8224 0.8326 0.8225 0.8245 0.8258 0.8361 0.8260 0.8422 0.8524 0.8422 0.8444 0.8454 0.8558 0.8456 0.8622 0.8723 0.8622 0.8643 0.8652 0.8755 0.8653 0.8342 0.8449 0.8344 0.8365 0.8374 0.8482 0.8377 0.8540 0.8647 0.8542 0.8564 0.8570 0.8678 0.8573 0.8740 0.8846 0.8741 0.8764 0.8767 0.8876 0.8769 0.8100 0.8195 0.8100 0.8119 0.8138 0.8233 0.8138 0.8300 0.8395 0.8299 0.8319 0.8335 0.8431 0.8335 0.8501 0.8596 0.8500 0.8521 0.8534 0.8630 0.8534 0.8216 0.8315 0.8216 0.8237 0.8251 0.8351 0.8252 0.8416 0.8514 0.8415 0.8436 0.8448 0.8549 0.8449 0.8617 0.8715 0.8616 0.8638 0.8647 0.8748 0.8648 0.8331 0.8435 0.8333 0.8354 0.8364 0.8468 0.8366 0.8531 0.8634 0.8532 0.8554 0.8562 0.8666 0.8563 0.8733 0.8835 0.8733 0.8755 0.8760 0.8865 0.8761