水利工程中土石坝坝坡稳定分析
土石坝的稳定分析
本节主要介绍土石坝构造稳定中最为重要的、也是最 为常见的失稳型式:坝坡滑动稳定问题。
〔二〕土石坝坝坡滑动失稳的型式 土石坝坝坡滑动失稳,简称滑坡,其型式与坝体构造、
复式滑动面示意图
4.5.2土料抗剪强度指标的选取
土的抗剪强度指标主要指总抗剪强度指标〔凝聚力c和 内摩擦角〕和有效抗剪强度指标〔〔凝聚力和内摩擦 角〕。通常可以采用室外原位测试方法测定,或室内 剪切试验方法确定。
室内抗剪强度指标测定方法有3种:不排水剪、固结不 排水剪和排水剪。
?SL274-2001 碾压式土石坝设计标准?第8.3.5条中规 定:土的抗剪强度指标应采用三轴仪测定。对3级以下 的中坝,可用直接慢剪试验测定土的有效强度指标; 对 渗 透 系 数 很 小 〔 小 于 10 - 7cm/s〕 或 压 缩 系 数 很 小 〔小于0.2MPa-1〕的土,也可采用直接快剪试验或固 结快剪试验测定其总强度指标。
4.5.4坝坡稳定分析方法
一、圆弧滑动面稳定计算
1. 瑞典圆弧法
瑞典圆弧法是目前土石坝设计中
坝坡稳定分析的主要方法之一。该方法
简单、实用,根本能满足工程精度要求,
特别是在中小型土石坝设计中应用更为
广泛。
瑞典圆弧法
1.根本思路 假设滑动面为一个圆柱面,在剖面上表现为圆弧面。
将可能的滑动面以上的土体划分成假设干铅直土条, 不考虑土条之间作用力的影响,作用在土条上的力主 要包括:土条自重、土条底面的凝聚力和摩擦力。 瑞典圆弧法平安系数定义为:土条在滑动面上所提供 的抗滑力矩与滑动力矩之比。
例如:厚心墙坝的滑动面,通过砂性土的局部 为直线,通过粘性土的局部为圆弧;
土石坝(第四节:稳定分析)
折线滑动面:非粘性土坝部分浸水时滑动面常 常是折线滑动面。 非粘性土石坝的坝坡-心墙坝的上、下游坝坡, 斜墙坝的下游坝坡以及上游保护层连同斜墙的 滑动常形成折线滑动面。
14
常采用滑楔间作用 力平行滑动面假定
1
1
P1 K W1 cos 1tg1 W1 sin1
tg2 K
W2
cos 2
有效应力法:把孔隙压力作为外荷载计算,土的抗 剪强度指标采用有效强度指标 φ’,c’。
τ c (σ u)tg
4、地震荷载:同重力坝。
7
荷载组合(计算工况) 正常运用情况:
1.水库蓄满水时(正常蓄水位或设计洪水位) 下游坝坡的计算。 2.上游库水位最不利时上游坝坡稳定计算。
3.库水位正常降落,上游坝坡的稳定计算。
渗透动水压力可用流网法求得,但总的渗透动水压 力需将各网格的渗透动水压力按向量求和,比较繁 琐,在工程中常采用替代法。
K bi (h1i 'h2i cositg'i ci 'li bi (h1i mh2i )sini
12
最危险圆弧位置的确定
13
2、折线滑动法 直线滑动面:非粘性土坝完全浸水或者不浸水 时滑动面常常是平面。
tg2 K
P1
sin(1
2 )
W2
sin2
P1
cos(1
2 )
P1 W1 sin1 W1 cos 1tg1
2
K P1 sin(1 2 )tg2 W2 cos2tg2
P1 cos(1 2 ) W2 sin 2
15
斜墙坝上游坝坡的稳定计算
最危险滑动面位置的确定
16
3、复合滑动面法
k
有关土石坝坝坡稳定分析的方法探索研究
有关土石坝坝坡稳定分析的方法探索研究【摘要】本文主要深入分析研究了土石坝坝坡稳定分析的方法。
即刚体极限平衡法和有限元法的基本原理,并对刚体极限平衡法和有限元方法的优缺点进行了比较,得出有限元法可以克服刚体极限平衡法所存在的缺陷。
本文是个人提出的一些见解和观点,可与同行共同探讨。
【关键词】土石坝;坝坡;稳定;刚体极限平衡法;有限元法前言如何更合理、更准确地开展土石坝的坝坡稳定分析工作是工程界普遍关注的问题。
目前土石坝坝坡稳定分析的方法主要有刚体极限平衡法和有限元法。
一、刚体极限平衡法分析研究1)刚体条件:在分析滑坡的受力和变形过程中,忽略滑体的内部变形,认为滑体为不可变形的刚体。
2)极限强度条件:假定滑体处于极限强度状态。
3)力的平衡条件:在考虑安全系数后,滑体在所受各种力的作用下处于平衡状态。
目前通用的刚体极限平衡法主要指的是条分法。
采用条分法来分析稳定问题一般为高次的超静定问题,要使问题有解就必须建立新的条件方程。
对条块间作用力作出各种简化假定,以减少未知量或增加方程数。
根据简化假定的条件相同,条分法发展为各种计算方法,这些方法主要有:一是瑞典圆弧滑动法。
瑞典圆弧滑动法(简称瑞典法或费伦纽斯法)是条分法中最古老而又最简单的方法。
除了假定滑裂面是个圆柱面(剖面图上是个圆弧)外,还假定不考虑土条两侧的作用力,安全系数定义按式计算。
由于不考虑条间力的作用,严格地说,对每一土条力的平衡条件是不满足的,对土条本身的力矩平衡也不满足,仅能满足整个滑动土体的整体力矩平衡条件。
由此产生的误差,一般使求出的安全系数偏低 10% , 20% ,这种误差随着滑裂面圆心角和孔隙压力的增大而增大。
二是毕肖普法。
毕肖普法考虑了条块间的法向作用力,但忽略了条块间的切向作用力。
其安全系数定义为沿整个滑裂面的抗剪强度与实际产生的剪应力之比,即:( 1)毕肖普法满足整体力矩平衡条件,满足各条块间力的多边形闭合条件,但不满足条块的力矩平衡条件。
第四节土石坝的稳定分析
第五节 土料选择与填土标准确定
一、筑坝材料选择
▪ 坝址附近各种天然土石料和枢纽建筑物开挖 料的性质、种类、储量、运距等因素。
1.筑坝土石料选择的原则
选择筑坝土石料应遵循下列原则: (1)具有(或经加工后具有)与其使用目的相
适应的工程特性和长期稳定性; (2)就地、就近取材,减少弃料,少占或农田,
第四节 土石坝的稳定分析
3.复合滑动面的坝坡稳定计算
▪ 如图5-24所示,坝坡的任一滑动面abcd,其中ab、 cd为圆弧滑动面。分析的思路是将滑动体分为三个 区域,土块abf的推动力为,cde的阻滑力为,分别 作用在fb和ec面上,土块bcef产生的阻滑力为,作 用在bc面上,建立稳定极限平衡方程式为:
P1
W1 sin1
W1 cos1
tg1
K
0
P1 cos(1
2 ) W1 sin 2
P1 sin(1
2
)
tg
K
2
W2 cos 2
tg 2
K
0
联解两式可求出安全系数 K
第四节 土石坝的稳定分析
▪ 解:首先固定水位在12.0m,取滑动面折点D设在与 上游水位附近,假设α1=40 度,α2=14度,作出滑 动面ADE。取D点垂线将滑动土体分为DCE和ADC两 条块,条块间相互作用力按平行ED面方向假定,并计 算两条块土重分别为W1=5552.3KN; W2=16836.1KN(水上部分取湿重,水下部分取浮 重)。把α1、α2、tgφ1、tgφ2代入式(5-34)和 (5-P31 5)35可68得.9 :30K90.2 0
Wi sini
第四节 土石坝的稳定分析
α α
xi
O
土石坝渗透及稳定性分析探讨
土石坝渗透及稳定性分析探讨摘要:渗流问题是土石坝安全的关键,渗流控制是土石坝建设的重中之重。
在渗流控制措施上,随着渗流控制理论的发展,由原来的以防为主逐渐向防渗、排渗和反滤层三者相结合。
本文从土石坝渗漏问题、防渗措施、有限元渗流场计算的基本数学模型三个方面进行介绍。
关键词:土石坝渗透稳定性随着我国水利水电建设的快速发展和“西电东输”水电项目的实施,众多高土石坝的建设被提上了日程,特别在深厚覆盖层河谷,地质条件差,地震烈度高,多数坝高较大(尤其200m以上)的大坝选择或拟选择建土石坝。
渗流和渗透控制是土石坝工程中的一项极其重要的课题,直接关系到工程的安全和投资。
土石坝施工简便,地质条件要求低,造价便宜,并可就地取材且料源丰富,是水利水电工程中极为重要的一种坝型。
土石坝坝体用散粒材料填筑,挡水后上下游的水头差引起了水流渗过坝体、坝基及两岸坡向下游排出。
由于勘测设计缺陷、施工不良、管理运行不当以及渗流、地震等,都会使土石坝体及其坝基发生缺陷病害,甚至垮坝失事。
在土石坝中,坝体和坝基的渗漏较为频繁,许多中、小型病库,就是因为坝身、坝基等产生渗漏造成险情。
一、土石坝渗漏问题(一)坝基渗漏。
坝基渗漏主要有以下两种渗漏方式:一是铺盖裂缝产生的渗漏。
铺盖裂缝一般是由于施工时防渗土料碾压不严,达不到所要求的容重或铺土时含水量过大, 固结时干缩而产生裂缝;或基础不均匀沉陷时铺盖被拉裂;或铺盖下没有做好反滤层,水库蓄水后在高扬压力下被顶穿破坏;也有施工时就近取土,破坏了覆盖层作为天然铺盖的防渗作用。
二是心墙下截水墙与基础接触冲刷破坏。
截水墙与基础的接触边界是最容易形成渗流通道的薄弱环节。
在截水墙下游与基础接触边界处设置反滤层失效,导致接触冲刷,坝体和基础土料被带走,就会造成坝体严重破坏。
(二)坝身渗漏。
土石坝常因斜墙、心墙等防渗体裂缝形成渗流的集中通道,导致管涌的发生,甚至引起坝体的失事破坏。
具体地讲有以下几种情况:一是心、斜墙裂缝漏水。
土石坝的应变分析及稳定分析
土石坝的应变分析及稳定分析关键词:土石坝、应变、蓄水期、稳定性、荷载摘要:我们认为,土石坝应力应变分析中有待解决的问题主要有下列几个方面。
第一是多数的研究限于施工期, 而回避了蓄水期的计算。
但是土石坝是挡水建筑物, 因此可以说, 不解决水对坝体的作用问题就是根本上没有解决问题。
实际上现代设计的高土石坝也多是在初蓄水期发生严重变形甚致破坏的。
此外, 现有计算方法本身也存在许多问题, 例如对于由刚度相差悬殊的几种材料组合的坝型就不能很好适应, 特别当土体中存在混凝土结沟的时候。
但是我们相信, 随着试验和原观测资料的积累及计算技术的发展, 这些问题将会逐步得到决,应力应变分析也一定会在土石坝设计中占据越来越重要的位置, 总有一天设计工作者将能摆脱目前滑坡稳定分析加经验的设计方法, 走上按极限变形和抗裂设计的轨道。
一、蓄水期土石坝工作状态的特点现有的原体观测资料表明, 施工期坝体内的应力主轴的方向变化不大, 坝坡局部偏转较大的地方也不超过15度, 而且大部分区域大小主应力比都在一之间, 也就是说接近于单向压缩状态。
这就意味着, 施工期坝体内的应力状态比较简单, 而月坝体的变形以垂直压缩变形为主。
可是, 一旦受到水的作用, 问题就大大复杂化了。
水对坝体的工作状态的影响表现在三个方面:(1)水平荷载引起的主应力轴偏转;(2)浮托力引起的卸荷作用;(3)土骨架浸水软化引起的附加变形(以下简称浸水变形)。
根据高米的堆石坝模型试验的结果,水平压力与浮托力的共同作用使大范围内应力主轴偏转十几度,并使上游坝壳应力减小,下游坝壳应力加大。
但从应力水平看则是下游降低,上游增高,并在上游坝壳靠心墙处达到破坏状态,形成个相当于主动土压力状态。
同时,国内外大量的观测资料表明,由于水压力及软化变形的共同作用,坝顶既可能向上游位移,也可能向下游位移,而且往往是先向上游,后向下游,同时中心线发生明显的挠曲图。
软化作用还会引起显著的沉降如果仅从浮托力考虑,蓄水时坝顶应当上抬。
土石坝下游坝坡失稳危险度分析
,
损度 , 三者的取值范围为 0 ~ 1 。式中危险度反 映了 灾害的 自然属性 , 是灾 害发生概率 的函数 , 因此研 究危险度 是灾害风险评估的重要 内容 。对于土石 坝坝坡稳定 , 坝坡失稳危险度是指当洪水位超过某
一
界 限时 , 土石坝坝坡 的滑动力£ 超过其抗滑力 R ,
危 险度 模 型为 :
P P H= P i
一
早在 l 9 世纪末 , 西 方 经 济 学 领 域 提 出 了 风 险
的概念 , 但在不 同的领域 , 学 者们对风险 的定义不 同, 风险的数学表达也不同。根据联合 国人道主义 事务部对风险的定义 , 风险的表达式为
R=日 ( 1 )
t i o n mo d e l or f r i s k a s s e s s me n t a s we l l a s i f v e g r a d e s t o c l a s s i f y i n s t a b i l i t y i r s k . F u r t h e r . c o mb i n e d w i t h a c a s e s t u d y , t h e a p p l i c a t i o n o f t h i s me t h o d w a s p r e s e n t e d , or f r e f e r e n c e . Ke y wo r d s : d a m s l o p e i n s t a b i l i t y ; is r k ; s a f e t y e v a l u a t i o n
中图分类号 : T V 6 9 8
土石坝的合理边坡形状和稳定分析
图 1 为碾 堆石的抗剪 强度曲线。 当堆石坝 的高度 不 大 、 内最大 应力 仅 达 时 , ~ 关 系 曲线 呈强烈 弯 曲形 坝 状, 取用偏于安全的 内摩擦角 , 采用 库仑准则设计 坝坡时 , 则 安全性偏于保 守 , 经济性尚可令人接 受。如果将库仑 准则用 于高坝 时 , 当坝体 内最大 直力达图 1 中的 , 水平 , 采用值 且
・
4 ・ 0
高杰 : 钻孔灌注桩施工 中三个技术 问题
第2 期
泥浆除作为护壁外 . 还有携带 泥沙作用 。由钻头 切削 出的泥
沙混入泥浆 内, 过泥砂 泵输 到孔 外沉淀池 中, 通 然后 通过 机
其 可以说是灌注桩质 量好坏 的关键 。为缩短 吊 出钻杆及放 钢 筋笼 的时 间应做 到 : 孔设备 就位后 , 成 必须平 正 、 固 . 稳 确 保 钻孔 垂直度小于 1 钢筋笼 过长时 , %; 应采取 措施 , 保证 钢 筋笼垂 直沉人 钻孔 , 否则会 发 生钢筋笼 斜插入孔 壁 土 内, 造 成 钢筋无保 护层的质量问题。
亦 按前 述 , 则坝 的安全 性太保 守 , 经济 上也浪 费。过去 的作
边坡 和等 K型合理边坡 的概念 及两者之 问的关系 。 极 限稳定边坡处于极 限平衡 直力状 态 , 以它具有 K: 所
1 的稳 定安全 系数 。考虑 一 呈非线 性关 系的极限稳定 边 坡形 状 , 可按 本文 前述 算例 求 算 K:1的“ K 边坡 求得 等 ”
堆石边坡 , 其安 全系数 是随 坡高 的增 加而递 减 的。同 时 , 坝 高愈大 , 工程的重 要性 和 失事后 的 危害性 愈大 , 因而 对安全
性 的要求 愈高。然而, 单一坡 牢的直线堆石边 坡的安全系数 分布 , 却与上述 要求相 反。边坡 问题 的特 殊性在 于, 坡上 边
3.4土石坝的稳定分析.
2)有效应力法,不计地震荷载时
k [(wicosi ubseci )tani' ci' bseci ] wisini
3)按总应力法计算时
k wicositani cili
w is ini
2、简化的毕肖普法
基本原理是:考虑了土条水平方向的作用力 (即Ei≠Ei+1≠0),忽略了竖直方向的作用 力(即令Xi=Xi+1=0)。由于忽略了竖直方向 的作用力,因此称为简化的毕肖普法。
当用计及条块间作用力的计算方法时,坝坡稳定安全系 数应不小于下表规定的数值
坝坡抗滑稳定最小安全系数
运用条件
工程
1
2
正常运用条件
1.5
1.35
非常运用条件Ⅰ 1.3
1.25
非常运用条件Ⅱ 1.2
1.15
等级 3
1.3 1.2 1.15
4、5 1.25 1.15 1.1
第8.3.11条规定
采用不计条间作用力的瑞典圆弧法计算坝 坡抗滑稳定安全系数时,对1级坝正常运用条 间最小安全系数应不小于1.30,对其他情况应 比上表规定值减小8%。
不考虑土条之间作用力的影响
计算步骤
(1)确定圆心、半径,绘制滑弧。 (2)将土体分条编号。为便于计算,土条宽取b=0.1R (圆弧半径),圆心以下的为0号土条:向上游为1,2,
3,…向下游为一1,一2,一3,…。
若采用b = 0.1R,则sinα1=0.1, cosα1=(1-0.1)……在每 个滑弧计算时均为固定值,可使计算工作简化。当端土条宽度时, 可将该土条的实际高度换算为等效高度h(h= b’h’/b)进行计算。
(2)直线和折线滑动面
非粘性土边坡中,滑动面一般为直线;当坝体 的一部分淹没在水中时,滑动面可能为折线。
土石坝边坡稳定可靠度分析与研究的开题报告
土石坝边坡稳定可靠度分析与研究的开题报告
一、研究背景和意义
随着经济的快速发展,大量的土石坝被建造或加固,土石坝边坡的稳定性成为了工程建设中的一个重要问题。
土石坝边坡的稳定性受到多种因素的影响,例如土原性、水力条件、地震等。
因此,进行土石坝边坡稳定性的可靠度分析和研究,对于评估土石坝的稳定性和工程的安全性具有重要的意义。
二、研究内容和方案
本研究将以某水库土石坝为研究对象,分析土石坝边坡的稳定性,并通过可靠度分析方法评估土石坝边坡的稳定可靠度。
具体研究内容和方案如下:
1.研究土石坝边坡的稳定性指标及影响因素
通过文献调研和现场调查,梳理土石坝边坡稳定性的相关指标和影响因素,包括土体的强度、水文条件、地震动力学等因素。
2.建立土石坝边坡稳定性模型
以某水库土石坝边坡为例,建立土石坝边坡稳定性分析模型。
该模型将考虑土壤的强度参数、水文条件和地震动力学因素,从而评估边坡的稳定性。
3.进行可靠度分析
在建立土石坝边坡稳定性模型的基础上,引入可靠度分析方法,通过概率论与数理统计的知识计算土石坝边坡的可靠度,为工程安全性评估提供科学依据。
4.开展实验验证
为了验证所建议的土石坝边坡稳定性分析模型和可靠度分析方法的有效性,将开展实验室与现场实验,在对比实验数据和计算结果的基础上,进一步完善土石坝边坡稳定性的可靠性评估方法。
三、预期成果
本研究将建立一套土石坝边坡稳定性的评估方法,能够评估该水库土石坝边坡的稳定可靠度,并为工程建设提供科学的技术支持,进一步提高土石坝工程的安全性。
土石坝结构稳定分析及解决建议
l】 3
,
R=K K} 磊 / ÷ :f fj . ) ( ) 1 3
h ,2 8 D1f =0 0 V 0 。 安德烈杨诺公 式) () 4
现场勘 察某水库总库 容约 2 0万 I 6 T, I 属小 ( ) 一 型水库 , 工程 等别为 I 】 , Vl 主 等
要建筑 物为 4级 。坝 型为均质土坝 ,坝 长
10 , 顶 高 程 6 .m ( 海 高 程 , 同 ) 7m 坝 40 黄 下 , 最 大坝 高 1 .m,坝 顶 长 6 .m ,坝 顶 宽 52 65 5 1 , 水 坡 面 从 死 水 位 至 坝 顶 做 有 完 整 .m 迎 的 浆 砌 石 护 坡 ,坡 比 由 下 至 上 为 l 2 5 :. ~ 115 : . ;背 水 坝 坡 为 草 皮 护 坡 ,做 有 排 水 沟 ,下 游 坡 比 由 下 至 上 为 l 2 2 ~ 1 1 :.5 : .
d一 水 域 的 平均 水 深 ,d 8 ; 1m
一
风 向与 垂 直 于堤 轴 线 的法 线 的 夹
角 ,∥: 。; 0 v 水 面 上 1m 处 的 风 速 ,取 多 年 平 一 0 均 最 大 风 速 ,V 5 s 1 m/ 。
行坝体边坡稳定分析 。 本次大 坝安全 鉴定地 质勘探于 2 0 04 年 1 月进行 , 定分析采用的坝体填土物 1 稳 理 力学参数指标 取地 质试 验建议值 。主 要 计算 参数采用 值见表 2 。进行稳定分析
经计算 得坝 顶高程各个参数见表 1 。 3 根据表 1 ) 计算各工况下坝顶高程结 果 :正常运行 条件设计洪水位 6 .0 m, 221
5-4土石坝坝坡稳定分析解析
• 以心墙坝的上游坝坡为例:
• ADC为任一滑裂面,DE将土体分为两块, 假设两土块间的作用力为P,方向与DC平 行。 • BCDE的极限平衡方程式: 1 P G1 cos1tg1 G1 sin 1 0 Kc • ADE的极限平衡方程式:
1 1 G2 cos 2tg 2 P sin(1 2 )tg 2 Kc Kc G2 sin 2 P cos(1 2 ) 0
土石坝坝坡稳定分析
• • • • • •
4.1 概述 4.2 土石坝滑坡的形式 4.3 稳定分析方法一:圆弧滑裂面法 4.4 稳定分析方法二:折线 4.5 土料的抗剪强度指标的选取 4.6 计算工况和安全系数
土的强度与破坏理论
• 在土力学中被广泛采用的强度理论是摩 尔—库伦强度理论。土体的破坏主要是剪 切破坏,其破坏面上法向应力σ和剪应力τ 之间存在一定的函数关系: τ=f(σ) • 摩尔—库伦强度理论所表示的曲线也称为 摩尔破坏包线,在一定应力范围内,此包 线可以看作一条直线,即库伦方程:
土坡的稳定分析方法
• 土坡的稳定分析方法,主要是建立在极限 平衡理论基础之上,假定土体为理想塑性 材料,达到极限平衡状态时,土体将沿某 一滑裂面产生剪切破坏而失稳,此为刚体极 限平衡法。
• 对于由凝聚性土类组成的均质或非均质土 坝,比较简单实用的稳定分析方法是条分 法:计算时将可能滑动面以上的土体划分 成若干铅直土条,对作用于各土条上的力 进行力和力矩的平衡分析,求解出极限平 衡状态下土坡稳定安全系数。 • 条分法最早是1927年由瑞典的费纶纽斯 (Fellenius)提出,故也称为瑞典圆弧法。 此后不少学者致力于条分法的改进,如毕 肖普(Bishop)等。
土料的抗剪强度指标的选取
水工05-04土石坝的稳定分析
圆弧滑动计算简图
(2)分别计算各土条上的作用力对圆心的力矩Ms 1)土条自重Wi对圆心的力矩 2)渗流动水压力Wφi对圆心的力矩
Wφi=γbh2sinβi 3)地震惯性力Q、V对圆心的力矩
4)孔隙水压力μ对圆心的力矩
(3) 土条底部抗滑力对圆心的力矩Mr
(4) 求稳定安全系数Kc
3. 简化毕肖普法
第四节 土石坝的稳定分析
一、土石坝失稳破坏形式及稳定分析的目的
1.土石坝失稳破坏形式 ●坝坡坍滑 ●塑性流动 ●液化破坏
2.土石坝稳定分析的目的 ●分析坝体及坝基在各种 不同的工作条件下,可 能产生体的失稳破坏形式。 ●通过计算,校核坝的稳定安全度,从而确定合 理的经济剖面。
二、土石坝坝坡滑动面形状
(三)稳定安全系数
1.采用计及条块间作用力的 计算方法时, 坝坡的抗滑稳定安全系数应不小于表1所 规定的数值。 2.采用不计及条块间作用力的 计算坝坡 的抗滑稳定安全系数时,对1级坝正常运 用条件最小稳定安全系数应不小于1.30, 其他情况应表1所规定的数值减小8%。
表1 坝坡抗滑稳定最小安全系数
(1)滑楔法 1)计算方法
以某心墙坝的上游坝坡为例,说明滑楔法按极 限平衡理论计算安全系数的方法。
无粘性土坝坡
2)斜墙与保护层的滑动稳定计算 ●斜墙与保护层的稳定计算 方法较多,有图
解法和数解法。 ●数解法 —作用力平行滑动面法 —水平力法
(2)摩根斯顿—普赖斯法
2.复式滑动面的稳定分析 ●当滑动面通过不同土料时,常由直线与圆弧组 合的形式。 ●复式滑动面的稳定分析方法,可近似按折线法 的原则进行计算。
比较一系列滑动圆弧的Kc,最小的安全系数 Kcmin即为该计算情况的安全系数。
第五节 土石坝的稳定分析
第五节土石坝的稳定分析
一、目的
分析坝体及坝基在各种不同的工作条件下可能产生的稳定破坏形式,通过必要的力学计算,校核坝剖面的安全度,经过反复修改定出经济剖面。
确定土坝稳定性,主要指边坡的抗滑稳定。
二、坝坡的滑动面形式
坝坡的滑动面形式主要与坝体结构型式、筑坝材料和地基情况、坝的工作条件等因素有关。
1、曲线滑动面:滑动面通过粘性土部位时,
2、折线滑动面:滑动面通过非粘性土部位时;
3、复式滑动面:滑动面通过粘性土和非粘性土构成的多种土质坝时。
图6-17 坝坡坍滑破坏形式
1-坝壳或者坝体;2-防渗体;3-滑动面;4-软弱夹层
三、荷载及其组合
(一)作用力
1、自重:水上——湿容重,水下——浮容重。
2、渗透力:与渗透坡降有关。
3、孔隙水压力:总应力法和有效应力法.
4、地震力:地震区应考虑地震惯性力。
地震惯性力壳拟静力法计算。
(二)荷载组合:
正常运用:
(1)水库蓄满水(一般为正常蓄水位)形成稳定渗流时,验算下游坝坡稳定。
(2)水库水位为最不利水位时,上游坡的计算。
(3)库水位降落,使上游坡产生渗透压力时的稳定计算
非常运用:
(1)库水位骤降时的上游坝坡的计算
(2)施工期(含竣工期)考虑孔隙水压力上下游坝坡稳定计算
(3)地震情况下,上下游坝坡计算
(4)校核水位时下游坡的计算
四、稳定分析方法
强度分析法和刚体极限平衡法。
1、圆弧滑动法:针对粘性土的坝坡;
2、折线滑动法:针对非粘性土的坝坡;
图6-18 坝坡稳定计算示意图
图6-19 非粘性土坡稳定计算示意图。
病险土石坝加固前后的渗流与坝坡稳定分析
关键 词 : 土石坝 ; 病 险加 固; 渗流 ; 坝坡稳定 ; 分析方 法
在当前的水利 工程应用 中, 水库等水利工程建筑物 的结构稳定 4病 险土石坝加 固后的渗流与坝坡稳定性分析 性与安全性是保证水 利工程 系统正常运行 的基础 。 因此加 强对水库 为 了能够更加精确 的对土石坝 的渗流与坝坡稳定进行分析 , 以 安全性 的评 价与管理是非 常重要 的。而 在水 工建筑物 的安全评价 进一步确保坝体加固工程的施工质量 , 保证 修复后的土石 坝能够达 中 ,坝体渗流与坝坡稳定性 分析是其 中非 常关 键的两项 评价 内容 。 到技术要求的基本 性能, 我们对加 固后 的土石坝再次进行 了稳定分 根据 调查 显示 , 我 国很多水库大坝发生事故 的引发 因素是 因为渗流 析 。本次工程中 , 我们主要采取了极 限平衡法 与有 限单元法 的分析 问题 , 使得坝体本身遭到严重破坏而造成水库 失事 的。 为此 , 加强对 方法 , 其具体 的分析 内容如下所示 : 渗流的控制与管理是 当前土石坝维修养护工作 中的重点 内容 。 本文 4 . 1 极 限 平衡 法 中, 笔 者通过某小 型水库 的维修加 固工程为例 , 对该水库 的土石坝 稳定分析的 目的在 于确定潜在破坏面 的安全系数 , 安全 系数 的 在加固维修前 后分 别进 行了渗流 与坝坡稳定分 析 , 指 出了通过对土 定义 为抗 滑力和滑动力之 比。极限平衡法将滑动 土体 分成若干土 石坝的维修加固 , 极大的减少 了渗流影响 , 保证 了坝坡的稳定 , 从而 条 , 每个 土条和整个滑动土体都要 满足力和力矩平衡条件 。在静力 提高了水库 大坝的安全性 。 、 平衡方程组 中 , 未知数的数 目超过 了方程式 的数 目, 解决 这一静不 1 某 小 型 水 库 的 基 本 状 况 定 问题的办法是对 多余未知数作假定 , 使剩 下的未知数和方程数 目 我国某小 Ⅱ型水库位 于某 中级城镇境 内 ,大坝为均质 土坝, 最 相等 , 从而解 出安全系数 的值。 在本工程 中, 对土石坝修复加固后 的 大坝高 1 5 . 5 7 m。坝 体 土 和 坝 基 的 渗 透 系 数 K 分 别 为 1 . 9 0× 边坡进行了极 限平衡法 的分析 , 分 析结果显示坝坡 的滑动安全 系数 1 0 - % m / s 、 3 . 6 ×1 0 %r d s 。该水库现 已运行二十 多年 , 勘测 、 设计及施 值相对较高 , 符合有关规定的参数要求 。 工方面均存在 较多缺 陷 , 加上建设 和运行期 间缺少 资金 , 建设和管 4 . 2 有 限单 元 法 理 无法 按要 求 到位 ,给 工程 留下 许多 隐患 。主坝外 坡左 侧 高程 有限单元 法在有关边坡 、坝体的抗滑稳定分析中应 用得 最早 、 7 9 . 5 m处左右有湿润 散浸 , 其 中 2处 渗水水流浑浊并有 细粉粒带处 也最为广泛 ,它的优点是考虑边坡岩土体 的各 向异性和不连续性 , 地表 , 属非正常渗漏 , 右端有 3 处湿润散浸 。主坝右 、 左两岸坝肩接 它可以给出岩土体 的应力应变大小 、 分 布规律 、 变化趋势 , 以及屈服 触处坡脚均见一股渗漏水 , 其流量约 0 . 0 4 ~ 0 . 0 8 I J s 。针对这一 现状 , 贯通区域等 ,克服 了刚体极限平衡分析法假定 条件 较多的缺点 , 计 工程人员对其进行 了灌浆加 固处理 。 算过程严密 、 计算结果精 确 , 能从应力应变关系去分析边坡 、 坝体的 2 病 险 土 石 坝 的 计 算 工 况 和 计算 结果 失稳破坏机理 , 从而得出最容易发 生变形破坏 和首先需要采取加 固 计算 工况 : 根据该水库 的水位值及运行 调度情况 , 水库水 位从 措施的部位等 。 有 限单元法也存在 自身的缺 陷, 如求解大变形 、 位移 正常蓄水位 7 9 8 . 8 0 m降 至死 水位 7 9 0 . 5 0 m大约需要 2 0 d , 库 水位的 不连续等问题 , 对于无限域 、 应力集中等问题 的求解 也不甚理想 。 平均 降速 为 v = 0 . 4 2 m / d , 该水库在库水位下 降时为缓 降类 型 , 上游坝 所有渗流 区域 内的节 点的水头 函数值 就近似地代表 了整体的 坡 中渗流 为非稳定 渗流 。故对其分六种情况进行渗 流计算 , 具体工 水头函数 。 这样 的求解过程实质上就是 把原来用微分方程求解变换 况为 : 工况 1 : 上游为正常高水位 7 9 8 . 8 0 m时 的情况 ; 工况 2 : 上游为 为若干个 待定值 的代数方程 。一经求 出这些未知量 , 就可 以通过插 设计洪水 位 7 9 9 . 6 0 m时的情 况 ; 工况 3 : 上游为校核洪水位 7 9 9 . 9 0 m 值函数计 算出各个单元 内场 函数 的近似值 , 进而得到整个求解域上 时的情 况 ; 工况 4 : 上 游库水 位 由 7 9 8 . 8 0 m降 至死水 位 7 9 0 . 5 0 m时 场函数的近似值 。显然随着单元 数 目的增加 , 解 的近似程度将不断 的渗 流情 况 ;工况 5 :上游库水位 由 7 9 9 . 6 0 m降至死 水位 7 9 0 . 5 0 m 改进 , 只要单元满足收敛要求 , 近似解最后将收敛于精确解 。 因而采 时的情况 ; 工况 6 : 上 游库水位 由 7 9 9 . 9 0 m骤 降至 7 9 8 . 8 0 m再 降至 用有限单元法 能够更加精准的确定大坝 的稳定性。 死水位 7 9 0 . 5 0 m时 的情况 。工况 4 、 5 、 6为非稳定渗流工况 。 5 结 论 计算 结果 : 根据坝体 内浸 润线位置 , 工况 1 到 工况 6渗 流时的 通过上述分析我们可 以看 出 , 在该 水库的土石坝运行 中 , 防渗 渗透坡 降分别为 J = 0 . 3 4 — 0 . 4 3 。 由《 水利水 电工程地 质勘察规范》 中 墙的墙体 发生 了较大 的病害 , 加大 了坝体 的渗流作用 , 另外 , 防渗墙 的公式计算可得 出坝体土 的临界渗透坡降为 J = ( G s 一 1 ) ( 1 - n ) = 0 . 9 6 , 的底高程和墙体 的渗透系数也是影 响土石 坝渗流与边坡稳 定的主 允许 的渗透坡 降 [ J ] = O . 4 8 , 工况 1到工况 6的渗透 坡降计 算值均 小 要因素。在经过详细的分析后 , 我们得 出了土石坝渗流场变化的状 于规 范 所 得 的允 许 值 。 况以及边坡可能 出现滑坡危险的形成 机理 , 从而制定 了最佳的土石 3 病 险 土 石 坝 加 固 前 的渗 流 与坝 坡 稳 定 分 析 坝加 固方案 , 并在加 固后 对土石坝稳定性再次进行分析 , 所得 分析 鉴 于该 水库是人工 打夯碾压土坝 , 技术含量 低 , 使 上坝 土料 含 结果显示 , 土石 坝已经基本恢复正常运行 , 稳定性较 为良好 。 水量控制不严 、 土质较差 、 压实不均匀 , 导致坝体质量较差。现场踏 参 考 文献 勘表 明 , 下游坝坡在桩号 0 + 0 4 9 、 高程 7 9 4 . 0 8 m处 、 桩号 0 + 0 6 3 、 高程 【 1 】 孔伟 . 小型 土石坝 防渗 加 固前后 渗流及 稳定分析 f J 1 . 长 沙理 工大 7 9 5 . 8 4 m处 、 桩号 0 + 0 6 7 、 高程 7 9 5 . 0 0 m 处存在三个 集中漏水 点 , 总 学 , 2 0 1 0 . 渗 漏量 达到 0 . 6 L / s ;下 游 坝 坡 在 桩 号 0 + 0 1 6 — 0 + 0 5 2 、 高 程 【 2 】 文久 , 金基君. 某水库坝体 渗流评价及 处理措施『 J 1 . 吉林水利 , 2 0 1 1 7 9 2 . 1 2 ~ 7 8 8 . 1 7 m范围 内存在散浸 现象 , 渗漏 量达 0 . 4 I _ / s 。现 场钻孔 ( 1 1 ) . 注水试验 资料表 明 : 坝体土的渗透系数 K = 7 . 1 ×l 0 _ 5 - 2 . 4×1 0 , 属弱 中等 透水层 。 综 上所述 , 建议进行 防渗处理 。 坝基 和坝肩属弱透水��
土石坝滑坡的原因及预防防护措施和加固措施
土石坝滑坡的原因及预防防护措施和加固措施土石坝是一种常见的水利工程结构,用以堵塞河道或沟渠,形成水库或调节水流。
然而,由于地质条件、工程设计或施工等原因,土石坝滑坡的风险也相应增加。
本文将探讨土石坝滑坡的原因,并介绍预防防护措施和加固措施。
土石坝滑坡的原因主要可以归纳为以下几点:1.地质条件:地质构造、岩性及地下水位等因素对土石坝的稳定性有着重要影响。
例如,地质构造的断层或节理破碎带会导致土石坝滑坡的发生。
土石坝所处的地层的岩性、厚度和倾角等也会影响其稳定性。
此外,地下水位的升高或变化也可能引发土石坝滑坡。
2.设计和施工:不合理的设计和施工是土石坝滑坡的另一个重要原因。
设计阶段未充分考虑地质条件和水文地质特征,使得土石坝在实际运用中出现问题。
施工过程中,未严格按照设计要求进行操作,或者使用了低质量的材料,都会增加土石坝滑坡的风险。
3.自然灾害:地震、洪水和降雨等自然灾害是引发土石坝滑坡的重要因素。
地震会引起土体的震动,进而导致土石坝的破坏。
洪水和降雨会使土石坝饱和,增加土石坝滑坡的可能性。
为了预防土石坝滑坡的发生,需要采取一系列的防护措施和加固措施:1.地质勘察和监测:在土石坝建设前,应进行详细的地质勘察,了解地质条件、地下水位及地质构造等情况。
同时,还应建立完善的地质监测系统,实时监测土石坝的变形和应力状况,及时发现问题。
2.合理设计和施工:土石坝的设计和施工应充分考虑地质条件和水文地质特征,采用合理的坝型和材料。
在施工过程中,要严格按照设计要求进行操作,确保质量和稳定性。
3.加强排水系统:土石坝的排水系统对于保持土体稳定起着重要作用。
应合理设置排水管道和溢流设施,及时排除土体内部的水分,降低土体饱和度。
4.加固土体:对于已建成的土石坝,可以采用加固措施来提高其稳定性。
常见的加固措施包括增加坝体自重、加固坝体底部、加装防渗层、增设抗滑桩等。
5.加强监测和维护:对土石坝进行定期的监测和维护工作至关重要。
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水利工程中土石坝坝坡稳定分析【摘要】水利工程中最重要的基础设施就是堤坝,而目前我国有很多堤坝都是以土石坝的结构方式建筑的,这是因为土石坝具有施工简便、成本低廉、抗震耐久等很多优点,是以在堤坝结构中有着广泛的应用。
堤坝的安全稳定对于水利工程的正常运行以及下游居民的安全都有着重要的意义,尤其是保证土石坝的安全稳定,更是非常有必要的。
本文通过分析土石坝坝坡失稳的危害及原因,探讨相应的解决对策。
【关键词】水利工程;土石坝;坝坡稳定;失稳原因;解决对策
我国的水利工程在建国后大批上马,很大程度上促进了国民经济的发展,为社会主义建设提供了强有力的支持,由于水利工程对国家建设的很多方面都有积极的促进作用,所以水利工程施工技术的发展也很迅猛,极大的支持了水利工程的建设,保障了工程的质量。
由于土石坝大部分的由当地的土石混合料建筑而成,因此其坝体结构的整体性较差,在长期的水流冲击作用下,很可能会导致坝坡失稳的现象发生。
据统计,几乎所有的土石坝都存在着不同程度的坝坡失稳现象,而产生这些坝坡失稳现象的原因除了因土石坝自身具有的特点因素以外,还有其他的一些外在因素的影响,如建筑施工中施工技术较为落后,施工质量没有得到保障,堤坝常年使用却没有得到良好的维修养护等等,都会造成坝坡失稳,降低了土石坝的效益,甚至会导致严重的水利工程安全事故。
1.水利工程中土石坝坝坡失稳的危害
相对于其他坝体结构的堤坝来讲来讲,土石坝是比较容易引起坝坡失稳现象的,而坝坡失稳一旦形成滑坡,就会从产生极大的危害,后果也极其严重。
土石坝的滑坡会摧毁修建在山坡脚下或沟口的建筑设施或居民房屋,若其下方有公路、铁路或桥梁,也会遭到严重破坏,导致交通中断,人员伤亡。
另外,由于坝坡失稳,滑坡会使大量土石混合料滑入水库中,使水库水位上涨,当水位漫过坝顶高度或产生涌浪时,就会使得河水泛滥,甚至会引起堤坝失事,给下游的田地、城镇、建筑以及人民的人身安全都带来巨大的损害。
因此,加强土石坝坝坡稳定性分析,及时发现坝坡失稳现象的发生,采取有效措施防治失稳滑坡,是目前水利工作技术人员所关注的重点问题。
2.土石坝坝坡失稳滑坡的原因分析
通常当土石坝坝坡稳定性较差时,都会产生不同程度的滑坡现象,而导致土石坝稳定差的原因有很多种,通常会在其中一种或几种的因素影响下,才会造成滑坡现象,继而带来巨大的社会影响。
笔者通过调查分析,总结整理出以下几点引起土石坝坝坡失稳滑坡的因素:
2.1内部因素
土石坝结构松散,抗剪强度和抗风化能力较低,坝体在水作用下性质发生变化,组成坝体的岩、土体被各种构造面切割分离成不连续状态,坝体坡度过陡,地下水对岩土体的软化作用,以及其他
各种因地质原因而引起的土石坝坝坡失稳滑坡。
2.2外部因素
地壳运动及气候变化对土石坝滑坡的诱发作用。
主要的诱发因素有,地震、降雨和融雪、地表水的冲刷、浸泡、河流等地表水体对斜坡坡脚的不断冲刷,海啸、风暴潮、冻融等作用也可诱发滑坡,滑坡对水利工程的破坏极其严重,后果不堪设想,虽然都是不可抗拒力的破坏活动,但是我们可以在建设之初就要考虑到遭受这类灾害的可能,并通过提高设计与施工水平,增加工程对于此类灾害的抵抗力。
2.3人为因素
人类工程活动的频繁是引起土石坝滑坡的重要因素,如开挖坡脚,修建铁公路、依坝建房、建厂等工程,常常因使坝体下部失去支撑而发生下滑。
蓄水、排水均易使水流渗入坡体,加大孔隙水压力,软化岩、土体,增大坝体容重,从而促使或诱发土石坝滑坡的发生。
在运行管理方面,放水时库水位降落太快,使上游坝体的孔隙水下降速度远跟不上库水位,形成很大的孔隙水压力而造成滑坡。
3.坝坡失稳的防治
由于土石坝坝坡失稳会产生严重的危害,因此,必须加强对土石的维护管理,提高对土石坝稳定性的检测技术,加大检查力度,以便及时发现坝坡失稳,提早防治,将坝坡失稳带来的危害降低到最小。
以下几点建议是笔者结合实地考察、资料研究和自身经验得
出的解决土石坝坝坡失稳问题的对策,以供同行参考借鉴。
(1)对于已建水库,要结合原始的坝体和坝基物理力学指标、施工、筑坝土料控制、碾压质量、接缝处理等综合分析,选取可靠的计算参数,条件允许时可进行现场取样试验,取得物理力学指标作为计算参数,作为坝坡稳定安全复合时的设计指标。
了解库区已有滑坡和崩塌的地点,不同岩层特别是软弱泥质岩层的发布,查明附近有无断层、断裂。
以利于根据实际情况采取相应措施进行处理整治。
(2)研究重点区的地质情况,预测可能滑坡的地点和规模。
对可能滑坡的库岸,通过钻孔了解滑体的厚度和滑动面的位置,确定滑动面抗剪强度。
然后结合地质、地貌分析,确定若干滑动面,并进行岸坡的稳定计算和模型试验,以论证岸坡是否稳定,并对可能滑动地段估算其滑落体积。
(3)修筑支挡工程。
若土石坝在修建时使坝体的上半部分结构体积较大而坝基部分体积较小时,易使坝坡失稳,产生滑坡,这种情况下可以采用削坡减重的方法,使土石坝的重心降低,提高坝坡稳定性。
而当因失去支撑而滑动较快的滑坡,可采用修筑支挡工程的办法,增加滑坡的重力平衡条件,使滑体迅速恢复稳定。
(4)改善滑动带的土石性质。
一般采用焙烧法、爆破灌浆法等物理化学方法对滑坡进行整治。
由于滑坡成因复杂,影响因素多,因此需要上述几种方法同时使用,综合治理,方能达到目的。
通过一定的工程技术措施,改善边坡岩土体的力学强度,提高其抗滑力,
减小滑动力。
(5)边坡人工加固。
常用的方法有:①修筑挡土墙、护墙等支挡不稳定岩体;②钢筋混凝土抗滑桩或钢筋桩作为阻滑支撑工程;
③预应力锚杆或锚索,适用于加固有裂隙或软弱结构面的岩质边坡;④固结灌浆或电化学加固法加强边坡岩体或土体的强度。
(6)合理地进行震区工程建设。
库区建筑应尽量避开滑坡,在设计上尽可能少对边坡进行开挖,严禁盲目乱开、乱采和乱堆废矿渣以防止破坏山体的稳定性。
保护植被是防止水土流失的一种有效方法,它不仅可以防止滑坡和泥石流的发生,还可以改善生态环境。
(7)限制库水位降落过快。
在管理运用期间,要做好调度运用计划,按照计划执行,防止水库大量宣泄,水位降落快,以致坝内渗水不能及时排除,产生反向渗透压力,造成裂缝,严重者滑坡。
土坝建后,在运行期间,发现坝基有淤泥层未处理,出现坝体滑坡裂缝,可以采取放缓坝坡。
如果淤泥层含水量过高,也可以采用滤水并辅以排水反滤固结。
(8)当地基处理不彻底,渗透稳定遭到破坏,产生流土、管涌时,则应在坝的上游加强防渗措施,在下游做好反滤导渗减压设施,以控制坝基渗流稳定,防止产生裂缝坍陷。
坝面上不得堆存大量料物,特别是上下游马道上,以免造成裂缝滑坡。
防止坝下游坡脚滤水坝址被淤塞,排水不畅,坝体浸润线抬高,坝坡渗水,土料抗剪强度减低而出现裂缝,影响坝坡的稳定。
在坝下游坡渗水区内,设置纵横向排水沟,填入反滤料,以利排水,降低浸润线,稳固坝坡。
4.结语
土石坝是目前我国水利工程建设中应用最为广泛的一种堤坝结构,保证其坝坡的稳定对于提高水利工程的经济效益和社会效益有着重大的意义,同时坝坡的稳定也能够保证下游居民的人身财产安全。
因此,对于土石坝的坝坡稳定分析是很有必要的,通过对坝坡稳定的分析,可以明确产生坝坡失稳滑坡的因素,以利于水利技术人员针对不同的情况采取有效措施进行防范治理,最大程度的保证土石坝的稳定,降低坝体失事的发生率。
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