标准贯入试验判别液化在工程中的应用

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探讨标准贯入试验及其在工程的应用

探讨标准贯入试验及其在工程的应用1前言1902年美国Raymond混凝土桩公司，首次采用50kg的重锤击打25mm的钢管，并取得了土样。

1948年，Terzaghi和Peck又详细地介绍了标准贯入试验方法，并确立了标准贯入击数N值与内摩擦角、承载力之间的关系。

日本于20世纪50年代引入SPT，提出了标贯试验锤击数N值与砂土、粘性土和软岩的抗强度、桩基承载力等之间的一些经验公式，目前，SPT已成为各国采用最多的原位动力试验方法。

[1]2标准贯入试验的方法图1标贯试验仪器标准贯入试验的设备主要由标准贯入器、触探杆和穿心锤三部分组成如图1所示，穿心锤重63.5kg，触探杆直径国内统一采用42mm，国外也有采用50mm 或60mm直径的。

试验时，用穿心锤以760mm的落距自由落下，先将贯入器垂直打入15cm，之后记录每打入30cm的锤击数N。

锤击速度控制在每分钟15～30击，当N值达到50击，而贯入深度未达到30cm时，停止贯入，按式N = 30×50 /⊿S（为50 击时的贯入度）换算成贯入深度30cm的锤击数N。

[2]标准贯入试验适用于砂土、粉土和一般粘性土。

不适用于软塑—流塑软土。

3 SPT在岩土工程中的应用3.1判定砂土的密实度《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）规定：砂土的密实度应根据标准贯入试验锤击数实测值N划分为密实、中密、稍密和松散，并应附合表 1 的规定。

[3]表1 砂土的密实度分类标准贯入试验锤击数密实度N≤10 松散10<="" p="">15<="" p="">N>30 密实注：用SPT试验所得的N值判别砂土密度时，N值不经过修正，直接采用实测锤击数。

3.2估算黏性土的内聚力假定黏性土的内摩擦角等于0°，则可计算出黏性土的内聚力c=qu/2。

浅析液化土地基的判别与处理方法

在陈文化，崔杰，门福录，赵成刚所写的文章《建筑物非均质地基的地震液化有效应力判别法》中推导了成层地基中附加动剪应力，并结合均质建筑物地基地震液化总应力法和多孔介质动力学理论，给出非均质地基中砂土孔隙水压力的求解方法和液化判
别步骤，使目前尚未解决的非均质建筑物地基液化判别的复杂问题得以解决…。２．６改进的ＩＲＮ模型的地基液化判别
２液化的判别
２．１初步判别
满足下列条件之一者，应判为不液化，否则再进行下一步判别。
１）地质年代为第四纪晚更新世及以前时，７度，８度可判为不
液化。２）粉土的粘土颗粒含量百分率在７度，８度和９度时分别
大于１０，１３和１６可判为不液化。３）采用天然地基的建筑，当上
覆可液化土层人力、物力和财力的一种巨大耗费，很不科学。
方案二：水泥土搅拌桩，由本工程地质①层淤泥可知，厚度分
布不均，而且含有机质，局部富集，根据现行《建筑地基处理技术
规范》的１１．１．２条国家强制性条文：“水泥土搅拌法用于泥炭土、
有机质土、塑性指数，Ｄ＞２５的粘土、地下水具有腐蚀性时以及无
工程经验的地区，必须通过现场试验确定其适用性。”由于施工单
别，该试验是岩土工程中常用的一种原位测试方法，在判别砂土
和粉土液化时，必须满足三个要求，即自动落锤、回转钻进和泥浆
护壁，不宜采用冲击钻进和拉绳非自动落锤等操作方法。孔内竖
向测点间距为１ＩＴＩ。试验步骤如下：１）用钻具钻至试验土层标高
以上１５ｃｍ处。２）用质量为６３．５ｋｇ的穿心锤，以０．７６ｍ的自由
虑液化影响：
屯＞如＋以一２
（１）
也＞ｄｏ＋ｄ＾一３
（２）
ｄ。＋ｄ。＞１５也＋２ｄ６—４．５
（３）
其中，ｄ。为地下水位深度，ｍ；ｄ。为上覆盖非液化土层厚度，

关于液化地基的若干问题

建筑工程概论结课论文课题：关于地震液化地基的若干问题指导教师：高金川、郑明燕班级： 54081姓名：原少云学号： 20081000484关于地震液化地基的若干问题摘要：近年来，地震频发。

由地震引发地基失稳而造成严重工程事故的事件也此起彼伏。

对工程界人士来说，充分了解地基土在地震中的液化机理及其判定和处理方法就显得尤为重要。

有介于此，故本篇文章主要介绍一下关于液化地基在地震过程中形成机理、危害、判别、处理方法及使用条件。

关键词：地基液化、地基处理、换填法、强夯法、碎石桩、砂桩正文：一、地基液化机理及其危害饱和沙土因地震而受到强烈震动，使沙粒处于悬浮状态，丧失强度，致使地基失效的现象称为砂土液化或地震液化。

这种现象在一些饱和的粉土中也会发生。

其机理为：松散的砂土和粉土，在地下水的作用之下达到饱和状态。

如果在这种情况下土体受到震动，砂粒间相互位置产生调动，会有变得更紧密的趋势。

沙土要变密实就要排水，但在急剧变化的周期性地整力的作用下，伴随沙土孔隙度减小而透水性变弱，因而排水通道越来越不通畅。

应排出的水来不及排走，而水又是不可压缩的，于是就产生了剩余孔隙水压力（超孔隙水压力）。

根据地基土的有效应力原理（()[]φμμστtg 0∆+-=）可知，当超孔隙水压力达到一定值时，沙土颗粒间的有效应力会变为零。

在这个时候地基土就会像水一样完全丧失抗剪强度，而导致地基失稳，上层结构就会遭到严重破坏，这就是地基土液化的机理！由此可见，发生液化现象，土质多是松散的砂土或粉土，而且受到震动和水的作用。

影响液化的因素主要有：颗粒级配、透水性能、相对密度、土层埋深、地下水位、地震烈度及地震持续时间等。

疏松饱水的细沙土和粉土容易液化：饱水沙土埋藏越浅、沙层越厚，则液化的可能性越大。

当饱水沙层埋深在10-15m 以下时就很难液化了。

地基液化会对地表的影响表现在喷砂冒水、堤岸滑塌、地面开裂、不均匀沉降等，对其上建筑物造成很大危害。

基于标准贯入测试的国内外砂土液化判别法对比分析

第17卷第7期中国水运 Vol.17 No.7 2017年 7月 China Water Transport July 2017收稿日期：2017-04-22作者简介：符滨，中交第四航务工程勘察设计院有限公司。

基于标准贯入测试的国内外砂土液化判别法对比分析符滨，孟秋宏（中交第四航务工程勘察设计院有限公司，广东广州 510230）摘要：国内外基于标准贯入测试的液化判别方法存在明显差异，在对我国《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中的判别法与国外广泛使用的Seed 简化法中的NCEER 法及Idriss 法的原理、运用条件及计算参数进行对比分析，比较了上述三种方法的主要差异。

并结合具体工程实例，在对测试设备的能量比进行测定的基础上进行现场标贯测试。

根据不同修正方法分别对测试结果进行修正，以建立国内外不同方法之间比较分析的基础，然后运用上述三种方法分别进行液化判别对比分析。

结果表明：在理论上，Idriss 法较NCEER 法更为完善，NCEER 法的判别结果较Idriss 法偏保守。

我国规范法的判别结果相较NCEER 法及Idriss 法而言最为保守。

关键词：标准贯入测试；能量比；砂土液化；液化判别方法；抗液化阻力中图分类号：TU441 文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2017）07-0340-05一、引言自上世纪60年代以来，饱和砂土液化问题一直受到人们的重视，在几十年的研究探索中，人们先后提出了不同的砂土液化的研究方法，如循环三轴仪，循环单剪仪，离心机试验等[1]。

在此过程中，也逐渐发展形成了许多砂土液化判别经验和方法，如我国在总结多次地震液化经验的基础上发展形成的我国特有的砂土液化判别法，同时期国外学者提出的应用广泛的seed 简化法等。

二、基于标贯测试的液化判别方法前人对国内外砂土液化判别方法也进行了许多的对比分析，其中陈国兴等[2]对比分析了NCEER 法的抗液化阻力CRR 与由《建筑抗震设计规范》GB5001-2001及《公路工程抗震设计规范》JTJ004-89的液化判别式转换得到的砂土抗液化阻力CRR 曲线之间的关系，得出对于不同的标贯击数范围，以上方法之间的差异有所不同。

论标准贯入试验在砂土液化判别中的应用

续表 1
5.3
4.0
8
8.5
15.5
7.2
4.0
8
8.5
18.3
9.2
4.0
8
8.5
21.4
10.1
4.0
8
8.5
22.7
11.1
4.0
8
8.5
24.2
12.1
4.0
8
3.0
13.7
5.3
4.1
8
20.5
9.9
7.3
4.1
8
3.0
9.8
9.4
4.1
8
3.0
11.4
11.5
4.1
8
20.5
15.9
14.1
该水库坝体低液限粉土及含细粒土砂属液化土。
表 1 钻孔标准贯入法判定工程区土层地震液化判定表
钻孔编号
岩性
标贯深度 (m)
ds
dw
No
(m)
(m)
/
0.9~2.9
2.9
3.85
8
ρc
液化临击数
标贯击数
(%)
Ncr
N63.5
22
9.5
3.6
液化评价
液化
2.9~7.0
7.0
3.85
8
22
11.4
6.1
二、标准贯入试验在大坝砂土液化判别中的应用某水库为一座平原式注入水库，利用天然洼地自东北侧筑坝而成，坝体为均质土坝，主要建筑物由放水闸、退水闸、放水渠及退水渠等组成。该水库现状淤积严重，并存在一定程度的渗漏。在 2010 年除险加固设计阶段对水库大坝及坝基进行了全面、详细的勘察及评价工作。 1．判定坝体土的地震液化（1）土的地震液化初判根据勘探资料，该水库筑坝土料主要为低液限粉土与低液限粘土，层内夹有含细粒土砂透镜体。按 2015 年版《中国地震动参数区划图》，本区地震动峰值加速度为 0.15g，对应的地震基本烈度为Ⅶ度，按《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487—2008）附录 P.0.3 对坝体土进行液化判别。地下水位位于坝体以下 3.85~6.1m，该水库工程区地震动峰值加速度为 0.15g，粒径小于 5mm 的颗粒含量的质量百分

基于标准贯入法对坝基砂土液化复判

基于标准贯入法对坝基砂土液化复判摘要：本文运用标准贯入试验复核判断砂土液化现象，并通过工程实例证明运用此方法可以有效的判断出砂土是否已经出现液化现象，这样就能够采取有效措施对坝基进行加固，防止潜在危险的产生。

本文还简要叙述了砂土的液化机制、液化类型以及影响因素，提出了防止液化地基处理方法。

关键词：砂土液化；标准贯入法；复判中图分类号： tu441+.4 文献标识码： a 文章编号：1砂土液化机理饱和的疏松粉、细砂土体在振动作用下有颗粒移动和变密的趋势，对应力的承受由砂土骨架转向水，由于粉、细砂土的渗透性不良，孔隙水压力急剧上升。

当达到总应力值时，有效正应力下降到0,颗粒悬浮在水中，砂土体即发生振动液化，完全丧失强度和承载能力。

砂土发生液化后，在超孔隙水压力作用下，孔隙水自下向上运动。

如果砂土层上部无渗透性更弱的盖层，地下水即大面积地漫溢于地表；如果砂土层上有渗透性更弱的粘性土覆盖，当超孔隙水压力超过盖层强度，则地下水携带砂粒冲破盖层或沿盖层已有裂缝喷出地表，即产生所谓的“喷水冒砂”现象[2]。

地基砂土液化可导致建筑物大量沉陷或不均匀沉陷，甚至倾倒，造成极大危害。

地震、爆破、机械振动等均能引起砂土液化，其中尤以地震为广，危害最大。

2影响砂土液化的因素2.1土类粘性土具有粘聚力，即使超孔隙水压力等于总应力，有效应力为零，抗剪强度也不会完全消失，难以发生液化；砾石等粗粒土因为透水性大，超孔隙水压力能迅速消散，不会造成孔隙水压力累积至总应力而使有效应力为零，也难以发生液化；只有中等粒组的砂土和粉土易发生液化。

2.2往复应力强度与往复次数对于给定的固结压力σv和不同相对密实度dr，就同一种土类而言，往复应力越小，则需越多的振动次数才可产生液化。

反之，则在很少振动次数时，就可产生液化。

2.3地震强度及持续时间引起砂土液化的动力是地震加速度，显然地震愈强、加速度愈大，则愈容易引起砂土液化。

简单评价砂土液化的地震强度条件的方法是按不同烈度评价某种砂土液化的可能性。

用标贯击数判别饱和砂土和粉土的液化问题

用标贯击数判别饱和砂土和粉土的液化问题发布时间：2021-10-14T08:38:15.014Z 来源：《工程建设标准化》2021年15期作者：杨杰超[导读] 对岩土工程勘察活动中采用标准贯入试验进行饱和砂土和粉土液化判别计算进行总结和归纳杨杰超海口市城市规划设计研究院有限公司海南海口 570100摘要：对岩土工程勘察活动中采用标准贯入试验进行饱和砂土和粉土液化判别计算进行总结和归纳,对其计算参数的取值和应注意的问题提出了明确的方法在勘察工作实践中应用效果良好。

用标贯击数判别饱和砂土和粉土的液化可能性是最常用的液化判别方法。

本文总结了该方法在具体应用中的一些问题，并提出判别步骤。

关键词：标准贯入试验锤击数；液化；饱和砂土；粉土目前，工程勘察工作中，大多利用标贯击数来评价勘察场地饱和砂土和粉土的液化可能性。

本文就如何运用好这种方法谈几点认识。

1、有关规范根据室内颗分实验成果，勘察场地范围内粉土的粘粒含量13.8~16.4%，由于勘察场地抗震抗震设防烈度为7度，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）4.3.3条相关规定，该粉土可判为不液化土。

当初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m深度范围内土的液化；但对可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑，可只判别地面下15m范围内土的液化。

当饱和土标准贯入锤击数（未经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时，应判为液化土。

1. 地震烈度为6度时，不判别液化；地震烈度为7、8、9度时，判别液化。

2.饱和砂土或粉土，当符合下列条件之一时，可初步判别为不液化或不考虑液化影响。

1）地震烈度为7、8度时，地质时代为第四纪晚更新世（Q3）及其以前时，判为不液化土；可液化的时代为Q4、Q41、Q42或未标时代；地震烈度为9度时，不管地层年代是什么，都要进行液化判断；2）粉土的粘粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，判为不液化土；3）天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时，可不考虑液化影响：2. 液化土特征深度（m）3. 2）当饱和土标准贯入锤击数Ni（不经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时，应判别为液化土。

饱和砂土及饱和粉土液化判别与计算

液化土的判别与计算一、判别依据《建筑抗震设计规X》GB50011-2010：第条：饱和砂土和饱和粉土〔不含黄土〕的液化判别和处理,6度时,一般情况下可不进行判别与处理,但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别与处理,7～9度时,乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别与处理.第条〔本人加注：此属强制性条文〕：地面下存在饱和砂土和饱和粉土时,除6度外,应进行液化判别；存在液化土层的地基,应根据建筑的抗震设防类别、地基的液化等级,结合具体情况采取相应的措施.〔注：本条饱和土液化判别不含黄土、粉质粘土〕第条：当饱和粉土、或饱和砂土的初步判别认为需要进一步进行液化判别时,应采用标准贯入试验判别法判别地面以下20mX围内土的液化；但对本规X第4.2.1条规定可不进行天然地基和基础的抗震承载力验算的各类建筑可只判别地〔不经杆长修正〕小于面以下15mX围内土的液化.当饱和土标准贯入锤击数N或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应别为液化土.[第条：1本规X规定可不进行上部结构抗震验算的建筑；2地基主要受力层[系指条形基础底面下深度3b〔b为基础底面宽度〕、独立基础下1.5b,且厚度不小于5m的X围]X围内不存在软弱粘性土层〔指7度、8度和9度时,地基承载力特征值分别小于80、100和120kpa的土层〕的建筑：1〕一般的单层厂房和单层空旷房屋、2〕砌体房屋、3〕不超过8层且高度在24m以下的一般民用框架和框架—抗震墙房屋、4〕基础荷载与"3〕项〞相当的多层框架房屋和多层混凝土抗震墙房屋]二、判别方法第条：饱和粉土与饱和砂土的液化判别1、地质年代为晚更新世〔Q3〕与以前的地层,7、8度时可判别为不液化.2、粉土的粘粒〔粒径<0.005㎜的颗粒〕含量百分率：7度、8度和9度分别不小于10、13和16时可判别为不液化.3、浅埋天然地基的建筑,当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时,可不考虑液化影响：1〕d u>d0+d b-22〕d w> d u +d b-33〕d u+ d w>1.5d0+2d b-4.5式中d u--上覆非液化土层厚度〔m〕,计算时宜将其内淤泥与淤泥质土层扣除；d w---地下水位深度〔m〕,宜按设计基准期内年平均最高水位采用,也可按近期内年最高水位采用；当区域地下水位处于变动状态时,应按不利的情况考虑.基础埋置深度〔m〕,不超过2m时应采用2m；db---d0---1、标准贯入锤击数临界值N cr1〕标准贯入锤击数临界值N cr 计算公式液化判别标准贯入锤击数临界值N cr 按下式［GB50011-2010第条式〔〕］计算：N cr =N 0β［ln<0.6 ds+1.5>-0.1 dw ］pc /3s d W —地下水位深度〔m 〕〔取被计算孔的稳定水位深度〕；pc —粘粒百分率含量,当小于3或为砂土时取3〔此时实际pc /3=1〕, ※这里须注意一点,当不是砂土且不小于3时应按实际值代入计算； β—调整系数,设计地震分组为第一组,取0.80;第二组取0.95;第三组取1.05.2〕当饱和土标准贯入锤击数N i 〔不经杆长修正〕小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时,应判别为液化土. 2、液化指数I iE1〕液化指数I iE 计算公式"I iE 〞计算公式见GB50011-2010-式:I lE ＝ ∑=n 1i [1-N i /N cri ]d i W i式中 n---判别深度X 围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数N i 、N Cri —分别为i 点标准贯入锤击数的试验值与临界值,当实测值大于临界值时应取临界值；当只须判别15mX 围深度内的液化时,15m 以下的实测值可按临界值采用；d i ---i 点所代表的土层厚度〔m 〕,可取与该标贯试验点相邻的上、下两标贯试验点深度差的一半,但上界不高于地下水位埋深,下界不深于液化深度；W i ---i 土层单位土层厚度的层位影响权函数值〔单位为m -1〕,当该层中点深度不大于5m 时应采用10,等于20m 时应取0值,5～ 20m 时应按线性内插法取值.※：本人建议从小于5m 至等于20m 的线段平分为16段〔从<5m 、5ｍ、6ｍ……20ｍ〕,则计求以下各中点深度W i 可按W i =9.375-0.625<i-5>计算〔结果按4舍5入取值,精确到0.01〕, 式中i 为计算层的中点深度,单位为m.※：这里必须注意:计算公式计算的I iE 是每个钻孔各标准贯入试验点总数之和,即同时存在饱和粉土与饱和砂土时,应一并计算.2〕液化等级判别三、计算实例1、实例资料注: 标贯试验点底深栏"〔1〕1.30〞中〞〔1〕〞为试验点编号i.余同.W i见液性指数计算一节.2〕、地下稳定水位埋深有两种情况:一是3.40m,二是1.95m；粉土②粘粒含量6～8%〔平均值7.4%〕；场地抗震设防烈度7度,设计地震分组第一组.2、计算与评价:1〕标准贯入锤击数临界值N cr计算与判别〔1〕己知水位埋深dw=3.40m,则0.1 dw=0.34；按规X规定,液化判别标准贯入锤击数基准值N0=10; β=0.8.则Nβ=8；粉土②中粘粒含量百分率平均7.4,其pc/3=0.637,粉砂③按规X规定取3%,其pc/3=1.分别代入后：粉土②的N0βpc/3=,N cr=4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.34］；粉砂③的N0βpc/3=8,N cr=8[ln<0.6 ds+1.5>-0.34]计算标准贯入锤击数临界值N cr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.34］=5.00<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.34］=5.97<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.34］=6.63<N5=7击,为不液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.34］=11.25>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.34］=12.08>N7=7击,为液化土〔2〕己知水位埋深dw =1.95m,则0.1 dw=0.195；其他条件未变,分别代入后：粉土②的Ncr =4.752［ln<0.6 ds+1.5>-0.195］；粉砂③的Ncr=8[ln<0.6ds+1.5>-0.195]计算标准贯入锤击数临界值Ncr.N3：Ncr=5.096［ln<0.6 ×3.75+1.5>-0.195］=5.74<N3=9击,为不液化土N4：Ncr=5.096［ln<0.6 ×5.05+1.5>-0.195］=6.07<N4=8击,为不液化土N5：Ncr=5.096［ln<0.6 ×6.10+1.5>-0.195］=7.37>N5=7击,为液化土N6：Ncr=8［ln<0.6 ×7.05+1.5>-0.195］=12.41>N6=9击,为液化土N7：Ncr=8［ln<0.6 ×8.10+1.5>-0.195］=13.24>N7=7击,为液化土2〕液性指数计算〔1〕i点所代表的土层厚度d i计算根据资料表,i点所代表的土层厚度d i计算成果如下：d3=〔5.05+3.75〕/2-3.40=1.00〔m〕或d3=〔5.05+3.75〕/2-3.25=1.15〔m〕※注：前式取"3.40〞是上界不高于地下水位埋深3.40m,后式取"3.25〞是水位高于本试验层上界〔顶板〕.d4=［〔6.10+5.05〕/2-〔5.05+3.75〕/2］=〔6.10-3.75〕/2=1.175〔m〕d5=6.15-〔6.10+5.05〕/2=0.575〔m〕注：取"6.15〞是下界不深于液化深度,d7处"8.20〞情况相同.d6=〔8.10+7.05〕/2-6.15=1.425〔m〕d7=8.20-〔8.10+7.05〕/2=0.625〔m〕〔2〕i点所在土层的中点深度z i与对应层位影响权函数值计算根据资料表,计算i点所在土层的中点深度z i〔等于i点所在土层的的上界加i点所代表的土层厚度d i的二分之一〕,并计算确定W i的值：Z3=3.40+ d3/2=3.90〔m〕,W3=10或Z3=3.25+ d3/2=3.825〔m〕,W3=10Z4=3.75+ d4/2=3.75+1.175/2=4.338〔m〕,W4=10Z5=5.05+d5/2=5.05+0.575/2=5.338〔m〕,W5=9.375-0.625×<5.338-5>=9.16 Z6=6.15+d6/2=6.15+1.425/2=6.863〔m〕,W6=9.375-0.625×<6.863-5>=8.21 Z7=7.05+d5/2=7.05+0.625/2=7.363〔m〕W7=9.375-0.65×<7.363-5>=7.90※以上计算表明:标准贯入试验i点所在土层的中点深度z i等于上一土层厚度底界深度加上i点所在土层厚度的一半.〔1〕地下水位埋深3.40m时: I iE=〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=2.34+2.08=4.42<6,轻微液化〔2〕地下水位埋深 1.95m时: I iE=〔１－7／7.37〕×0.５75×9.16+〔１－9／11.25〕×1.42５×8.21+〔１－7／12.08〕×0.62５×7.90=0.26+2.34+2.08=4.68<6,轻微液化注:上表中临界值N cr 与液化指数I iE 两栏内黑色为地下水位埋深3.40m 时计算结果,红色为水位195m 时的结果.3〕场地水位埋深3.40m,略低于粉土②顶界,表明粉土②的大部分与其下粉砂③处于地下水位之下,属应进行液化判别的饱和土层.粘粒分析表明,粉土②中含量百分率6～8〔平均值7.4〕小于规X 规定抗震设防烈度7度场地所对应的"10〞,初判地震时可能产生液化；经标准贯入试验判别法判别,粉土②的标准贯入锤击数N 0〔见资料表,未经杆长修正〕大于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为不液化土层；当地下水位埋深1.95m 时,孔深6.10m 处标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr ,为液化土;〔两种水位条件下〕粉砂③的标准贯入锤击数N 0小于液化判别标准贯入锤击数临界值N cr [见本节〔4〕标准贯入锤击数临界值N cr 与液性指数计算成果表],为液化土层.液性指数I iE =4.42〔4.68〕,液化等级轻微.。

浅谈砂土液化与地基处理在工程中的应用

３Ｏ — ．０。０４４０４— ０．０４４
砾砂
２７ＫＺＩＫ１
４产Ｉ６．８
６：４００
．
ｎ６２＝１
Ｚ１Ｋ０Ｚ１Ｋ４Ｚ１Ｋ６
２７－３，０４０１９ — ．０．０４４２４ — ７．０４０
０．７９
工程Ｉ — — ＩＸＩ．
浅谈础土液化与地基处理在工程由的应用
张丽丽／宁省第十地质大队辽
［摘要］某小区１、１、１楼设计采用筏板基础，建议持力层为混合花岗岩，但该层埋深大，工程成本较高，而其上部发育７８９较厚的砾砂层，通过标准贯入试验和轻型、重型动力触探试验数据结果分析，判定砾砂层具有砂土液化性，为不良地基土，承载力不能达到设计要求，具有液化性的砂土能否经过地基处理提高承载力值，关系到工程造价的高低。运用砂土液化原理，分析了液化机理，提出通过采用棒式振动器法进行地基处理后，提高砾砂层的密实程度，再经过动探检测，达到设计要求的地基承载力值。该工程建成后，经多年监测观察，没有地面发生沉降，建筑物安全使用。［关键词］砂土液化地基处理
７．２７．１米。８７ — ９５
Ｚ３Ｋ４
２４ — ．Ｏ．０３１０。一．０．。２９
２４— ．．０２ ∞ ２４３１．０— ．０
ｆ＝．．２４
中砂
Ｚ３Ｋ５
Ｚ１烈Ｚ４Ｋ０
ｏ．ｏ１３
６
：．４０５ａ１１＝２０９．２

液化土层的判别及处理措施浅析

液化土层的判别及处理措施浅析摘要：在地震作用下，饱和状态的砂土或粉土中的空隙水压力上升，土中的有效应力减小，土的抗剪强度降低，达到一定程度时，土颗粒处于悬浮状态，空隙水压力迅速释放，导致土中有效应力完全消失，土体丧失承载能力，土变成了可流动的水土混合物，此即为地基土体液化。

唐山地震、汶川地震和日本阪神地震震害表明，因地基砂土液化对建筑物造成的破坏非常严重。

具体表现为地面喷砂冒水、建筑物基础沉降量大和倾斜严重的现象，甚至失稳、倒塌，从而造成了很大的生命和财产损失。

因此，如何避开液化危险地段修建房屋，如何处理存在液化土层的不利地段地基，如何采取减轻液化影响的基础和上部结构处理的措施，是地基基础设计在液化场地中需重点解决的问题。

关键词：岩土工程；地震液化；液化判别；抗液化措施一、前言近年来，全世界范围内地震频繁，唐山地震、日本阪神地震、汶川地震、福岛地震、墨西哥近海沿岸8.2级地震等对人类社会的生产生活秩序破坏非常严重。

而且随着社会经济的快速发展，大体量的高层及超高层建筑层出不穷，建筑结构的重要性不断提高。

怎样才能设计出安全且经济合理的方案，这就为基础位于液化土层上的地基基础设计带来了巨大的挑战，这也是每一位设计者值得深入思考的问题。

根据以往地震现场资料，判定现场某一地点的砂土已经发生液化的主要依据是：(1)地面喷水冒砂，同时上部建筑物发生巨大的沉陷或明显的倾斜，某些埋藏于土中的构筑物上浮，地面有明显变形。

(2)海边、河边等稍微倾斜的部位发生大规模的滑移，这种滑移具有“流动”的特征，滑动距离由数米至数十米；或者在上述地段虽无流动性质的滑坡，但有明显的侧向移动的迹象，并在岸坡后面产生沿岸大裂缝或大量纵横交错的裂缝。

(3)震后通过取土样发现，原来有明显层理的土，震后层理紊乱，同一地点相邻位置的触探曲线不相重合，差异变得非常显著。

二、液化判别人们在工程建设时考虑全部消除或部分消除场地液化对工程建设的影响，这就需要在工程建设前期对饱和砂土和粉土进行液化判别，进而指导设计、施工。

砂土液化判别及案例的思考

1
/
2
(7.3.6)
式中：Vscr ——饱和粉土或砂土剪切波速临界值(m/s)；
Kv ——与烈度、土类有关的经验系数。按表 7.3.6 取值；
ds ——剪切波速测点的深度(m)；深度为 15m～20m 时，取 ds=15m。d1=1m。
当实测剪切波速值小于按(7.3.6)式计算的剪切波速临界值时，应判为液化土，否则为不
K Dcr
KD0 0.8
0.04(ds
dw)
a
ds dw 0.9(ds
dw) (14
3 4ID
)1/ 2
式中
KDo——液化临界水平应力指数基准值，在 7 度地震且地震加速度 a =0.1g 时取 2.5；
ds ——实测水平应力指数所代表的深度（m）； dw ——地下水位深度（m），可采用常年地下水位平均值；
原位测试判别包括：标准贯入试验、静力触探、波速、扁铲侧胀试验。标准贯入试验
判别在地面下20m深度范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算：
静力触探试验判别当采用静力触探试验对地面下15m（8度、9度地区
20m）深度范围内的饱和砂土或饱和粉土进行液化判别时，可按下式计算。当实测值小于临界值时，可判为液化土。
石江华（2011）采用波速（选取36个点）对巴楚地震液化进行研究。
3 汶川地震 2008年5月12日汶川发生Ms8.0级地震，调
查显示，本次地震出现了大量砂砾土液化及液化震害现象，液化涉及范围广，分布不均匀，很大程度上受到工程地质条件的影响和控制。
2 平原液化与岸边液化的不同表现平原地区的地基失效一般与喷水冒砂有关，
没有喷水冒砂的地方，一般见不到地基失效导致建筑物破坏的现象，故将喷水冒砂作为地震液化的宏观标志。

如何进行地基土的液化判别

如何进行地基土的液化判别作者：梅志华来源：《中小企业管理与科技·上旬》2010年第02期摘要:地基土的液化已严重影响工程建设,在工程勘察过程中,只有采用多种判别方法才能准确判定液化土的存在与分布。

标准贯入试验作为目前阶段液化判别主要手段之一,初步满足了液化土层的评价。

关键词:液化方法指标等级0 引言地基土层的液化判别形式是非常复杂的,目前国内外都在进行研究。

通过对以往大量工程试验结果的对比分析,并结合我国现行《抗震规范》,只有通过“二阶段”判别方案,即初步判别和标准贯入试验判别相结合的方式进行才是真实可行的。

才能更好的解决地基的液化判别问题。

1 判别原则根据对多年的工程经验实践资料进行对比分析,发现液化与土层的地质年代、地貌单元、粘粒含量、地下水位深度以及上覆非液化层厚度等有密切关系。

不同的成因类型,往往产生不同的液化现象,利用这些关系可对土层液化进行判别,即初步判别。

初步判别的目的是排除一大批不会液化的工程,避免重复工作,达到省时、省钱的目的。

凡经初步判别为不液化的就不需要进行第二阶段判别,以节省勘察工作量。

其液化判别总体思路如下:2 初步判别由于6度地震区的震害比较轻,《抗震规范》规定,6度时一般不考虑对饱和土的液化判别。

例外情况是对液化沉降敏感的乙类建筑,要按7度的要求进行判别。

地质年代的新老,意味着土层的沉积时间的长短,较老的沉积土层经过长期的固结作用、历次地震作用以及水化学作用影响,是土层密度增大,形成了一定的胶结紧密结构。

因此,地层年代越老,土的固结程度、密实程度和结构性也就越好,抗震性能愈强。

反之愈差。

国外研究表明,饱和松散的水力冲填土差不多总会液化,而且全新世(Q4)的砂类土、粉土对液化也是很敏感的,更新世(Q3)沉积层发生液化的情况罕见。

这一结论迎合了地质年代与液化的相对应的关系。

粉土是粘性土与砂土之间的过渡性土,即IP≤10的土。

由此可见,粘粒含量的多少决定了粉土的性质,如果粘粒含量超过一定限值,使土的粘聚力加大,其性质接近粘性土,抗液化能力将大大增强。

水利水电工程液化判别方法应用分析

水利水电工程液化判别方法应用分析康国强;周杰【摘要】Water resources and hydropower engineering of soil liquefaction discrimination are commonly used to GB50487-2008 standard of water resources and hydropower engineering geological investigation appendix P soil liquefaction discrimination method. The method application condition and parameters selection has a great influence on the determination results, and even opposite conclusions. Based on the geological investigation of water resources and hydropower engineering in depth analysis and discussion on the liquefaction discrimination method , summarizes the key factors influencing the determination results, the individual on the project example, and puts forward the practical countermeasures to solve the problem according to the experience.%水利水电工程土的液化判别常用到GB50487—2008《水利水电工程地质勘察规范》附录P土的液化判别方法.该方法应用条件和参数选取对判别结果有很大影响,甚至会得出截然相反的结论.对此规范中液化判别方法进行了深度剖析和探讨,总结出影响判别结果的关键因素,以工程实例进行了个别印证,并根据经验提出了解决问题的实用对策.【期刊名称】《水科学与工程技术》【年(卷),期】2015(000)006【总页数】4页(P69-72)【关键词】水利水电工程地质勘察规范;液化判别;影响因素【作者】康国强;周杰【作者单位】河北省水利水电勘测设计研究院,天津 300250;河北省水利水电勘测设计研究院,天津 300250【正文语种】中文【中图分类】P64液化判别分为初判和复判2个阶段。

场地液化等级综合判定方法

工程中偶尔遇到此类情况：采用标准贯入试验按《建筑抗震设计规范》4.3节判别液化，计算每个钻孔的液化指数IlE，按表4.3.5“综合划分地基的液化等级”：当液化指数0＜IlE≤5时，地基液化等级为轻微；当液化指数5＜IlE≤15时，地基液化等级为中等。

如果各钻孔的液化指数IlE处于界限值两侧（如IlE介于3~8），该如何“综合划分地基的液化等级”？曾与总工、同事探讨过此问题，也在网上查阅了一些不同地区的勘察报告，主要有三种方法：1、根据各钻孔的液化指数IlE值，按表4.3.5于平面图中划分出轻微液化及中等液化区域；2、采用各钻孔的液化指数IlE的平均值，按表4.3.5划分地基的液化等级；3、安全原则，当地基的液化等级介于轻微~中等时，划分为中等液化。

先谈谈我对这三种观点的看法：1、首先，钻孔有间距（比如15~30m），用各点的成果来画出一条平面的分界线，那么这条界限必然是模糊的，是画在两孔中间，还是往那边偏差点呢？再则，假设一幢楼有4个钻孔控制（矩形角点布孔），如果其中两孔的液化指数IlE小于5，另外两孔大于5，将一幢楼划分到两个液化等级区域里了，设计部门会如何处理呢？我想应该是按中等液化考虑处理整幢楼而不会只处理半幢楼吧。

如是这样，那划分这区域又有何意义？2、如果按各钻孔IlE的平均值评价为轻微液化，那么对于IlE大于5的那些钻孔控制的区域，是否有些冒进？如果评价为中等液化，对于IlE小于5的那些钻孔控制的区域会造成不必要的浪费。

3、对轻微液化的部分会造成不必要的浪费。

哪个做法更合理呢?或者有更好的方法，请各位指点。

鄙人毕业于2008年，才疏学浅，经验浅薄，有幸于此论坛向高老师及各位前辈们学习，荣幸之至，感激不尽!1. 这位网友提出了一个有些网友曾经提出过的问题，但他不仅提出问题，而且也介绍他们讨论的情况，提出了几种方法，对这些方法，还说明了他自己的见解。

这是非常好的一个提问的范式，是动了脑筋的，值得提倡；2. 评价液化时，如何根据各个标准贯入判别孔的液化等级，综合评价场地的液化等级？有些网友希望规范能够给出一个综合评价的方法可以遵循，特别在实行了施工图审查的制度以后，审图希望评价能有规范的依据，似乎工程师只能事事按规范说话才行，如果是工程师自己的经验与判断，好像总是放不到台面上来似的；3. 在修订规范时，也考虑过这个问题，最后认为，场地液化的综合评价应该由岩土工程师根据场地的具体情况作出判断，在规范中给出综合评价的方法是不现实的，不可能设计一套供工程师评价的程序，只要往里一代，结果就出来了；4. 液化判别是按点计算是否液化，按孔判别液化等级的方法是一种经验的估计方法，考虑了影响液化的一些因素，但液化指数仅是一种趋势分析的结果，并不是可以加减处理的物理量，不能对其进行统计计算；5. 液化是一个宏观现象，判别的结果是划分为几个等级以选择工程措施的方法，按孔划分的等级来评价整个场地的液化等级时，不是依靠数学的计算，而是根据场地与工程的条件，作出整体的判断与评价；6. 综合评价时，还必须考虑更多无法量化但对场地液化严重程度有重要影响的因素，例如，液化土层的产状，是水平层还是倾斜土层，液化土层是否在斜坡上出露，液化土层上覆土层的性质与厚度，液化等级在平面上是无序分布还是出现某种规律性。

如何进行地基土的液化判别

是排除一大批不会液化的工程，免重复工作，到省时、钱的目条件，避达省符合条件之一时，均可初步判别为不液化。具体如下：的。凡经初步判别为不液化的就不需要进行第二阶段判别，以节省勘 ①地质年代为Ｑ３及以前，震设防烈度为７度、抗８度时可判别察工作量。为不液化；
②粉土的粘粒含量的百分率，抗震设防烈度为７度、、８度９度时分别不小于１、３１０１、６时，可判别为不液化土。 ③采用天然地基的建筑，当上覆非液化土层厚度和地下水水位埋深符合下列条件之一时，可判为不液化土。
ｄ＞ｄ＋ｂ２ｏｄ一ｄ＞ｄ＋ｂ３ｏｄ－ｄ＋ｄ＞１５。２ｂ４５．ｄ＋ｄ－．
根据对多年的工程经验实践资料进行对比分析，发现液化与土下水位埋深ｄ和上覆非液化层厚度ｄ两个判别属于那个区域，当层的地质年代、地貌单元、粘粒含量、地下水位深度以及上覆非液化位于考虑液化影响区域时，可认定为液化。当天然地基的基础埋深层厚度等有密切关系。不同的成因类型，往往产生不同的液化现象，ｄ超过２０时，将ｄｂ．ｍ要和ｄ别减去差值（２），按图初分Ｇ－后再利用这些关系可对土层液化进行判别，即初步判别。初步判别的目的判。同时，抗震规范》《又对饱和的砂土或粉土给出了初步判别的具体
如何进行地基土的液化判别
梅志华（省烟台山东地质工程勘察）
摘要：地基土的液化已严重影响工程建设，在工程勘察过程中，只有采用多种判别方法才能准确判定液化土的存在与分布。标准贯入试验作为目前阶段液化判别主要手段之一，初步满足了液化土层的评价。

地震液化不同判别方法的比较

地震液化不同判别方法的比较摘要：本文通过通过某工程采用三种不同规范得出的液化判别的结果进行了对比分析，总结出三种抗震规范在进行液化判别式的差异，同时对目前不同的液化判别方法的优缺点进行了论述。

关键字：地震；液化；孔隙水压力；总应力；有效应力；标准贯入试验；抗震设防烈度；概率1砂土液化的概念液化是指饱和砂土或粉土，在周期地震荷载作用下，由于排水通道不畅，形成的孔隙水压力或超孔隙水压力不能及时消散，当土体内的孔隙水压力达到土中上覆总压力时，有效压力趋于零，土颗粒处于悬浮状态，土体会完全丧失抗剪强度和承载能力，变成象液体一样的状态，这种现象成为液化现象。

砂土液化表示在静应力或周期应力作用下产生并保持很高的孔隙水压力，是有效应力降低到一个很小的数值，导致土体在很低的，不变的残余抗剪强度或没有残余抗剪强度的情况下发生连续的变形。

砂土液化液化可用有效应力原理解释，即下式的表达方式：σ＝σ′＋μ式中：σ—土中总应力；σ′—土中的有效应力；μ—土中的孔隙水压力一般情况下，土体中的总应力是不变的，当在周期性振动荷载（一般为地震荷载）的作用下，孔隙水压力增大，有效应力减少，而土体中的抗剪强度τ＝（σ－μ）tgφ(无粘性土)；当（σ－μ）趋于零即土体中的总应力等于孔隙水压力时，抗剪强度亦趋于零，即发生饱和土体液化现象。

就液化机制而言，饱和砂土液化可分为两种类型。

一种是渗透液化，即向上渗透的水流当其水力梯度大于土的浮重度时，使土处于悬浮状态。

发生渗透液化的必要条件是由向上的水流流动。

另一种是剪切液化，即在剪切力作用下砂土体积发生压缩，使其孔隙水压力升高到静有效应力，抗剪强度丧失，象液体那样不再能抵抗剪切作用。

这里所说的剪切作用可以是静剪力作用，也可以是动剪力作用。

一般说，象地震、爆炸等应起的剪切作用历时都很短。

例如，地震的历时也就是几十秒。

在这样短的时间内，排水作用是很小的。

因此，地震时饱和砂土液化常被认为是在不排水条件下发生的。

浅谈标准贯入试验的应用

浅谈标准贯入试验的应用在岩土工程地质勘察中，标准贯入试验是原位测试方法最常用的一种，也是技术比较完善的一种原位测试方法。

本文主要针对标贯试验成果的运用进行汇总论述，并结合实际工程实例进行应用，以便加深对该方法的理解及在勘察中更好的使用该方法。

关键词：标准贯入试验成果运用1 前言标准贯入试验就是利用一定的锤击功能，将一定规格的对开管式贯入器打入钻孔孔底的土层中，根据打入土层中的贯入阻力，评定土层的变化和土的物理力学性质。

2 标准贯入试验概述标准贯入试验来源于美国，质量为140磅（即63.5kg）的穿心锤，用钻机的卷扬机提升，至30英寸（75cm）高度，穿心锤自由下落，将特制的圆管状贯入器贯入土中，先打入土中15cm不计数，接着每打入10cm记下击数，累计打入1英尺（30cm）的锤击数，即为标准贯入击数。

当锤击数已达到50击，而贯入深未达30cm时，可记录实际贯入深度按下公式换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数，并终止试验。

=30×50/ΔS 式中ΔS—50击时的贯入度（cm）标准贯入试验适用于砂土、粉土和一般黏性土，最适用于=2～50击的土层，不适用于软塑～流塑软土。

3标准贯入试验钻杆的修正在标准贯入试验中，贯入击数值的影响因素是众多的和复杂的。

应用值时是否修正和如何修正，应根据建立统计关系时的具体情况确定。

国外常有对饱和粉细砂的修正、地下水位的修正、土的上覆压力修正；国内长期以来并不考虑这些修正，主要视的用途不同，着重对杆长进行修正与否。

对实测标贯击数进行杆长修正，可按下式进行：=α式中—杆长修正后的锤击数—现场实测的锤击数α—杆长修正系数，见表1。

4 标准贯入试验成果的运用标准贯入试验结果应用领域十分广泛，国内不同地区都有与之相关的经验公式。

但在使用时要有针对性并考虑其适用条件，一般来说，应用对象偏重于松散介质，在有成熟经验地区，亦可用于黏性土。

标准贯入试验的主要成果有：标贯击数与深度的关系曲线，标贯孔工程地质柱状图。

标准贯入试验判别液化在工程中的应用

本次检测的目的是确定振冲碎石桩施工后地基土
＊收稿日期：０９０—９２０ —３１
工程地质特征由上而下分述如下：
作者简介：魏义敏（９７）男（１７一，汉族）河南安阳人，，助理工程师，现从事地基基础处理技术工作。
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西部探矿工程
该场地由河南省电力 Fra bibliotek 测设计院进行岩土工程勘
察，地震液化等级综合判定为严重液化。为了消除地基的提取及标准贯人试验。本次检测共完成检测钻孑Ｌ６液化的影响、提高地基土的承载力和改善地基的变形条个，准贯入试验１０个，土土样进行颗粒分析试验标１取件，地基处理方案拟采用振冲碎石桩。在试验期间共设样５０个，总进尺１０２ｍ。了两个试验段采用了两种设计两个方案，方案一处理面４工程地质条件积１４７５桩数３０．７ｍ，３根，径１０ｍｍ，效桩长桩１０有该场地２．０深度内的地基土属第四系，Ｏ０ｍ根据钻１．６桩间距２０ｍｍ；案二处理面积１４６ｍ２探、贯结合《１６ｍ，２０方２．８，标新乡渠东热电厂一期２３ＭＷ工程施 ×３０桩数３３根，径１０ｍｍ，效桩长１．６桩间距工图设计（桩１０有１６ｍ，岩土工程部分）岩土工程勘测报告》河南省（２０４０ｍｍ。电力勘测设计院）按地层成因类型、性特征，地基，岩将２检测目的与任务土划分为７个工程地质单元层和１个亚层。各单元层

关于液化地基的若干问题

关于液化地基的若⼲问题建筑⼯程概论结课论⽂课题：关于地震液化地基的若⼲问题指导教师：⾼⾦川、郑明燕班级： 54081姓名：原少云学号： 20081000484关于地震液化地基的若⼲问题摘要：近年来，地震频发。

由地震引发地基失稳⽽造成严重⼯程事故的事件也此起彼伏。

对⼯程界⼈⼠来说，充分了解地基⼟在地震中的液化机理及其判定和处理⽅法就显得尤为重要。

有介于此，故本篇⽂章主要介绍⼀下关于液化地基在地震过程中形成机理、危害、判别、处理⽅法及使⽤条件。

关键词：地基液化、地基处理、换填法、强夯法、碎⽯桩、砂桩正⽂：⼀、地基液化机理及其危害饱和沙⼟因地震⽽受到强烈震动，使沙粒处于悬浮状态，丧失强度，致使地基失效的现象称为砂⼟液化或地震液化。

这种现象在⼀些饱和的粉⼟中也会发⽣。

其机理为：松散的砂⼟和粉⼟，在地下⽔的作⽤之下达到饱和状态。

如果在这种情况下⼟体受到震动，砂粒间相互位置产⽣调动，会有变得更紧密的趋势。

沙⼟要变密实就要排⽔，但在急剧变化的周期性地整⼒的作⽤下，伴随沙⼟孔隙度减⼩⽽透⽔性变弱，因⽽排⽔通道越来越不通畅。

应排出的⽔来不及排⾛，⽽⽔⼜是不可压缩的，于是就产⽣了剩余孔隙⽔压⼒（超孔隙⽔压⼒）。

根据地基⼟的有效应⼒原理（()[]φµµστtg 0?+-=）可知，当超孔隙⽔压⼒达到⼀定值时，沙⼟颗粒间的有效应⼒会变为零。

在这个时候地基⼟就会像⽔⼀样完全丧失抗剪强度，⽽导致地基失稳，上层结构就会遭到严重破坏，这就是地基⼟液化的机理！由此可见，发⽣液化现象，⼟质多是松散的砂⼟或粉⼟，⽽且受到震动和⽔的作⽤。

影响液化的因素主要有：颗粒级配、透⽔性能、相对密度、⼟层埋深、地下⽔位、地震烈度及地震持续时间等。

疏松饱⽔的细沙⼟和粉⼟容易液化：饱⽔沙⼟埋藏越浅、沙层越厚，则液化的可能性越⼤。

当饱⽔沙层埋深在10-15m 以下时就很难液化了。

地基液化会对地表的影响表现在喷砂冒⽔、堤岸滑塌、地⾯开裂、不均匀沉降等，对其上建筑物造成很⼤危害。