60+100+60m连续梁挂篮计算

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跨浦建高速大桥60+100+60m连续梁挂篮计算书(全面)

中铁十一局浦梅铁路跨浦建高速大桥 60+100+60米连续梁挂篮计算书中铁十一局集团浦梅铁路工程建设指挥部第一章设计计算说明1.1计算依据1. 《路桥施工计算手册》周水兴等编著 2．《钢结构设计规范》(GB50017-2003);3. 《实用土木工程手册》(第三版) 杨文渊编4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)5. 《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)6. 《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)7．《材料力学》(上、下册) 8．《结构力学》(上、下册)1.2工程概况本工程为南龙铁路100米连续梁挂篮,具体参数参见图纸,采用三角形挂篮施工.1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数(1)砼自重 GC ＝26.5 kN/米3; (2)钢弹性模量 Es ＝2.06×105 米Pa; (3)材料容许应力：Q235 [σ]=2152/N mm ,[w σ]=1812/N mm ,[τ]=1062/N mm .Q345钢厚度或直径≤16米米,f=3102/N mm ,v f =1802/N mm 厚度或直径>16～35米米,f=2952/N mm ,fV=2152/N mm40Cr 钢小于100米米,抗拉735米Pa,屈服540米Pa;100米米~300米米,抗拉685米Pa,屈服490米Pa;300米米~500米米,抗拉685米Pa,屈服440米Pa;500米米~800米米,抗拉590米Pa,屈服345米Pa.剪切力=安全系数*0.6*抗拉强度安全系数=1.3(一般) 2.5(特殊)1.3.2 挂篮构造挂篮具体结构形式见后附图纸.1.3.3 挂篮计算设计荷载及组(1)荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范,荷载系数取值如下：考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05;浇筑混凝土时的动力系数：1.2;挂篮空载行走时的冲击系数1.3;浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2;挂篮正常使用时采用的安全系数为2.(2)作用于挂篮主桁的荷载①混凝土荷载：取混凝土最终块计算;②混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取10t;③挂篮自重：由米idas系统根据定义截面自行取值;④模板自重：2.5kPa;⑤施工机具及人群荷载：2.5kPa;⑥倾倒和振捣混凝土荷载：4 kPa;⑦挂篮冲击荷载：0.3x挂篮自重;⑧风荷载：按2KN/米施加在主构架一侧计算;⑨护栏荷载：按2KN/米计算.(3)荷载组合荷载组合1：①+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合2：②+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合3：①+③+④+⑧+⑨;荷载组合4：挂篮行走,③+④+⑦+⑧+⑨;荷载组合5：①+③+④+⑤+⑨.荷载组合1、2、3,4用于挂篮结构的强度和稳定性计算;荷载组合5用于挂篮刚度计算,荷载组合1,4用于系统抗倾覆计算.所有荷载均按照线载荷施加.1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正,压力为负;应力：拉应力为正,压应力为负;其它内力规定同结构力学的规定.1.3.5 载荷分配情况(1)混凝土荷载分析翼缘板部分由1根导梁承担;腹板部分对应荷载由腹板下2根纵梁承担;底板其余部分由其下对应3根纵梁承担;顶板部分由2根导梁承担.(2)混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑偏差重量10t计算,施加方法同混凝土自重部分,只是一侧加载总量减少10t.(3)挂篮自重荷载分析：挂篮自重部分按自重工况施加.(4)模板自重：按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(5)施工机具及人员荷载施工机具及人员按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(6)倾倒和振捣混土产生的荷载：4 kPa,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(7)挂篮冲击荷载：0.3倍挂篮自重按自重工况施加;(8)风载：按2KN/米加载到一片主构架外侧.(9)护栏荷载：按2KN/米计算,分别施加于前、后托梁.第二章挂篮结构的强度计算计算采用有限元软件米IDAS/civil进行计算,计算采用整体模型,主构架各节点的连接释放销轴的自由度 ,计算模型如图2-1所示.图2-1 挂篮整体计算模型2.1荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.1.1荷载情况该工况主要用来计算挂篮的主桁承重系统强度和稳定性.此种荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑要结束前的一种最不利荷载工况,此时所有混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,振动系统仍然在振捣,所以还要考虑挂篮施工的动力附加荷载,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.图2-1-1 荷载组合1计算模型2.1.2结果分析(1) 底托系统最大应力为116.6米Pa,如图2-1-2.符合要求.图2-1-2 底托系统应力计算结果(2)导梁系统最大应力为110米Pa;如图2-1-3.符合要求.图2-1-3 导梁系统应力计算结果(3)前横梁最大应力为39.9米Pa,如图2-1-4.符合要求.图2-1-4前上横梁应力计算结果(4)主构架最大应力为91.8米Pa,如图2-1-5.符合要求.图2-1-5主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-1-6 吊杆计算结果由图2-1-6可知,吊杆最大应力为171.8米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830),最大应力171.8米Pa<830米Pa, 所以最小安全储备量为4.8,其它吊杆安全储备均大于4.8.(6) 吊带计算图2-1-7 吊带计算结果由图2-1-7可知,吊带最大应力为151.7米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力151.7米Pa<310米Pa,所以最小安全储备量为2,其它吊带安全储备均大于2.2.2荷载组合2：混凝土偏载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.2.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑过程中的一种最不利荷载工况,此时假定一侧混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,另一侧尚未浇筑完,两侧相差混凝土总量约10t,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.该荷载组合与与载荷组合1相比较,只是一侧腹板处混凝土荷载总量减少10t,其余荷载相同.图2-2 荷载组合2计算模型2.2.2结果分析(1) 底托系统最大应力出现在混凝土偏多腹板下底纵梁位置,最大应力为93.7米Pa,如图2-2-1.符合要求.图2-2-1底托系统应力计算结果（2）因导梁在荷载组合1与荷载组合2中受力形式及荷载值无发生变化,所以在此不再另行计算.（3）前横梁最大应力为32.2米Pa,如图2-2-2.符合要求.图2-2-2 前上横梁应力计算结果（4）主构架计算结果：主构架最大应力为73.9米Pa,如图2-2-3.符合要求.图2-2-3主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-2-4 吊杆计算结果由图2-2-4可知,吊杆最大应力为147米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830级),最大应力147米Pa<830米Pa,所以最小安全储备量为5.6,其它吊杆安全储备均大于5.6.(6) 吊带计算图2-2-5 吊带计算结果由图2-2-5可知,吊带最大应力为125.6米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力125.6米Pa<310 米Pa,所以最小安全储备量为2.47,其它吊带安全储备均大于2.47.2.3荷载组合3：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+风荷载+护栏荷载2.3.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑完毕后出现大风情况,此时荷载包括混凝土自重(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,挂篮自重及风荷载.图2-3 荷载组合3计算模型2.3.2结果分析该组合主要针对风载作用时对主构架、横联桁架的影响.(1)主构架计算结果：主构架最大应力为93.6米Pa,如图2-3-1.符合要求.图2-3-1主构架应力计算结果(2)横联桁架该载荷组合下,由于风载的存在,最大应力为87.2米Pa,如图2-3-2.符合要求.图2-3-2 横联桁架应力2.4荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载挂篮行走工况：挂篮前移动时,主桁靠反扣装置在轨道上行走;其它结构不变,底托横梁均由吊杆悬吊;外导梁仍有模板荷载作用.2.4.1 荷载情况此载荷组合下风载作用于主构架处,在本模型中,将其视为线荷载,计算模型如图2-4-1.图2-4-1 荷载组合4计算模型2.4.2 结果分析挂篮行走时,最大应力值为45.1米Pa,如图2-4-2所示.符合要求.图2-4-2挂篮应力图第三章挂篮结构的刚度计算3.1荷载组合5：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+护栏荷载该荷载组合主要用来计算挂篮系统的结构刚度 .3.1.1荷载情况计算模型如图3-1-1.图3-1-1 荷载组合5计算模型3.1.2结果分析该荷载组合下,挂篮变形等值线图见图3-1-2.由图可知,变形最大值为19米米.以下对各部分进行划分分析：图3-1-2 变形等值线图(1)挂篮主构架部分主构架部分最大变形位于前横梁支点处,最大竖向变形量为11.4米米.见图3-1-3.图3-1-3 挂篮主构架变形等值线图(2)前横梁如图3-4所示,前横梁部分最大变形位于中部位置,值为15米米,相对变形值为△δ=15-11.4=3.6米米挠跨比为η=3.6＜L/400图3-1-4 挂篮前横梁变形等值线图(3)导梁如图3-1-5所示,导梁最大位移值为16.4米米.图3-1-5 导梁变形等值线图(4)底托系统如图3-1-6所示.底托系统最大位移值为19米米.图3-1-6 底托系统变形等值线图3.2刚度验算结论挂篮在此该荷载组合条件下,计算挂篮系统整体和各部件的结构刚度 ,其变形最大值为19米米,而该值为主构架、前横梁、吊杆等各部分变形的累积.注：因吊杆为纯受拉杆件,在强度方面通过以上计算可知满足要求,在主构架及底托系统变形值均满足要求的情况下,吊杆变形值不再另做计算,以此得出的底托系统变形比值将更为保守.结论：通过对荷载组合5的计算分析,挂篮刚度满足使用要求.第四章挂篮抗倾覆计算挂篮抗倾覆计算包括两部分内容：混凝土浇筑工况和挂篮移动工况两种.4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算(荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载)在混凝土浇筑时,挂篮主构架后端通过精轧螺纹钢锚固于已经浇筑好的混凝土梁体上,为保证施工安全,需要验算此种载荷组合下的挂篮后锚点的安全性.图4-1-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合1时后锚点拉力最大值为438.8kN.单侧后锚点采用直径32米米的精轧螺纹钢6根,则可提供锚固力为N提供=6A[σ螺纹钢]=6x3.14x322/4x830x10-3=4003.1kN其安全储备为：K = 4003.1/438.8=9.1故：满足安全要求.4.2挂篮行走工况的抗倾覆计算(荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载)图4-2-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合4时后支座拉力最大值为78.7kN.反扣轮装置与主构架通过8个直径27的高强螺栓连接,强度验算如下：螺栓一、基本参数螺栓选用摩擦型高强螺栓,8.8级,米27构件材性：Q235摩擦面处理：喷砂(丸)摩擦面的抗滑移系数为 0.45受剪面数目为1由 GB 50017--2003 第68页 7.2.2 得：单个螺栓受剪承载力 Nvb = 93.15 kN单个螺栓受拉承载力 Ntb = 184 kN螺栓群受力 N = 78.7 kN V = 118 kN 米 = 19 kN·米二、螺栓群形心计算螺栓个数 BoltNu米 = 8排列方式：对齐排列螺栓位置：( 0, 320) ( 480, 320)( 0, 230) ( 480, 230)( 0, 90) ( 480, 90)( 0, 0) ( 480, 0)螺栓群形心位置 (240,160)三、螺栓受力计算V产生的剪力 Nv = V/BoltNu米 = 14.75 kNN产生的拉力 NN = N/BoltNu米 = 9.838 kN假定以形心轴为转轴：米对顶部螺栓产生的拉力 Ntop = 24.918 kN米对底部螺栓产生的拉力 Nbotto米 = -24.918 kN米对顶部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和Ntop_total = Ntop + NN = 34.756 kN米对底部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和 Nbotto 米_total = Nbotto米 + NN = -15.081 kNNbotto米_total<0 表明以螺栓群底部为转轴重新算得米和N对顶部螺栓产生的拉力 Nt = 30.935 kN按GB 50017--2003 第69页公式7.2.2-2Nv/Nvb + Nt/Ntb = 0.326 <= 1 满足!结论：通过对荷载组合1、4的计算分析,挂篮抗倾覆满足相关规范要求.。

100m连续梁悬浇施工挂篮设计与计算

100m连续梁悬浇施工挂篮设计与计算摘要：通过贝雷桁架挂篮的设计，解决复杂环境下大跨度连续梁悬臂浇筑施工的难题。

贝雷桁架挂篮主要包括贝贝雷片主桁架、提吊系统、模板系统、走行及锚固系统。

基于有限元分析的挂篮设计与计算为大跨度连续梁悬浇施工提供了理论基础，可为同类桥梁施工提供参考。

关键词：连续梁；悬浇施工；挂篮；设计中图分类号：u445.466 文献标识码：a1. 工程概况甬江左线特大桥跨越宁波东外环公路采用（60+100+60）m连续梁结构，与公路夹角为72º，该段位于宁波镇海区蛟川街道，连续梁100m主跨与镇海支线特大桥1-96m系杆拱对孔布置。

桥下净高大于5.5m，满足公路通行要求。

该连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。

梁高在中支点处7.60m，边支点和跨中处4.6m，梁底按圆曲线变化，半径r=369.667m。

箱梁顶宽11.0m，底宽5.8m，顶板厚度45～55cm，腹板厚度45、70、90cm，底板厚度50～130cm。

在端支点、中支点、跨中共设5个横隔板，隔板设有进人孔，供检查人员通过。

采用有砟桥面，挡砟墙内侧净宽8.5m。

桥上人行道栏杆内侧净宽11.0m。

该连续梁设计最高运行速度120km/h，采用桥位悬臂浇筑法施工，正常使用条件下梁体结构设计使用寿命为100年。

主梁沿纵向共分为59个梁段。

其中各中墩0号梁段长14m，合拢梁段长2.0m，边孔边直段长9.75m，其余梁段长分别为：2.5m、3.0m、3.5m、4.0m。

主梁段除0号梁段、边直段在支梁上施工外，其余梁段均采用挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1714.7kn。

2. 贝雷桁架式挂篮设计针对甬江左线特大桥的地理环境和结构特点，研究大跨度连续梁悬浇施工技术，基于有限元计算，设计了一种贝雷桁架式挂篮。

2.1 设计参数1) 材料设计参数材料设计参数见表2.1-1。

表2.1-1 材料设计参数2) 性能参数贝雷桁架挂篮的性能参数：a.适用最大梁段重：1800kn；b.适用最大梁段长度：4.0m；c.适用梁顶宽度：12m；d.适用梁底宽度：6.4m；e.适用梁高为：7.85～4.85m；f.走行方式：无平衡重走行；g.每套挂篮自重：800kn；h.在14m长的起步长度内，可同时安装一对挂篮；2.2 挂篮构造贝雷桁架挂篮由贝雷片主桁架、提吊系统、模板系统、走行及锚固系统等组成，且保证总重量不大于800kn。

xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算共34页文档

特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2019.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析

J IA N Z A OJ I SH U㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期５２１㊀收稿日期:２０２０Ｇ０３Ｇ０５;修改日期:２０２０Ｇ０４Ｇ１６作者简介:魏明亮(１９８８－),男,河南舞阳人,硕士,工程师．悬臂法施工连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析魏明亮,㊀刘三奇(安徽省综合交通研究院股份有限公司,安徽合肥㊀２３０００１)摘㊀要:在预应力混凝土连续箱梁悬臂施工过程中,为保证梁体施工期间结构稳定和安全,需对梁体施工时实施临时固结措施.该文结合滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁悬臂施工实例,详细介绍临时固结设计施工及抗倾覆稳定性检算方案,确保梁体结构的稳定和安全.关键词:悬臂施工;预应力连续梁;临时固结;抗倾覆稳定性中图分类号:U ４４２㊀㊀㊀文献标识码:A㊀㊀㊀文章编号:１６７３Ｇ５７８１(２０２０)０３Ｇ０５２１Ｇ０２㊀㊀挂篮悬臂法施工在跨河㊁跨路及高墩大跨等桥梁的施工中具有出显著的优势,因此该方法在预应力连续梁施工中得到广泛应用.在预应力混凝土连续梁悬浇施工过程中,由于不对称浇筑㊁一侧混凝土超重等因素都会在墩顶引起不平衡弯矩,并可能引发梁体倾覆.为了抵抗不平衡弯矩的作用,防止意外发生,设计及相关规范文件均要求设置墩梁临时固结措施.查阅相关资料,墩梁临时固结抗倾覆计算没有统一的方法.同时临时固结方案一般由施工单位自行设计.设计文件一般会给出最大不平衡弯矩M 和相应的竖向反力N .以设计文件为依据计算的支反力大多为压应力.在施工中,如果在悬臂浇筑过程中,挂篮及浇筑混凝土突然坠落,在这种工况下,最不利的倾覆弯矩有可能会产生拉应力,进而引发T 构倒塌,必然导致重大人员伤亡及经济损失,这虽然是施工中的特殊事件,但仍要引起施工单位的高度重视,避免此类安全事故的发生.该文结合工程实例按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算不平衡弯矩,工况荷载考虑一侧挂篮自重及梁段混凝土自重,计算结果与施工图设计说明检算的不平衡弯矩比较取最不利弯矩,由最不利弯矩检算临时固结稳定性.１㊀工程实例滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块长１４m ;中心高７．２m ;底宽６．７５m ,总方量为４８５．１m３,重量为１２１２．７５t .０＃块等截面长度为４m ;变截面长５m ,单侧外露墩身梁体长度为５．２m .桥梁纵断面如图１所示,横断面如图２所示.图１㊀纵断面布置图图２㊀横断面布置图在悬臂施工过程中,常用的临时固结方法见表１.表１㊀临时固结方法分类表序号临时固结方法１墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成墩梁固结２墩顶预埋钢筋和砂筒组合成墩梁固结３钢管混凝土或钢筋混凝土立柱与桩内预埋钢筋组合成墩固结４预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结㊀㊀滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁０＃块临时固结采用两侧布置的４根钢管柱组成临时固结体系,钢管柱采用直径１０００m m 钢管,内部浇筑C ３０混凝土,钢管柱顶㊁底部采用底部设直径２５m m 粗钢筋分别与０＃块及承台联结,钢筋环向布置２０根钢筋,钢管柱底与承台间并设预埋钢板进行焊接,并采用加劲肋加强,在钢管顶部设置钢板.２㊀仿真分析计算采用桥梁结构有限元分析软件M I D A SC i v i l ２０１２建立T 构最大悬臂状态的空间离散模型,按悬臂不同施工阶段来模拟挂篮可能坠落工况,对每个工况进行模拟分析计算.T 构最大悬臂仿真模型如图３所示,工况划分及内容见表２.１２５J IA N Z A OJ I SH U５２２㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第３期图３㊀T 构最大悬臂仿真模型表２㊀工况划分及内容工况内容工况１~１３１~１３＃梁段挂篮及混凝土坠落工况１４设计不平衡弯矩２．１㊀材料特性各构件材料的容重及弹性模量等参数见表３.表３㊀材料特性值名称容重/(k N /m３)弹性模量/(N /m m２)混凝土２６３．４５e ＋００４钢材７８２．０６e ＋００５２．２㊀荷载组合施工图设计说明检算不平衡弯矩考虑:(１)一侧混凝土自重超重５％.(２)一侧施工线荷载为６．４k N /m ,另一侧为３．２k N /m .(３)施工挂篮的动力系数,一侧采用１．２,另一侧采用０．８.(４)节段浇筑不同步引起的偏差,控制在２０t 以下.(５)一侧风向上吹,按风压强度W ＝８００P a.设计文件未考虑一侧挂篮突然坠落的情况.本次检算考虑一侧挂篮及梁段混凝土掉落.由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态.因此最不利荷载组合为:挂篮自重＋悬臂端块段混凝土自重＋梁体自重,梁体自重由软件自动计算,挂篮自重按６５０k N .抗倾覆稳定性验算结果见表４.表４㊀计算结果汇总表工况钢管柱临时固结未坠落侧反力/k N坠落侧反力/k N工况１３７３７２．３１１１４．６工况１４６０６３．２１８５３．６㊀㊀㊀备注:支反力为一侧单钢管立柱支反力.由表４结果可知,在工况１３下即最大悬臂状态下挂篮及砼坠落,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为７３７２．３k N .在工况１４即设计不平衡弯矩为６１５２６k N m ,钢管立柱临时固结支撑处最大压反力为６０６３．２k N .取反力较大值７３７２．３k N 进行验算:钢管立柱直径为１０００m m ,壁厚１４m m (Q ２３５),钢管内部灌注C ４０混凝土.按«钢管混凝土结构技术规范»(G B５０９３６－２０１４)验算其承载能力如下:N u ＝φe φl N ０㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋αθ)㊀㊀当θɤ１/(α－１)２时:N ０＝０．９A C f c (１＋θ＋θ)θ＝A s fA c f c㊀㊀系数α取值见表５.表５㊀系数α取值混凝土等级α值ɤC ５０２C ５５~C ８０１．８㊀㊀柱的等效计算长度:L e ＝１２．２４m ;钢管外直径:D ＝１m ;钢管内核心混凝土横截面面积:A s ＝３．１４ˑ４８６２＝７４１６５５．４４m m ２;钢管横截面面积:A s ＝３．１４ˑ(５００２－４８６２)＝４３３４４．５６m m ２;钢管混凝土构件的套箍系数:θ＝A s f s /A c fc ＝０．５９９;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N ０＝０．９A c fc (１＋αθ)＝２９３４３．９k N ;钢管混凝土轴心受压短柱的强度承载力设计值:N u ＝ψL ˑN ０＝０．８１ˑ２９３４３．９＝２３７６８．６k N＞７３７２．３k N .安全系数＝２３７６８．６/７３７２．３＝３．２２＞１．５,满足要求.３㊀结束语通过对滁河干渠特大桥跨沪陕高速(６０＋１００＋６０)m 连续梁临时固结体系抗倾覆计算分析探讨,可为类似连续梁悬臂施工临时固结体系抗倾覆检算提供参考.针对临时固结体系设计及悬臂施工过程提出如下建议:(１)悬臂T 构除计算抗倾覆稳定性检算除考虑设计文件提供的倾覆参数外,还应考虑施工过程中的特殊情况.悬浇梁施工过程中T 构最大倾覆弯矩是在悬浇最远节段时挂篮及新浇筑混凝土坠落产生.(２)挂篮及新浇筑混凝土坠落产生的倾覆弯矩对临时支座可能会产生拉应力.(３)悬臂浇筑混凝土时,尽量保持同步浇筑.无法同浇筑时,可采取分阶段交替浇筑.在混凝土分阶段交替浇时,悬臂两端混凝土偏差应严格控制在５方以内.(４)在悬臂施工中,尽可能避免挂篮坠落的情况发生,特别是大跨径的连续梁.参考文献[１]㊀苏克啟．悬臂法施工连续梁临时固结体系的计算探讨[J ]．科技资讯,２０１４(３):９５－９６．[２]㊀郅友成．悬臂浇筑连续梁临时固结体系计算分析[J ]．铁道建筑技术,２０１４(z １):６１－６４．[３]㊀丁东．连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J ]．城市道桥与防洪,２０１３(７),２２２－２２３．[４]㊀高翔,李广平．南丫大桥上部施工０＃块临时固结施工技术[J ]．中国水运(下半月),２０１２,１２(４):１９６－１９７．[５]㊀王兴忠,谭崇杰,纪彦飞．连续弯梁桥临时支座设计及受力分析[J ]．甘肃科技,２０１１,２７(２４):１２６－１２８．[６]㊀中华人民共和国交通运输部．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范:J T G３３６２－２０１８[S ]．北京:人民交通出版社,２０１８．[７]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．钢管混凝土结构技术规范:G B５０９３６－２０１４[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１４．２２５。

米连续梁挂篮后退方案

盘锦北下行联络线跨秦沈特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮拆除方案编制人：审核人：审批人：中铁九局盘营客专项目经理部一工区2011年7月跨秦沈线特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮拆除方案一、编制依据1、盘营客专桥通-082、LX140T1型悬浇挂篮设计图纸3、现场实际调查资料4、《铁路工程施工安全技术操作规程（上,下册）》5、《沈阳铁路局营业线施工及安全管理实施细则》二、编制原则1、坚持精心组织，精心施工的原则2、强化组织，加强管理，保工期、保质量、保安全的原则3、坚持先进性、经济性、合理性与实用性相结合的原则；文明施工，保护环境。

三、工程概况跨秦沈线特大桥跨秦沈（60+100+60）m连续梁全长221.5m，梁体为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构，全长221.5m，箱梁顶宽7.4m，箱梁底宽 5.4m，顶板厚度除梁端附近外均为36cm，底板厚度80～40cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到120cm，端支点处腹板厚度为80cm；腹板厚度50cm～70cm～80cm～90cm，全联在端支点，中跨跨中及中支点处共设5道横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。

梁高按二次抛物线变化，中支点梁高7.5m，跨中10m直线段，边跨现浇段总长9.75m，梁高均为4.5m。

边支座中心线至梁端0.75m。

在结构外侧的腹板与顶、底板相交处均采用圆弧倒角过渡。

目前跨秦沈100米连续梁74#墩所有悬浇段已经浇筑完毕，待混凝土强度达到要求，预应力张拉完毕后，需要将施工所用的挂篮进行拆除工作。

四、挂篮拆除施工组织本联连续梁因跨既有秦沈高铁施工，中跨合拢后挂篮不能在中间进行拆除，必须倒退到0#块与1#块之间方能拆除。

边跨挂篮在边跨和合拢段进行分解拆除。

挂篮倒退时，为空载行走，所以不需要后锚进行锚固，依旧用原来的挂篮走形轨道梁倒铺轨道，用精轧螺母将轨道锚固牢固，将挂篮退至0#块与1#块之间的位置。

挂篮走行时按挂篮前行操作步骤倒退行走，行走时，注意两端、左右两侧平衡及均匀行走，速度不要过快，挂篮走行速度不大于0.1m/min，后退走行时，采用液压千斤顶进行水平推动。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书

60+100+60m连续梁挂篮计算第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。

2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。

箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。

主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。

60+100+60挂篮计算书

（e）、纵梁自重为：q5=1.063 KN/m 腹板处纵梁上的均布荷载为： q总= q1+ q2+ q3+ q4+ q5=53.96 KN/m
2）、受力分析：腹板下单根纵梁采用2组36b槽钢组合结构，截面特性参数：
Wx=1405.744cm3 Ix=25303.4cm4 A＝13618mm2 受力示意图如下：由求解器得腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：
5、挂蓝内导梁受力验算：内导梁在挂蓝施工中承受箱梁顶部混凝土自重、内模自重，其采用2
组32b槽钢加工，其截面形式及截面特性如下：
截面面积 A=109.8 cm2 截面惯性距Ix=16113.6cm4 抗弯截面模量 Wx=1007.1cm3 浇筑4#块混凝土时导梁按5米长来计算，内导梁上的荷载主要通过内模背架传递至内导梁，其受力简图如下：
4#段：L=3m M=159.625t q=532.083KN/m B点支反力 RB=886.81KN RA=709.44 KN
8#段：L=3.5m M=153.118t q=437.48KN/m B点支反力 RB=840.28KN RA=690.9 KN
所以，施工时4#节段自重荷载是最不利的，取 q1=532.083/2=266.04KN/m 、模架及模板总重21t，挂篮下自防护重16t，总计37t，则取：
由结构力学求解器求得位移图为：
FBC=﹣424.21KN
最大位移为D点处y方向的位移为11.2mm小于20mm满足规范要求。 1、主构架内受最大拉压力杆件均为2组32b槽钢焊接的复合结构，即
主构架安全系数：满足设计安全系数。 2、主桁杆件稳定性计算：
主桁均采用2根普通热轧32b槽钢组成，BD杆件长度6.1m，轴力为 739.73KN，杆件的长细比为：

连续梁边跨现浇段检算

连续梁边跨现浇段检算（60+100+60）m 的预应力砼连续梁结构型式，套用《通桥（2023）2368-Ⅴ》通用图，边跨15#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。

现浇段梁长9.75m，梁高4.85m，设计砼141.915cm 3，共重368.979t，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。

1、截面面积，计算出对应截面线荷载为：I-I 截面线荷截：m kN q /98.339262538.61=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /31.468262006.92=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=边跨合龙段需借助现浇段支架吊模完成，故检算时在支架纵梁悬臂端考虑合龙段一半的荷载，截面无变化，转化为线荷载为：mkN q q /98.33914==根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /98.4432.1)3098.339(2.1)(31=⨯+=⨯+mkN q q /97.5972.1)3031.468(2.1)(32=⨯+=⨯+得出顺桥向分配梁荷载分布图：597.97顺桥向荷载分布图2、纵向I56a 工字钢受力减检算根据施工方案设计图，对I56a 工字钢进行检算，查得I56a 工字钢的材料特性分别为：I56a 工字钢特性：Ix=65586cm 4，W=2342cm 3，A=135.25m 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×655.86=137730.6KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×13525=2840250KN简化力学模型为L=9.15m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向工字钢荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用清华大学结构力学求解器SM Solver 计算，则建立模型及计算图如下：由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=2446.55KN.m 由剪力图可得出最大剪力为：Q=1287.54KN弯曲应力检算为：Mmax／W=2446.55×103／10×2342×10-6=104.46Mpa<[σw]=145MPa，满足要求剪力检算为：τ=Q max S／bI=1287.54×103／14.5×477×10=18.6MPa<[τ]=85Mpa挠度检算为：悬臂部分挠度ω=ql4／8EI=443.98／10×2.94）×1000／（8×137730.6）=2.85mm<2900／400=7.3mm故顺桥向采用10片I56a工字钢能够满足设计和施工要求。

[整理]60+100+60m挂篮结构验算

60m+100m+60m 菱形挂篮结构验算二○○六年六月二十二日一、工程概况：本工程跨越京津公路的主跨为60m+100m+60m 悬灌连续梁，共划分为59个梁段，中支点箱梁0号段长14m,边跨段长9.75m,合拢段长2.0m,其余梁段长度为2.5～4m，节段重量最大为166.495。

箱梁顶宽13.4m,底宽6.7m,梁高为4.8～7.8m,箱梁采用三向预应力体系。

根据工程特点和施工经验，挂篮设计选用菱形挂篮，挂篮由菱形桁架、提吊系统、走行和锚固系统，内模系统、外模系统和底模系统组成。

二、计算依据及工况确定：设计计算中假定荷载分别通过内外模传递给内外模滑桁架和通过底模传递给底模桁架，内外模滑行梁再将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，底模桁架则通过前后横梁将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，前上横梁再将荷载传递给菱形桁架。

由于挂篮前上横梁与内外模滑行梁及底模前横梁仅通过提吊系统相连接，存在协调变形问题，计算时可按各子结构分别计算。

也可总体进行计算分析，本验算采用整体建模计算分析。

主构架、前上横梁，底模前后横梁、底模桁架上弦、横向支撑上下弦杆均按梁结构计算；其余均按平面桁架体系计算，悬吊系统按只受拉杆件计算。

计算时分别以1#段浇灌砼（工况1），4#段浇灌砼（工况2），12#段浇灌砼（工况3），3个最不利工况进行比较。

1、砼重（1）腹板断面面积（变截面梁段的（大断面＋小断面）/2）1#梁段（由边上两榀桁架承受）17-17# 8.0265㎡ 18-18# 8.364㎡4#梁段14-14# 6.003㎡ 15-15# 7.3637㎡12#梁段6-6# 3.55 ㎡7-7# 3.6673㎡（2）底板断面面积1#梁段17-17# 1.466㎡ 18-18# 3.0372㎡4#梁段14-14# 2.497㎡15-15# 2.65㎡12#梁段6-6# 1.102 ㎡7-7# 1.303㎡（3）顶板断面面积1#梁段17-17# 1.075㎡ 18-18# 1.075 ㎡4#梁段14-14# 1.075㎡15-15# 1.075 ㎡12#梁段6-6# 1.075 ㎡7-7# 1.075 ㎡（4）翼缘板断面面积1#梁段 1.3242㎡腹板砼考虑作用于两桁架上1#梁段（8.0265+8.3642）/2×26=8.1954×26=213.1KN/m4#梁段（6.0036+7.3637）/2×26=6.6837×26=173.78KN/m12#梁段（3.55+3.6673）/2×26=3.60865×26=93.82KN/m底板砼考虑作用于两榀桁架上，其中一榀桁架的砼荷载为（一半）1#梁段（1.5186+1.466）/2×26=1.4923×26=38.3KN/m4#梁段（1.2484+1.3241）/2×26=1.28625×26=33.44KN/m12#梁段（0.5512+0.6517）/2×26=0.60145×26=15.64KN/m1#、4#、12#梁段、顶板砼（一边）作用于一根内模走行梁上1.075×26=27.95 KN/m1#、4#、12#梁段、翼缘板砼（一边），通过外模桁架作用于外模滑行梁上1.3242×26=34.43 KN/m2、活载：模板及模板支架(1)外侧模总重5355（模板）+1132（外模走行架）+92=6579kg(2)顶板腹板内模8085（其中模板6265kg,内模走行梁910kg）(3)底模9898kg (其中前横梁1475kg 后横梁1453 kg底模桁架753×6=4518kg 底模模板部分80kg /㎡)作用于底模桁架和顶模、翼缘板模滑行梁的荷载①腹板下两榀底模桁架1.975×0.8 KN/㎡=1.58 KN/m②底板下每榀桁架的模板重1.375×0.8 KN/㎡=1.1 KN/m③顶板下模板走行梁80.85KN/2÷5=8.085 KN/m④翼缘板下65.79KN÷5=13.16 KN/m3、施工荷载加防护荷载（1）腹板下 1.975×4KN/㎡=7.9 KN/m（2）底板下 1.375×4KN/㎡=5.5 KN/m（3）桁架7.532÷5.32=1.4 KN/m（4）顶板下3×3.35=10.1 KN/m（5）翼缘板下0.4×3.35=1.34 KN/m4、各段砼荷载、模板、活载、防护合计（荷载系数取1.2）（1）1#段梁长2.5m，砼作用于4个节点上A、腹板下两榀桁架213.1/2×2.5/4=66.59KN活载+模板+桁架自重(1.58+7.9)/2×8.85=41.95KN0#节点（66.59/2＋1.4+4.03/2）×1.2=44.1 KN1-3#节点（66.59＋1.4+4.03）×1.2=86.42 KN4#节点（66.59/2＋1.4+4.03）×1.2=46.47 KN5#节点（1.4+4.03）×1.2=6.52KN6#节点（1.4/2+4.03）×1.2=5.68 KN1#段腹板下桁架的节点荷载如图B、底板下砼38.8 KN/m×2.5=97 KN 97÷4 = 24.25 KN(1.1+5.5)×0.85=5.610#节点[（24.25+5.61）/2+1.4]×1.2= 19.6KN1-3#节点（24.25+5.61+1.4）×1.2= 37.51KN4#节点（24.25/2+5.61+1.4）×1.2= 22.96KN5#节点（5.61+1.4）×1.2=8.41KN6#节点（5.61/2+1.4）×1.2= 5.05KN1#段底板下桁架的节点荷载如图（2）4#梁段梁段长3m，砼作用于5个节点上A、腹板下两榀桁架173.78×3/2=521.34KN/2=260.67KN260.67÷5= 52.14KN0#节点（52.14+4.03+1.4）/2×1.2= 34.54KN1-4#节点（52.14+4.03+1.4）×1.2= 69.08KN5#节点（52.14/2+4.03+1.4）×1.2= 37.8KN6#节点（4.03+1.4）×1.2= 6.52KN腹板下底模桁架的节点荷载如图B、底板下33.44×3=100.32 KN 100.32/5=20.64 KN（1.1+5.5）×0.85=5.610#节点[（20.64+5.61）/2+1.4]×1.2= 17.43KN1-4#节点（20.64+5.61+1.4）×1.2= 33.18KN5#节点（20.64/2+5.61+1.4）×1.2= 20.8KN6#节点（5.61/2+1.4）×1.2= 5.05KN底模桁架的节点荷载如图（3）、12#梁段梁段长4m，砼作用于6个节点上A、腹板下93.82×4/2=187.64KN187.64÷6=31.27KN0#节点（31.27+4.03+1.4）/2×1.2=22.02KN1-5#节点（31.27+4.03+1.4）×1.2=44.04KN6#节点=0#节点=22.02KN腹板下底模桁架的节点荷载如图B、底版下15.64×4=62.56 62.56÷6=10.43KN0#节点[(10.43+5.61)/2+1.4]×1.2=11.3KN1-5#节点(10.43+5.61+1.4)×1.2=20.93KN6#节点=0#节点=11.3KN底板下底模桁架的节点荷载如图（4）1#梁段内模走行梁作用于前吊杆的力荷载分布如图27.95KN/m砼27.95 KN模板走行梁自重80.85/2÷5=8.1KN/m活载4×2.4=9.6 KN/m8.1+9.6=17.7kN/m∑A=0RB=[(27.95+9.6)×2.5×(0.5+2.5/2)+8.09×5.322/2]/5.32 =（164.3+101.13）/5.32=53.086×1.3=69 KN（5）4#段内模走行梁作用于前吊杆的力27.95KN/m∑A=0RB= [(27.95+9.6)×3×(0.5+3/2)+8.09×5.322/2]/5.32=（225.3+114.48）/5.32*1.3=63.87×1.3=83.03KN（6）12#段内模走行梁作用于前吊杆的力27.95KN/m∑A=0RB= [(27.95+9.6)×4×(0.5+4/2)+8.09×5.322/2]/5.32=（375.5+114.48）/5.32=72.8 ×1.3=119.73KN（7）翼缘板的走行梁1#段砼34.43KN/m 由3片桁架承担模板走行梁131.6KN/4.3=30.6kN/m（其中走行梁：11.35÷9=1.26 KN/m）活载防护4×3.35=13.4KN/m78.43KN/m4#段78.43KN/m12#段78.43KN/m三、验算验算结果见附表及附图根据连续梁节段重量大小分三种工况进行分析验算。

菱形挂篮施工检算过程

(60+100+60)m连续梁菱形挂篮检算计算：复核：审核：目录1.工程概述和计算依据........................................ - 2 -1.1工程概述 (2)1.2计算依据 (2)2.计算说明.................................................. - 2 -2.1计算参数 (2)2.2计算模型 (3)2.3挂篮主要技术参数 (3)2.4挂篮设计基本参数 (4)3.主桁架计算................................................ - 4 -3．1荷载计算 ............................................. - 4 -3．2模型建立及计算........................................ - 4 -3．3压杆稳定性计算........................................ - 6 -3．4节点处销接计算........................................ - 6 -4.上前横梁计算.............................................. - 7 -4.1、承重状态............................................. - 7 -4.2、走行状态............................................ - 10 -5.后锚梁检算............................................... - 10 -5.1受力分析及计算 ....................................... - 10 -5.2.结构检算............................................. - 12 -特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮检算1.工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用中跨100m跨预应力混凝土连续箱梁。

连续梁临时固结抗倾覆结构设计计算

连续梁临时固结抗倾覆结构设计计算连续梁临时固结抗倾覆结构设计计算摘要：国内关于连续梁墩梁临时固结抗倾覆设计并没有标准，以设计文件提供的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N所计算出来的临时支座反力大多为压应力。

关键词：悬臂法施工临时固结结构计算中图分类号： S611文献标识码：A 文章编号：1、概述悬臂法施工时，主墩临时固结方法是上部构造施工安全和质量的关键工序，极为重要。

对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构，相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前，应先将墩顶梁段与桥墩临时固定，一般设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。

同时，这个结构大多由施工单位自行设计施工。

目前常用的有两种方法，一种是在永久支座两侧墩顶设置临时支座（通常是钢筋混凝土块），并在其中设置锚筋；另一种是在主墩两侧、承台之上设置钢管混凝土，并在其中设置拉筋。

国内关于连续梁墩梁临时固结抗倾覆设计并没有标准，以设计文件提供的最大不平衡弯矩M和相应竖向反力N所计算出来的临时支座反力大多为压应力，但实际施工中许多临时支座上还是布置了诸多强壮锚固钢筋。

这种布置与计算结果背道而驰，不但无法说服自己，也无法解释别人的提问，这种计算方法理论说服性不强。

下面以某桥（60+100+60）m连续梁为例进行计算说明。

2、工程概况该桥（60+100+60）m连续梁为预应力钢筋混凝土结构，全长221.8m。

梁体为单箱单室，变高变截面结构。

梁顶板宽度为12.2m，底板宽度为6.4m。

梁体共分为13个节段，0号块高7.204m，长14m。

混凝土方量344.902m³,重896.75t；最大悬臂段重量为4号块，混凝土方量60.277m³,重156.591t。

临时固结支座采用C50钢筋混凝土块体，尺寸2.88m×0.8m，分列支撑垫石两侧；在临时支座内设置锚筋抵抗不平衡弯矩。

如下图所示。

3、根据设计文件计算3、1工况分析不考虑一侧挂篮突然坠落的情况（施工时应加强挂篮锚固，杜绝该类事故发生），只考虑正常施工的情况，即以下两种工况。

60+100+60m连续梁269#墩0#节段支架预压报告

五、关于支架非弹性变形的说明
由于支架与承台相连，因此在支架预压时非弹性变形基本消除，因此在模板的安装过程中可不考虑塑性变形。仅考虑弹性变形以及梁体本身反拱度设置。
七、预压结论
在预压荷载达到设计120%时，269#处0#块支架没有产生大量沉降及倾斜，因此支架满足设计要求。通过预压消除了支架的非弹性变形，并计算出了支架的最大弹性变形量为14mm。
卸载完成后应对支架及连接件进行检查，如有松动则必须对该部位进行补焊加强。
四、试验数据的分析处理与试验结果评估
加载实验结束后，将对试压过程中的测量数据进行分析处理，首先计算支架在试压过程中产生的弹性变形和非弹性变形，并对实验结果进行评估。
根据实测，269#墩支架最大弹性变形为14mm，最大塑性变形为8mm。两处横梁变形值均满足<横梁最大变形值L/400=8700/400=16.75mm。
加载分级为：0→60%→100%→120%。
5.加载顺序
加载顺序为从支座向端部依次进行，当荷载压至设计荷载的60%、100%时都要对观测点进行沉降观测，每级持荷时间不少于1小时。当压至总重量的120%时停止加载并持续荷载24h。预压及施工中，对称均衡施工，并且对底模、支架处的观测点进行连续观测。
6.终止试压的标准
G5=7.5×6.7×2.0/10=10.5t
(5)振捣荷载2.0KN/m2
G6=7.5×6.7×2.0/10=10.5t
(6)荷载系数取1.2：
则总荷载:G =（G1+G2+G3+G4+G5）×1.2=671.32×1.2=805.584t。
三、加载方案
1.实验方案
根据梁体自重及验标要求加载荷载按照梁体最大施工荷载的1.2倍进行加载。加载材料选取预制块和沙袋：其中1.2*1.2*1m预制块232块，每块重3.456t，总重801.792t，剩余3.792t采用沙袋加载。

修改版(60+100+60)m连续梁专项方案

新建合福铁路合肥至福州段徽水河特大桥60+100+60m连续梁专项施工方案编制复核批准中铁六局合福铁路安徽段站前六标项目经理部二0一二年二月一、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1徽水河特大桥施工图纸（合福施（桥）-77）；1.1.2双线（60+100+60）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）；1.1.3常用跨度连续梁桥墩轮廓图（合福施（桥）参05-1）；1.1.4《墩顶临时固结》合福施（桥）参05-Ⅷ；1.1.5《铁路连续梁球型支座安装图》（GTQZ）；1.1.6《徽水河特大桥接触网基础预留接口设计图》（合福施图（桥）HFAHV-77-J00；1.1.7《徽水河特大桥实施性施工组织设计》；1.1.8铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南；1.1.9《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；1.1.10《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.1.11《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB 10005-2010；1.1.12《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424—2010）；1.1.13《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.14《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004/J342-2004）；1.1.15《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.16我单位积累的修建桥梁、改造道路等的成熟技术、质量、安全、文明施工等文件。

1.2编制范围新建铁路合福线合肥至福州段HFZQ-6标段中徽水河特大桥60m+100m+60m连续梁施工全过程。

二、工程概况徽水河特大桥中心里程为DK234+540.128，孔跨布置为1－24m简支箱梁+11－32m简支箱梁+1-24m简支箱梁+1－（60m+100m+60m）连续梁+11－32m简支箱梁+1－24m简支箱梁，全长为1059.215米；本桥跨越徽水河，采用60+100+60m 连续梁跨越。

60+100+60变截面连续梁桥(施工图)

60+100+60变截面连续梁桥(施工图）总说明一、概述东苕溪为四级航道，通航净宽55m，净高7m，水面正宽178m,通航最高水位2。

62m（85高程）。

路线跨越处河道规整，浆砌片石护岸，河堤上均有汽车通道，河道与路线交角为90°。

该桥服从路线总体走向要求，位于R=5500m的右偏圆曲线上。

桥址区地层上部为亚粘土及淤泥质亚粘土，底层为强风化、中风化砂岩或花岗岩。

二、设计采用的标准及规范1、采用规范⑴ 《公路工程技术标准》（JTJ001-97)⑵ 《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89)⑶ 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85）⑷ 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）⑸ 《公路桥涵地基与基础技术规范》（JTJ024—85）⑹ 《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89)⑺ 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000）⑻ 《高速公路交通安全设施设计与施工技术规范》（JTJ074—94)⑼ 《公路桥位勘测设计规范》(JTJ062—91）⑽ 《交通行业标准公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4—93）2、参考规范⑴ 《英国标准学会British Standard BS5400》⑵ 《Standard Specifications for Highway Bridges》U.S.A，1996。

⑶ 《日本高等级公路设计规范》第二册，1990.⑷ 《公路桥梁抗风设计指南》三、设计技术标准计算行车速度：100km/h桥梁宽度: 2×(0。

5m(护栏）+净-15.5m（行车道）+1.0m（护栏））桥面横坡: 2 %桥梁最大纵坡： -2。

55%和尚塘航道等级：四级（通航净宽55m，净高7m）和尚塘航道设计最高通航水位：2。

620m（国家黄海85高程，下同）设计荷载：汽车-超20级,挂车—120地震烈度：地震基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防桥面铺装： 10cm厚沥青混凝土铺装船舶撞击力： Fv=400KN,Fh=550KN四、本桥沿线自然地理概况1、地形、地貌桥址区地貌类型属杭嘉湖平原，地势平坦开阔，水网发达,河流沟渠密布。

悬臂连续梁施工方案

60+10０+1００+60ｍ悬臂连续梁施工方案1。

编制依据(1)《宣风袁河特大桥沪昆客专施图(桥）HＣJXVⅢ—10—Ⅲ》(2)《无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁通用参考图(通桥(2008)-236８Ａ-Ⅳ）》(3)《客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施(通桥(２０0８）８388）》（4)《宣风袁河特大桥施工组织设计方案》（5)《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TＺ２13—2005).（６)《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设【201０】421号。

（7)《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》.（８）《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》.TB104２４—2010 (9)《铁路桥梁预应力混凝土施工技术规范》2、工程概况及主要工程数量2.１工程概况2。

１.宣风袁河特大桥45－49号墩采用(60+100＋1０0+６0ｍ)预应力混凝土变高度连续箱梁设计跨越既有铁路、袁河直流,连续梁采用菱形挂篮悬臂灌筑施工方法施工。

２.1。

2梁体为单箱单室、变高度、变截面结构．箱梁顶宽12m,高6.65m，跨中9ｍ直线段及边跨13．25m直线段梁高为3.85m，边支座中箱梁底宽6。

7ｍ。

顶板厚度除梁端附近外均为45cm,底板厚度40ｃm至１00ｃｍ，按直线线形变化,腹板厚4８至90cm,按折线变化.全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板,横隔板设有空洞，供检查人员通过。

2.1.3桥面宽度:防撞墙内侧净宽８.8ｍ，桥上人行道栏杆内侧净宽11。

9m,桥面板宽12m,桥梁建筑总宽1２。

28m。

2．1。

４梁全长为177。

５ｍ,计算跨度为48＋80+48m,中支点处梁心线至梁段０．75m。

2。

1．5见“平面布置图图２－１”“立面布置图图2—2”。

2。

2主要工程数量表2-１３、施工总体方案3．１预应力砼连续箱梁悬臂灌注墩顶现浇段(0#段)，采用临时支墩托架法施工，箱内顶板采用门式脚手架支撑;悬灌梁段采用菱形挂篮悬臂施工,挂篮采用全密封,并在既有线上搭设防护棚架防止桥上物品掉落,防护棚架根据国道公路管理部门要求，采用型钢和钢管结合搭设,顶部铺设双层竹跳板及安全网防护.中跨合拢段采用合拢吊架施工,吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。

60+100+60m连续梁挂篮计算

1.检算依据1）《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；2）《钢结构设计规范》GB50017-2003；3）《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-2005；4）《路桥施工计算手册》；5）《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6）《机械设计手册》；2.主要检算指标1）主构架最大下挠值：≤20mm2）前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁挠度：≤L/4003）底模板、外模变形：≤L/400，及≤1.5mm4）内模变形：≤L/250，及≤1.5mm5）模板钢楞变形：≤L/500，≤3mm6）工作状态抗倾覆系数：≥2.07）走行状态抗倾覆系数：≥2.08）受压构件的容许长细比：[λ]=1509）受拉构件的容许长细比：[λ]=3003.工程概况本主桥为连续箱梁，桥跨组成为60+100+60m的单箱单室连续梁。

箱梁顶宽12m，底板宽6.7m，梁段高度4850～7850。

该桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮施工。

挂篮悬臂浇注箱梁最重块段重量为160t，预压重量192吨。

挂篮总重58t，悬吊部分45t。

适应最大梁段长度4000mm。

4.结构主要材料底模前横梁、吊点连接器、立柱、钢枕为Q345钢材，销轴为45#钢材，其他为Q235钢材。

钢筋混凝土的容重按26KN/m3。

Φ25精轧螺纹钢锚固、φ25吊装。

钢材的技术指标为：1）钢弹性模量E＝2.06×105MPa；s2）材料强度设计值：Q235钢f=215Mpa，Q345钢f=310Mpa5.挂篮构造挂篮为三角形挂篮，三角形桁片由2[32b、2[40b普通热轧槽钢组成的方形格构式截面杆件构成，缀板间距分别为800、900、1000mm，前横梁由2I40b组成的截面杆件构成,底篮横梁由2[32b组成的截面杆件构成，底篮腹板下纵梁为2I30b截面构成，吊杆采用φ25螺纹钢。

其他构造见设计图纸。

如图所示。

6.计算荷载1）钢筋混凝土的容重按26KN/m3，混凝土自重系数取1.2，其他结构自重系数亦取1.2。

xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算

特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

安家寨60+100+60连续梁挂篮计算书概论

安家寨大桥（60+100+60）m连续梁挂蓝设计计算书中铁十一局集团汉江重工2016年6月第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。

箱梁顶宽12.2m，翼缘板长2.75m，支点处梁高7.8m，跨中梁高4.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚90cm（支点）至50cm（跨中）折线变化，底板厚度为130cm（支点）至44cm （跨中）按直线线性变化，顶板厚度为70cm（支点）至45cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为174.8吨，长度3m。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[40a普通热轧槽钢组焊，前横梁由2I45a组焊，底托系统前托梁由2I45a组焊，后托梁由2I45a组焊，底纵梁由2[36b组焊。

主桁系统重13.3t、行走系统重6.6t、前横梁重2.8t、底托系统重15.7t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、侧模重20.3t，整个挂篮系统约重63.7t。

1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。