m跨径桥梁计算书
小桥计算书(公路—II荷载)
3#小桥计算书第一部分上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径：L 12.6m桥面净空：净一4.5 2 0.25m板宽：1.24m板中心线间距：1.25m （全桥共12片，每跨4片板）空心板高度：0.55m设计荷载：公路一H级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载结构重要性系数取1.0。
材料规格：C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）f ck 20.1Mpa f tk 2.01MpaJ 13.8Mpa f td 1.39MpaE c 3.0 104Mpa普通受力钢筋HRB335钢筋f sk 335Mpa f sd 280Mpa5E s 2.0 105Mpa b 0.56箍筋及构造钢筋R235钢筋f sk 235Mpa f sd 195Mpa E s 2.1 105 Mpa2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永民主编，人民交通出版社《桥梁工程》（2007）刘龄嘉主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范》（JTG D60-2004）,人民交通出版社《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004），人民交通出版社《公路桥涵设计手册一一梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1,每块空心板截面构造尺寸见图 2.An.NtRNUHM三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板（二）边板利用AutO CAD “面域/质量特性”命令查询得A 边4456.5cm 2，空心板对其重心轴的惯矩I 1.4860 1010mm 4，空心板界面的抗扭刚度可简 化为图4的单箱截面来近似计算：四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1A 中 ? 3849.8 10 4 25 9.625kN?mg 1a A 边?4456.5 10 4 25 11.141kN ?m利用AutO CAD “面域/质量特性”命令查询得 A 中 3849.8cm 2，空心板对其重心轴的惯矩I 1.3793 1010mm 4，空心板界面的抗扭刚度可简化为 图3的单箱截面来近似计算：4b 2h 2 2h__2bt 1 t24 (124 18)2 (55 8)2 2 (55 8)~~2 (124 18)1883.1297 1010mm 4o 00O 1?4.5图3中板计算抗扭刚度简化图 图4边板计算抗扭刚度简化图2 24b h 2h 2bt 1 t 22 24 (124 18)(55 8)(55 8) (55 8) 1818.52 (12418 18.53.1281 1010mm 42、桥面系自重（第二阶段结构自重）g2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m计算。
桥梁工程课程设计通用计算书
桥梁⼯程课程设计通⽤计算书台州学院建筑⼯程学院桥梁⼯程课程设计指导书—某公路20-30⽶预应⼒混凝⼟T梁或空⼼板梁设计⼀、设计资料及构造布置（⼀）设计资料1.桥⾯跨径及桥宽标准跨径：20-30m计算跨径：⽀座中⼼点之间的距离桥⾯宽：净9+2×1.0=11m。
2.设计荷载公路—I级，⼈群荷载3.5kN/m2，护栏及⼈⾏道等每延⽶重量按8kN/m计算。
3．材料⼯艺混凝⼟：C40(主梁)预应⼒钢筋采⽤ASTM270级Фj15.24低松弛钢绞线，每束7根。
普通钢筋采⽤HRB335直径≥12mm的螺纹钢筋。
按后张法施⼯，采⽤Ф55的波纹管和OVM锚。
4．设计依据《公路⼯程技术标准》JTG B01-2003《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-2004《公路钢筋砼及预应⼒砼桥涵设计规范》JTG D62-20045．基本设计数据基本计算数据表——表1名称项⽬符号单位数据混凝⼟(C40) 轴⼼抗压强度标准值ckf M Pa26.8轴⼼抗拉强度标准值tkf M Pa 2.39轴⼼抗压强度设计值cdf M Pa19.1轴⼼抗拉强度设计值tdf M Pa 1.71弹性模量E c M Pa32500普通钢筋抗拉强度标准值skf M Pa335抗拉强度设计值sdf M Pa280弹性模量E s M Pa200000预应⼒钢筋（Фj＝15.24）抗拉强度标准值pkf M Pa1860 抗拉强度设计值pdf M Pa1260弹性模量Ep M Pa195000材料容重钢筋混凝⼟1γ3/kN m25.0沥青混凝⼟2γ3/kN m23.0钢铰线3γ3/kN m78.5 钢束与混凝⼟的弹性模量⽐αEp⽆量纲 6（⼆）构造布置1.梁间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
2.主梁⾼：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
3.横隔板间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
4.梁肋：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
5.桥⾯铺装：采⽤厚度为10cm沥青混凝⼟，坡度由盖梁找平。
16m桥梁设计计算书
0.0073 159 142 123 107 095 085 078 073 069 068
0.00 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100
2
0.01 158 154 137 114 097 083 073 065 060 058
0.0073 142 139 127 110 098 088 080 074 071 069
d 铰=3667.5/99=37.05cm (二)毛截面对重心的惯距
O
yO
I
I
图 1-3
每个挖空半圆(图 1-3)
面积：A′=1/2×∏×R2=1/2×3.14×182=508.68cm2
重心：y=4R/(3×∏)=4×18/(3×3.14)=7.64cm
3
半圆对自身惯距：I=II-I－A′y2=3.14×184/8－508.68×7.642 =41203.08－29691.45=11511.63cm4
9
×0.218+70×1.714×0.218＋130×0.714×0.403) =382.32 kN.m
M 挂=1.0×（3.664×0.156＋4.564×0.121＋3.564×0.121＋3.264× 0.121）×250
=487.50 kN.m (2)、剪力计算 跨中剪力近似按同一个跨中荷载横向分布系数计算见图 1-8
由此可得：Ih=99×903/12＋99×90×3.632－2[36×293/12＋36×29× 3.632]－4×11511.63－2×508.68×[（7.64＋29/2＋3.63）2＋（7.64 ＋29/2―3.63）2]―2（1/12×83×3＋1/36×2×83＋1×5×73/36）－ 99×（37.05＋3.63）2
40m跨径T桥梁计算书-修改(1)
=
1 2
ηq
=
1 × 0.75 2
=
0.438
∑ mog
=
1 4
ηq
=
1 × 0.4375 4
=
0.141
人群荷载： mor = ηr = 1.422
2.2.2 活载内力计算
活载的内力计算主要考虑的是最不利荷载布置时的主梁各截面受力情况，其
中包括最大弯矩及最大剪力作用时的截面内力值：祥见下表:
1 号梁跨中截面最大内力计算表
类别
车道 1
车道 2
1+μ
1.04
1.0
mc
0.464
0.272
Pi 60 120 120 70 130 250 250 250 250
最 yi 2.72 4.72 9.72 9.02 7.02 9.12 9.72 7.72 7.12
20m简支梁桥计算书
252.53
126.27
0
2.2可变作用效应计算
本桥汽车荷载采用公路—Ⅱ级荷载，它由车道荷载组成。《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。
2.2.1 汽车荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各板的横向分配影响线竖标值见表2-2。
表2-2各板的横向分配影响线竖标值表
代入数据有：
=214.21(kN)
图2.6简支空心板支点截面内力影响线及加载图
可变作用效应汇总表2-5中：
表2-5可变作用效应汇总表
跨中弯矩M（ ）
剪力V（kN）
跨中
L/4处
跨中
L/4处
支点
车道
荷载
两行
汽车
不计冲击系数
525.88
394.52
56.14
64.38
171.62
计入冲击系数
656.25
492.33
0.10434
0.09174
0.10720
0.09416
2、内力计算及组合
2.1永久作用效应计算
2.1.1空心板自重（第一阶段结构自重）
(kN/m)
2.1.2桥面系自重（第二阶段结构自重）
桥面铺装采用等厚度的18cm的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:
(kN/m)
为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:
214.21
承载能力极限状态
基本组合
(1)
1462.18
1096.64
0
151.52
303.04
(2)
918.75
689.26
98.08
30mT梁计算书
30mT梁计算书一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群 3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值？ck=32.4 Mpa抗压强度设计值？cd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值？tk=2.65 Mpa抗拉强度设计值？td=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值？sk=335 Mpa抗拉强度设计值？sd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值？sk=235 Mpa抗拉强度设计值？sd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值： 1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值？pk=235 Mpa抗拉强度设计值？pd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预=29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96m。
42m拱桥计算书
42m拱桥计算书二零一三年十月三十一日1工程概况本桥位于莲花湖湿地公园三期范围内。
拱桥净跨径为42m。
桥面布置为：（人行道）+7m（车行道）+（人行道）=11m。
采用钢筋混凝土箱梁截面。
荷载等级采用公路-Ⅱ级。
1.1主要设计规范1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）1.2采用材料标准1、普通钢筋：采用HRB400（Ⅲ级）热轧螺纹钢和HPB300（Ⅰ级）钢筋，其技术标准应符合国家标准 GB13013-91和GB1499-98的规定。
2、混凝土：主梁采用C40混凝土。
下部结构待添加。
1.3设计计算主要内容连续梁拟定施工方案为满堂支架现场浇筑，对施工过程及成桥运营阶段正常使用及极限承载能力验算。
本桥按照普通钢筋混凝土构件设计，结构重要性系数取。
2纵向计算纵向计算模型计算程序采用桥梁博士进行计算，版本号为V3.1.0。
计算模式为平面杆系：平面杆系计算模型如下图所示：图纵向计算模型计算参数普通钢筋：采用HRB400，弹性模量为；混凝土：C40混凝土弹性模量取；外部环境：相对湿度取80％，成桥温度暂定为15摄氏度。
施工过程模拟该桥施工方案为满堂支架现浇，计算模拟为一次落架，施工荷载暂不考虑。
设计荷载车辆荷载，设计荷载为公路-Ⅱ级，计算中设计车道数按两车道取，车道横向折减系数为，纵向折减系数为，冲击系数为；偏载系数取（直接荷载）。
常年温差，拟定成桥温度为150C，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）该桥位于严寒地区，故常年温差升温取250C，降温取250C。
（间接荷载）梯度温度：参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.3.10条，T度温度荷载：升温：T1=14c o,T2＝c o；降温T1=-7c o,T2＝c o。
（间接荷载）收缩徐变：施工过程中按照时间轴计算，最终收缩徐变值轴取成桥后十年。
#90m跨简支梁桥设计计算书
90m 跨简支梁桥设计计算书一、设计资料1. 概述该桥设计为简支梁桥，主桥全长90米，桥面宽10米，双向两车道。
2．设计标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人群荷载3.0 kN/m 2,每侧栏杆、人行道重量的作用力分别为1.52kN/m 和2.25 kN/m 。
1) 桥面布置：净7.0m(车行道)+2×1m （人行道）+2×0.5（栏杆） 2) 航道等级：不通航 3) 桥面纵坡：04) 桥面横坡：车行道：双向1.5％； 5) 标准跨经：30m （墩中心距离） 3．设计规范遵照中华人民共和国交通部部颁标准：1) 《公路工程技术标准》—（JTG B01-2003） 2) 《公路桥涵设计通用规范》—（JTG D60-2004）3) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》—（JTG D62-2004） 4) 《公路桥涵地基与基础设计规范》—（JTJ024-85） 5) 《公路工程抗震设计规范》—（JTJ004-89） 4.材料及工艺：混凝土：主梁C40，人行道、栏杆及桥面铺装用C30；预应力钢束：标准的24.15s mm1860钢绞线，每束由6根组成；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用16Mn钢或Ⅱ级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热轧光圆钢筋。
钢板及角钢：制作锚头下支承垫板、支座垫板等均用普通A s碳素钢，主梁间的联接用16Mn低合金结构钢板。
按后张法工艺制作主梁，采用OVM15-6锚具和直径65mm抽拔橡胶管。
5.基本计算数据（见表1－1）凝土轴心抗压设计强度抗拉设计强度考虑主梁混凝土达90%标准强度时，开始张拉预应力钢束。
f ck '与f tk '分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则:ckf '=0.9ck f =24.12 MPa ；tk f '=0.9tk f =2.16 MPa 二、设计方案比选桥梁设计一般遵循安全、实用、经济和美观原则，因地制宜选择合适的桥型，以期达到预期的经济和社会效益。
桥梁工程课程设计：桥梁标准计算模板
一、设计资料1 桥面净空：净9-2×1.5m人行道2 主梁跨径和全长：标准跨径：16.000m计算跨径：15.500m 主梁全长：15.960m3 设计荷载：公路-Ⅰ级人群荷载3.5KN/m4 材料：混凝土(C35) 钢筋(主筋采用HRB335, 箍筋采用R235)5 计算方法：按结构设计原理极限状态法二、上部结构横、纵断面布置草图三、主梁的荷载横向布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数(按G-M法电算)A．主梁的抗弯及抗扭惯距I x和I tx由于B/L=4×1.8/15.5=0.69>0.5,属于宽桥,故采用G-M电算法计算荷载横向分布系数。
求主梁截面的形心位置a x：平均板厚：h1=（8+14）/2=11 cm 则求得：a x=11130 (18018)111301822(18018)1113018-⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯=39.28cmIx=1/12×162×113+162×11×（39.28-11/2）2+1/12×18×1303+18×130×（39.28-11/2）2=8.02×106 cm 4T 形截面抗扭惯距等于各个矩形截面的抗扭惯距之和，即： I tx =∑3cibiti，I tx =1/3×1.8×0.113+1.277×1.19×0.183=9.67×10-3 (m 4)单位抗弯及抗扭惯距：Jx=Ix/b=8.02×10-2 /180=4.456×10-4 (m 4/cm)J tx = I tx /b=9.67×10-3 /180=5.372×10-5 (m 4/cm)B ．横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度λ 计算横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l=6b=180×6=1080cm c=(385-15)/2=185cm m h 1'= m b 15.0='c/l=1.85/1080=0.17根据l c 比值可查附表，求得：λ/c=0.836（内插法）所以λ=0.836×185=154.66，求横梁截面重心位置''1'''112222bh h h b h h h a y ++=λλ=19.154 2321131)2'(''''121222121y y y a h h b h b h a h h I -++⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⨯⨯=λλ=3.346×10-2m 4()3'1'2311132223111b h h C h b C t b C t b C I Ty ⨯-+=+= ，11/0.0290.1h b =＜查表得，311=C ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取611=C ，''1/()0.1685b h h -=，查表得20.298C = 333413.850.110.2980.890.15 1.75106Ty I m -=⨯⨯+⨯⨯=⨯ 单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为：4410.86910/,y y I J m cm b -==⨯ 5410.454610/Ty Ty I J m cm b -==⨯由G-M 电算程序算得各梁的横向分布系数如下 ： 公路—Ⅰ级:10.2830m =汽 20.5461m =汽 30.4600m =汽人群荷载： 10.2232m =人 20.5499m =人 30.3370m =人 2．支点荷载弯矩横向分布系数（杠杆原理法）采用杠杆法计算靠近支点处的荷载横向分布系数，由电算法复核得，公路—Ⅰ级: 010.360m =汽 020.5m =汽 030.64m =汽 人群荷载： 01 1.42m =人 002=人m 003=人m３、各主梁荷载横向分布系数汇总在下表中四、T 梁内力计算与内力组合1、恒载作用内力计算（假定桥面构造各部分重力平均分配给每根主梁） A 桥面铺装和人行道重力人行道和栏杆的重力（两侧）按规范计算得∑=11.09kN/m 桥面铺装为0.06×1.8×24+0.03×1.8×23=3.41kN/m.为了简化计算将人行道，栏杆重力平均分配给每根主梁，得： g 1=11.09/6+3.41=4.9kN/m B 横隔梁重力在中主梁上有10块横隔梁预制块，边主梁上有5块横隔梁预制块。
桥梁计算书
桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。
4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。
桥梁计算书
摘 要本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定,对高坎——上官伯段的高坎大桥进行方案比选和设计的。
对该桥的设计，本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，本论文提出两种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土简支梁桥，方案二为拱桥。
经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土简支梁桥（锥形锚具）为推荐方案。
在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用利，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。
运用杠杆原理法、偏心压力法求出活载横向分布系数，并运用最大荷载法法进行活载的加载。
进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、锚固区局部强度验算和挠度的计算。
下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双墩柱，采用盆式橡胶支座，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。
本设计全部设计图纸采用计算机辅助设计绘制，计算机编档、排版，打印出图及论文。
还有，翻译了一篇英文短文“Reliability analysis”。
关键词：预应力混凝土、简支梁桥、钻孔灌注桩、锥形锚具、AutoCAD。
- 1 -AbstractThis is a partial struct design of a flyover crossing that is over the railway in Gaokan—Shangguanbo, according to designing assignment and the standard of road and bridge. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving, this paper provides two different types of bridge for selection: the first one is pre-stressed concrete continuous bridge; the second one is double cantilever half through no-thrust arch bridge. After the comparisons of economy, appearance, characteristic under the strength and effect, the first one is selected.In this design, The checking calculation of strength of main girder was preceded not only in prestressed statement but also in using statement, deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too.The pier of the bridge was basing on digging pile, and adopted rubber pot bearing. According to the characteristic of the overpass bridge and spot condition, it adopted the method that the cantilever job placing combined with bracket job placing.All of the design drawings were protracted by AutoCAD. Except that the thesis called A note on dynamic fracture of the bridge bearing due to the great Hanshin–Awaji earthquake was translated into Chinese, and made a report on.Keywords: prestressed concrete、AutoCAD、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.5m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-7+2×1.0m2．技术标准设计荷载：公路—1级，桥面铺装按照5kn/㎡计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计，混凝土重度按25kN/3m计。
（2）刚材： HRB400钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如下图所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.1m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:1005.设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2018），简称“公 预规”6.参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=9/12.5=0.72（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则13110(18018)131101822(16018)1113018x a -⨯⨯+⨯⨯=-⨯+⨯=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：32324241131110[(18018)13(18018)13(24.19)1811018110(24.19)]1221223557834.01355.7810X I cm m -=⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-==⨯对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
xxx大桥计算书(新规范30米T梁)
xx 大桥计算书（新规范）一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预=29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参和受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
桥梁工程毕业设计计算书
目录1方案设计 (1)1.1纵断面设计 (1)1.2横断面设计 (1)1.3截面尺寸拟定 (1)2桥面板的计算 (2)2.1恒载及其作用效应 (2)2.1.1每延米板上恒载的计算 (2)2.1.2每米宽板条的恒载内力 (2)2.2车辆荷载产生的作用效应 (2)2.3作用效应组合 (3)2.4桥面板截面设计、配筋与强度验算 (4)2.4.1选取控制截面 (4)2.4.2截面设计 (4)2.4.3截面复核 (5)3主梁内力计算 (6)3.1恒载内力 (6)3.1.1恒载集度计算 (6)3.1.2恒载内力计算 (6)3.2活载内力 (6)3.2.1荷载横向分布系数计算 (6)3.2.2活载内力计算 (7)3.3作用效应组合 (8)3.3.1 基本作用效应组合 (8)3.3.2作用短期效应和长期效应组合 (9)4主梁配筋计算 (10)4.1持久状况承载能力极限状态设计 (10)4.1.1正截面承载力计算 (10)4.1.2斜截面承载力计算 (12)4.2持久状况正常使用极限状态验算 (22)4.2.1最大裂缝宽度验算 (22)4.2.2变形（挠度）验算 (22)5横隔梁计算 (25)5.1横隔梁的内力计算 (25)5.1.1确定作用在中横隔梁上的计算荷载 (25)5.1.2绘制中横隔梁的内力影响线 (25)5.1.3截面内力计算 (26)5.2横隔梁的配筋计算 (27)5.2.1选取控制截面 (27)5.2.2截面设计。
(27)5.2.3截面复核 (28)6支座设计计算(采用板式橡胶支座) (29)6.1确定支座的几何尺寸 (29)6.1.1确定支座的平面尺寸 (29)6.1.2确定支座的厚度 (29)6.2验算支座的偏转情况 (30)6.3验算支座的抗滑性能 (30)7实体式桥墩的设计与计算 (31)7.1拟定桥墩各部尺寸 (31)7.1.1墩帽 (31)7.1.2墩身 (31)7.2内力计算 (32)7.2.1恒载计算 (32)7.2.2活载计算 (32)7.2.3荷载组合（基本组合） (35)7.3墩身截面验算 (35)7.3.1截面偏心距验算 (35)7.3.2截面承载力验算 (36)8实体式U型桥台设计 (39)8.1拟定桥台各部尺寸 (39)8.1.1台帽 (39)8.1.2台身 (39)参考文献 (41)致谢 (42)1方案设计1.1纵断面设计桥长L约160m,单孔跨径=标准跨径L1=16m,计算跨径L=15.50m,共10跨。
m跨径9.5m桥宽预制箱梁计算书2013-11
预制箱梁通用图编制桥梁专业设计计算书计算计算书：25m跨径9.5m桥宽简支正交预应力混凝土预制箱梁计算书编号：01计算：谭毅平年月日校核：刘力英年月日专业负责：刘力英年月日审核：桂晓明年月日审定：刘芳年月日目录1计算依据 (1)1.1 基础资料 (1)1.1.1 设计规范 (1)1.1.2 主要材料 (1)1.1.3 标准 (1)1.1.4 设计要点 (2)1.2 横断面布置 (2)1.2.1 横断面布置图 (2)1.2.2 预制箱梁截面尺寸 (3)1.2.3 预应力布置断面图 (3)2汽车荷载横向分布系数分析 (6)2.1 考虑车道折减系数的横向分布系数计算 (6)2.1.1 跨中横向分布系数 (6)2.1.2 支点处横向分布系数 (7)2.2 汽车荷载冲击系数和纵向折减系数计算 (8)2.2.1 汽车荷载冲击系数 (8)2.2.2 汽车荷载纵向折减系数 (8)3计算输入与模型 (8)3.1 施工阶段划分 (8)3.2 预应力束及纵向钢筋布置 (9)3.3 输入数据 (9)3.4 阶段模型 (10)4预制箱梁结构计算（25m跨径9.5m桥宽） (10)4.1 中梁持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.1.1 正截面抗弯承载力 (10)4.1.2 斜截面抗剪承载力 (12)4.2 中梁持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.2.1 正截面抗裂验算 (14)4.2.2 斜截面抗裂验算 (15)4.2.3 挠度验算与预拱度设置 (15)4.3 中梁持久状况和短暂状况构件应力计算 (16)4.3.1 受压区砼最大压应力验算 (16)4.3.2 受拉区预应力钢筋最大拉应力验算及引伸量 (17)4.3.3 混凝土主压应力验算 (17)4.3.4 混凝土主拉应力验算 (17)4.3.5 施工阶段应力验算 (18)4.4 中梁支座反力计算 (19)4.5 边梁持久状况承载能力极限状态计算 (20)4.5.1 正截面抗弯承载力 (20)4.5.2 斜截面抗剪承载力 (21)4.6 边梁持久状况正常使用极限状态计算 (23)4.6.1 正截面抗裂验算 (23)4.6.2 斜截面抗裂验算 (24)4.6.3 挠度验算与预拱度设置 (24)4.7 边梁持久状况和短暂状况构件应力计算 (25)4.7.1 受压区砼的最大压应力验算 (26)4.7.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力验算及引伸量 (26)4.7.3 混凝土主压应力验算 (26)4.7.4 混凝土主拉应力验算 (27)4.7.5 施工阶段应力验算 (27)4.8 边梁支座反力计算 (29)4.9 结论 (29)5关于预制箱梁边梁和中梁计算结果汇总 (29)5.1 扩展计算说明 (29)5.2 边梁和中梁计算结果比较 (29)5.3 结论 (30)6附图（模型输入数据） (30)6.1 中梁 (30)6.2 边梁 (35)25m跨径简支正交预应力混凝土预制箱梁计算书（桥宽9.5米两车道无人行道）1计算依据1.1基础资料1.1.1设计规范1）《城市桥梁设计规范》CJJ 11-2011（简称《城规》）2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60－2004（简称《通规》）3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTG D62－2004（简称《预规》）1.1.2主要材料1）混凝土：预制箱梁、现浇现浇层及湿接缝为C50；2）预应力钢绞线：采用Øs15.2低松弛预应力钢绞线，f pk=1860MPa，E p=1.95×105MPa；3）波纹管：采用塑料波纹管，摩阻系数取0.17，管道偏差系数取0.0015；4）锚具：定型系列锚具、真空灌浆，均采用圆锚；钢筋回缩和锚具变形取6mm（单端）；5）普通钢筋：HRB335：f sd=280MPa，E s=2.0105MPa；R235:f sd=195MPa，E s=2.1105MPa。
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算例某13M桥梁计算书（含全部工程）本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载规范：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
T型梁主筋保护层设计厚度为20mm，砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度，实际保护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。
通过普查，全桥34根边梁中共有9根10处肋梁主筋锈蚀膨胀，砼开裂或脱落，长度15～160cm；全桥34根边梁中共有15根工52处肋梁箍筋锈胀外露，有13块三角形隔板钢筋锈胀，表层脱落。
（3）桥台两侧浆砌石桥台总体没有大的变形，左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝，右岸桥台浆砌石发现斜向裂缝，裂缝较长较宽。
（4）桥面及栏杆桥面铺装层破损露石，栏杆老化损坏，钢筋外露，且多处被撞。
（5）桥墩基础防护工程该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。
左岸浆砌石护坡全部损毁、坍塌，7＃桥墩基础裸露，基础下土壤已经开始流失，出现空洞。
浆砌石护底下游的土壤（砂质）已全部被水流带走，经常受水流冲刷的护底局部已被淘空，护底已出现不同程度的损坏，危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。
（6）结论由于该桥原设计规范较低，长期超负荷运行，工程老化失修，水毁严重，且为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道，选取方案时优先考虑拆除重建方案。
2、设计规范荷载规范：公路Ⅱ级乘0.8的系数；桥面宽度：净4.5+2×0.5m；跨度：13孔×13m ；结构形式：桥面结构采用13m 跨钢筋砼预制空心板，下部为Ф80砼桥墩柱，基础为Ф100灌注桩。
3、水力计算 1）桥梁壅水计算)(202V V Z M -=∆ηη：系数，05.0=η。
0V 为河道断面平均流速（m/s ）其中P Q 为设计流量（m 3/s ），取s m Q P /16003=M V 0为天然状态下桥下平均流速（m/s ）,M Q 0为天然状态下桥下通过的设计流量（m 3/s ）,OM ω为桥下过水面积（m 2）s m V V M M /28.20==s m V /14.20=因此，m V V Z M 031.0)(202=-=∆η 2）冲刷计算5/36/13/52)(⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=d E h h B Q A h cqcm cj d p μ式中：d A ：单宽流量集中系数，15.0⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B A ,Z B 为洪水期平均水深处宽度（m ），Z H 为河槽平均水深（m ）。
cj B ：河槽部分桥孔过水净宽（m ）μ：桥墩水流侧向压缩系数cq h ：桥下河槽平均水深（m ）d ：河槽泥沙平均粒径（mm ），mm d 39.0＝ E ：与汛期含沙量有关的系数，46.0＝E 063.115.0=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=Z Z d H B Am B cj 54.107=根据河槽、河滩的断面积及糙率可得河滩、河槽部分流量分别为s m Q /05.1331＝、s m Q /95.158632＝a ）河槽部分：935.0＝μm h cm 79.7＝ m h cq 20.6＝∴m d E h h B Q A h cqcm cj d p 95.11)(5/36/13/52＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μb ）河滩部分：00.1＝μm h tm 79.0＝ m h tq 75.0＝根据水深1m 非粘性土不冲刷流速可知s m VH /38.01=∴m V h h B Q A h H tqtm tj d p 88.0)(5/313/51＝⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡=μ3）桥墩台局部冲刷计算 一般冲刷后墩前行进流速： a ）河槽部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h dE V p/055.23/26/1==s m dh d dh V p p /522.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /231.0)(462.0006.01'0== 0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ751.0)(19.025.001==d V V n14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 16.2))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河槽部分一般冲刷深度为11.95-7.79＝4.16m ，总冲刷深度为11.95+2.16-7.79＝6.32m ，取6.5m 。
b ）河滩部分：采用修正公式计算一般冲刷深度时，s m h V V pH /37.05/11==s m dh d dh V p p /339.010332)(0246.072.014.00=++=s m V B d V /15.0)(462.0006.01'0== 0V V >，∴采用公式1'00'0'006.011)(n b V V V V V V B K K h ⎪⎪⎭⎫⎝⎛---=ηξ982.0)(19.025.001==d VV n 14.2)11(8.015.045.01=+=ddK η式中：b h ：桥墩局部冲刷深度（m ） ξK ：墩形系数，取00.1=ξK1B ：桥墩计算宽度（m ） p h ：一般冲刷后的最大水深（m ） 1ηK ：河床颗粒影响系数V ：一般冲刷后墩前行进流速（m/s ）0V ：河床泥沙起动流速（m/s ）'0V ：墩前泥沙起冲流速（m/s ）∴m V V V V V V h B K K h n pb 41.0))((1'0''0015.06.011=---=ηξ 河滩部分一般冲刷深度为0.88-0.79＝0.09m ，总冲刷深度为0.88+0.41-0.79＝0.5m ，取0.5m 。
4、上部结构设计本工程位于长空岛附近，该段河道为非通航河道，没有通航要求，桥梁梁底高程不需要考虑通航要求，梁底高程的确定根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.3.2确定，超出最高洪水位1.5m ；现状两侧堤防高程为29.8m ；现状桥面高程为30.35m；综合考虑桥梁底高程为29.65m。
上部结构一般采用梁板结构、连续梁结构和拱形结构等，本工程无通航要求，不需要大跨度桥梁，因此选择梁板结构。
预应力空心板和T型梁均为中小桥梁常用结构，本工程选择应力空心板和T型梁比较。
预应力空心板优点：为定型图集，施工经验成熟，施工方便，吊装整体稳定性好，便于工场制作，梁高较小，便于与两侧堤防连接。
缺点：桥面板工程量略大，下部结构稍大。
T型梁优点：为定型图集，施工有成熟经验，不需要特殊施工方法，桥面铺装层及其他结构工程量基本相同，因此投资较略小。
缺点是吊装时稳定性差，须选择合理的吊装方式，下部结构工程量稍小。
在桥梁跨径选择上可采用10跨16m和13跨13m两种方案：16m跨的其跨数少，灌注桩桩数量少，但桥板厚度大，阻水严重，投资相对较大；13m跨的桥板厚度相对较小，投资相对较小，但跨数多，灌注桩数量多。
经经济技术比较，选择13m预应力空心板结构作为本工程的桥型。
5、下部结构设计桥梁基础型式主要根据地形地貌及地质资料综合选择采用浅基础或深基础。
杜湖桥现状河底高程19.0m，设计墩台基础若采用浅基础，位于第②层含砂姜壤土之上，可以作为天然地基持力层，基础形式可采用扩大式基础，但该河道河床下切很严重，原有浅基础已经被冲刷毁坏，若再采用浅基础，工程安全性无保障，此外河段两侧滩面高程26.1～25.89m，埋深较深，开挖工作量大，且排水围堰工程造价较高，经济上也不合理，故采用桩基。
（1）桥墩桩长计算A.恒载计算a．板自重：12.11×3+14.42×2=65.17tb．桥面铺装重：0.06×4.5×13×2.5+0.1×4.5×13×2.5=23.41tc．铰缝自重：0.0555×4×13×2.3＝6.64td．栏杆及缘石自重：[0.22×0.25×1.2×2.5+（2.3-0.24）×0.2×2.5]×6×2=16.4t0.3×0.5×13×2.5×2=9.75te ．帽梁自重：4.2×1×2.5=10.5tf ．单个墩柱自重：π×（0.8/2）2×9.8×2.5=12.32tg ．系梁（2根）自重：（0.4×0.6+0.7×1）×2.2×2.5=5.17t 作用在桩顶的恒载垂直力为：KN t N 4.80884.8032.12)17.55.1075.94.1664.641.2317.65(21==+++++++=恒B.活载计算车道荷载：均布荷载：KN q 5.136135.10＝⨯= 集中荷载：KN P 212180180360550513＝）（+-⨯--= ① 荷载纵向分布 双孔荷载（单车道）KN R R 4.19921== KN R R N 8.39821=+=单孔荷载（单车道）KN R 06.2451= KN R N 06.2451==取两者中的大值，故作用于桥墩上的汽车荷载为398.8KN 。