流体力学5
流体力学第5章不可压缩流体的一维层流流动
微元体上z方向的各力之和为:
p
rz
dz
r β g
p
u
p z
dz
u
40
① 切应力方程
将上述各式代入(5-1)并整理得关于切 应力的微分方程
( rz r ) p p r ( g cos ) r r z z
*
其中,p*=p-ρgzcosβ,әp*/әz可用-Δp*/L代替, 说明流动过程为压降过程 其中
ω
kR R
33
解:此题为狭缝剪切流。由于间隙远 小于筒体半径,可近似认为水平狭缝中的 剪切流。由狭缝流动的剪切应力分布公式:
yx
1 p U (b 2 y ) 2 x b
*
其中外筒壁面的速度U=R ω,狭缝宽度 b=(1-k)R,对于水平剪切流,әp*/әx=0,于是 可得切应力分布为:
y x
β g
25
5.2.3 水平狭缝压差流动的流动阻力
对于水平狭缝,由于β=π/2,故有әp*/әx= әp/әx=const 。则可用-△p/L代替,其中△p是 流动方向上长度为L的流道的进出口压力之差, △p=p0-pL,称为压力降。由于是压差流,则两 平壁固定,则有U=0,得水平狭缝压差流的平 均速度为:
5
若切应力所在平面的外法线与y轴正向相反, 规定指向x轴负方向的切应力为正,反之为负。
y x z z y
x
yx 0
yx 0
第三步.将式(5-2)代入式(5-1),则 得关于流体速度的微分方程——流体微分方 程。
6
5.1.2
常见边界条件
常见工程问题的流场边界条件可分为三类: (1)固壁—流体边界:由于流体具有粘滞性,
* 2
流体力学 第5章 圆管流动
第5章圆管流动一.学习目的和任务1.本章学习目的(1)掌握流体流动的两种状态与雷诺数之间的关系;(2)切实掌握计算阻力损失的知识,为管路计算打基础。
2.本章学习任务了解雷诺实验过程及层流、紊流的流态特点,熟练掌握流态判别标准;掌握圆管层流基本规律,了解紊流的机理和脉动、时均化以及混合长度理论;了解尼古拉兹实验和莫迪图的使用,掌握阻力系数的确定方法;理解流动阻力的两种形式,掌握管路沿程损失和局部损失的计算;了解边界层概念、边界层分离和绕流阻力。
二.重点、难点重点:雷诺数及流态判别,圆管层流运动规律,沿程阻力系数的确定,沿程损失和局部损失计算。
难点:紊流流速分布和紊流阻力分析。
由于实际流体存在黏性,流体在圆管中流动会受到阻力的作用,从而引起流体能量的损失。
本章将主要讨论实际流体在圆管内流动的情况和能量损失的计算。
5.1 雷诺(Osborne Reynolds)实验和流态判据5.1.1 雷诺实验1883年,英国科学家雷诺通过实验发现,流体在流动时存在两种不同的状态,对应的流体微团运动呈现完全不同的规律。
这就是著名的雷诺实验,它是流体力学中最重要实验之一。
图5-1 雷诺(Osborne Reynolds)实验图5-2 雷诺实验结果105如图5-1所示为雷诺实验的装置。
其中的阀门T1保持水箱A 内的水位不变,使流动处在恒定流状态;水管B 上相距为l 处分别装有一根测压管,用来测量两处的沿程损失f h ,管末端装有一个调节流量的阀门T3,容器C 用来计量流量;容器D 盛有颜色液体,T2控制其流量。
进行实验时,先微开阀门T3,使水管中保持小速度稳定水流,然后打开颜色液体阀门T2放出连续的细流,可以观察到水管内颜色液体成一条直的流线,如图5-2(a )所示;从这一现象可以看出,在管中流速较小时,它与水流不相混和,管中的液体质点均保持直线运动,水流层与层间互不干扰,这种流动称为层流(Laminar flow )。
流体力学 第5章 圆管流动..
第5章圆管流动一.学习目的和任务1.本章学习目的(1)掌握流体流动的两种状态与雷诺数之间的关系;(2)切实掌握计算阻力损失的知识,为管路计算打基础。
2.本章学习任务了解雷诺实验过程及层流、紊流的流态特点,熟练掌握流态判别标准;掌握圆管层流基本规律,了解紊流的机理和脉动、时均化以及混合长度理论;了解尼古拉兹实验和莫迪图的使用,掌握阻力系数的确定方法;理解流动阻力的两种形式,掌握管路沿程损失和局部损失的计算;了解边界层概念、边界层分离和绕流阻力。
二.重点、难点重点:雷诺数及流态判别,圆管层流运动规律,沿程阻力系数的确定,沿程损失和局部损失计算。
难点:紊流流速分布和紊流阻力分析。
由于实际流体存在黏性,流体在圆管中流动会受到阻力的作用,从而引起流体能量的损失。
本章将主要讨论实际流体在圆管内流动的情况和能量损失的计算。
5.1 雷诺(Osborne Reynolds)实验和流态判据5.1.1 雷诺实验1883年,英国科学家雷诺通过实验发现,流体在流动时存在两种不同的状态,对应的流体微团运动呈现完全不同的规律。
这就是著名的雷诺实验,它是流体力学中最重要实验之一。
105如图5-1所示为雷诺实验的装置。
其中的阀门T1保持水箱A 内的水位不变,使流动处在恒定流状态;水管B 上相距为l 处分别装有一根测压管,用来测量两处的沿程损失f h ,管末端装有一个调节流量的阀门T3,容器C 用来计量流量;容器D 盛有颜色液体,T2控制其流量。
进行实验时,先微开阀门T3,使水管中保持小速度稳定水流,然后打开颜色液体阀门T2放出连续的细流,可以观察到水管内颜色液体成一条直的流线,如图5-2(a )所示;从这一现象可以看出,在管中流速较小时,它与水流不相混和,管中的液体质点均保持直线运动,水流层与层间互不干扰,这种流动称为层流(Laminar flow )。
比如,实际中黏性较大的液体在极缓慢流动时,属层流运动。
随后,逐渐开大阀门T3,增大管中液体流速,流速达到一定速度时,管内颜色液体开始抖动,具有波形轮廓,如图5-2(b )所示。
流体力学第5章管流损失和阻力计算
除了流体与管壁之间的摩擦外,流体内部的粘性、湍流等也会导致能量损失。 例如,湍流会使流体的流动变得不规则,增加流体之间的相互碰撞和摩擦,从 而产生更多的能量损失。
损失和阻力的影响
01
能量消耗
管流损失和阻力会导致流体在 流动过程中能量不断损失,这 需要额外提供能量来克服这些 损失,如泵或风机的能耗会增 加。
02 系统效率
管路中的损失和阻力会降低整 个系统的效率,使得系统需要 更多的输入能量才能达到预期 的输出效果。
03
设备选型
04
在进行设备选型时,需要考虑管 路中的损失和阻力,以确保所选 设备能够满足实际需求。例如, 在选择泵时,需要考虑到管路中 的损失和阻力,以确保泵能够提 供足够的扬程和流量。
安全风险
理论发展
实验结果可为流体力学理论的发展提 供实证支持,进一步完善管流损失和 阻力的计算模型。
THANKS
感谢观看
过大的管流损失和阻力可能会导 致流体流动受阻,甚至产生流体 过热、压力过高等问题,这可能 对设备和人员安全造成威胁。因 此,需要进行合理的设计和操作 ,以避免这些问题的发生。
02
管流损失的计算
局部损失计算
局部损失是由于流体在管道中 流动时,遇到突然扩大、缩小、 弯曲等局部障碍而产生的能量 损失。
控制流体流速和压力
降低流体流速
01
适当降低流体在管路中的流速,可以减小流体流动的阻力,从
而降低管流损失。
控制流体压力
02
合理控制流体在管路中的压力,避免过高的压力导致流体流动
阻力的增加。
使用减压阀和稳压阀
03
在管路中安装减压阀和稳压阀,可以稳定流体压力,减小流体
《流体力学》第五章孔口管嘴管路流动
2g
A
C O
C
(C
1)
vc2 2g
(ZA
ZC )
pA
pC
Av
2 A
2g
令
H0
(Z A
ZC )
pA
pC
AvA2
2g
§5.1孔口自由出流
1
则有
vc
c 1
2gH0
H0
(Z A
ZC )
pA
pC
AvA2
2g
H0称为作用水头,是促使
力系数是不变的。
§5.4 简单管路
SH、Sp对已给定的管路是一个定数,它综合 反映了管路上的沿程和局部阻力情况,称为 管路阻抗。
H SHQ2
p SpQ2
简单管路中,总阻力损失与体积流量平方成 正比。
§5.4 简单管路
例5-5:某矿渣混凝土板风道,断面积为1m*1.2m, 长为50m,局部阻力系数Σζ=2.5,流量为14m3/s, 空气温度为20℃,求压强损失。
2v22
2g
1
vc2 2g
2
vc2 2g
令 H0 (H1 ζH12:局)液部体p阻1 经力p孔2系口数处1v的122g1 2v22
1
H1 H
H2
2
2
H0 (1 2 ) 2vcg2突ζ然2:液扩体大在的收局缩部断阻面力之系后数 C
C
§5.2 孔口淹没出流
1
c 1
2gH0
Q A 2gH0 A 2gH0
出流
H0
流体力学第5章 平面势流理论
2π r 2π r
M 1 c o s i s i n M 1 ( c o s i s i n ) ( c o s i s i n )
2 π r
2 π r c o s i s i n
M 1 2π z
工程流体力学
若偶极子放置在 z z0 处,且偶极子中源到汇的方向 同 x 轴,则复势
当均流叠加偶极子组合,会有圆柱流线形成。它们 组合流场的复势为
工程流体力学
W (z)
W1 (z) W2 (z) U 0 z
M 2p
1 z
(M
0)
对于这个组合流场,只要选择适当的偶极子强度 M
和均流速度 U
的大小,使一条零流线与圆柱表面 (r
0
a)
正好重合即可。
首先引入 z rei,得
式中 z xiy, i 1
解析复变函数称为流动的复势。平面势流必然对 应一个确定的复势W(z),而一个复势也代表一种平面 势流。
工程流体力学
5.1.2 几种简单的平面势流复势
1.均匀直线流动(均流)
当流动速度为U 0 ,方向同x轴方向一致时,复势
W ( z ) U 0 x iU 0 y Biblioteka 0 ( x iy ) U 0 z
流线族
U0(1ar22 )rsin
y
U0(1ar22)rsinC
U0
x
如图5.8所示。
图5.8 均流叠加偶极流场
工程流体力学
W(z)
U0z
a2 z
(1)流场的速度分布:
vr r U0(1ar22)cos v rU0(1a r2 2)sin
流体力学5-漩涡理论
对于无旋场:
c cVxdx Vydy Vzdz
c x dx y dy z dz c d 0
对于有旋场:
V
α Vs
ds C
c cVsds2nd
————斯托克斯定理
漩涡理论
15
三、斯托克斯定理
沿任意闭曲线的速度环量等于该 曲线为边界的曲面内的旋涡强度 的两倍,即 Γc=2J
或 ccVsds2nd
漩涡理论 24
nd const. d 0, n
涡管不能在流体中以尖端形式终止或开始
涡管存在的形式:要么终止于流体边界或固
体边界,要么自行封闭形成涡环。
不可能 的情况
25
海姆霍兹第二定理——涡管保持定理
正压、理想流体在有势质量力作用下, 涡管永远由相同的流体质点所组成。
即涡管永远由相同的流体质点所组成。 但涡管的形状和位置可能随时间变化。
2)流场中漩涡的产生起因于:粘性,非正压
流场,非有势力。
漩涡理论
23
§5-3 海姆霍兹定理
海姆霍兹第一定理
(同一涡管各截面上的旋涡强度都相同)
abdbaea 2 nd
涡面上 n 0 abdbaea 0
a b b a 0
ab ba 0
(逆 顺)
nd nd
1
2
或 nd const.
A
V Vs
B
ds
漩涡理论
11
速度环量的其他表示形式:
AB V ds
AB
V cos(V , ds )ds
AB
Vxdx Vydy Vzdz AB
A
速度环量单位为
m2 /s
V Vs
B
ds
漩涡理论
流体力学-第5章
六. 伯努利方程 的应用举例
%%%%%%%%%%%%
恒定总流伯努利方程表明三种机械能相互 转化和总机械能守恒的规律,由此可根据具 体流动的边界条件求解实际总流问题。
1
%%%%%%%%%%%%
先看一个跌水的例子。取 顶上水深处为 1-1 断面,平 均流速为 v1,取水流跌落高 度处为断面 2-2 ,平均流速 为 v2,认为该两断面均取在 渐变流段中。基准面通过断 面 2-2 的中心点。
Gz dQdt( z2 z1 )
2 2 1 1 u u 2 2 m2u2 m1u1 ( 2 1 ) dQdt 2 2 2 2
外力对系统做功=系统机械能量的增加
2 2 u2 u1 ( p1 p2 )dQdt dQdt( z2 z1 ) ( ) dQdt 2 2
实际流体恒定总流 的伯努利方程
断面 A1 是上游断面,断面 A2 是 下游断面,hl 1-2 为总流在断面 A1 和 A2 之间平均每单位重量流体所损耗 的机械能,称为水头损失。水头损 失如何确定,将在后面叙述。
分析流体力学问 题最常用也是最 重要的方程式
二、恒定总流伯努利方程的几何表示——水头线
u p2 u z1 z2 2g 2g
p1
2 1
2 2
(P57 3-39)
单位重量理想 流体沿元流的 能量方程式
能量方程
•能量方程的
物理意义
z
u2 z Cl 2g p
伯努利方程表示能 量的平衡关系。
单位重量流体所具有的位置 势能(简称单位位置势能) **************** p 单位重量流体所具有的压强 势能(简称单位压强势能) **************** 单位重量流体所具 p z 有的总势能(简称 单位总势能)
流体力学第5章
对空气,T0=52℃,k=1.4,R=287J/kg,
v=200m/s,则 T=32.1℃,T-T0≈20℃
可见必须予以修正
四、临界参数
v=a的状态参数:
p pc , c ,T Tc , a ac
则:
k
pc 2 k1 , p0 k 1
对空气k=1.4,则
pc 0.528 p0
另外: Tc
l D
V
2
2
(即达西公式)。
四、一般等径管流
其结果介于绝热和等温之间。应采用数值递推解法。
传热方程: (k为管壁综合传热系数)
q 4k Dl T T D2 l
4k
D
T
T
4k RT pD
T
T
能量方程: q cp T2 T1V V2 V1
2
动量方程:R T2
T1
RT
⑶ 存在最大管长lmax
lmax
D
1
k
M12
1 ln
k
M12
沿程流速v2:
RT V12
1
V12 V22
ห้องสมุดไป่ตู้
l
D
2 ln
V2 V1
沿程压力p2:
p12
p22
p12V12 RT
l
D
2ln
p1 p2
体积流量:
Q A
p12 p22
RT1
l
D
2 ln
p1 p2
对小压差流动:p1p2,
则:
p
p1
p2
习题:
5-34 5-35 5-37
kl
D
k
p1
1
k
工程流体力学 第5章 流体动力学
§5-3 动量方程的微分和积分形式
一、动量方程的积分形式
对于某瞬时占据空间固定体积τ的流体所构成的体系,由
牛顿运动第二定律可知,体系的动量随时间的变化率等于作用
在该体系上所有外力的合力,即
D Dt
Vd
F
利用雷诺输运公式,则式(5-29)可写为
式(5-29)
V
t
d
A
V V
dA F
式(5-30)
§5-1 雷诺输运定理
二、临界雷诺数
管中流动呈何种流态,除了与流体的平均流速有关外,还 与管径d、流体的密度ρ、粘度μ等因素有关:
Re d d v
式中的Re称为雷诺数。上式说明雷诺数与平均速度和管径 成正比,与流体的运动粘度成反比。
如果管径及流体运动粘度一定,则雷诺数只随平均速度变
化。实验中发现流体由紊流转变为层流时的平均流速与由层流
Fb Rd
式(a)
§5-3 动量方程的微分和积分形式
式(5-20)
t
V
d
0
由于积分体积τ是任意取的,且假定被积函数连续,因此
,只有当括号内的值处处为零时,积分才可能为零。于是就得
到微分形式的连续方程,即
V 0
t
式(5-22)
将式(5-22)中 项展开,则 V V V 式(5-23)
§5-2 连续方程的微分和积分形式
将式(5-23)代入式(5-22),有
转变为紊流时的平均流速不同。这两个流速分别称为下临界流
速
c
和上临界流速
' c
,相应的雷诺数分别称为下临界雷诺数
Rec。及上临界雷诺数Rec’,即
Rec
cd v
Rec'
流体力学第五章(理想不可压缩流体的平面势流)
流体力学——理想不可压缩流体的平面势流内容¾基本方程组,初始条件及边界条件¾速度势函数及无旋运动的性质¾平面流动及其流函¾不可压缩流体平面无旋流动的复变函数表示¾基本的平面有势流动¾有势流动叠加P=Pa , Pa为大气压强。
在直角坐标系中有一个线性的二阶偏微分方程(拉普拉斯方程线性方程的一个优点是解的可叠加性对于定常流:则由伯努利方程得到理想不可压缩无旋流的基本方程为:边界条件静止固壁上自由面上:P = Pa 无穷远处:速度势函数及无旋运动的性质在无旋流中有若已知函数,则可求出若已知速度矢量V,则可由积分求出势函数上式中为任意常数,因此的值相对于不同的Mo点可以差一个,为某一常数,但并不影响流动的实质,因为当求流动的特征量ui, P时,常数的差别便消失不见了,所谓的结果完全一样φ涉及到单值和多值问题在单连通区域 与积分路线无关,而只与起点M0及终点M的位置 有关。
因而势函数为单值函数。
在多连通区域 , 是封闭曲线L绕某一点的圈数, 称为环量 势函数 为多值函数。
速度势函数及无旋运动的性质(已作介绍)内容 ¾ 基本方程组,初始条件及边界条件 ¾ 速度势函数及无旋运动的性质¾ ¾平面流动及其流函数 不可压缩流体平面无旋流动的复变函数表示 基本的平面有势流动 有势流动叠加¾ ¾平面流动及其流函数 平面问题是指 流动在平面内进行,即 u z = 0 ; 垂直平面的垂线上个物理量相 等即适用范围 无限长柱体,它的一个方向的尺寸比其它两个方向的尺寸大得 多,在长方向的速度分量很小,其它物理量的变化也很小。
如:低速机翼表面的压力分布问题的理论计算等,无限长的柱 体平板的绕流等研究平面无旋运动,在平面运动中,涡旋矢量Ω的三个分量为只有 而无旋,可推出存在着速度势函数 使得:速度势函数的性质我们已经讨论过了流函数的意义 如果能够找到某一函数Ψ,满足流动的可能判据 —— 连续性 方程,则称这一函数Ψ为流函数 在平面运动时,不可压缩流体的连续性方程为:若有一函数Ψ(x,y,t)并令 则连续性方程为称为流函数知道了流函数 •若与流速ux ,uy 之间的关系之后 求出流速场已知,可由• 若 ux ,uy 已知,可用积分速度势与流函数 平面流动垂直与z轴的每个平面流动 都相同,称平面流动速度势函数 速度势函数存在的条件∂w ∂v − = 0 ∂y ∂z ∂u ∂w − = 0 ∂z ∂x ∂v ∂u − = 0 ∂x ∂y此条件称 柯西—黎曼条件由高数知识可知,柯西—黎曼条件是使udx + vdy + wdz全微分的充要条件,即成为某一个函数ϕ(x ,y ,z ,t )d ϕ = udx + vdy + wdz而当 t 为参变量, ϕ(x ,y ,z ) 的全微分为∂ϕ ∂ϕ ∂ϕ dϕ = dx + dy + dz ∂x ∂y ∂z比较两式有∂ϕ u = ∂x ∂ϕ v = ∂y ∂ϕ w = ∂z∂ϕ 柱坐标 V r = ∂r 1 ∂ϕ Vθ = r ∂θ ∂ϕ Vz = ∂z把ϕ(x ,y ,z ) 称为速度势函数简称势函数无论流体是否可压缩,是否定常流只要满足无旋条件 ,总有 势函数存在。
流体力学第5章节压力管路的水力计算
目录
• 引言 • 压力管路的基本概念 • 压力管路的水力计算基础 • 压力管路的水头损失计算 • 压力管路的压力分布计算 • 压力管路的优化设计 • 结论与展望
01 引言
主题简介
压力管路水力计算是流体力学中的一 个重要章节,主要涉及压力管道中流 体流动的水力学特性及计算方法。
本章节将介绍压力管路的基本概念、 水力学原理以及相关的水力计算方法 ,为实际工程应用提供理论支持。
章节目标
掌握压力管路的基本概念 和原理。
学习并掌握压力管路的水 力计算方法。
理解流体在压力管路中的 流动特性。
了解实际工程中压力管路 的设计与优化。
02 压力管路的基本概念
压力管路的定义
压力管路是指输送液体介质并承受一定压力的管道系统。 它广泛应用于石油、化工、水处理、能源等领域。
压力分布的影响因素
01
02
03
管路几何参数
管径、管长、管壁粗糙度 等都会影响压力分布。
流体性质
流体的密度、粘度、压缩 性等对压力分布有显著影 响。
流体流动状态
层流、湍流等不同的流动 状态对压力分布有不同的 影响。
06 压力管路的优化设计
优化设计的方法
数学模型法
通过建立压力管路的数学模型,包括流体动力学方程、管路材料 属性和边界条件等,进行数值模拟和优化求解。
局部水头损失的计算
局部阻力系数
根据局部障碍物的形状和尺寸,以及流体的物理性质,确定局部阻力系数,用 于计算局部水头损失。
经验公式
根据实验数据和经验,总结出一些常用的计算局部水头损失的经验公式,如谢 才公式等。
05 压力管路的压力分布计算
流体力学5
液柱测压计
当需要测定的压差较大 时,采用图2-20(b)所示的水 银压差计。根据1、2点为等 压面得:
p A A (Z1 hm ) pB B Z 2 hm
故
p A pB ( A )hm B Z 2 A Z1
第四节
液柱测压计
如A、B两处为同种液体,即 A B ,则
即A点的绝对压强为:
p A 98100 13600 9.81 0.7 9810 0.5 13600 9.81 0.3 9810 0.6 220.7kN / m 2
②求A点的表压强
p Am p A pa 220.7 103 98100 122.6kN / m2
) pa p pv p ( p pa
第三节 压强的计算基准和量度单位
为了区别以 上几种压强, 现以A点( p p ) 和B点( p p) 为例,将它们 的关系表示在 图2-14上。
A a
B
a
图2-14 压强的图示
第三节 压强的计算基准和量度单位
第四节
一、测压管
液柱测压计
测压管是一根玻璃直管或U形管,一端连接在需要测 定的器壁孔口上,另一端开口,直接和大气相通。
图2-18 测压管
第四节
液柱测压计
图2-18(a)中,测压管水面高于A点,pA为 正值。 即
p A h A
图2-18(b)中,测压管水面低于A点,以1-1为 等压面,则
p A h A 0
4.如图所示为一复式U形水银测压计,已知
h1 0.7m, h2 0.5m, h3 0.3m, h4 0.6m,
9810N / m3 ,
流体力学5粘性流体湍流流动
1
2.0 lg
d 1.74 2
h f um
2
d (尼古拉兹粗糙管公式) 4lg 3.7 r 1 2.0 lg 0 1.74 若定义 d / 2 r0 ,则
1
2
平方阻力区
层流区
f (Re) 64
0 u*
水力光滑管的流速分布
u0 u* y 1 7 8.74( ) u*
水力粗糙管的流速分布
u0 y 8.5 2.5 ln( ) u*
其中 为层流底层的厚度
d 30 Re
4.3
圆管中的摩擦阻力系数
根据理论和实验分析 ,影响压降的因素有 d , , , v, L, 等, L 依π定理进行推导,得出 p f ( , ) 2 v vd d d
边界层定义:速度梯度很大的薄层。粘性在该薄层内起作用。
U0 y U0 0.99U0
U0
u(x,y) o
(x) x
L
平壁面绕流的边界层
Prandtl边界层模型——全流场分成二个流动区域。 边界层厚度(x)定义:流速从0增至0.99U0处的y值。 外区(y>):速度梯度很小,可略去粘性的作用。 内区(y<):速度梯度很大,考虑粘性。
L v 2 p p1 p2 d 2
在比较广泛的Re数范围内,取尼古拉兹光滑管公式:
10 Re 3 10 :
5 6
0.221 0.0032 0.237 Re
若流动为Re<105的湍流,采用卜拉休斯阻力公式:
4000 Re 105 :
平均流速 v 与Re、构成隐函数的关系,需用迭代方法求解。
流体力学5
1 1
如果在图示密闭的管道内, 可有:
H0
C
vC
1 11
2 p1
2 p1
0
p1 H0 g d
C
vC 0
Q vC AC A
2 p1
同理也适合孔口淹没出流时的情况
6
1
例1. 如图示, 在 = 860kg/m3 、 = 8.4 10--6 m2/s 的油管中, 加装一小阻尼器以降 低油的流速.已知D = 25.4mm , d = 5mm, 阻尼器两边的油压差p = 0.11105 Pa.
2. 孔口的边缘情况
孔口的边缘情况对出流的收缩会产生较大的 影响, 壁薄的孔口出流收缩较强烈, 收缩系数 较大, 如图(a)所示.而较圆滑的孔口出流收 缩不明显, 甚至接近1.0, 如图(b)所示.
a
b
8
3. 孔口相对容器边界的位置 按孔口相对容器边界的位置, 可将孔口分为全部收缩孔口和部分收缩孔口. 全部周界都离开容器的边界的孔口为全部收缩孔口, 否则称为部分收缩孔口. 图示中, 1、2两孔是全部收缩孔, 3、4两孔是部分收缩孔.
0.0052
4
4.9 6.158 10 5 m 3 / s
7
Q 6.158 105 4 v 0.1215 m / s 2 AD 0.0254
四. 小孔口的流动参数 小孔口的流量系数 取决于流速系数 和断面收缩系数 , 由实验可知在自 由出流和淹没出流的条件下这些系数都是相同的. 那么, 哪些因素可影响和 的大小? 1. 小孔的形状 不同形状的孔口, 其出流时的局部阻力和断面收缩情况有所不同, 从而影响流量 系数 的大小. 但是对于小孔口,实验表明, 孔口的形状对流量系数的影响并不 大, 自然也有小孔口的形状对流速系数和收缩系数的影响也是不大的.
流体力学_第5章
由于 sin
p
h h
l
h
g
得, r
h
r0
mg
p h
mg
p+(p/l)dl r dl r0
x
r d ( p gh ) 2 dl
二、速度分布
将
dv x dr
代入
r d ( p gh ) 得, 2 dl
dvx
1 d ( p gh)rdr 2 dl
1. 最大流速
r d ( p gh ) 2 dl
r02 r 2 d vx ( p gh) 4 dl
2. 平均流速
3. 圆管流量
4. 压强降(流动损失)
5.层流沿程阻力系数 6.其他公式
p l v2 hf g d 2g
64 Re
2
w
8
5.5 粘性流体的紊流流动
5.5.1紊流流动、时均值、脉动值、时均定常流动
1. 紊流流动 流体质点相互掺混,作无定向、无规则的运动,运动在 时间和空间都是具有随机性质的运动,属于非定常流动。
5.5.1紊流流动、时均值、脉动值、时均定常流动
2.时均值、脉动值 在时间间隔t 内某一流动参量的平均值称为该流动 参量的时均值。 某一流动参量的瞬时值与时均值之差,称为该流动参 量的脉动值。
三、圆管中紊流的速度分布和沿程损失
(2)光滑直管
vx vx max y n ( ) r0
其它形式的速度分布:(指数形式)
平均速度:
v vx max 2 (n 1)(n 2)
§5.5 粘性流体的紊流流动
三、圆管中紊流的速度分布和沿程损失(续)
流体力学第5章管内不可压缩流体运动
p 32vl 32 0.285 6 50 273600N / m2
d2
0.12
• (3)管路中的最大速度: • (4)壁面处的最大切应力:
umax 2v 2 6 12m / s
max
p 2l
r0
273600 0.05 2 50
136.8N
/ m2
5.2 湍流流动及沿程摩擦阻力计算
Re数越大——粘性底层的厚度越薄;流速越低,
第5章 管内不可压缩流体运动
5.1 管内层流流动及粘性摩擦损失
• 【内容提要】 本节主要讨论流动阻力产生的原因及分类 ,同时讨论两种流态及转化标准
并且在此基础上讨论圆管层流状态下流速分布、流量计算、切应力分布、沿 程水头损失计算等规律。
5.1.0概述(阻力产生的原因)
1、阻力产生的原因 (1)外因 • ①断面面积及几何形状 • ② 管路长度 L:水流阻力与管长成正比。 • ③管壁粗糙度:一般而言,管路越粗糙,水流阻力越大。
• 【内容提要】 • 本节简要介绍紊流理论及湍流沿程阻力系数的计算
5.2.1 湍流漩涡粘度与混合长度理论
• 湍流的产生
5.2.1 湍流漩涡粘度与混合长度理论
• 湍流的产生 • ① 层流在外界环境干扰的作用下产生涡体(湍流产生的先决条件)。 • ② 雷诺数大于临界雷诺数(湍流产生的必要条件)。
5.2.1 湍流漩涡粘度与混合长度理 论
5.1.1 层流与湍流流动
2、流态的判别:
(3)雷诺数
(无量纲数)
Re dv dv 式中,ρ—流体密度;v—管内流速;d—管径;μ—动力粘性系数;—运动粘性系
数
5.1.1 层流与湍流流动
2、流态的判别: (3)雷诺数 • ① 雷诺数Re是一个综合反映流动流体的速度、流
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l
y
工程流体力学
流动是势流,那么存在速度势 ϕ ( x, y , z , t )
∂ϕ ∂ϕ ∂ϕ Γl = ∫ dx + dy + dz = ∫ dϕ l ∂x ∂y ∂z l
2.复速度积分 2.复速度积分 在平面流场中取一封闭曲线l,复速度对闭合回路l 的积分为
dW = u + iv dz
复速度的模是速度的大小
dW = u 2 + v2 = U dz
复速度有可能写为
dW = Ue − i α dz
一旦得到复势,就可以得到流场的速度场
dW ( z ) u = Re dz dW ( z ) v = − Im dz
dW ∂ϕ ∂ψ ∂ψ ∂ϕ = +i = −i = u − iv dz ∂x ∂x ∂y ∂y
O y u+iv v θ θ u-iv x
复势导数的实部是 轴向的速度分量 , 导数的虚部是y轴向的速度分量 的负值, 如图5.2所示。
图5.2 复速度
工程流体力学
dW dW 通常称 dz 为复速度,称 为共轭复速度。显然 dz
z −3
Γ z =2
Q z =2
dW ( z) z) = Re∫ dz z = 2 dz
dW ( z ) = Im∫ dz Z =2 dz
dW 1 1 = 2 − dz z z −3
工程流体力学
按留数定理
dW 1 1 ∫z =2 dz dz = 2(∫z =2 z dz − ∫z =2 z − 3 dz )
对于这个组合流场,只要选择适当的偶极子强度 M 和均流速度 U 0的大小,使一条零流线与圆柱表面 (r = a) 正好重合即可。 z = reiθ ,得 首先引入 M − iθ iθ W ( z ) = U 0 re + e 2πr 展开上式可得
M ϕ = U 0 r cos θ + cos θ 2πr M ψ = U 0 r sin θ − sin θ 2πr
工程流体力学
5.1
平面势流的复势
5.1.1 复势的定义
在平面势流中,同时存在着速度势 ϕ 和流函数ψ, 流速场在直角坐标系中有关系式
∂ϕ ∂ψ u= = ∂x ∂y ∂ϕ ∂ψ v= =- ∂y ∂x
工程流体力学
这两个调和函数是满足柯西-黎曼条件的,可以组 成一个解析复变函数 W ( z ) = ϕ + iψ 式中
工程流体力学
第5章 平面势流理论 章
在不可压缩理想流体中,当流动无旋时, 称为势流,若又可简化为平面流动时,这种流 动称为二维势流,也称平面势流。在平面势流 中不仅存在速度势 ϕ ,同时存在流函数ψ。它们 均满足拉普拉斯方程,由于拉普拉斯方程是二 阶线性方程,可以应用叠加原理,利用已有的 一些解的叠加,以寻求满足给定边界条件和初 始条件下具有实际背景的许多问题的解答。
工程流体力学
5.2.2 复速度的积分
1.速度环量 1.速度环量 Γ 在流场中,取一封闭的空间曲线 l,在l上取微分线段dl,如图5.3所 示 ,该处流体速度为 v ,则定义 ∫l v ⋅ dl 为沿曲线l的速度环量,以Γ l 表示(简称环量)。
z v dl l O x
图5.3 速度环量
Γ l = ∫l v ⋅ dl
Γ = 2πa 2 ⋅ ω
式中 a ——涡束的半径;
ω ——内部流体质点旋转角速度大小;
Γ ——速度环量。
工程流体力学
(2)环流。由于圆旋的存在,则周围流体将引起一个 诱导速度场,也称为环流,该诱导速度场是平面势流。 若点涡的强度是 Γ ,将它置于原点,点涡的旋转方向是 逆时针,则Γ > 0 ,若是顺时针,则Γ < 0 。其复势
W ( z) = ( A + Bi)ln z = A ln z + Bi ln z
对于 W1 ( z ) = A ln z 是强度为m = 2πA的源(汇)放置于 (0,0)点的复势; 对于 W2 ( z ) = Bi ln z ,则是强度为Γ = 2πB的点涡放置于 (0,0)点的复势。(当 B > 0 时,点涡为顺时针方向 旋转,反之则为逆时针方向旋转)
工程流体力学
若偶极子放置在 z = z 0 处,且偶极子中源到汇的方向 同 x 轴,则复势
1 M W ( z) = ⋅ 2π z − z0
若偶极子中源到汇的方向与 x 轴成 α 角,则复势
M eiα W ( z) = 2π z - z0
工程流体力学
5.2
复速度
5.2.1 复速度和共轭复速度
平面势流的流动复势已知时,便可以对复势求导, 若复势 W ( z ) = ϕ + iψ 对 z 进行微分,得
2
⋅ 4a 2 r 2
即 p = p 0 − 2 ρa r 为平面中各点压强分布。 【例5.2】已知某一平面势流,其流动复势为W(z) = 2ln
z z −3 ,
(1)试分解这种流动为最简单的流动;(2)求沿圆周 x 2 + y 2 = 4 的环量和通过这一围线的流量。 【解】 平面势流具有叠加原理,将两个或更多的简单 平面势流叠加成复杂的平面势流,复杂流动的复势只须 将原先简单流动的复势简单地代数相加即可。
dW ( z ) ∫l dz dz = ∫l dW ( z ) = ∫l (dϕ + idψ ) = ∫l dϕ + i ∫l dψ
物理意义是复速度沿封闭曲线l的积分,其实部等于沿该 曲线的速度环量 Γ l ,虚部等于由内向外通过该封闭曲线 的体积流量 Ql。
工程流体力学
【例5.1】平面不可压缩流体势流,若流场的复势是 W = az 2 (a > 0) ,在原点处压强为 p 0,试求:(1)上半 平面的速度分布;(2)绘制上半平面的流线图;(3) 沿x轴的压强分布。 【解】 (1)复速度
工程流体力学
5.3
求解平面势流复势的方法
在许多情况下直接找流动的复势要比求解 ϕ 和 ψ 来 得容易,本章简单介绍三种在一定条件下求解平面势流 复势的方法。
工程流体力学
5.3.1 奇点分布法
上面已经介绍了几种简单的平面势流并给出了它们 的复势,这几种简单流动称为流体力学奇点。所谓奇点 分布法: 1.绕圆柱无环量的流动 1.绕圆柱无环量的流动
工程流体力学
流动图形的分析 :
W(z) = ( A + Bi)ln z = ( A+ Bi)ln reiθ = ( Aln r − Bθ ) + i( Aθ + B ln r)
故速度势函数 ϕ = A ln r − Bθ ψ = Aθ + B ln r 流函数 ∂ϕ A vr = = 流场中速度分布 ∂r r ∂ϕ B vθ = =− r ∂θ r
U0 +m U0 +m -m -m U0 +m (b) (c)
(a)
图5.7 均流和源叠加(a)、均流和源、汇叠加(b)、(c)
当均流叠加偶极子组合,会有圆柱流线形成。它们 组合流场的复势为
工程流体力学
M 1 W ( z ) = W1 ( z ) + W2 ( z ) = U 0 z + ( M > 0) 2π z
工程流体力学
(1)解析下式: W ( z ) = 2 ln z = 2 ln z − 2 ln( z − 3) 对于 2 ln z , 是源强度 m = 4π 放置于(0,0)点的复势; 对于 − 2 ln( z − 3) ,是汇强度 m = 4π 放置于(3,0)点的复势。
2 2 (2)沿 x + y = 4圆周的环量和通过该围线的流量为
y
v 若均流的 u = U 0 cos θ , = U 0 sin θ , 如图5.1所示,则复势
U0
W ( z ) = U 0 e − iα z
α O x
图5.1 不同方向的均流
工程流体力学
2.源和汇 当将源或汇置于极坐标的原点时,复势
±m ±m W ( z) = ln r + i θ 2π 2π
z = x + iy ,
i=
−1
解析复变函数称为流动的复势。平面势流必然对 应一个确定的复势W(z),而一个复势也代表一种平面 势流。
工程流体力学
5.1.2 几种简单的平面势流复势
1.均匀直线流动(均流) 1.均匀直线流动(均流) 均匀直线流动 当流动速度为 U 0 ,方向同x轴方向一致时,复势
W ( z ) = U 0 x + iU 0 y = U 0 ( x + iy ) = U 0 z
y
将无限长圆柱体放置在 均流中,就是绕圆柱体无环 量的流动,其流动图形如图 5.6所示。观察流线图谱可 发现以下现象:
O
x
图5.6 绕圆柱体无环量流动
工程流体力学
(1)当均流叠加源流,会有半无限物体的流线形状, 如图5-7(a)所示。 (2)当均流叠加等强度源汇,会有绕朗金椭圆(如 图5.7(b)所示)和开尔文椭圆(如图5.7(c)所示)的流 线形状。
W ( z) =
Γ
2π
θ −i
Γ
= =
Γ
Байду номын сангаас
2π
ln r
2π
(θ − i ln r ) = ln z
Γ
2πi
(ln r + iθ )
Γ
2πi
点涡置于复平面处,则其复势
W ( z) =
Γ
2πi
ln( z − z0 )
工程流体力学
4.偶极子 4.偶极子 当等强度的源、汇(源至汇的方向为x方向)无限靠 近,并置于原点时,复势