曲墙式衬砌结构计算步骤
曲墙式衬砌计算
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拱形曲墙式衬砌结构计算一、基本资料某一级公路隧道,结构断面如下图,围岩级别为Ⅴ级,围岩容重γ=20KN/m3,围岩的弹性抗力系数K=0.2×106 kN/m,衬砌材料C20混凝土,弹形模量E h =2.6×107kPa,重度γh=23 KN/m3。
衬砌结构断面(尺寸单位:cm)二、荷载确定1、根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式,围岩竖向均布压力:q=0.45 × 2S-1 γω式中:S——围岩级别,此处S=5;γ——围岩容重,此处γ=20 kN/m3;ω——跨度影响系数,ω=1+i (B-5),毛洞跨度lm=11.81+2×0.1=12.01m,式中0.1为一侧平均超挖量;lm=5~15m时,i=0.1,此处ω=1+0.1×(12.01-5)=1.701所以,有:q=0.45×25-1×20×1.701=244.944(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计。
2、围岩水平均布压力:e=0.25q=0.25×244.944=61.236(kPa)三、衬砌几何要素1、衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r=5.4039m内径r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:φ=113⁰拱顶截面厚度d=0.5 m ;拱底截面厚度dn=0.5m。
外轮廓线半径: R=r+d=5.9039m拱轴线半径: r′=r+0.5d=5.6539m拱轴线各段圆弧中心角:θ=113⁰2、半拱轴线长度S及分段轴长△SS =θ r′/180⁰=113⁰×3.14×5.6539/180⁰=11.1451(m)将半拱轴长度等分为8段,每段轴长为:△S=S/8=11.1451/8=1.3931(m)3、各分块接缝(截面)中心几何要素(1)与竖直轴夹角ɑiɑ1=Δθ=θ/8=113⁰/8=14.125⁰ɑ2=ɑ1+Δθ=14.125⁰+14.125⁰=28.25⁰ɑ3=ɑ2+Δθ=28.25⁰+14.125⁰=42.375⁰ɑ4=ɑ3+Δθ=42.375⁰+14.125⁰=56.5⁰ɑ5=ɑ4+Δθ=56.5⁰+14.125⁰=70.625⁰ɑ6=ɑ5+Δθ=70.625⁰+14.125⁰=84.75⁰ɑ7=ɑ6+Δθ=84.75⁰+14.125⁰=98.875⁰ɑ8=ɑ7+Δθ=98.875⁰+14.125⁰=113⁰(2)接缝中心点坐标计算X 1=r′sinɑ1=5.6539×sin14.125⁰=1.3798(m)X 2=r′sinɑ2=5.6539×sin28.25⁰=2.6761(m)X 3=r′sinɑ3=5.6539×sin42.375⁰=3.8106(m)X 4=r′sinɑ4=5.6539×sin56.5⁰=4.7147(m)X 5=r′sinɑ5=5.6539×sin70.625⁰=5.3337(m)X 6=r′sinɑ6=5.6539×sin84.75⁰=5.6302(m)X 7=r′sinɑ7=5.6539×sin98.875⁰=5.5862(m)X 8=r′sinɑ8=5.6539×sin113⁰=5.2044(m)y 1=r′(1-cosɑ1)=5.6539×(1-cos14.125⁰)=0.1709(m)y 2=r′(1-cosɑ2)=5.6539×(1-cos28.25⁰)=0.6734(m)y 3=r′(1-cosɑ3)=5.6539×(1-cos42.375⁰)=1.4771(m)y 4=r′(1-cosɑ4)=5.6539×(1-cos56.5⁰)=2.5333(m)y 5=r′(1-cosɑ5)=5.6539×(1-cos70.625⁰)=3.7782(m)y 6=r′(1-cosɑ6)=5.6539×(1-cos84.75⁰)=5.1366(m)y 7=r′(1-cosɑ7)=5.6539×(1-cos98.875⁰)=6.5262(m)y 8=r′(1-cosɑ8)=5.6539×(1-cos113⁰)=7.8631(m)当然也可以在下图中直接量出xi 、yi衬砌结构计算图示四、计算位移1、单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行,单位位移的计算见表1。
隧道与地下工程 第9章 隧道工程计算实例
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9.1.2 计算衬砌几何尺寸
当l0=11.00m时,初拟矢高 f0=2.75m,拱顶厚度d0=0.50m, 拱脚局部加大的厚度dn=0.80m。 拱圈内缘半径为
R0
l02 8 f0
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
f0 2
11.002
8 2.75
2.75 2
6.875m
拱轴半径为
R
R0
d0 2
6.8750
0.50 2
7.125m
心点的坐标xi、值yi 以及该截面与竖直线间的夹i 角 ,量出或
算出各截面厚度di 。
。
b
图9-2 辛普生法求积分 f (x)dx 图示
a
辛普生法是用一系列抛物线来逼近如上图所示的曲线
y=f(x)而求得的定积分数值。若令y=f(x)为任意自变量x的函数,
令y0、y1 yn各为 x a、a Sa nS时函数y=f(x)
抗力系数 K 1.25106 kN / m3 ,围岩重度 26kN / m3。 拱圈用C20混凝土,弹性模量E 2.6107 kPa,计算
强度 R a 1.1104 kPa 、Ri 1.3103 kPa 、混凝土重 度 h 24kN / m3 。
图9-1 衬砌结构断面及拱圈几何尺寸(尺寸单位:m)
cosn
2.750 0.250 0.250 0.600 2.850m
此处拱脚截面厚度,应为未加大时的厚度,即
dn d0 0.50m
9.1.3 荷载计算
围岩垂直均布压力 q1 0.45 2s1
式中:s——围岩级别,此处s=2;
——围岩重度, 26kN / m;3
——跨度影响系数, 1 i(lm 5),毛洞跨度
4 y1
曲墙拱结构的设计计算实例
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曲墙拱结构的设计计算实例:设计大体资料。
结构断面如图所示:a.岩体特性岩体为Ⅳ级围岩,隧道埋深10m,计算摩擦角c ϕ=o 50,岩体重度323m kN =γ,围岩的弹性反力系数m MPa K 500=,基底围岩弹性反力系数K K a 25.1=。
b.衬砌材料采用C25混凝土;重度223m kN h =γ;弹性模量GPa E C 5.29=,混凝土衬砌轴心抗压强度标准值 MPa f ck 17=,混凝土轴心抗拉强度标准值MPa f ck 2=。
c. 结构尺寸:o o cm R cm r cm R cm 85.33,361,321,45,297,257r 222111======αα cm h cm a cm r cm R cm o 153,60,318,15.11,973,935r 14333======αcm 0626,868,25,10432==='==μ断面加宽cm B cm H cm h cm h② 计算作用在衬砌结构的主动荷载。
作用在结构上的荷载形式为均布竖向荷载q 和均布水平侧向荷载e ,其测压系数为,即e=.均布竖向荷载: ()kPa h q 2301023=⨯==γ 132.020tan )2/45(tan 202==-=︒ϕλ均布水平侧向荷载:()kPa h e 878.315.1023132.0=⨯⨯==γλ ③ 绘制分块图。
因结构对称,荷载对称,故取半跨结构计算,如下图所示:④ 计算半拱轴线长度a : 求水平线以下边墙的轴线半径'4r (单位:cm)及其与水平线的夹角'4α 假定水平线以下的轴线为一圆弧,则其半径由图所示得:有图上量得:49.7371677.454077.452404.13122.407,40,4.13122222=+=+==-=-====f H l d d f cm H cm d cm d a w a a w afll r ='24 故:︒='='='='=⨯=+=='828.12arcsin222.0sin 2023.18357.45249.1677372244442224r H r H ff H f l r aaa ααb : 计算半拱轴线长度s 及分块轴线长度s ∆(单位:cm )为各圆弧轴线的半径式中''=i i i i r r s α5553.217451802774518011=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s4548.20185.3318034185.3318022=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s7528.18515.1118095515.1118033=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s8729.410828.121802023.1835787.1218044=︒⨯︒⨯=︒⨯︒'=ππr s半拱轴线长度636.10154321=+++==∑s s s s s s i 分块长度 9545.12686791.10078s ===∆s⑤ 计算各分段截面与竖直轴的夹角i ϕ︒=︒⨯'∆=2598.2618011πϕr s ︒=︒⨯'-∆+=1082.5118022112παϕr s s ︒=︒⨯'∆+=4395.72180223πϕϕr s ︒=︒⨯'+-∆++=1781.84180)(4321214πααϕr s s s ︒=︒⨯'++-∆+︒=9369.90180)(59043215πϕr s s s s ︒=︒⨯'∆+=9005.94180456πϕϕr s ︒=︒⨯'∆+=8605.98180467πϕϕr s ︒=︒+︒='+︒=828.102787.12909048αϕ校核角度:︒=︒+︒+︒+︒=+++=828.102808.1215.1185.334543218ααααϕ b 各截面的中心坐标 (单位:cm)()5871.28cos 1;5563.122sin ;0,01111100=-'=='===ϕϕr y r x y x 9028.107cos 45;4117.22045sin 2212222='-+'==-'=ϕϕr r y r x 1159.219cos 45;1090.28045sin 3213323='-+'==-'=ϕϕr r y r x1277.344cos 11945;0741.30360245sin 4314434='-++'==--'=ϕϕr r y r x()()0081.4711194590sin 7546.3052862090cos 15454545=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()7726.5971194590sin 2816.2992862090cos 16464646=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()7872.7231194590sin 0817.2842862090cos 17474747=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ()()4608.8481194590sin 1951.2602862090cos 18484848=++'+︒-'==⎪⎭⎫ ⎝⎛--'-︒-'=r r y r r x ϕϕ坐标校核 89.26024.133218.655228=-=-=a d B x 8482086828=-=-=拱顶厚度H y ⑥ 计算大体结构的单位位移ik δ 581110183306.5445.122510295.03269545.113-⨯=⨯⨯⨯=∆=∑i I E s δ 48211210227878.119374.284410295.03269545.13-⨯=⨯⨯⨯=∆==∑i i I y E s δδ 4822210936366.48.1174110295.03269545.13-⨯=⨯⨯⨯=∆=∑i i I y E s δ48210909334.764.1865510295.03269545.1)1(3-⨯=⨯⨯⨯=+∆=∑i i ss I y E s δ 校核:41222111090934.72-⨯=++δδδ 02122211≈-++ss δδδδ 说明变位计算结果正确。
曲墙式衬砌计算 2
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3拱形曲墙式衬砌结构计算3.1基本资料:公路等级山岭重丘高速公路围岩级别Ⅴ级围岩容重γ=20KN/m3S弹性抗力系数 K=0.18×106 KN/m变形模量 E=1.5GPa衬砌材料 C25喷射混凝土=22 KN/m3材料容重γh=25GPa变形模量 Eh二衬厚度 d=0.45m图2 衬砌结构断面(单位:cm)3.2荷载确定:3.2.1围岩竖向压力根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式及已知的围岩参数,代入公式q=0.45 × 2S-1 ×γ×ω其中:S——围岩的级别,取S=5;γ——围岩容重,取γ=20 KN/m3;ω——宽度影响系数,由式ω=1+i (B-5)计算,其中,B为隧道宽度,B=11.93+2×0.45+2×0.10=13.03m,式中0.10为一侧平均超挖量;B>5时,取i =0.1,ω=1+0.1*(13.03-5)=1.803所以围岩竖向荷载(考虑一衬后围岩释放变形取折减系数0.4)q=0.45×16×20×1.803*0.4=259.632*0.43k /m N =103.853k /m N3.2.2计算衬砌自重g=1/2*(d 0+d n ) *γh =1/2×(0.45+0.45) ×22=9.9 3k /m N根据我国复合式衬砌围岩压力现场量测数据和模型实验,并参考国内外有关资料,建议Ⅴ级围岩衬砌承受80%-60%的围岩压力,为安全储备这里取:72.70 3k /m N1)全部垂直荷载q= 72.70+g=82.603k /m N 2)围岩水平均布压力e=0.4×q=0.4×82.60=33.043k /m N3.3衬砌几何要素3.3.1衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r 1 =7.000 m , r 2 = 5.900 m 内径r 1,r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:α1=70.3432°, α2 =108.7493°拱顶截面厚度d 0 =0.45 m ,拱底截面厚度d n =0.45m 。
衬砌结构计算
![衬砌结构计算](https://img.taocdn.com/s3/m/fbc0f8f0c8d376eeafaa3107.png)
衬砌结构计算一、基本资料某公路隧道,结构断面尺寸如下图,内轮廓半径为5.4m,二衬厚度为0.45m。
围岩为V 级,重度为19kN/m3,围岩弹性抗力系数为1.6×510kN/m3,二衬材料为C25 混凝土,弹性模量为28.5GPa,重度为23 kN/m3x0y二、荷载确定1.根据式(1-21),围岩竖向均布压力:q=0.45*1-s2*γ*ω式中:s---围岩级别,此处s=5;γ---围岩重度,此处γ=19KN/m ³ω---跨度影响系数,ω=1+i(m l -5),毛洞跨度m l =(5.4+0.45)*2+2*0.06=11.82m,其中0.06m 为一侧平均超挖量,m l =5—15m 时,i=0.1,此处ω=1+0.1*(11.82-5)=1.682所以,有:q=0.45*1-52*19*1.682*0.5=115.04875(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计2.围岩水平均布压力:e=0.4q=0.4*115.04875=46.0195(kPa)三.衬砌几何要素 1.衬砌几何尺寸 内轮廓线半径1r =5.4m 外轮廓线半径1R =5.85m 拱轴线半径'1r =5.625m2.半拱轴线长度S 及分段轴长△S半拱轴线长度S=°180θπ'1r =°180°104* *5.625=10.210(m) 将半拱轴线等分为8段,每段轴长为:△S=8S =8210.10=1.27625(m)3.各分块接缝(截面)中心几何要素i α=8104ii 1y ='1r (1-cos i α) i 1x ='1r sin i αE1Q1Q2Q3Q4Q5Q6Q7E2E3E4E5E6E7E8G3G4G1G5G6G2G7G8R4R5R6R7R8qb1b2b3b4b5b6b7b8h1h2h3h4h5h6h7h8附图 衬砌结构计算图示四.计算位移 1.单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行。
隧道结构计算(6)
![隧道结构计算(6)](https://img.taocdn.com/s3/m/3e622d29af45b307e8719717.png)
u
β
L/2
f
2、单位变位及荷载变位的计算 由结构力学求变位的方法(轴向力与剪力影响忽略不 计)知道: 0
ik
MiMk ds EJ
ip MiM p EJ ds
u
u u
在很多情况下,拱圈可用抛物线近似积分法代替
ik
MiMk S J E
0 MiM p S ip EJ E
截面惯性矩; b 为拱脚截面纵向单位宽度,取 1 米。
⑵ 单位水平力作用时 单位水平力可以分解为轴向分力 (1 cos a )和切向分 力 (1 sin a ) ,计算时只需考虑轴向分力的影响,作用在 围岩表面的均布应力 2 和拱脚产生的均匀沉陷 2 为:
2
cos a bha
⑶ 下零点a在墙脚 ⑷ 最大抗力点h假定发生在最大跨度处附近,计算时一般 取 ah 2 ab 为简化计算可假定在分段的接缝上。
3
⑸ 抗力图形的分布假定为二次抛物线
bh段: ha段:
cos2 b cos2 i i h 2 2 cos b cos h
y ' 2 i 1 'i h yh
隧道衬砌设计与计算
![隧道衬砌设计与计算](https://img.taocdn.com/s3/m/93984ef381c758f5f61f6763.png)
式中: ik
---单位变位,即在基本结构上,因 X k 1 作用时,在
X
方向上所产
i
生的变位ip ---荷载变,即基本结构因外荷载作用,在 Xi方向的变位;
f-----拱圈的矢高;
a , ua ----拱脚截面的最终转角和水平位移。
4、单位变位及荷载变位的计算
由结构力学求变位的方法(轴向力与剪力影响忽略不计)得知:
1
Ma Wa
6 bha2
图5-6
根据温克尔假定,拱脚内(外)边缘的最大沉降������1为: 由于拱脚截面绕中心点转过一个角度������1 ,中心点不产 生水平位移,因此有:
式中: ������������ ----拱脚截面惯性矩������������=bℎ������3/12
⑵ 单位水平力作用时
均匀沉陷时拱脚截面不发生转动,则有:
u2
2
c os a
cos2 a
kabha
2 0
图5-7
(3) 外荷载作用时
在外荷载作用下,基本结构中拱脚点处产生弯矩
M
0 和轴向
ap
力
N
0 ap
,如图5-8所示,拱脚截面的转角
0 ap
和水平位移ua0p
为:
0 ap
M
0 ap
1
H
0 ap
(1) 以参照过去隧道工程实践经验进行工程类比为主 的经验设计法;
(2) 以现场量测和试验为主的实用设计方法;
(3) 荷载一结构模型。将围岩对结构的作用简化为荷 载作用于结构上进行计算;
(4) 连续介质模型,将围岩和结构作为整体进行计算。 包括解析法和数值法,数值计算法前主要是有限 单元法,也可利用各种有限元软件来计算。
5.衬砌结构设计与计算
![5.衬砌结构设计与计算](https://img.taocdn.com/s3/m/270e4667e518964bce847c13.png)
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
明洞衬砌设计
结构计算
结构计算 衬砌计算
说明:
结构计算
结构计算
结构计算
说明:
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
结构计算
(参见规范)
结构计算
结构计算
结构计算
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结构计算
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衬砌结构设计与计算
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喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷射混凝土 说明:ຫໍສະໝຸດ 喷锚衬砌设计说明:
喷锚衬砌设计
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说明:
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
衬砌结构设计与计算
喷锚衬砌设计
锚杆
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
钢架
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
喷锚衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
整体式衬砌设计
复合式衬砌设计
复合式衬砌设计
隧道衬砌结构计算
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03
弹性模量表示材料抵抗弹性变形的能力,泊松比则表示横向变
形的程度。
衬砌结构材料的耐久性和可靠性
环境因素
衬砌结构材料应能耐受地下水、土壤中的化学物质、侵蚀性气体 等环境因素的侵蚀,保持长期性能稳定。
耐久性设计
衬砌结构材料的耐久性应通过合理的耐久性设计和施工质量控制来 保证,包括选择合适的材料、采取有效的防排水措施等。
计算内容
防水层的厚度、材料性能、抗渗压力等。
计算方法
采用理论分析和实验验证相结合的方法,综合考虑水压、地质条件 和施工工艺等因素进行计算。
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抗震加固措施
根据抗震设计结果,采取相应的加固措施提 高衬砌结构的抗震性能。
03 隧道衬砌结构材料与性能
衬砌结构材料的种类和特性
混凝土
混凝土是隧道衬砌结构中最常用 的材料之一,具有抗压强度高、 耐久性好、成本低等优点。根据 需要可加入添加剂,如防水剂、
膨胀剂等。
钢材
钢材用于隧道衬砌结构中的受力 构件,如型钢、钢板等。具有强 度高、塑性好、耐腐蚀等特点。
可靠性评估
衬砌结构材料的可靠性应通过科学的方法进行评估,以便及时发现 和处理潜在的安全隐患,确保隧道运营安全。
04
计算目的
确保隧道衬砌结构的安全性和稳定性,满足公路行车 要求。
计算内容
衬砌厚度、混凝土抗压强度、抗剪强度、抗弯强度等。
计算方法
采用有限元分析法,结合实际地质资料和荷载条件进 行计算。
衬砌结构设计的基本原则
安全可靠
衬砌结构设计应满足安全可靠 的要求,能够承受围岩压力、 水压力等作用,保证隧道结构
的稳定性。
经济合理
衬砌结构设计应考虑工程成本 ,选择合适的材料和结构形式 ,以达到经济合理的目标。
曲墙式衬砌计算
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拱形曲墙式衬砌结构计算一、基本资料某一级公路隧道,结构断面如下图,围岩级别为Ⅴ级,围岩容重γ=20KN/m3,围岩的弹性抗力系数K=0.2×106 kN/m,衬砌材料C20混凝土,弹形模量E h=2.6×107kPa,重度γh=23 KN/m3。
衬砌结构断面(尺寸单位:cm)二、荷载确定1、根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式,围岩竖向均布压力:q=0.45 × 2S-1 γω式中:S——围岩级别,此处S=5;γ——围岩容重,此处γ=20 kN/m3;ω——跨度影响系数,ω=1+i (B-5),毛洞跨度l m=11.81+2×0.1=12.01m,式中0.1为一侧平均超挖量;l m=5~15m时,i=0.1,此处ω=1+0.1×(12.01-5)=1.701所以,有:q=0.45×25-1×20×1.701=244.944(kPa)此处超挖回填层重忽略不计。
2、围岩水平均布压力:e=0.25q=0.25×244.944=61.236(kPa)三、衬砌几何要素1、衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r=5.4039m内径r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:φ=113⁰拱顶截面厚度d0 =0.5 m ;拱底截面厚度d n=0.5m。
外轮廓线半径: R=r+d0=5.9039m拱轴线半径: r′=r+0.5d0=5.6539m拱轴线各段圆弧中心角:θ=113⁰2、半拱轴线长度S及分段轴长△SS =θp r′/180⁰=113⁰×3.14×5.6539/180⁰=11.1451(m)将半拱轴长度等分为8段,每段轴长为:△S=S/8=11.1451/8=1.3931(m)3、各分块接缝(截面)中心几何要素(1)与竖直轴夹角ɑiɑ1=Δθ=θ/8=113⁰/8=14.125⁰ɑ2=ɑ1+Δθ=14.125⁰+14.125⁰=28.25⁰ɑ3=ɑ2+Δθ=28.25⁰+14.125⁰=42.375⁰ɑ4=ɑ3+Δθ=42.375⁰+14.125⁰=56.5⁰ɑ5=ɑ4+Δθ=56.5⁰+14.125⁰=70.625⁰ɑ6=ɑ5+Δθ=70.625⁰+14.125⁰=84.75⁰ɑ7=ɑ6+Δθ=84.75⁰+14.125⁰=98.875⁰ɑ8=ɑ7+Δθ=98.875⁰+14.125⁰=113⁰(2)接缝中心点坐标计算X1=r′sinɑ1=5.6539×sin14.125⁰=1.3798(m)X2=r′sinɑ2=5.6539×sin28.25⁰=2.6761(m)X3=r′sinɑ3=5.6539×sin42.375⁰=3.8106(m)X4=r′sinɑ4=5.6539×sin56.5⁰=4.7147(m)X5=r′sinɑ5=5.6539×sin70.625⁰=5.3337(m)X6=r′sinɑ6=5.6539×sin84.75⁰=5.6302(m)X7=r′sinɑ7=5.6539×sin98.875⁰=5.5862(m)X8=r′sinɑ8=5.6539×sin113⁰=5.2044(m)y1=r′(1-cosɑ1)=5.6539×(1-cos14.125⁰)=0.1709(m)y2=r′(1-cosɑ2)=5.6539×(1-cos28.25⁰)=0.6734(m) y3=r′(1-cosɑ3)=5.6539×(1-cos42.375⁰)=1.4771(m) y4=r′(1-cosɑ4)=5.6539×(1-cos56.5⁰)=2.5333(m)y5=r′(1-cosɑ5)=5.6539×(1-cos70.625⁰)=3.7782(m) y6=r′(1-cosɑ6)=5.6539×(1-cos84.75⁰)=5.1366(m) y7=r′(1-cosɑ7)=5.6539×(1-cos98.875⁰)=6.5262(m) y8=r′(1-cosɑ8)=5.6539×(1-cos113⁰)=7.8631(m)当然也可以在下图中直接量出x i、y i衬砌结构计算图示四、计算位移1、单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行,单位位移的计算见表1。
隧道衬砌结构计算原理公式及强度验算
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1、概述 2、半衬砌的计算 3、曲墙式衬砌计算 4、弹性地基上直梁的计算公式 5、直墙式衬砌计算 6、衬砌截面强度验算 7、衬砌计算中存在的问题
第一节 概述
1、隧道结构设计应注意的问题 2、隧道结构设计理论的发展历史 3、弹性抗力的确定 4、衬砌计算的一般规定(隧道设计规范) 5、隧道衬砌上的荷载类型及其组合
(4)复合式衬砌中二次衬砌,Ⅰ~Ⅲ级围岩中为 安全储备,并按构造要求设计; Ⅳ、Ⅴ级围岩中 为承载结构,可采用地层结构法计算内力和变形
第一节 概述
(5)地层结构法 设计原理:将衬砌和地层视为整体共同受力的统 一体系,在满足变形协调的前提下分别计算衬砌 与地层的内力,据以验算地层的稳定性和进行结 构截面设计。
第一节 概述
《公路隧道设计规范》JTG D70-2004将隧 道结构上荷载仿照桥规分为:
● 永久荷载 ● 可变荷载 ● 偶然荷载
隧规P28:表6 7
8 9 10 11 12
荷载类型
永久荷载 (恒载)
可
基本
变
可变
荷
荷载
载
其它 可变 荷载
偶然 荷载
第一节 概述
5、隧道衬砌上的荷载类型及其组合 (1)隧道结构上的基本荷载 (2)隧道结构上的荷载及其类型
第一节 概述
(1)隧道结构上的基本荷载
围岩压力、结构自重 (2)隧道结构上的荷载及其类型
作用在衬砌上的荷载,按其性质可以区分为主动 荷载与被动荷载两大类。 ● 主动荷载是主动作用于结构、并引起结构变形 的荷载; ● 被动荷载是因结构变形压缩围岩而引起的围岩 被动抵抗力,即弹性抗力,它对结构变形起限制 作用。
第一节 概述
1、隧道结构设计应注意的问题 1)隧道结构是由周边围岩和支护结构两者组成共 同的并相互作用的结构体系 ,围岩具有自稳能力,在 很大程度上是隧道结构承载的主体。 2)净空断面的要求(总体设计),强度要求(结 构设计与计算) 3)对不同型式的衬砌结构物应用不同方法进行强 度计算
曲墙式隧道衬砌内轮廓求法
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铁路隧道曲墙式复合式衬砌内轮廓求法一、引言在现代隧道设计中,曲墙式复合式衬砌以其受力状态良好得到了广泛应用,双线隧道其内轮廓大多为六心圆(图1),六段圆弧分别是:拱顶圆弧R1,侧墙圆弧2·R2,仰拱圆弧R4,以及仰拱和侧墙连接圆弧2·R3。
当隧道断面采用不同的加宽值W时,其断面尺寸亦随之变化,一般设计都会给出一个断面尺寸参数表(表1),随之而来的问题是,W值与01、02、03、04、R1、R2、R3、R4等参数的函数关系是什么?能不能从铁路隧道建筑限界出发求出不同断面下的参数呢?还有一个值得注意的问题是,表1各参数并不是独立的,也就是说,在CAD环境下,你将有多种作图方法,如何作图,会使误差最小呢?本文将尝试着解决以上问题,并力求在Excel中将表1参数化。
图1表1二、衬砌内轮廓设计参数的分析在铁路隧道的衬砌通用图中,一般会在一开始就给出衬砌内轮廓的设计原则和关键控制点的坐标(图2,表2)。
图2表2如果仔细地研读图纸你会发现以下规律:(1)坐标系是以近期内轨顶面为横轴,以隧中为纵轴建立的,但是设计参数却以远期内轨顶面考虑,近期与远期轨面高差为1.6cm,这是因为隧道属于永久工程,以远期内轨顶面进行设计可以为列车后期提速留有余地。
而坐标系的横轴取近期内轨顶面便于目前阶段的施工放样。
(2)1、2、3点的纵坐标分别为轨面以上1.6、191.6、501.6,如果对它们统一减去近远期轨面高差1.6,则它们刚好等于0、190、500,这是一组设计保守取整后的数值,这也反映出了设计是以远期运输条件进行断面设计的。
(3)衬砌内轮廓的设计并未考虑到仰拱。
这是因为仰拱的半径和厚度需要考虑到洞室整体结构受力,列车荷载的有效传递,更与围岩状况紧密联系。
对于跨度一定的隧道从对仰拱的结构力学分析来看,仰拱半径与隧道上部衬砌结构半径越接近其所受轴力最大值就越小,即隧道衬砌结构的断面以接近圆形为益,仰拱半径越小即仰拱越扁平其轴力越大受力越不合理,因此隧道衬砌结构最好选用圆形结构,如此衬砌上部结构与仰拱就能形成一个封闭的厚壁圆筒,将极大的改善衬砌结构的受力情况并提升支护结构的承载能力进而维护隧道的稳定性。
隧道二衬结构计算书全文
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3 蓁山隧道二衬结构计算3.1 基本参数1.二衬参数表二次衬砌采用现浇模筑混凝土,利用荷载结构法进行衬砌内力计算和验算。
二次衬砌厚度设置见表3.1。
表3.1 二次衬砌参数表2.计算断面参数确定隧道高度h=内轮廓线高度+衬砌厚度+预留变形量隧道跨度b=内轮廓线宽度+衬砌厚度+预留变形量各围岩级别计算断面参数见表3.2。
表3.2 计算断面参数(单位:m)3.设计基本资料围岩容重:3/5.20m kN s =γ 二衬材料:C30、C35混凝土 弹性抗力系数:3/250000m kN K = 材料容重:3/25m kN h =γ 弹性模量:kPa E h 7103⨯=二衬厚度:35/40/45/50/55/60/65/70cm 铁路等级:客运专线 行车速度:200km/h隧道建筑限界:双线,按200km/h 及以上的客运专线要求设计 线间距:4.4m曲线半径:1800m ,4000m 牵引种类:电力列车类型:动车组列车运行控制方式:自动控制 运输调度方式:综合调度集中3.2 各级围岩的围岩压力计算按深埋隧道,《规范》公式垂直围岩压力 w q s 1245.0-⨯=γ)]5(1-+=B i w水平围岩压力有垂直围岩压力乘以水平围岩压力系数可得,水平围岩压力系数见表3.3。
各部位垂直围岩压力和水平围岩压力计算结果见表3.4。
表3.3 水平围岩压力系数表3.4 垂直围岩压力及水平围岩压力计算表注:二衬按承担70%的围岩压力进行计算。
3.3 衬砌内力计算衬砌内力计算的原理采用荷载结构法。
该方法用有限元软件MIDAS/GTS实现。
3.3.1 计算简图蓁山隧道衬砌结构为复合式衬砌,二衬结构为带仰拱的三心圆曲墙式衬砌。
典型的计算图式如图3.1所示。
荷载结构模型计算图式如图3.2所示。
围岩用弹簧代替,用弹簧单元模拟,结构用梁单元模拟。
图3.1 三心圆曲墙式衬砌结构图3.2 荷载结构模型计算图式3.3.2 计算过程下面以Ⅱ级围岩为例进行说明。
006第六章隧道衬砌结构计算
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拱部bh段抗力,按二次抛物线分布,任一点的抗力
与最大抗力 h的关系为:
i
cos2b —cos2i
h
cos2b —cos2h
6 -15
边轴ha段抗力 为:
1
-
yyh′ ′2
h
6 -16
为了便于分析结构内力,根据对结构受力与变形产生影 响的主要因素,得出能反映结构实际工作状态的并便于从事 计算的简化模型(图形),这种图形称为结构计算简图。
一、结构体系简化 二、荷载简化 三、结构形状及支座简化
一、结构体系简化——平面应变问题
半被覆结构是一个空间问题的拱完结构,严格说来,应 按空间问题来计算,但如果这个空间拱壳结构满足: 1)结构纵长方向大于跨度两倍; 2)结构的形状、承受的荷载大小及分布沿纵长方向不变, 则该空间拱壳结构可简化为平面应变问题。
这种结构适用于洞库跨度比较大的情况,一般修建在地层岩石比较 稳定、完整性较好的岩层中。
第一节 作用在被覆结构上的荷载 第二节 半被覆结构的计算简图 第三节 半被覆结构的内力计算
半衬砌拱示意图
§6.3.1 半被覆结构的计算简图
地下结构的实际工作情况极其复杂,它不但与结构形式、 尺寸和材料有关,而且与所处的工程地质和水文地质条件及 施工方法有关,故要完全按照结构的实际情况进行严格计算 是非常困难的。
二、荷载简化——只包括垂直围岩压力和自重
作用在半被覆结构上的荷载有:围岩压力、结构自重及弹性抗力。
由于半被覆结构一般都修建在比较坚埂的岩层中,因此可不考虑侧向
围岩压力。又因一般半被覆结构矢跨比较小(约在
),说明拱
隧道衬砌设计与计算
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M ids EJ
a
s E
Mi J
a
0
M i yids EJ
f a
s E
M i yi J
f a
0
M i yih ds EJ
yah a
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M i yih J
yah a
h
k
式中 a 是墙底截面最终转角, a ap h a
s E
M pMh J
yah ap
h
M M EJ
h
ds
yah a
s E
M Mh J
yah a
● h点所对应的 h 90 ,则该点的径向位移约等于水平位移
● 拱顶截面的垂直位移对h点径向位移的影响可以忽略不计
按照结构力学方法,在h点加一单位力 p 1,可以求得 hp和 h
hp
(6) 墙脚支承在弹性岩 体上,可发生转动和垂直 位移(无水平位移)
bh段: i
cos2 b cos2 b
cos2 i cos2 h
h
ha段: i
1
y
' i
y
' h
2
h
2 、主动荷载作用下的力法方程和衬砌内力
力法方程:
X 1p11 X 2 p12 1p ap 0 X 1p 21 X 2 p 22 2 p f ap uap 0
1)拱脚与围岩支承面间的应力与变形关系,符合局部变形理论,支承 面变形后仍为平面; 2)拱脚与围岩支承面存在着足够大的摩擦力,足以平衡该面上的剪力, 从而可认为不产生沿该面方向的变位。
1
Ma Wa
6 bha2
图5-6
⑵ 单位水平力作用时
单位水平力可以分解为轴向分力 (1• cos a )和切向分 力 (1• sin a ) ,计算时只需考虑轴向分力的影响,(见图5-7)作
隧道衬砌计算
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半衬砌、曲墙式和直墙式衬砌计算的主要区别和联系考虑的方向:模型建立(拱脚的位移——支座的位移:半衬砌由于拱圈直接支撑在土体上而土有弹性的所以拱脚有位移(位移由拱圈内力引起,由于隧道颈向摩擦大所以只有切向位移,而由于结构对称荷载对称竖向位移不考虑),曲墙式拱脚由于摩擦大没有位移,直墙式由于拱脚与侧墙直接连接所以拱脚的位移和侧墙的位移有直接的关系。
超静定结构的简化三者都是单跨结构对称荷载对称的超静定结构,所以当从跨中分为两部分时跨中没有剪力)所受的围岩压力(有无围岩抗力,半衬砌拱圈矢跨比小所以没有围岩抗力,曲墙式不仅有围岩抗力而且按抗力最大点分为两段,曲墙式的拱圈矢跨比相对不大但是也有抗力区,而他的抗力曲的计算和曲墙式上零点到最大抗力点的计算公式相近)计算方法(都可以用力法解决,故都用到了正则方程,计算时都把拱圈分为有限段,先得出内力、外力所引起的跨中位移,再计算由支座位移或由围岩抗力引起的跨中位移,综合围岩跨中相对无位移来得出跨中内力方程,从而由此得出拱圈的内力图)解答:半衬砌、曲墙式和直墙式衬砌计算的主要区别和联系(按力法来做)联系:1)从解决方法上三者都可以用力法解决,所以三者在计算拱圈的内力的时候都会用到正则方程,即1122111=+∆++aPXXβξξ和2222211=++∆++aaP UfXXβξξ两个方程。
2)三者都是单跨结构对称荷载对称的结构,所以在计算内力时跨中都可以不考虑剪力,而在计算支座的线位移时由于竖向位移不产生结构内力都可以忽略。
3)三者在计算支座的位移时都会由于隧道轴线方向摩擦力太大而只要考虑支座切向位移。
4)在计算由内力和围岩外力引起的位移时,由于拱圈的厚度变化要对拱圈进行分段区别:1)在计算支座的位移时,由于衬砌由于拱圈直接支撑在土体上而土有弹性的所以拱脚有位移(位移由拱圈内力引起,由于隧道颈向摩擦大所以只有切向位移,而由于结构对称荷载对称竖向位移不考虑),曲墙式拱脚由于摩擦大没有线位移只有角位移,直墙式由于拱脚与侧墙直接连接所以拱脚的位移和侧墙的位移有直接的关系。
曲墙式衬砌计算
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拱形曲墙式衬砌结构计算一、基本资料某一级公路隧道,结构断面如下图,围岩级别为Ⅴ级,围岩容重γ=20KN/m3,=×107kPa,围岩的弹性抗力系数K=×106 kN/m,衬砌材料C20混凝土,弹形模量Eh重度γ=23 KN/m3。
h衬砌结构断面(尺寸单位:cm)二、荷载确定1、根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式,围岩竖向均布压力:q= × 2S-1 γω式中:S——围岩级别,此处S=5;γ——围岩容重,此处γ=20 kN/m3;=+2×=,式中为一侧平均ω——跨度影响系数,ω=1+i (B-5),毛洞跨度lm=5~15m时,i=,此处ω=1+×()=超挖量;lm所以,有:q=×25-1×20×=(kPa)此处超挖回填层重忽略不计。
2、围岩水平均布压力:e==×=(kPa)三、衬砌几何要素1、衬砌几何尺寸内轮廓线半径: r=内径r所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角:φ=113?拱顶截面厚度d= m ;拱底截面厚度dn=。
外轮廓线半径: R=r+d=拱轴线半径: r′=r+=拱轴线各段圆弧中心角:θ=113?2、半拱轴线长度S及分段轴长△SS =θ r′/180?=113?××180?=(m)将半拱轴长度等分为8段,每段轴长为:△S=S/8=8=(m)3、各分块接缝(截面)中心几何要素(1)与竖直轴夹角ɑiɑ1=Δθ=θ/8=113?/8=?ɑ2=ɑ1+Δθ=?+?=?ɑ3=ɑ2+Δθ=?+?=?ɑ4=ɑ3+Δθ=?+?=?ɑ5=ɑ4+Δθ=?+?=?ɑ6=ɑ5+Δθ=?+?=?ɑ7=ɑ6+Δθ=?+?=?ɑ8=ɑ7+Δθ=?+?=113?(2)接缝中心点坐标计算X 1=r′sinɑ1=×?=(m)X 2=r′sinɑ2=×?=(m)X 3=r′sinɑ3=×?=(m)X 4=r′sinɑ4=×?=(m)X 5=r′sinɑ5=×?=(m)X 6=r′sinɑ6=×?=(m)X 7=r′sinɑ7=×?=(m)X 8=r′sinɑ8=×sin113?=(m)y 1=r′(1-cosɑ1)=×?)=(m)y 2=r′(1-cosɑ2)=×?)=(m)y 3=r′(1-cosɑ3)=×?)=(m)y 4=r′(1-cosɑ4)=×?)=(m)y 5=r′(1-cosɑ5)=×?)=(m)y 6=r′(1-cosɑ6)=×?)=(m)y 7=r′(1-cosɑ7)=×?)=(m)y 8=r′(1-cosɑ8)=×(1-cos113?)=(m)当然也可以在下图中直接量出xi 、yi衬砌结构计算图示四、计算位移1、单位位移用辛普生法近似计算,按计算列表进行,单位位移的计算见表1。
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曲墙式衬砌结构计算步骤
1. 确定断面形状;截面厚度;
2. 确定弹性抗力区的范围及分布规律: 1) 按照拱顶圆弧圆心确定b ϕ位置;
2) 按照ab 3
2
确定最大抗力h σ位置,以该点的法线与隧道断面的平分线的交点为基准点o ,连接ob ,此时ob 与隧道平分线的夹角作为抗力计算的实际b ϕ,h i b ϕϕϕ≤≤。
3. 计算主动荷载作用下的内力:
1) 由主动荷载的分布在去掉多余约束后,单独考虑主动荷载引起
的结构内力,画出内力图o ip
ip N M 、0。
计算模型为“悬臂曲梁”; 2) 计算墙底在单位力矩作用下的转角位移a
kI 11=
β 3) 按照内力图,可以知道墙底弯矩o
ap M ,计算由此产生的墙底转角o ap β=1βo ap M 。
轴力o
ip
N 引起竖向位移,由于结构对称,不影响结构内力计算(不考虑);
4) 计算拱顶单位未知力引起的结构内力1M 、2M ,画出弯矩图; 5) 计算位移系数ik δ和自由项ip ∆,其中 ds EI M M ⎰
=1111δ≈∑∆I
E s 1
(1) ds EI M M ⎰==212112δδ≈∑∆I
y
E s (2) ds EI M M ⎰=2222δ≈∑∆I
y E s 2
(3)
ds EI M M o
ip
p ⎰
=∆11≈∑∆I
M E s o
ip
(4) ds EI
M M o ip
p ⎰
=∆22≈∑∆I
yM E s o
ip
(5)
6) 按照基本方程的泛函形式
)()(0
)()(0
21222212110111221111=+∆++++=+∆++++ap p p p ap p p p f f X f X f X X ββδβδββδβδ (6)
计算出基本未知力p X 1、p X 2; 7) 主动荷载作用下内力计算
o ip
i p ip o
ip
i p p ip N X N M y X X M +=++=φcos 221 (7)
4. 计算弹性抗力引起的结构内力 1) 计算最大弹性抗力公式 σ
δδσh hp h k k -=
1 弹性抗力的大小与hp δ、σδh 有关,计算hp δ、σ
δh 需要知道主动荷载作用下的ip M 、单位最大抗力作用下的σi M 和单位力单独作用下的ih M 。
2)σi M 的计算
如同ip M 的计算过程一样,需要计算单位最大抗力单独作用下的弯矩σ
i o M
,墙底位移,自由项ds EI
M M o i ⎰=∆σ
σ
11、
ds EI
M M o i ⎰=∆σσ
22,位移系数项与上述相同,未知力的计算公式
)()(0)()(0212
22212110111221111=+∆++++=+∆++++σ
σσσσσσσβ
βδβδββδβδa a f f X f X f X X (8)
与(7)式同样方法计算σi M
o i i i o i i i N
X N M y X X M σ
σσσσσσφ+=++=cos 221 (9)
3)ih M 的计算比较简单,取单位力的方向与h σ的方向一致,坐标的建立注意作用方向。
4)hp δ、σδh 计算 ap ah h
p hp y ds EI
M M βδ+=⎰
(10)
σσσβδa ah h
h y ds EI
M M +=⎰
(11) 5)最终内力计算由主动与被动荷载的内力叠加所得。