不锈钢板堆焊
《2024年无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》范文
《无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，堆焊技术作为一项重要的金属加工技术，其应用领域越来越广泛。
无铋不锈钢FCAW（Flux Cored Arc Welding）堆焊工艺作为一种新兴的堆焊方法，具有较高的堆焊质量和生产效率。
然而，由于堆焊过程中的复杂性和多变性，仍存在一些问题需要进一步研究和优化。
本文旨在探讨无铋不锈钢FCAW堆焊工艺的优化方法，以提高堆焊质量和生产效率。
二、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺概述无铋不锈钢FCAW堆焊工艺是一种以熔化极气体保护焊为基础的堆焊方法。
该工艺采用无铋填充材料，通过电弧熔化并喷涂在基材表面，形成一层新的金属层。
该工艺具有焊接速度快、热影响区小、焊接变形小等优点，广泛应用于机械制造、石油化工、航空航天等领域。
三、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺存在的问题尽管无铋不锈钢FCAW堆焊工艺具有诸多优点，但在实际应用中仍存在一些问题。
主要包括：1. 堆焊质量不稳定：受焊接参数、填充材料、基材表面状态等因素影响，堆焊质量存在波动。
2. 生产效率有待提高：焊接过程中产生的飞溅、烟尘等问题会影响生产效率。
3. 环境保护问题：焊接过程中产生的烟尘和气体对环境造成一定污染。
四、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化方法针对无铋不锈钢FCAW堆焊工艺存在的问题，我们提出以下优化方法：1. 优化焊接参数：通过调整电流、电压、焊接速度等参数，使焊接过程更加稳定，从而提高堆焊质量。
2. 改进填充材料：研发新型无铋填充材料，提高其与基材的匹配性，降低焊接过程中的飞溅和烟尘。
3. 引入自动化技术：采用自动化设备进行堆焊，减少人为因素对焊接质量的影响，提高生产效率。
4. 优化烟尘处理系统：改进烟尘处理系统，减少对环境的污染。
五、实施与效果通过上述优化方法，我们对无铋不锈钢FCAW堆焊工艺进行了实践。
实践结果表明，优化后的工艺显著提高了堆焊质量和生产效率，降低了烟尘排放，取得了良好的效果。
奥氏体不锈钢堆焊的层间温度
奥氏体不锈钢堆焊的层间温度奥氏体不锈钢是一种常用的材料，具有优良的耐腐蚀性和机械性能。
在工业生产中，有时需要进行堆焊修复或涂覆保护层等工艺，这就涉及到奥氏体不锈钢的层间温度问题。
本文将围绕这一问题展开讨论。
我们需要了解奥氏体不锈钢的特性。
奥氏体不锈钢是由铁、铬、镍等元素组成的合金材料，其中铬的含量通常在10.5%以上。
这使得奥氏体不锈钢具有良好的耐腐蚀性能，能够在潮湿、酸性或碱性环境中长期使用而不生锈。
同时，奥氏体不锈钢还具有良好的机械性能，强度高、韧性好，适用于各种工程和制造领域。
在堆焊过程中，层间温度是一个重要的考虑因素。
层间温度过高会导致奥氏体不锈钢的组织发生变化，甚至出现晶间腐蚀和脆化现象，降低了材料的性能。
因此，在进行奥氏体不锈钢堆焊时，需要控制好层间温度，避免出现过高的情况。
那么，如何控制奥氏体不锈钢的层间温度呢？首先，我们可以通过合理的焊接参数来控制层间温度。
焊接参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度等。
通过调整这些参数，可以控制焊接过程中的热输入量，从而控制层间温度。
此外，还可以采用预热和后热处理等措施，来提高焊接接头的温度均匀性，减少层间温度的差异。
选择合适的焊接材料也是控制层间温度的关键。
一些特殊的堆焊材料，如钎焊材料、焊条等，具有较低的熔点和热导率，可以有效降低层间温度。
此外，还可以选择一些具有良好热导性能的辅助材料，如铜垫片、铝垫片等，来加速热量的传导，降低焊接过程中的温度梯度，减少层间温度的差异。
焊接过程中的气氛环境也会对层间温度产生影响。
一些气氛中含有氧气、氢气等活泼元素的环境，会加剧奥氏体不锈钢的氧化和脱氢反应，导致层间温度升高。
因此，在焊接过程中，需要采取相应的保护措施，如使用惰性气体保护、减少气氛中的杂质含量等，来降低层间温度的升高。
奥氏体不锈钢的层间温度对于堆焊修复等工艺是一个重要的问题。
通过合理控制焊接参数、选择合适的焊接材料、调整焊接气氛等措施，可以有效降低层间温度，保证奥氏体不锈钢在堆焊过程中的性能和质量。
不锈钢与钛堆焊工艺
不锈钢与钛堆焊工艺不锈钢与钛的堆焊工艺是一种非常重要的焊接工艺，特别是在航空航天等领域的制造中，经常会用到这种工艺。
为了确保焊接质量，需要按照一定的步骤进行操作。
下面将详细介绍不锈钢与钛的堆焊工艺的步骤。
步骤一：准备工作首先需要做准备工作，包括准备焊接材料、设备以及清理工作。
对于不锈钢和钛来讲，需要选择相应的焊丝及保护气体。
然后，需要检查设备是否正常，包括焊接机器、气瓶及其阀门等等。
清理工作也是非常重要的一步，在清理的过程中需要注意，要使用纯净的丙酮或乙酸来清洗材料表面，防止其他杂质的污染。
步骤二：制备准备接下来，开始制备需要焊接的材料，在这个步骤中需要保证材料的准备和标记要清晰明确。
因此，需要对焊缝进行清洗，然后使用相应的工具对其进行切割、切除，以便于进行接头的制备工作。
步骤三：焊接参数调整这一步骤非常重要，需要对焊接参数进行调整，以满足焊接的要求。
在这一过程中，需要注意保护气体流量的控制，合适的焊接电流和电压等等。
为了确保焊接效果，需要根据材料的不同特性，精心调整焊接参数。
步骤四：焊接过程开始进行焊接，需要将材料的焊口定位好，加热至适当的温度，然后开启焊接机器进行焊接。
在这个过程中，需要时刻保证焊接电流稳定，并确保保护气体的使用。
焊接结束后，需要让焊缝降温，以免导致裂纹的产生。
步骤五：检查焊接完成后，需要进行检查工作，以确保焊接质量。
在检查过程中，需要对焊缝进行目视检测、X射线探伤、超声波检测等等，以保证焊接的质量符合要求。
同时，需要检查焊接口是否清洁，是否存在划伤、砂眼等问题。
总之，不锈钢与钛的堆焊工艺是一项比较复杂的工程，并且要求非常高。
只有按照步骤进行，严格把关每一个细节，才能保证焊接的质量。
在未来，焊接技术将会不断发展，不断创新，以创造更加质量和高效的焊接工艺和技术。
20MnMo超厚锻件不锈钢堆焊工艺4页word文档
20MnMo超厚锻件不锈钢堆焊工艺1 前言粗甲醇水冷器设备管板为20MnMo锻件堆焊不锈钢耐蚀层，尺寸为φ2700×400mm堆焊耐蚀层厚度为6mm。
由于堆焊工作量大、工期紧我们决定采用埋弧自动带极堆焊，对锻件边缘无法进行带极堆焊的部位采用焊条电弧焊。
2 焊接性分析及对策20MnMo锻件的供货热处理状态为淬火+回火（Q+T），经过淬火+回火后的显微组织是回火低碳马氏体、下贝氏体或回火索氏体，这类组织虽然可以保证较高的力学性能但在焊接?嵊跋烨?容易产生冷裂纹和韧性下降[1]。
焊接热影响区韧性下降的问题可以通过控制焊接热输入的大小的方法来解决，焊接热输入的大小已通过事先的焊接工艺评定验证进行了验证。
本文着重介绍施焊过程中为预防焊接冷裂纹的产生所采取的措施。
众所周知，焊接冷裂纹产生的三要素是拘束应力、扩散氢以及淬硬倾向。
超厚20MnMo锻件调质状态下的淬硬倾向以及拘束应力敏感性都很大。
待施焊的管板是厚度达到400mm的超厚锻件，厚度的增加直接导致了焊接过程中产生较大的拘束应力，同时厚度较大如果预热不均匀也会产生较大的内应力。
为了防止冷裂纹的产生施工过程中我们从拘束应力、扩散氢以及淬硬倾向三个方面采取了如下措施：（1）严格清理待焊表面铁锈、氧化皮、油污等；（2）严格按要求烘干焊条、焊剂；（3）预热采用大型加热炉进行炉内预热保证预热均匀；（4）预热好后出炉将除了待堆焊面外的各个面用保温石棉包裹防止热量散失过快；（5）焊接过程中停止施焊或焊接完成后应进行焊后消氢处理；（6）焊后进行消除应力热处理。
3 减小焊接变形埋弧自动带极堆焊的热输入较大，为防止管板产生超差变形我们在生产过程中采用中心对称交叉的焊接顺序。
沿着中心线将圆周按逆时针标注为0°、90°、180°、360°，第1层的第1道沿直径从0°方向起弧焊到180°熄弧；第2道从直径的右侧从180°方向启弧焊到0°熄弧；第3道从直径的左侧从0°方向启弧焊到180°熄弧，按如此规律上下两半圆周对称施焊且相邻两焊道（即2和4道，3和5道）的施焊方向相反。
不锈钢带极堆焊质量问题及控制措施【建筑工程类独家文档首发】
不锈钢带极堆焊质量问题及控制措施【建筑工程类独家文档首发】在工件表面进行不锈钢带极堆焊，依据堆焊层组织的不同，堆焊金属性能各不相同。
堆焊金属的性能包括外观成形、力学性能、弯曲性能、耐蚀性能、耐磨性能等。
但是，我们除了关心这些内容之外，我们还关心堆焊时常见的质量问题、产生的原因分析及防止措施。
1.宏观缺陷（1）夹渣夹渣往往以道间形成出现，有时也会产生层间夹渣。
焊道夹渣形成原因主要是焊剂工艺性能较差，使熔敷金属的焊道两侧的润湿角太陡，造成边缘熔合不良，在堆焊后一道焊道时，就易形成道间夹渣。
另外，焊接规范、焊接位置等不合格也易形成这种缺陷。
（2）咬边咬边主要是出现在电渣堆焊中，对于宽带极（带极宽度大于60mm）电渣堆焊，由于磁收缩效应，会使堆焊层产生咬边，随着带极宽度增加，堆焊电流增大，咬边现象越重，因此必须采用外加磁场的方法来防止咬边的产生（磁控法）。
同时必须合理布置磁极位置，选择合理的激磁电流大小，外加磁场太强或太弱均会影响堆焊焊道的成形。
两个磁极的磁控电流应可分别调整。
比如对于非预热的平焊位置的工件，当带极为60mm×0.5mm时，磁控装置的南、北极控制电流分别为1.5A和3.5A；对于90mm×0.5mm的带极，则分别为3A和3.5A。
（3）裂纹裂纹主要出现在收弧处，有时也会出现在焊道中。
堆焊层裂纹主要是热裂纹，其原因有二：熔敷金属的铬镍比不合适，致使堆焊金属铁素体含量太低或太高，这主要由焊带及焊剂的成分匹配不当造成；焊接规范不当，电流过大也易造成热裂纹。
（4）未熔合堆焊层与母材间结合面或层间易出现未熔合现象，由于烧结型焊剂比熔炼型焊剂堆焊重量轻，故熔深比较小。
一旦操作不当或焊接规范参数掌握不适，易出现结合面未熔合或层间未熔合缺陷。
上面介绍了常见宏观缺陷及防止措施，除此之外，在实际产品堆焊时，还应注意以下几点。
一是焊前严格对母材打磨，去除铁锈、油污等影响焊接的因素且必须预热。
防爆起重机车轮不锈钢堆焊工艺
防爆起重机车轮不锈钢堆焊工艺
防爆起重机车轮通常采用不锈钢堆焊工艺来增强其耐腐蚀性和耐磨性。
不锈钢堆焊工艺主要包括以下几个步骤：
1. 准备工作：将车轮表面清洁干净，去除任何污垢和油脂。
2. 选择合适的不锈钢焊丝：根据车轮的材质和使用环境，选择适合的不锈钢焊丝。
常用的不锈钢焊丝有304、316等。
3. 进行堆积焊接：将不锈钢焊丝加热至熔化温度后，将其堆焊在车轮表面。
焊接过程要保持适当的焊接速度和焊接温度，以确保焊缝的质量。
4. 进行后处理：焊接完成后，对焊缝进行打磨和抛光，以使其与车轮表面平整光滑。
5. 进行质量检验：对堆焊部位进行质量检验，包括焊缝的密实性、无裂纹和气孔等缺陷。
需要注意的是，防爆起重机车轮的不锈钢堆焊工艺必须符合相关的标准和要求，以确保其安全可靠性。
在进行堆焊时，操作人员必须佩戴防护设备，并进行必要的防爆安全措施，以避免火花引发爆炸等危险。
20MnMo厚板不锈钢单丝埋弧焊的堆焊
# 焊接工艺评定试验及工艺控制措施 按照 HI 4"2G—D7 《钢制压力容器焊接工艺评定》要求，进
行焊接工艺评定试验。试板选取 72;(;- 锻 ? !级 @ ，规格为 12 AA J 422 AA J :22 AA。 10 8 焊前准备
$复层选用单丝埋弧焊。焊第一层时，加大焊丝伸出长 度，焊丝略为前倾，熔深应尽可能小，避免过渡层焊缝与基材熔 合区的再次稀释。焊接时，必须采用较小的焊接热输入，同时应 采用与过渡层相同的施焊顺序，另外，控制道内温度和道间温度 不得大于 822 > 。通过上述工艺措施提高焊缝在 4!2 F G!2 > 间 的冷却速度，减小晶间腐蚀倾向。焊接工艺参数见表 8。
在堆焊前，用氧乙炔焰对试件进行 8!2 > 预热，以减少过
收稿日期：7222N87N82
渡层焊缝的焊接应力，降低过渡层焊缝冷却速度，防止 72;(;锻侧热影响区裂纹和堆焊层裂纹。 10 1 焊接
"焊接过渡层时，考虑到基材金属的稀释作用，应选用 BC、3’ 质量分数较高的奥氏体不锈钢焊条，防止硬脆组织的产 生，故选用 512" 焊条。同时，必须采用小直径焊条、小电流、 快速焊，相邻焊缝部分重叠，以保证过渡层焊缝有足够的厚度。 为防止局部过热，应从中间往两边交替施焊以减小基材的稀释 率，防止脆化物的出现及裂纹的产生。
此类小流量泵叶轮叶片出口宽度较窄，只有 #( ! ))，铸造较 为困难，现采用 % )) 厚 %*+%",-./- 不锈钢薄板冲压成形，将 叶轮分为叶轮前盖板 % 件、叶轮叶片 0 件和叶轮后盖板 % 件 & 部分冲压后用焊接工装组合后在点焊机上焊接。焊接后的零件 与铸件相比重量大为减轻，且流道光滑，有利于提高泵的效 率。要求焊后零件必须牢固，不允许有虚焊点，前盖板与后盖 板上不允许留下焊痕。三板点焊在我公司应用较少，叶轮叶片 如图 % 所示，在前、后盖板之间，高度达 ! ))，增加了焊接 难度。有关点焊资料均为两板点焊，无资料可查，只能通过试 验摸索出较为合理的焊接工艺。
不锈复合钢板人孔盖堆焊工艺说明书
不锈复合钢板人孔盖堆焊工艺说明书
1、母材：基材16MnII锻件（16MnR钢板）、衬板0Cr13(δ≥4)
2、焊接位置：1G
3、焊接方法：SMAW
4、堆焊简图：见图
5、焊接材料：过渡层A302 Φ3.2 / 盖面层A102 Φ4.0
6、工艺参数:过渡层(打底层):电源极性-正接；电流90-110A；电弧电压24-30V
盖面层:电源极性-正接；电流130-140A；电弧电压24-30V
7、焊接步骤及要求
（1）衬板校平、基材锻件及衬板表面清理干净，衬板应与锻件同心并与之紧密贴合不留空隙。
为防止焊接变形，工件的2/3浸没于水槽中。
（2）堆焊部位及两侧50mm范围内的油污、铁锈（视情况采用火烤后用钢刷及抹布或丙酮清洗）彻底清干净后，再点焊衬板四周，均匀点焊6段×50mm。
（3）衬板点焊后，再焊塞焊孔，焊条A302
（4）装配时不得在母材上打卡子，禁止在坡口以外的任何地方引弧或试电流。
（5）焊前焊条烘烤150℃×1小时，施焊时随用随取。
（6）点固焊工艺与正式焊接相同。
点固焊缝应保证质量，要求同正式焊缝。
（7）焊接时应采用尽量小的线能量，小电流，快速，不摆动。
（8）角焊缝根部不得有未融合、未焊透缺陷；焊缝表面不得有裂纹、气孔，层间不得有夹渣。
8、焊后检查要求
（1）焊缝成形良好，平整均匀，不得有气孔、夹渣、凹坑及未溶合等缺陷。
（2）焊缝着色检查，应无裂纹。
（3）气密试验，信号孔充入压力0.4~0.5Mpa空气，焊缝及塞焊点处应无泄漏。
附图：
工程部编
2007年2月6日。
不锈钢堆焊工艺
不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢是一种具有耐腐蚀性和高温强度的金属材料，广泛应用于化工、石油、食品加工等领域。
在某些情况下，不锈钢的制造过程中需要进行堆焊，以修复或增强材料的性能。
不锈钢堆焊工艺是一种将不锈钢材料焊接到基材上的技术，本文将详细介绍不锈钢堆焊工艺的过程、方法和注意事项。
2. 不锈钢堆焊工艺的过程不锈钢堆焊工艺的过程主要包括以下几个步骤：2.1 表面准备在进行不锈钢堆焊之前，首先需要对基材进行表面准备。
表面准备的目的是清除基材表面的污垢、氧化物和油脂等杂质，以确保焊接的质量。
常用的表面准备方法包括机械清理、化学清洗和溶剂清洗等。
2.2 堆焊材料选择不锈钢堆焊的材料选择非常重要。
通常情况下，堆焊材料应与基材具有相似的化学成分和机械性能，以确保焊接接头的强度和耐腐蚀性。
此外，还需要考虑不锈钢的耐腐蚀性和热膨胀系数等特性。
2.3 堆焊工艺参数设定堆焊工艺参数的设定对焊接接头的质量和性能有重要影响。
常用的堆焊工艺参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度和填充材料的厚度等。
这些参数应根据具体的堆焊材料和焊接要求进行合理设定。
2.4 堆焊过程控制在堆焊过程中，需要控制焊接参数、焊接速度和填充材料的均匀性等。
同时，还需要注意焊接过程中的温度控制，以避免产生过高的温度导致不锈钢发生晶间腐蚀等问题。
此外，还需要注意堆焊过程中的保护气体的选择和流量控制，以防止氧化和污染。
2.5 堆焊接头质量检验堆焊接头质量检验是确保堆焊工艺的关键步骤之一。
常用的堆焊接头质量检验方法包括可视检查、超声波检测和X射线检测等。
这些方法可以检测焊接接头的缺陷、裂纹和气孔等问题，以确保接头的质量合格。
3. 不锈钢堆焊工艺的方法不锈钢堆焊工艺的方法主要包括以下几种：3.1 熔化堆焊熔化堆焊是将填充材料加热至熔化状态，并与基材融合形成焊接接头的方法。
熔化堆焊可以使用电弧焊、气焊或激光焊等方法进行。
这种方法适用于不锈钢的大面积堆焊和高强度要求的场合。
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术1 前言稳压器在核电站中是对一回路压力进行控制和超压保护的重要设备。
稳压器用于调节因负荷变化引起的正波动和负波动，在正常运行时，稳压器内下部是水，上部是蒸汽，水处于饱和状态。
在正波动时，由喷淋系统冷凝容器内的蒸汽，在负波动时，由水的闪蒸和加热水产生蒸汽，达到调节压力的作用。
稳压器是一个立式圆柱形容器，高为13 m，直径为2.5 m，内部容积为39.7 m3，净重为80 t。
壳体为合金钢板16MND5，厚度为113 mm。
稳压器容器壳体和反应堆冷却剂接触的内表面，用奥氏体不锈钢堆焊具有和AISI308L钢相同的防腐蚀性能。
母材即壳体材料（16MND5）化学成分如表1。
表1 壳体材料（16MND5）化学成分元素碳锰磷硫硅镍含量% ≦0.22 1.15～1.60 ≦0.008 ≦0.008 0.10～0.30 0.50～0.80 元素铬钼钒铜铝钴含量% ≦0.25 0.43～0.57 ≦0.01 ≦0.08 ≦0.04 ≦0.032 不锈钢堆焊要求不锈钢一般堆焊两层，即过渡层和耐蚀层，在低合金钢上堆焊不锈钢，原则上是要保证稀释后的过渡层化学成分接近耐蚀层。
为使过渡层具有良好的抗裂性和塑韧性，按RCC－M中SA3634规定不锈钢堆焊层铁素体含量应控制在5%~12%之间。
在选择堆焊用焊接材料及焊接参数时，必须严格控制熔敷金属中的铁素体含量，过量的δ-铁素体在一定条件下会转化成σ相造成脆化，因此在带极堆焊时，除熔深外，还应特别注意相邻焊道之间的搭接量，带极堆焊的搭接量一般应控制在8~10 mm的范围内。
3 稳压器筒体内表面堆焊工艺3.1 焊接前工作在稳压器壳体内表面堆焊前，待堆焊面应进行目视及着色检验，不允许有任何表面超标缺陷，筒体内表面清洁，确保表面无任何污物、油渍，并干燥，保证堆焊后堆焊层的质量。
3.2 焊接方法采用自动带板埋弧焊，第一层过渡层和第二、三层为面层。
Q235钢板表面堆焊不锈钢改性处理
Ｑ ２ ３ ５钢 由于 其 拥 有 良好 的综 合 力 学 性 能 ， 能满 足一 般工 程结 构及 普通 零件 的要 求 ，然 而 由 于Ｑ ２ ３ ５钢 表 面 硬度 低 、耐腐 蚀 性差 等 缺 点 限制 了 其 在 更 多 领 域 的应 用 ｌ ｌ 大 量 的生 产 实 践 表 】
（ Ｌ ａ ｎ ｓ ｈ ｉ Ｅｎ ｅ ｒ ｇ ｙ Ｅ ｑ ｕ ｉ ｐｍｅ ｎ ｔ Ｅ ｎ ｇ ｔ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ Ｃ ｏ ． ，Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｌ ａ ｎ ｚ ｈ ｏ ｕ ７ ３ ０ ０ ５ ０，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
ｍｏｒ ｐｈ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ， ａ ｎ ｄ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ １ ５ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｃ ｏｎ ｄ ｕｃ ｔ ｃ ｏ ｒ ｒ ｏ ｓ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｓ ｔ ．Ｆｉ ｎａ ｌ ｌ ｙ， ｉ ｔ ｉ ｓ ｃ ｏ ｎ ｃ ｌ ｕ ｄｅ ｄ ｔ ｈ ａ ｔ ｓ ｕｒ ｆ ａ ｃ ｅ ｏ ｖ ｅｒ ｌ ａ ｙ ｉ ｎｇ ｗｅ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｏ ｎ
堆 焊层 的耐蚀性 比 Ｑ ２ ３ ５钢母材 的耐蚀性 强 。
关 键词 ：Ｑ ２ ３ ５ 钢 ；堆焊 ；不锈钢 ；表 面性能
中图分类号 ：Ｔ Ｇ ４ ５ ５
文献 标志码 ：Ｂ
Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． １ ９ ２ ９ １ ￣ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． １ ０ ０ １ — ３ ９ ３ ８ ． ２ ０ １ ７ ． ０ ４ ． ０ ０ ５
ｔ ｈ ｉ ｓ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅ，ｉ ｔ ａ ｄ ｏ ｐ ｔ ｅ ｄ Ｔ Ｉ Ｇ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｔ ｏ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｓ ｕ ｆ ｒ ａ ｃ ｅ ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ａ ｙ ｉ ｎ ｇ ｗ ｅ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｏ ｎ ｓ ｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｅ ｓ ｓ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ，ｃ ａ ￣ｉ ｅ ｄ ｏ ｕ ｔ ３ ０ ｇ ｒ ｏ ｕ ｐ ｓ ｏ ｆ ｔ ｅ ｓ ｔ ｓ ， ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ ｆ ｏ ｕ ｒ ｓ ａ ｍｐ ｌ ｅ ｓ ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｐ ｏ ｓ ｓ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｇ ｏ ｏ ｄ ｏ ｖ ｅ ｒ ｌ ａ ｙ ｉ ｎ ｇ ｗ ｅ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ，ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｃ ｒ ｏ ｓ ｃ ｏ ｐ ｉ ｃ ａ ｎ ｄ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｃ ｏ ｐ ｉ ｃ
20MnMo钢表面堆焊304不锈钢
焊接性差 的异种金属直接焊接困难很大时，
可采用能与两种金属都可很好焊接的中间层 （ 如
金属垫 、金属丝 ，金属粉末 、过渡接头 ）的办
是多种 多样的 ，对 接头也有多种要求 ，因此焊
接时采取的工艺措施也是因材料不同而异。
（ 上接第Ｊ 一 ５ ５ 页 ）
放。二是焊工操作 时 ，没有按正确 的焊接顺 次 施焊过渡层 ，没有按焊接工艺参数施焊。 找到了焊接此法兰盖的焊工 ，了解施焊时 的状况 ，果然与焊接工艺制定 的焊接顺序不符， 于是把 以前 的堆焊层全部刨掉 ，严格执行焊接
为Ｑ ３ ４ ５ Ｒ ，管程 主体为２ ０ Ｍ ｎ Ｍ ｏ Ｉ Ｖ 堆焊３ ０ ４ ，管箱 筒节与管箱法兰盖表面都要堆焊一层 ８ ６ ｍ ｍ 厚 的３ ４ ，筒节堆焊 时没有 出现任何问题 ，可是在 ０ 焊法兰盖时 出现了麻烦 ，因为法兰盖的密封面 上存在一个凹槽 ，问题就出现在凹槽的地方。
在此焊接过程 中，存在以下两个 问题 ：１ 、由于
３ 焊接
焊接时应使 用短弧 ，小电流 ，快速焊的操 作方法 ，且采用直流反接 ，焊接时每层焊道厚 度 在２ ～ ３ ｍ ｍ 之 间。注意调整焊接顺序 ，以控制 焊接变形 。焊接时不仅对打底层及盖面层 ，还 要对层间焊道进行锤击 ，消除应力 。
（ 下转第Ｊ 一 ５ ８ 页）
母材基体对表面堆焊层 的稀释作用，将降低堆焊 层中的铬镍含量 ，增加 了堆焊层中的含碳量 ，易 导致堆焊层 中产生马氏体组织 ， 从而降低焊接接
头的塑性和韧性 ，影响堆焊层的耐腐蚀性。２ 、
由于不锈钢堆焊层具有低的热导率 （ 仅为母体的
二分之一 ）和较大的膨胀系数 （ 为基体母材的１ ． ３
法和工艺条件焊接较为简便 ，且能获得优质接 头 ，应能做到合理选用 。因为焊接性是一个相 对的概念 ，同样 的异种金属 ，例如铜与铝 ，选 择手工弧焊可能很难焊接 ，但选用 电阻焊 、扩 散焊就能获得优质稳定的接头。
不锈钢堆焊工艺
不锈钢堆焊工艺不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢是一种普遍使用于工业领域的重要材料，但其堆焊工艺相对复杂。
本文将介绍不锈钢堆焊工艺中的相关知识和技巧。
2. 不锈钢堆焊的重要性•不锈钢堆焊可以修复或加固损坏的不锈钢部件，延长其使用寿命。
•不锈钢堆焊可以改变不锈钢的形状或尺寸，以适应不同的工程需求。
•不锈钢堆焊可以在不同材料之间建立耐腐蚀和耐高温的连接。
3. 不锈钢堆焊的基本步骤不锈钢堆焊通常包括以下步骤： 1. 准备工作：清洁工件表面，去除氧化物和污垢。
2. 选择合适的堆焊材料：根据工件的要求选择合适的焊材。
3. 设置焊接参数：根据焊材和工件的材质及尺寸，设置合适的焊接电流、电压等参数。
4. 进行堆焊操作：采用合适的堆焊技术，如手工堆焊、自动堆焊等进行焊接。
5. 检验和修整：对焊接区域进行检验，如有需要，进行修整和二次堆焊。
4. 不锈钢堆焊的常见问题及解决方法•热裂缝：在焊接过程中产生的，解决方法包括增加堆焊材料的Cr、Ni含量，缩短焊接时间，控制焊接温度等。
•焊缺陷：如气孔、夹杂物等，解决方法包括提高焊接技术水平，增加焊缝清洁度，选择合适的焊接电流等。
5. 不锈钢堆焊工艺的发展趋势•自动化：随着技术的进步，不锈钢堆焊工艺将越来越多地使用自动化设备，提高生产效率和质量。
•环保性：注重减少废气、废液和废料的排放，推动不锈钢堆焊工艺向环保方向发展。
6. 结论不锈钢堆焊工艺在工业生产中扮演着重要的角色。
通过选择合适的焊接参数和技术，解决常见问题，并关注自动化和环保，可以提高堆焊质量，延长不锈钢部件的使用寿命。
不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢堆焊工艺在工业领域中广泛应用，其技术要求和操作技巧不容忽视。
本文将继续介绍不锈钢堆焊工艺的相关知识和技术要点。
2. 必备设备和工具进行不锈钢堆焊需要以下设备和工具： - 焊接机：选择合适的AC/DC复合焊机或直流焊机，具有较高的电流和电压稳定性。
- 堆焊材料：选择与不锈钢基材相匹配的焊材，确保焊接质量。
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术1前言稳压器在核电站中是对一回路压力进行控制和超压保护的重要设备。
稳压器用于调节因负荷变化引起的正波动和负波动，在正常运行时，稳压器内下部是水，上部是蒸汽，水处于饱和状态。
在正波动时，由喷淋系统冷凝容器内的蒸汽，在负波动时，由水的闪蒸和加热水产生蒸汽，达到调节压力的作用。
稳压器是一个立式圆柱形容器，高为13m，直径为2.5m，内部容积为39.7m3，净重为80t。
壳体为合金钢板16MND5，厚度为113mm。
稳压器容器壳体和反应堆冷却剂接触的内表面，用奥氏体不锈钢堆焊具有和AISI308L钢相同的防腐蚀性能。
母材即壳体材料（16MND5）化学成分如表1。
表1壳体材料（16MND5）化学成分元素碳锰磷硫硅镍含量%≦0.221.15～1.60≦0.008≦0.0080.10～0.300.50～0.80元素铬钼钒铜铝钴含量%≦0.250.43～0.57≦0.01≦0.08≦0.04≦0.03 2不锈钢堆焊要求不锈钢一般堆焊两层，即过渡层和耐蚀层，在低合金钢上堆焊不锈钢，原则上是要保证稀释后的过渡层化学成分接近耐蚀层。
为使过渡层具有良好的抗裂性和塑韧性，按RCC －M中SA3634规定不锈钢堆焊层铁素体含量应控制在5%~12%之间。
在选择堆焊用焊接材料及焊接参数时，必须严格控制熔敷金属中的铁素体含量，过量的δ-铁素体在一定条件下会转化成σ相造成脆化，因此在带极堆焊时，除熔深外，还应特别注意相邻焊道之间的搭接量，带极堆焊的搭接量一般应控制在8~10mm的范围内。
3稳压器筒体内表面堆焊工艺3.1焊接前工作在稳压器壳体内表面堆焊前，待堆焊面应进行目视及着色检验，不允许有任何表面超标缺陷，筒体内表面清洁，确保表面无任何污物、油渍，并干燥，保证堆焊后堆焊层的质量。
3.2焊接方法采用自动带板埋弧焊，第一层过渡层和第二、三层为面层。
3.3焊接设备伊莎埋弧自动焊机LAE1000，将堆焊头装上直丝马达即可成自动堆焊机，可调式给送机构从30mm至100mm焊带均适用，采用直流正极、电弧下降、双管道式药剂给送装置，堆焊带宽度为60mm。
双相不锈钢2507堆焊
化工装备1 前言双相不锈钢是指由铁素体和奥氏体两相组成的不锈钢[1]。
在室温下，铁素体和奥氏体的体积分数大约各占50%。
工程经验证明，要达到双相不锈钢良好的综合性能，铁素体体积分数可在30%~70%之间。
双相不锈钢综合了奥氏体型和铁素体型不锈钢二者的优点，具有良好的韧性、强度和焊接性，其屈服强度可达普通不锈钢的2倍，耐中性氯化物应力腐蚀性能远超18-8型不锈钢，并具有良好的抗点蚀和缝隙腐蚀能力。
其镍含量只有18-8型不锈钢的1/2，解决了镍资源不足问题。
因此，双相不锈钢在石油冶炼和煤气工业领域使用愈加广泛。
2 课题来源2007年，我公司为某油田承制分离系统使用换热器，管程设计压力2.5MPa，壳程设计压力2.5MPa，管板基层为16MnIII锻件，厚度68mm，要求一个面堆焊双相钢复层，复层成分满足表1要求，堆焊层加工后厚度最小8mm，铁素体体积分数为30%~50%。
3 试验选材分析堆焊试板材料选用16MnR厚度12mm，试板尺寸150*250mm。
选用焊条牌号AVESTA 2507/P100，焊条符合标准EN1600-E 25 9 4 N L，其熔敷金属化学成分见表2。
过渡层选用焊条牌号A042，其熔敷金属化学成分见表3。
4 试验方案确定所有的双相不锈钢都凝固生成铁素体，而在凝固终了时得到铁素体组织。
铁素体相在一个高温范围内(取决于成分)是稳定的，直到低于其固溶线温度后开始转变为奥氏体。
铁素体-奥氏体相变的特性，取决于成分和冷却速度。
这个相变决定了焊缝金属中最终的铁素体-奥氏体的平衡组分和奥氏体的分布[2]。
因此，就堆焊来讲，在确定了试板和焊条牌号情况下，有效堆焊层的化学成分基本确定。
控制好道间的冷却速度就能够控制堆焊层金属最终的铁素双相不锈钢2507堆焊郭文彬 王庆红（江苏远方迪威尔容器有限公司，宜兴214206）摘 要：本文介绍了使用焊条电弧焊堆焊双相不锈钢2507焊接工艺，通过采用不同工艺措施，经化学成分分析和金相分析，提出合理的焊接工艺要求。
碳钢上堆焊不锈钢
碳钢上堆焊不锈钢不锈钢上堆焊碳钢防止裂纹的措施之一，是要尽可能的减少母材，焊材中有害元素的含量。
奥氏体钢焊缝中存在少量δ铁素体（4%以上），对防止凝固裂纹有显著的效果，304，321，347钢的焊缝凝固裂纹敏感性较小，其主要原因就是即是本身自熔焊缝中，焊后也会存在少量的δ铁素体的缘故。
所以奥氏体不锈钢的配套焊接材料常常在制造时即已经考虑合金元素的含量匹配，使焊缝中形成复合要求的少量铁素体。
铁素体的有利作用是对S,P,Si,Nb等元素溶解度较大，能防止这些元素的偏析和形成低熔点共品。
焊缝中的铁素体数量是有控制的，过多的铁素体相使焊缝素韧性降低。
而且加入在焊后有经受热处理时，可能发生δ→σ+γ`的转变引起焊缝脆化，所以通常18-8，18-12-2等钢的相应焊材铁素体的含量控制在4%～12%之间。
另一方面在某些腐蚀环境，即使轻微的铁素体也可能引起严重的问题，例如在尿素，醋酸等介质中，焊缝中的铁素体会发生选择性腐蚀。
纯奥氏体的焊缝金属，通过加入Mn,Mo,W,V,Ti可以改善其凝固裂纹敏感性，如尿素级不锈钢的焊材00Cr25Ni22Mn4Mo2N，00Cr18Ni15Mn5Mo2N钢和耐硫酸，磷酸。
有机酸抗孔蚀，应力腐蚀用的00Cr20Ni24Mo5Cu等焊缝金属虽然并不含有铁素体相，但因Mn,Mo含量较高，仍具有良好的抗热烈性能，焊接时不会产生凝固裂纹。
Mn在焊缝金属中可与S结合生成高熔点的MnS从而防止S的偏析和产生低熔点共晶，而Mo,W可提高熔池的结晶温度，缩小结晶温度范围，V,Ti可以缩小脆性温度区间BTR.因此均对防止凝固裂纹起到良好作用。
(2)热影响区（液化）裂纹奥氏体不锈钢焊接热影响区常常可见到紧邻融合线处的热裂纹。
这种裂纹与焊缝凝固裂纹形成的原因相同，是由于木材中奥氏体经界残存着比基体熔点低的熔点共晶薄膜，在焊接电弧焊加热总发生熔化，并在随后的冷却中受收缩拉应力的作用热发生开裂。
含硼304钢热影响区的液化裂纹。
《2024年无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》范文
《无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，对材料性能的要求日益提高。
无铋不锈钢以其独特的优势，如耐腐蚀性、强度高和韧性好等，被广泛应用于各类工程结构中。
然而，为了进一步提高无铈不锈钢的耐腐蚀性和表面性能，堆焊技术应运而生。
FCAW（熔化极气保护焊接）作为其中一种堆焊技术，以其操作简单、焊接速度快和变形小等优点受到广泛应用。
然而，由于堆焊过程中的各种影响因素，如何优化FCAW堆焊工艺成为了亟待解决的问题。
本文就无铋不锈钢FCAW堆焊工艺的优化展开研究，以提高堆焊效率和焊缝质量。
二、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺概述无铋不锈钢FCAW堆焊工艺是指采用熔化极气保护焊接方法，在无铋不锈钢基体上堆焊一层或多层具有特定性能的合金材料。
该工艺具有焊接速度快、热输入低、变形小等优点，但同时也存在焊接过程中易出现气孔、裂纹等缺陷的问题。
因此，优化FCAW堆焊工艺对于提高焊缝质量和生产效率具有重要意义。
三、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺的优化措施（一）优化焊接参数焊接参数是影响FCAW堆焊工艺的关键因素。
通过调整焊接电流、电压、焊接速度等参数，可以控制焊接过程中的热输入和熔池状态，从而改善焊缝质量。
在实际生产中，应根据基材和合金材料的性能，以及所需的焊缝质量要求，选择合适的焊接参数。
（二）优化保护气体成分保护气体在FCAW堆焊过程中起着至关重要的作用。
通过优化保护气体的成分和流量，可以有效地防止焊接过程中产生的氧化和氮化等问题。
例如，增加保护气体中的氩气比例，可以降低氧化物的生成；而适当增加气流速度，则可以提高对熔池的保护效果。
（三）控制合金材料成分和粒度合金材料的成分和粒度对FCAW堆焊工艺也有重要影响。
通过合理选择合金材料的成分和粒度，可以改善熔池的流动性和润湿性，从而提高焊缝的成形质量和性能。
此外，采用预处理方法对合金材料进行预处理，如除油、除锈等，也可以提高其与基材的结合力。
（四）引入自动化技术引入自动化技术是优化无铋不锈钢FCAW堆焊工艺的重要手段。
SA508-3钢的超低碳不锈钢手工电弧堆焊工艺
!"#$% & ’ 钢化学成分 +, &? % F &? "& &? IM B5 $ &? E% &? !H )&? H( F &? %I &? %! D $ &? &! &? &&% B< $ &? E& &? &H $1 $ &? &H &? &E B$ &? &( N 备注 J22 ’ ) K )E!!E L 材质 证书
(
试验条件
!P ! 试验所使用的基材试板是富拉尔基第一重机 厂 按 法 国 核 电 设 备 JBB ’ ) 第 二 卷 合 金 钢 册 （)*V+,V)-） 钢试板， )E!!E 标准锻制的 #$%&" ’ ( 厚度为 !&&44。 #$%&" ’ ( 钢含有较高的 )*、+,、)- 等合金成 分并且 B<、C 等杂质含量较低，因此具有较高的高 温强度、抗疲劳强度和良好的低温性能，由中子辐 照引起的脆化倾向小，是核电蒸气发生器压力壳常 用的优良材料。 !P E 试验用 #$%&" ’ ( 钢试板的化学成分和机械
表! 不锈钢焊条熔敷金属化学分析试验结果 (% 6! 5 63 602 !9 1 5 66 12 13 #) !! 5 !4 !3 6: 5 !6 612 "0 &* $ "2 74 8 $ "2 74 8 + $ "2 "3 "2 "!9 $ "2 "3 "2 "!3 $ $ "2 "0 "2 "69 $ "2 "0 "2 "6"
水轮发电机转轮室不锈钢层的埋弧焊堆焊
６ ０ ０℃ 、 ８ ０ ０℃ 。
／ ｒ ｆ ｌ ｉ ｎ ， ｍＩ ｎ
恒温时 间 加热宽度 保温宽度 保温厚度
／ ｈ ／ ｍｍ
西５ ８ ０． ５９×７ ３ ． ６ 击４３ ４． ７９×５ ７． ６ 西９ ８ ５． ５８×３ ４． ６
检查焊机各部分的动作是否正常 （ 包括焊接小车横
臂的水平伸缩、上下升降及小车运行等 ），调试焊
埋弧焊堆焊不锈钢层
接变位机 ，检查电源 、控制箱上 的电缆线、控制线 的连接是否正确。与工件接触的电缆应牢固并保证
２ ． 焊接性分析
（ １ ）堆焊特 点 堆焊具 有熔敷效率 高 、熔敷
导 电 良好 。
望过渡层是奥氏体与铁素体双相组织 ，以保证过渡
层具有一定的抗裂性和 良好的塑韧性。双相组织以 铁素体 占５ ％一 １ ０ ％为宜。此外 ，还要掌握过渡层的 厚度，以保证焊缝外形平整 ，控制影响堆焊层质量 的搭边量 ≤１ ０ ｍｍ （ ６ ￣ １ ０ ｍｍ） ，若过渡 层搭边 处 （ 下转第２ ８ 页）
面积大 、焊缝边缘平整 、熔 线整齐及焊剂消耗率少 等优点 ，尤其适用于压力容器内壁耐蚀层的堆焊 。
（ ２ ）焊 接 的主 要 问 题 是 冷 裂纹 和 脆 化 冷 裂
（ ２ ）焊 接工艺要 点源自第 一 ，在基体上堆焊耐
蚀层的第 １ 层称为底 层 （ 或过 渡层 ），焊接时会因
母材 的 稀 释 而 产生 脆 且 硬 的 马 氏体 组 织 ，可 能 出现 裂纹 ，故 正 确选 择 过 渡 层 的成 分 极 为 重要 。一 般希
２ ７ ０ ＨＢＷ 。 由此 得 知 ，Ｐ ９ １ ５ １ ￣ 种 的焊 后 热 处 理 工 艺
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不锈钢板堆焊
焊接工艺指导书
单位名称四川良川机械设备有限公司
焊接工艺规程编号LCJX-26-04 日期2010.09.20 所依据焊接工艺评定报告编号LCJX-26-P04
焊接方法GTAW 机械化程度（手工、机械、自动）手工
焊接接头：（LC04）不锈钢板堆焊
坡口形式无
衬垫（材料及规格）无
其他
简图：（接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道布置及顺序）
母材：ZG0Cr18Ni9
类别号Ⅶ组别号Ⅶ— 1 与类别组别号相焊及
标准号GB12230 材料代号302 与标准号GB/T984-2001 材料代号HS111 相焊
厚度范围：10
母材：对接焊缝角焊缝管子直径、壁厚范围：对接焊缝角焊缝
其他堆焊
焊接材料：
焊接类别不锈钢板堆焊
焊材标准GB/T984-2001
填充金属尺
寸
φ3
焊材型号钴基焊丝
焊材牌号
（金属材料
代号）
HS111
焊缝金属厚度范围：对接焊缝角焊缝
其他堆焊层≥3mm
耐蚀堆焊金属化学成分（%）
C S
i
W
F
e
S Cr Ni Mn Co Ti Nb
1.0～1.7≤
2
7.0
～
10
≤
3
26
～
32
≤2 余量
其他：
焊接位置：
对接焊缝的位置向上
立焊的焊接方向：（向上、向下）
角焊缝的位置
立焊的焊接方向：（向上、向下）焊后热处理：
保温温度范围（℃）650±10 保温时间（h）120min，炉冷
预热：
最小预热温度（℃）无
最大层间温度（℃）300
保持预热时间无
加热方式气体：
气体种类混合比流量（L/min）
保护气氩气无15～30
尾部保护气无
背面保护气无
电特性：
电流种类直流极性直流反接
焊接电流范围（A）100～120 电弧电压（V）23～27
焊接速度（范围）10～15Cm/min
钨极类型及直径φ 3 喷嘴直径（mm）12
熔滴过渡形式无焊丝送进速度（cm/min）无
（按所焊位置和厚度，分别列出电流和电压范围，记入下表）
焊道/ 焊层焊
接
方
法
填充材
料
焊接电流
电
弧
电
压
（V
）
焊接速
度
（cm/mi
n）
线能量
（kJ/c
m）牌
号
直
径
极
性
电流
（A）
1 GTA
W
HS111 φ3 反接100～115 22～24 12～13
2 GTA
W
HS111 φ3 反接150～170 23～27 14～15
3 GTA
W
HS111 φ3 反接170～200 25～29 15～17
技术措施：
摆动焊或不摆动焊无摆动参数
焊前清理和层间清理打磨
背面清根方法无
单道焊或多道焊（每面）五单丝焊或多丝焊单
导电嘴至工件距离（mm）锤击无
其他：
注：对每一种母材与焊接材料的组合均需分别填表。
编制审核批准
焊接工艺评定报告
单位名称四川良川机械设备有限公司
焊接工艺评定报告编号LCJX/QI-26 –P04 焊接工艺规程编号LCJX/QI-26 -04
焊接方法不锈钢板堆焊钴基合金机械化程度（手工、机械、自动）手工
接头简图：（坡口形式、尺寸、衬垫、每种焊接方法或焊接工艺、焊缝金属厚度）
母材：ZG0Cr18Ni9 材料标准GB12230
材料代号302
类、组别号与类、组别号相焊
厚度10
直径
其他焊后热处理：
保温温度（℃）650 保温时间（h）120min ，炉冷
保护气体：
气体混合比流量（L/min）保护气体氩气15～30
尾部保护气无
背面保护气无
填充金属：
焊材标准GB/T984 焊材型号钴基焊丝焊材牌号HS111 电特性：
电流种类直流
极性直流反接
焊材规格φ3 焊缝金属厚度≥ 3 其他钨极尺寸
焊接电流（A）100～200 电弧电压（V）23～29 其他
金相检验（对焊）：
根部（焊透、未焊透）焊透焊缝（熔合、未熔合）熔合
焊缝、热影响区（有裂纹、无裂纹）无裂纹
检验截
面
ⅠⅡⅢⅣⅤ
焊脚差
（mm）
2 4 6 8 10
焊接工艺评定报告（续）
无损检验：
RT（射线）/ UT （超声波）/
MT（磁粉）/ PT （渗透）/
其他着色检验合格
焊缝金属化学成分（重量%）
C Si W Fe S Cr Ni Mn V Ti Nb Co
1.2 1.2 6 6 28 2 0.3 余
量分析表面或取样开始表面至熔合线的距离（mm）3
附加说明：按GB22625-2008及JB4708-2005规定焊接试件、检验试样、测定性能。
结论：
1 本评定按GB22625-2008及JB4708-2005规定焊接试件、检验试样、测定性能、确认试验记录正确。
2 外观检查：焊后无明显变形，堆焊层在处理规定的最小厚度时有足够的加工余量，经5倍放大镜检查，堆焊层表面未见裂纹、气孔、蔬松等缺陷。
堆焊层侧面未见未焊透现象。
2 硬度：HRC43～48。
≥40，合格。
3 液体渗透检查：符合Ⅰ级
评定结果：（合格、不合格）合格
焊工姓
名焊工代
号
施焊日
期
第三方检验：
编制/日期：审核/日期：批准/日期：。