双梁吊车最小最大轮压计算过程

一台双梁桥式起重机最大最小轮压的计算过程一、已知：起重量：Q起=20吨跨度：L=22.5米大车车轮数：4个起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨小车重：G小车=7.5吨吊具重：0.5吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置）二、计算过程1、大车最大轮压（满载）P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=19317kg2、大车最小轮压（满载）P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5=7183kg3、大车最大轮压（空载）P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=9983kg4、大车最小轮压（空载）P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5=6517kg所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。

2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。

3、单个车轮4、空载，如上帖解释。

5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。

但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。

6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。

但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。

7、厂家有的提供大、小电机的型号，有的不提供，你可以索取。

功率因数、电机效率、启动电流等参数可以根据电机型号查有关资料。

8、具体资料可参考有关资料，或直接向厂家索取，另外，可利用上网搜索，比如，登陆南京起重机械总厂网站，或中国起重网。

本论坛搞工民建专业的朋友很多，关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一，但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚，现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。

一、最大轮压与最小轮压的概念对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。

二、支承压力的计算如附图所示，单梁桥式起重机的支承压力为：RA=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+a*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K)RB=b*G1/2K+b1*G2/K+a*(b+e)*(G3+Q)/(L*K)RC=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+(L-a)*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K)RD=b*G1/2K+b1*G2/K+(L-a)*(kK-b-e)*(G3+Q)/(L*K)式中：G1----主梁重G2----端梁重G3----运行小车重Q-----起升载荷双梁桥式起重机，其结构一般是对称的，b=b1=K/2,e=0,G=G1+2G2,所以：RA=RB=G/4+a*(G3+Q)/2LRC=RD=G/4+(L-a)(G3+Q)/2L三、轮压的确定支承力确定后，每一个支承点如果是一个车轮，则支承力就是轮压，如果支承点是多于一个车轮，则轮压就是支承力除以支承点的车轮数。

20t吊车参考QD型5-50吨吊钩桥式起重机,A5工作制。

吊车跨度28.5m，其它各项参数如图：最小轮压(t)由下式求。

Pmin=(G+Q)/2-Pmax式中：G－－吊车总重Q－－额定起重量Pmin＝6.25（t）另外特别注意一点，STS要求输入的最大轮压Pmax和最小轮压Pmin不是吊车厂家提供吊车资料中的最大轮压和最小轮压，而是根据厂家提供最大轮压和最小轮压考虑影响线后计算产生的对牛腿的反力。

转载一篇关于吊车梁设计的总结，供大家参考：一、吊车梁所承受的荷载吊车在吊车梁上运动产生三个方向的动力荷载：竖向荷载、横向水平荷载和沿吊车梁纵向的水平荷载。

纵向水平荷载是指吊车刹车力，其沿轨道方向由吊车梁传给柱间支撑，计算吊车梁截面时不予考虑。

吊车梁的竖向荷载标准值应采用吊车最大轮压或最小轮压。

吊车沿轨道运行、起吊、卸载以及工件翻转时将引起吊车梁振动。

特别是当吊车越过轨道接头处的空隙时还将发生撞击。

因此在计算吊车梁及其连接强度时吊车竖向荷载应乘以动力系数。

对悬挂吊车（包括电动葫芦）及工作级别A1~A5的软钩吊车，动力系数可取1.05；对工作级别A6~A8的软钩吊车、硬钩吊车和其他特种吊车，动力系数可取为1.1。

吊车的横向水平荷载由小车横行引起，其标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的下列百分数，并乘以重力加速度：1）软钩吊车：当额定起重量不大于10吨时，应取12%；当额定起重量为16~50吨时，应取10%；当额定起重量不小于75吨时，应取8%。

2）硬钩吊车：应取20%。

横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨道，其方向与轨道垂直，并考虑正反两个方向的刹车情况。

对于悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受，可不计算。

手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。

计算重级工作制吊车梁及其制动结构的强度、稳定性以及连接（吊车梁、制动结构、柱相互间的连接）的强度时，由于轨道不可能绝对平行、轨道磨损及大车运行时本身可能倾斜等原因，在轨道上产生卡轨力，因此钢结构设计规范规定应考虑吊车摆动引起的横向水平力，此水平力不与小车横行引起的水平荷载同时考虑。

二、吊车梁的形式吊车梁应该能够承受吊车在使用中产生的荷载。

竖向荷载在吊车梁垂直方向产生弯矩和剪力，水平荷载在吊车梁上翼缘平面产生水平方向的弯矩和剪力。

吊车的起重量和吊车梁的跨度决定了吊车梁的形式。

吊车梁一般设计成简支梁，设计成连续梁固然可节省材料，但连续梁对支座沉降比较敏感，因此对基础要求较高。

吊车梁的常用截面形式，可采用工字钢、H型钢、焊接工字钢、箱型梁及桁架做为吊车梁。

桁架式吊车梁用钢量省，但制作费工，连接节点在动力荷载作用下易产生疲劳破坏，故一般用于跨度较小的轻中级工作制的吊车梁。

一般跨度小起重量不大（跨度不超过6米，起重量不超过30吨）的情况下，吊车梁可通过在翼缘上焊钢板、角钢、槽钢的办法抵抗横向水平荷载，对于焊接工字钢也可采用扩大上翼缘尺寸的方法加强其侧向刚度。

对于跨度或起重量较大的吊车梁应设置制动结构，即制动梁或制动桁架；由制动结构将横向水平荷载传至柱，同时保证梁的整体稳定。

制动梁的宽度不宜小于1~1.5米，宽度较大时宜采用制动桁架。

吊车梁的上翼缘充当制动结构的翼缘或弦杆，制动结构的另一翼缘或弦杆可以采用槽钢或角钢。

制动结构还可以充当检修走道，故制动梁腹板一般采用花纹钢板，厚度6~10毫米。

对于跨度大于或等于12米的重级工作制吊车梁，或跨度大于或等于18米的轻中级工作制吊车梁宜设置辅助桁架和下翼缘（下弦）水平支撑系统，同时设置垂直支撑，其位置不宜设在发生梁或桁架最大挠度处，以免受力过大造成破坏。

对柱两侧均有吊车梁的中柱则应在两吊车梁间设置制动结构。

三、吊车梁的设计1、吊车梁钢材的选择吊车梁承受动态荷载的反复作用，因此，其钢材应具有良好的塑性和韧性，且应满足钢结构设计规范GB50017条款3.3.2~3.3.4的要求。

2、吊车梁的内力计算由于吊车荷载为移动荷载，计算吊车梁内力时必须首先用力学方法确定使吊车梁产生最大内力（弯矩和剪力）的最不利轮压位置，然后分别求梁的最大弯矩及相应的剪力和梁的最大剪力及相应弯矩，以及横向水平荷载在水平方向产生的最大弯矩。

计算吊车梁的强度及稳定时按作用在跨间荷载效应最大的两台吊车或按实际情况考虑，并采用荷载设计值。

计算吊车梁的疲劳及挠度时应按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车确定，并采用不乘荷载分项系数和动力系数的荷载标准值计算。

求出最不利内力后选择梁的截面和制动结构。

3、吊车梁的强度、稳定承载力验算（1）强度验算假定吊车横向水平荷载由梁加强的上翼缘或制动梁或桁架承受，竖向荷载则由吊车梁本身承受，同时忽略横向水平荷载对制动结构的偏心作用。

对于无制动结构的吊车梁按下式验算受压区最大正应力：对于焊接组合梁尚应验算翼缘与腹板交界处的折算应力。

梁的支座截面的最大剪应力，在选截面时已予保证，不必验算。

（2）局部稳定验算对于焊接组合梁，应进行局部稳定设计及验算（3）整体稳定验算当采用制动梁或制动桁架时，梁的整体稳定能够保证，不必验算。

无制动结构的梁应按下式验算：4、吊车梁疲劳验算吊车梁直接承受动力荷载，对重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架可作为常幅疲劳，验算疲劳强度。

验算的部位一般包括：受拉翼缘与腹板连接处的主体金属、受拉区加劲肋的端部和受拉翼缘与支撑的连接等处的主体金属以及角焊缝连接处。

5、吊车梁刚度验算吊车梁在竖向荷载作用下的挠度要满足给出的容许限值要求。

对冶金工厂或类似车间中工作制为A7、A8的吊车梁，按一台最大吊车的横向水平荷载（按《建筑结构荷载规范》/GB50009或本节5.6.1款取值）产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。

应注意的是：在计算竖向挠度时系按自重和起重量最大的一台吊车计算。

6、吊车梁的合理构造设计应力集中是造成疲劳破坏的主要原因，因而应特别关注吊车梁的细部构造设计。

焊接组合吊车梁的翼缘宜用一层钢板，当采用两层钢板时，外层钢板宜沿梁通长设置，并应在设计和施工中采取措施使上翼缘两层钢板紧密接触。

吊车梁的翼缘板或腹板的焊接拼接应采用加引弧板和引出板的焊透对接焊缝，引弧板和引出板割去处应予打磨平整。

焊接吊车梁和焊接吊车桁架的工地整段拼接应采用焊接或高强螺栓的摩擦型连接。

吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于90mm。

在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对布置，并与梁上下翼缘刨平顶紧。

中间横向加劲肋的上端应与梁的上翼缘刨平顶紧，在重级工作制吊车梁中，中间横向加劲肋亦应在腹板两侧成对布置，而中、轻级工作制吊车梁则可单侧设置或两侧错开设置。

在焊接吊车梁中，横向加劲肋（含短加劲肋）不得与受拉翼缘相焊，但可与受压翼缘焊接，端加劲肋可与梁上下翼缘相焊，中间横向加劲肋的下端宜在距受拉下翼缘50~100mm处断开，其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧。

当吊车梁受拉翼缘与支撑相连时，不宜采用焊接连接。

重级工作制吊车梁中，上翼缘与柱或制动桁架传递水平力的连接宜采用高强度螺栓的磨擦型连接，而上翼缘与制动梁的连接，可采用高强度螺栓摩擦型连接或焊缝连接。

吊车梁端部与柱的连接构造应设法减少由于吊车梁弯曲变形而在连接处产生的附加应力。

吊车梁的受拉翼缘边缘，宜为轧制边或自动气割边，当用手工气割或剪切机切割时，应沿全长刨边。

吊车梁的受拉翼缘上下不得焊接悬挂设备的零件，并不宜在该处打火或焊接夹具。

因为n为吊车的总轮数，若将改为下式更好理解,推导过程:设吊车梁左边为最小轮压(A点),右边为最大轮压(B点)根据静力学知识得:ΣMA=0 (n/2)*PMmax*L-(Qz - Qc)*L/2-(Q + Qd + Qc)*(L-D)=0经过整理得：PMmax＝(Qz - Qc) / n + (Q + Qd + Qc) * (L - d) / [(n /2)* L]其他公式以此方法推导,吊车满载最大轮压PMmax＝(Qz - Qc) / n + (Q + Qd + Qc) * (L - d) / [(n /2)* L]吊车满载最小轮压PMmin＝((Qz - Qc) / n + (Q + Qd + Qc) * d /[ (n/2) * L]吊车空载最大轮压PKmax＝(Qz - Qc) / n + (Qd + Qc) * (L - d) /[ (n /2)* L]吊车空载最大轮压PKmin＝(Qz - Qc) / n + (Qd + Qc) * d * 2/ [(n /2)* L]其中Q为起吊重量；Qz为总重（包括小车）；Qc为小车重；Qd为吊具重；L为跨度；d为吊钩中心线到端梁中心线的最小距离；n为吊车轮数。