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建筑工程外脚手架整体计算
外脚手架整体计算双排扣件式钢管脚手架。
根据施工要求，搭设高度为25米，外侧立面采用满挂安全网，用于结构作业时为一层作业（即N1=1），用于装修作业时为一层作业所在地区的基本风压值W=0.35KN/m2。
初选脚手架的设计参数为：立杆纵杆La=1.5m，立杆横距Lb=1.2m，步距h-1.8m，连墙件为3步3跨设置，脚手架为竹架板。
其它计算参数为：立杆截面面积A=489立方毫米；立杆的截面抵抗矩W =5.08×1000，立杆的回转半径I=15.8mm。
一、荷载计算挡风面积AW=1.5×1.8=2.7m2迎风面积AW=1.5×1.8=2.7m2钢材抗压强度设计值Fc=0.205KN/mm，连墙件横距4.5m，连墙件竖距5.4m。
1、恒载的标准值GKGK=Hi（gk1＋gk3）hllagk2由《建筑施工手册》表5-7查得gk1=0.1152KN/m由《建筑施工手册》表5-14查得gk2=0.4112KN/m由《建筑施工手册》表5-15查得gk3=0.0768KN/m用于结构作业时，GK=25×（0.1152＋0.0768）＋1.5×0.4112=3.1KN用于装修作业时，GK=25×（0.1152＋0.0768）＋1.5×0.4112=3.1KN2、活荷载（作业层施工荷载）的标准值QKQK=nllaqk由表5-16查得qk =1.8KN/m（结构作业时）和qk=1.8KN/m（装修作业时）《建筑施工手册》则有用于结构作业时：QK=1.5×1.8=2.7KN用于装修作业时：QK=1.5×1.8=2.7KN3、风荷载的标准值WKWK=la wk wk=0.7=An÷An=2.7÷2.7=1查表5-6得1.0按背靠建筑物的状况安全封闭情况计=1，由《建筑结构荷载规范》表6中查得=0.8（离地面5）由有：WK=0.7×1×0.8×0.35=0.186KN/m2WK=1.5×1×0.196=0.294KN/m二、脚手架整体稳定验算1、确定材料强度附加分项系数rm查表5-15，因组合风荷载，取rm=1.56072、计算轴心力级值NN=1.2（NGK＋NQK）式中的NGKGKNQKQIcGKQK验算底面截面：用于装修作业进3、计算风荷载变距MwMw=0.12qwkh式中qwk即WK，h为步距，则验算底部截面时，Mw=0.12×0.294×1.8×1.0.114KN.m。
钢管扣件式落地外脚手架计算
钢管扣件式落地外脚手架计算，条件：取最大搭设高度24m进行验算；采用Φ48×3.5mm 双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.2m。
脚手架步距h=1.8m，脚手板从地面2.0m开始每1.8m设一道（满铺），共11层，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×1.5=4.5m。
根据规定，均布荷载Qk=2.0KN/㎡。
脚手架的计算（一）、基本条件地面粗造为C类，基本风压W0=0.45KN/m2，立网网目尺寸为3.5 cm×3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2（二）、搭设高度计算验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为σw1、σw计算立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算ξ=(3.5+3.5)×0.32/(3.5×3.5) ×1.05=0.1921.05为考虑筋绳的影响μS=1.2×0.192=0.23立网传给立柱的风荷载标准值（4-4）计算,计算风压高度系数μZ按表4-19中C类取值，当H=24 m时，μz=1.25 ，当H=5m时，μz=0.54本设计最大搭设高度为24 m，故取u2=1.25 。
WK=0.7μzμS W0其中μ2—风压高度系数μS—脚手架风荷载体型系数W0—基本风压WK=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09KN/m2作用于立柱的风线荷载标准值：qWK=WK·L=0.09×1.8=0.162KN/m风荷载产生的弯矩按式4-33计算MW=1.4 qWK·h2/10式中 qWK——风线荷载标准值WK——垂直于脚手架表面的风荷载标准值L——脚手架的柱距W——立柱截面的抵抗矩按表4-31采用σW——风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力，σW= MW/WMW=1.4×0.162×1.82/10=0.073KN·m在24 m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：σW= MW/W=(0.073×106) / (5.08×103)=14.37N/mm2在5m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：σW= 14.37× (0.54 / 1.25)=6.21N/mm22、底层立柱段的轴心压力脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力（1）、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK由表4-38查得一个柱距范围内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则21 m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值NGK=H·gk=24×0.134=3.21 KN（2）、脚手架活载产生的轴心压力一层脚手架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.8m设一道脚手架板,共十一层。
外脚手架的搭设计算
外脚手架的搭设计算以步距和间距都为1.8m，架宽为1.2m的用于外装饰的单管，双排扣件式钢管式脚手架计算。
1、（1）荷载分析：操作层荷载根据《建筑安装工人安全技术操作规程》第50条规定，脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/M2，考虑动力系数1.2，荷载系数2，脚手架自重荷载为300 N/M2，则操作层附加荷载W为：W1=2×1.2×(2700-300)=7200 N/M2(2)操作层荷载分析：钢管理论重荷为38.4N/M，扣件的荷重为10N/个，根据以上数据可以计算不同的扣件式钢管手脚架非操作层荷载，剪刀撑长度近似按对角线计算：T=2×1.82=2.25M每跨脚手架面积：S=1. 8×1.2=2.16M2故非操作层每层荷载为：W2=[(1.8×2+1.8×2+1.2+2.55×2) ×3. 84×1.3+1.0×4]/2.16=330.5N/ M2(式中1.3为钢管实长系数)2、立杆设计荷载计算：K2N=AFY+(Y+1)FδC-[FT(Y+1)2/2-Fδ]（K1为偏差，锈蚀系数取K2=2）（1）计算钢管的载面特征钢管采用外径用48mm，厚3.5mm的3号钢管，扣件由铸铁制成从脚手架的搭设方法可知，扣件钢管脚手架可视为“在侧移多层刚架”故ц=0.77An=4.89×10mm2I=0.35×2=15.58MM To=цT=0.77×1800=1386MMλ=To/T=1386/15.58=88.96欧拉临界应力λ：c=π2E/λ2=π2×210000/88.96=261.6N/MM2η=0.3(1/100I)2=0.3(1/100×0.01588)2=0.12立杆设计强度：FY=170N/MM2设计荷载N为“N=4.89×102/2×{[170+(0.12+1) ×261.6]/2-[170+(0.12+1) ×261.6/2]2-170×261.6}=244.5×(2315-95.5)=33.25KN每跨脚手架面积：S=1. 8×1.2=2.16M2每跨脚手架传替到地下室顶板荷载：33.25÷2.16=15.39 K N/ M2地下室覆土1.5M高，土容重按1600㎏/M3计算地下室顶板设计恒荷载：1.5×1600×9.85÷1000=23.64 K N/ M2 15.39 K N/ M2﹤23.64 K N/ M2故脚手架直接搭在地下室顶板上是安全的混凝土自重力：5000N/㎡每区格面积：1.5×1=1.5㎡每根立杆承受的荷载：1.5×（5+15.39）=30.585 K N/ M2设Ф48×3.5钢管A=489㎜ 2钢管回转半径：i=√（482+412）/4=15.78㎜按强度计，立杆的受压应力：σ=N/A=30585/489=62.55 N/㎜ 2长细比：λ=L/i=1800÷15.78=114,查表（GB50017-2003附表C-1得φ=0.520σ=N/φA=30585/0.52×489=120.28N/㎜2﹤215 N/㎜ 2 可二、电缆截面选择：1)变压器至总配电箱电缆: 设COSφ=0.85 K=0.6 I线=K×∑P/√3U线·COSφ=247×1000×0.6/1.73×380×0.85=276(A)。
外架计算
普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.5 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:3层；3.风荷载参数本工程地处XXXXXX县，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
外架的计算Microsoft Word 文档
外墙脚手架计算方法?推荐答案脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz•μs•ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN•mMQk= kN•mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN•m<f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。
落地式外脚手架计算书(按新规计算)
落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0。
70。
双排脚手架，搭设高度20。
0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1。
20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1。
80米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3。
60米。
施工活荷载为4。
0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0。
35kN/m2，按照铺设2层计算.栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0。
30kN/m2，高度变化系数1。
0000，体型系数0。
6000.地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。
40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4—d4）/64，抵抗距计算采用 W=π(D4—d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。
350×1。
200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=4.000×1.200/2=2.400kN/m荷载的计算值q=1.2×0。
040+1.2×0。
210+1。
4×2.400=3。
660kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3.660×1.0502/8=0.504kN.mσ=0.504×106/5260。
外墙脚手架计算公式
外墙脚手架计算公式
1.确定脚手架的高度和长度：首先，我们需要确定修建工作的高度，以及建筑物外墙的长度。
这将决定脚手架的尺寸和大小。
2.计算主架的数量：脚手架的主架是指立杆和横杆组成的框架结构。
主架的数量取决于建筑物外墙的长度和脚手架的尺寸。
主架数量=外墙长度/脚手架尺寸
3.计算横杆和纵杆的数量：横杆和纵杆是主架的组成部分。
横杆位于主架的横向，纵杆位于主架的纵向。
横杆数量=外墙长度/横杆间距
纵杆数量=脚手架高度/纵杆间距
4.计算立杆数量：立杆是主架的支撑柱，用于支撑整个脚手架结构。
立杆数量=脚手架高度/立杆间距
5.计算脚手板的数量：脚手板是横躺在主架上面的板条，用于工作和行走。
脚手板数量=横杆数量*主架数量
6.计算安全网和扶手的数量：为了保证工人的安全，安全网和扶手是必需的。
安全网用于防止物体从脚手架上掉落，扶手用于工人的抓握和支撑。
安全网数量=主架数量
扶手数量=纵杆数量
7.计算连接件的数量：连接件用于连接不同部分的脚手架结构。
连接件数量=主架数量*4（每个主架四个连接件）。
外架补充方案计算
由于本脚手架工程补充方案中脚手架基本构造同《恒福新城二期外脚手架搭设施工方案》之设计，故本案仅对悬挑钢管进行稳定性验算和对拉绳及其吊环进行强度验算。
一、荷载计算：静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.125 KN/mNG1＝0.125×11＝1.38KN（2）脚手板的自重标准值为0.35KN/㎡NG2=0.350×4×1.500×（0.8+0.2）/2＝1.05KN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值为0.140KN/mNG3=0.140×1.500×4/2=0.420KN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网为0.005 KN/㎡NG4=0.005×1.5×0.8/2＝0.003KN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+ NG2+ NG3+ NG4=1.38+1.05+0.420+0.003=2.85KN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
＝3×2×1.5×0.8/2＝3.6KN 经计算得到，活荷载标准值NQ脚手架集中荷载P＝1.2×2.85+1.4×3.6＝8.46KN悬挑钢管自重荷载q＝3×0.038＝0.114KN/m2悬挑钢管计算简图P·0.8+q·3·1.5-N1·0.8-N2·1＝0P·3+ P·2.2+q·3·1.5-N1·3-N1·2.2-N2·2＝02N1+N2＝2P+3qN1=8.32KNN2＝0.31KN 弯矩计算：MA=0M D =0.8N1-0.8P+0.82q/2＝0.11KN·m（下部受弯）M B =1P+0.2P+3×0.5q-1N1-0.2N1=0.34KN·m(上部受弯)Mc=0悬挑钢管稳定性验算选择最大弯矩进行验算:σ＝M/W＝0.34×106/5080=66.72N/mm2<[f]=205 N/mm2符合要求！二、拉绳的强度计算钢丝绳（斜拉杆）的轴向力RU，计算后我们取最大值进行计算，为RU＝8.74KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按下式计算：其中：[Fg]－钢丝绳的容许拉力（KN）；Fg－钢丝绳破断拉力总和（KN），计算中可以近似计算Fg＝0.5d2，d 为钢丝绳直径（mm）；α－钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×21钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8；K－钢丝绳安全系数，K＝3.5计算中[Fg]取8.74KN，α＝0.82，K=3.5得37.3选钢丝绳规格（直径）Fg＝0.5d2∴d＝8.6（mm）钢丝绳的最小直径必须大于9mm才能满足，要求现场采用12直径钢丝绳。
外墙插口脚手架计算
外墙插飞架脚手架计算1、荷载计算：采用φ48×3.5㎜钢管搭架钢管载面积A＝489㎜2，截面抵抗距＝5000㎜2，飞架θ＝60°，L＝1M,h＝1.73M，均布荷载q＝2.5KN/㎡，窗洞宽L0＝2.4M钢管及扣件强度计算系为1.5λx＝1.152、内力计算：R AH=L/2h×qL×1.5=(1/2×1.25)×2.5×1×1.5=1.08KN=108NR AV=1/2×qL×1.5=1/2×2.5×1×1.5=1.875 KN=187.5NR B=( L2+R2 /2h)×ql×1.5=( L2+1.752 /2)×1.75×2.5×1×1.5=4.03KN=403N AC杆跨中最大弯矩为：M=(1/8qL2)×1.5=(1/8)×2.5×12×1.5=0.47KN〃M=47000N〃㎜3、截面度验算σ=RAH/A+M/r x w=108/489+47000/1.15×5000=8.39N/㎜2＜f＜205N/㎜ 2a、斜杆强度验算钢管外径D＝48㎜内径d＝41㎜i=0.25 D2+d2 =0.25 482+412 =15.78㎜L0= L2+h2 = 12+1.732 ≈2λ＝2000/15.78＝126.7 φ＝0.4534、斜杆强度为：σ=RAH/ΦA＝403/0.453×489＝1.8/㎜2＜205N/㎜25、挡周杆抗弯及挠度验算：挡周杆受水平拉力作用，其产生的弯矩和挠度，得φ48×3.5㎜，钢管的I＝12.19×104㎜4，窗洞宽L＝2400㎜，水平杆作用点离窗洞边α＝150㎜。
M＝PAH〃α＝108×150＝16200N〃㎜W＝RAH〃α/24EI（3L2-4α2）＝108×150/24×206×103×12.19×104（3×24002-4×1502）＝0.46㎜挡固杆的抗弯强度为：σ＝M/r x W=16200/1.15×5000=2.8N/㎜2＜f＜(205N/㎜2)挡固杆的挠度W＝0.46㎜＜【W】（2400/300=8㎜）可扣件节点处主要承受RAH和RB的作用，其值分别为108N 和403N，均小于RC（=850N）故满足要求。
脚手架计算公式
脚手架计算公式óбσδφσφ4.1横向水平杆、纵向水平杆计算（1）横向水平杆抗弯强度Б=M/W≤M=1.2M GK+1.4∑M QK=1.2×［1.2×（0.3+0.11）×12/8］+1.4×［（2×1.2×12）/8］=0.4938.K·M=97.2≤f=205N/mm2查表W=5.08cm3 Б=M/W=493800/5.08×103=92.7≤f=205N/mm2 (2)横向水平杆的挠度V≤［V］V=5q l4/384E2=5×2.892×1012/384×2.06×105=1.5mmV=1.5mm＜L/150=6.7mm(3)纵向水平杆抗弯强度Б=M/W≤fM=1.2M GK+1.4∑M QK=0.395K·M查表W=5.08cm3Б=M/W=395000/5.08×103=77.76≤f=205N/mm2 (4)横向水平杆的挠度V≤［V］V=FL3/48EZ=1.16×103×1.728×109/48×2.06×105×1.22×10 5=1.66mm＜L/150=8mm(5)扣件抗滑承载力R=（2+0.3+0.11）×1.44/2=1.735KN＜［R］=8KN4.2立杆计算N/ΦA+M W/W≤LN=1.2（NG1可+ NG2款）+0.85×1.4∑N QR=1.2［0.1291×30+（ 1.2×0.11+1.44×0.3）］+0.85×1.4×2×1.44 ×0.5=5.32+1.71=7.03KNλ=L0/i=1.92 查表得Φ=0.195查表i=1.58cm L0=kμh=1.155×1.75×1.5=303.2 cm查表得A=4.89 cm2M W=0.85×1.4 M WK=0.88×1.4 M K L a h2/10=0.135KN·M M K=0.7μZμS W V=0.7×1.11×1.2×0.45=0.42N/ΦA+M W/W=100.3N＜f=205N4.3连墙件计算N L= N LW+N0N LW=1.4×0.42×(1.2×1.5×9)=9.53KNN0按规范取值 N0=5KNN L= N LW+ N0=9.53+5=14.53 KN连墙件截面 A= N L/ f=70.9应采用φ10(A=78.5)以上钢筋为连墙件4.4立杆地基承载力P≤f g P=N/A一. 脚手架设计计算的原则：1.架高≥20.00m，且相应脚手架安全技术规范没有给出不必计算的构架尺寸规定。
外挂架计算书
外挂架计算书一、计算单元的选取：根据本工程的实际情况，外挂架三角支架的最大间距按2.0m 考虑。
外挂架提升单元最大为4.2m。
计算主要考虑三角架的受力以及螺栓受力，三角架的计算按最大间距2.0m作为计算依据。
二、荷载传递和受力分析：1、荷载传递：架体自重+施工活荷载+风荷载→三角支架→螺栓→剪力墙砼2、荷载分析：（1）架体包括三角支架的自重G1= GⅠ+ GⅡ+ GⅢ+ GⅣGⅠ：三角架10#槽钢自重：GⅠ=1.8×10.007Kg/m=180NGⅡ：三角架所用钢管自重：GⅡ=6.6×3.84Kg/m=253.5NGⅢ：三角架10#槽钢自重：GⅢ=1.8×10.007Kg/m=180NGⅣ：木板及扣件自重：GⅣ=800NG1=3383.5N=3.384KN（2）施工活载：三角架承受的施工活荷载为G活，其构成为大模板自重、施工人员操作自重等。
G M=310 Kg/m2×9 =27.9KN（按最大块3m考虑自重）GⅠ=2.0 KNG活= G M+ GⅠ=29.9 KN（3）风载：风载按楼层最高，受力最不利的情况考虑。
基本风压按：W=0.45 KN/m2迎风面积与挡风面积比值，即挡风系数取值按u s =1.3 =1.3×1.2×0.65=1.024风压高度变化系数u 2=1.5W k =0.7 u 2 u s W=0.7×1.024×1.5×0.45 Kg/m 2=0.48 Kg/m 2 作用架体风荷载：F 风=0.48 KN ×7.5×2=7.2 KN（4）三角架的受力分析图：在计算时按下图进行受力分解计算：按6杆式三角形桁架计算内力，计算简图如下：AH BHR AV =2(N 1+N 2)R AH = R BH = L 2 (N 1+N 2)/h+L N 1/hS 1=S 2= N 1ctg θ1S 3=- N 1csc θ1S 5=-(N 1+N 2)S 4= R BH sec θ1S 7= S 4 sin θ1= R BH tg θ1S 6=( S 7+ R AV - N 2)/ sin θ2三、受力计算：（一）受力计算：（1）N 1取G 1即N 1=3.384 KN（2）N 2取大模自重和施工荷载G 活，N 2=1.4×29.9 KN=41.86 KN（3）风荷载只作用于穿墙螺栓，在验算穿墙螺栓抗拔时应用到风载。
脚手架计算公式
脚手架计算公式脚手架计算书1、脚手架相关力学计算条件根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m(考虑到屋顶局部高处因此均按80m计算)、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度,300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，(装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖)，连墙杆布置为两步三跨(2h×3L)，钢管为φ48×3.2，基本风压W0,0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知:立杆截面面积A=489mm2(由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2),钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f,205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网(密度为2300目/100cm2)的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算:脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下抗弯强度按下式计算σ, ?fM,0.175F?LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值;q= (1.2Qp+1.4QK)?S1Qp―脚手板自重,0.35 KN/m2;QK―施工均布荷载标准值(装修施工时为2KN/M2)取QK=3KN/M2;f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f,205N/mm2;S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm;1.4―可变荷载的荷载分项系数;a1―横向水平杆外伸长度,取a1,300mm,柱距，取 =1050mm,排距，取 =1200mmW,截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3;σ,,, ,f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm, =1200/150= 8mm,满足要求。
外挂架计算书
外墙挂架设计计算说明：1：混凝土强度按C30考虑。
2：外挂架最大间距按1.2m计算，外挂架宽度按1.4m计算，挂钩螺栓采用φ28圆钢，外挂架材料为φ48×3.5钢管。
3: 设定挂架上承受模板荷载，且模板荷载按大钢模板计算。
4: 安全系数按5考虑。
一、荷载计算1；外挂架自重a.每榀挂架自重：1.50 KNb.跳板自重: 5.0*0.050*1.2*1.3=0.39 KN合计: F2’=1.2*1.89=2.27 KN2: 模板荷载:a.钢管支撑自重：9*0.384*1.2*2=0.83 KNb.密目尼龙网重：9*0.77*1.2=0.84 KNc.钢管碗扣件自重：1.25*18=0.23 KN合计: F3=1.2*1.9=2.28 KN3: 模板荷载:按每个开间1.2m计算: F1=1.2*5.1*135*1.2=9.92 KN4: 施工荷载: F2’’=2.50*1.2*1.4*1.4=5.88 KN5: 风荷载: F4=0.45*1.62*1.3*1.62*1.2*1.4*0.5=1.29KN/m二、内力计算1: 内力简图<见挂架图>模板荷载为集中荷载F1=9.92KN操作平台上荷载按均布荷载计算，化为集中荷载为:F2= F2’+ F2’’ =2.27+5.88=8.15KN2: 内力计算(1): 支座反力R A V= F1+F2+F3=9.92+8.15+2.28=20.35KNR BH=(1/2*1.29*6.5-1/2*1.4*8.15-1.4*2.28)/2.45=-1.93KNR AH=-[(1/2*6.5+2.45)*1.29-1/2*1.4*8.15-1.4*2.28]/2.45=0.64KN (2)杆件的内力:a.内力计算：按桁架进行计算，各杆件内力值：N5 = F3/ Cos 30°=2.64KNN1 = F4*6.5-N5* Sin30°=7.07KNN2 = N1= 7.07KNN3 = N4Cos30°= 3.35KNN4 = R BH /Sin30°= -3.86KNN6 = F2 = 8.15 KNN7 = N5 +N4 =-1.22 KNN8 = 0KNb.截面验算：（a）、杆件①②③⑦皆为拉杆，最大内力N1 = 7.07KN，允许应力乘以0.9折减系数。
外架计算式
四．稳定承载计算1. 落地式脚手架承载计算（1）计算依据钢管截面特征（钢号：Q235，b 类）：钢管截面特征表11-1规格Φ（mm）48×3.5 惯性矩I（mm4）12.19×104 单位重量q0（kN/m）0.0384 抵抗矩W（mm3）5.08×103截面积A（mm2）489 回转半径i（mm）15.8抗弯、抗压容许应力[σ]（N/mm2）205（2）脚手架特性参数脚手架特性参数表11-2立杆纵距L a（m） 1.55 脚手板重量q1（Kn/m2）0.25 立杆横距L b（m） 1.1 连墙件纵距l W（m） 3.6大横杆步距h（m） 1.8 连墙件横距h w（m） 4.05施工荷载q（kN/m2）3 同时作业层数n1 2内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35作业面铺脚手板宽度b2（m） 1.1+0.6=1.7（3）相关计算参数相关计算参数表11-3项目数值来源扣件钢管架构件自重计算基数g k1（kN/m）0.1081 《建筑施工手册》表5-7作业层面材料自重计算基数g k2（kN/m）0.3891 《建筑施工手册》表5-14整体拉结和防护材料自重计算基数g k3（kN/m2）0.0768 《建筑施工手册》表5-15作业层施工荷载计算基数q k（kN/m）1.65 《建筑施工手册》表5-16架高19.2m 处变化系数µz1.23 风压高度架高62.5m 处1.79《建筑结构荷载规范》（GBJ 9-87）表6.2.1风荷载体型系数µs 1.3 《建筑施工手册》表5-6北京地区基本风压w o0.35（kN/m2）《建筑结构荷载规范》GBJ9-87）立杆计算长度系数µ 1.51 《建筑施工手册》表5-20材料强度附加分项系数（按受弯构件考虑）r mˊ1.1705 《建筑施工手册》表5-5轴心受压构件稳定系数ψ0.24 《建筑施工手册》表5-22注：计算长度l o=µ×h=1.51×1.8=2718mm长细比λ=l o/i=2718/15.8=172（4）验算项目和步骤本脚手架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→地基。
外挑挂脚手架受力计算
外挑脚手架横向间距1.05m，纵向间距1.5（A316号槽钢间距1.5m） 高度，步距1.8m；钢管38.4N/m，扣件15N/只，安全网5N/m2，竹脚手 片350N/m2，[16槽钢142.2N/m，风荷载WK=0.524KN/m2，施工均布活荷 载2KN/m2， WK =0.7μZμSWO =0.7×1.56×1.2×0.4KN/m2 =0.524KN/m2 1．荷载计算 ①静载（一步） 扣件重： Q1=15N/只×10只=150N 钢管重： Q2=38.4×（1.8×2+1.5+1.5×6）=541.44N 安全网重：Q3=5×1.5×1.8=13.5N 脚手片重：Q4=350×1.05×1.5=551.3N 槽钢重： Q5=1.45×142.2=206.19N 剪力墙重：Q6=1.8×1.41×2×38.4=194.9N 静荷载 Q总=（Q1 +Q2 +Q3 +Q4 +Q5 +Q6）×1.2×0.525/(1.05×1.5) =(0.15+0.5414+0.0135+0.5513+0.2062)×1.2×0.525/(1.05×1.5) =0.552KN/m 活荷载 2×0.525×1.4=1.47KN/m q=0.552+1.47 =2.022KN/m
A 1500
B 1500
C
D 1500
大横杆（即纵向水平杆）计算（三跨连续计算） M =kmql2=0.08×0.552×1.52+0.101×1.47×1.52 =0.094+0.334=0.428KN·m W=5.08cm3 σ=M/W=0.428KNm/5.08cm3=84.3N/mm2
84.3N/mm2＜f=205N/mm2 强度满足要求 刚度：Wmax=kwql4/100EI =0.99×2.022×1.54÷（100×2.06N/mm2×105×12.19mm4×104） =4.03mm＜[μ]=1500/150=10 刚度能满足要求 小横杆计算 Q总=（Q1 +Q2 +Q3 +Q4 +Q5 +Q6）×1.2×0.525/(1.05×1.5) =1.894KN/m q=1.894+1.4×2×0.75=3.994KN/m M=1/8ql2=1/8×3.994×1.052=0.55KNm q=1.894KN/m A B 1050 强度计算 σ=M/W=0.55KN·m÷5.08cm3 =108.4N/mm2＜f=205N/mm2 刚度计算 Wmax=5ql4/384EI=(5×3.994×1.054)÷(384×2.06×105×12.19×104) =2.5mm＜1050/150=7mm 能满足刚度计算 抗滑承载力的计算 纵向R1=kvql=0.45×2.022×1.5=1.365KN 横向R2=1/2ql=0.5×3.994×1.05=2.097KN R= R1 +R1=1.365+2.097=3.462KN/RC Rc=8.0KN 能满足扣件抗滑承载力的要求 立杆的计算 不组合风荷载时N/φA≤f φ=7320/λ2=Lo/I Lo=kuh=1.155×1.5×1.8=3.1185m λ=Lo/I=3.1185m/1.58cm=197.4 查表得φ=0.186 A=4.89cm2
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立杆所受每米结构自重
(KN/m）脚手板自
重标准值
（KN/㎡)
栏杆、挡
脚板自重
标准值
（KN/m)
密目网自
重标准值
（KN/㎡)
施工均布
荷载标准
值（KN/
㎡)
风压高度
变化系数
风荷载体
型系数
基本风压
（KN/㎡)
风荷载标
准值 (KN/
㎡)
搭设高度
计算值
（m)
立杆纵距
（m)
立杆横距
（m)
水平杆步
距（m)
大横杆间
距（m)
内侧大横
杆与建筑
外侧间距
（m)
Ø48*3.0
钢管截面
惯性矩
（ ）
Ø48*3.0
钢管截面
模量
（ ）
Ø48*3.0
钢管截面
回转半径
（ ）
Ø48*3.0钢管弹
性模量 （
）
立杆/连墙
件横杆计
算长度附
加系数
立杆/连墙
件横杆计算
长度系数
工字钢挑
梁自重
（KN/m)
工字钢的
前后锚环
间距（m)
工字钢的
悬挑长度
（m)
工字钢的
起挑处与
外侧立杆
间距（m)
工字钢的
起挑处与
内侧立杆
间距（m)
18#工字钢X-X
截面模量
（ )
18#工字钢弹性
模量 （
)
18#工字钢截
面惯性矩
（ )
Ø16U型钢
筋拉环截面
积
（ ）
20.000 1.300 1.050 1.7500.3500.30010.780 4.492 1.595206000.000 1.000 1.5000.241 2.300 1.450 1.3500.300191771.071210000.0001699.000402.124
脚手板自重产生的弯矩最大值（KN.m)
施工荷载产生的弯矩最大值（KN.m)48*3.6钢管48*3.6钢管48*3.6钢管
弯矩设计值（N.mm)12.455 5.190 1.575
最大弯曲应力( )
最大挠度（mm)
脚手板自重产生的弯矩最大值（KN.m)
施工荷载产生的弯矩最大值（KN.m)
弯矩设计值（N.mm)
最大弯曲应力( )
最大挠度（mm)
扣
件
计
算
横向水平杆与立杆连接处扣件抗滑承载力
(KN)
脚手架结构自重产生的轴向力（KN）
构配件自重产生的轴向力（KN）
施工荷载产生的轴向力（KN）
立杆段的轴向力设计值（KN）
立杆计算长度（mm）
立杆长细比
立杆轴心受压稳定系数
立杆截面面积（ )
立杆稳定性验算( )
风荷载产生的弯矩标准值（KN.m)
立杆稳定性验算( )
不组合风荷载时（m)
组合风荷载时（m)
单个连墙件覆盖脚手架外侧迎风面积
（㎡）
连墙件轴向力设计值（N）
连墙件横杆计算长度（mm)
连墙件横杆长细比
连墙件的稳定系数
连墙件的净截面积（ ）
连墙件的毛截面积（ ）
连墙件杆件的强度计算（ ）
连墙件杆件的稳定性计算（ ）
双扣件连接的抗滑验算（N)
上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准
值（KN)
14.794
基础底面面积（㎡） 1.365
地基承载力特征值（Mpa)0.100
立杆基础底面的平均压力标准值（Mpa)0.011
型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值
(KN.m)
12.458
型钢悬挑梁应力值（ ）64.964
型钢悬挑梁的整体稳定系数0.980
型钢悬挑梁的整体稳定性计算（ ）66.289
型钢悬挑梁的挠度计算（mm) 3.401
锚固段压点U型钢筋拉环拉力设计值（N）5139.440
U型钢筋拉环应力值（ ）12.781
地基承载
力计算
U
型 钢
筋 拉
环 计
算
水
平
杆
计
算
立
杆
稳
定
性
验
算
纵
向
杆
计
算
横
向
杆
计
算
不
组
合
风
荷
载
时
组
合
风
荷
载
时
脚手架允
许搭设高
度
连 墙
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算
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=3.1
s
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1
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2
/mm
N
2
/mm
N
E
2
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N
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2
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2
/mm
N
2
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N
2
mm
2
mm
2
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N
2
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N
N
N
k
2
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6
q
c
l
1c
l
2c
l
3c
l
3
mm
W 2
/mm
N
2
/mm
N
2
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N4
cm
E
I
2
mm
l
A 2
/mm
N。