铁塔基础计算书

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塔基计算书

四、基础设计：(C30砼，)fak=400kN/m2
（一）基础抗滑稳定性计算
U=0.4
（1）基础自重为（1）基础自重为
Gf=[（3.6x3.6*0.7+2x2*2.2]x25=447KN
基础上部土重为
Ge=17[3 (3.6x3.6) -24)=253KN
(447+253)x0.4/1.3=215>28x1.4=40KN
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
2.《岩土工程详细勘察报告》
3.业主提供的设计任务委托书和设计要点
抗滑稳定性满足
（二）基础承载力计算nb=3,nd=4.4
N=150KN，
G=447+253=700KN
M=246+28X3.2=336KN.M
e=M/N=336/850=0.4<L/6=3.6/6=0.6
pmax=(Fk+Gk)/A+Mk/W=(850)/3.62+6X336/3.63=112
<1.2fa=kN/m2
pmin=(Fk+Gk)/A-Mk/W=850/3.62-6X336/3.63=23>0
五、柱脚设计：(普通螺栓，5.6级，ftb=210N/mm2,fVb=190N/mm2)
拉力按246*1.4=344kn,剪力：28*1.4=40kn
每根螺栓所受拉力为：Nt=344/4=86kn,
每根螺栓所受剪力为：Nv=40/4=10kn,
《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）

11.铁塔基础稳定计算

线路转角α= 30
COS(α/2)= 0.97
sin(α/2)= 0.27 导线截面S= 125.5
弯矩M= 20.12929 t.m 导线挂点线点h1= 13.3 导线挂点线点h2= 14.3 导线挂点线点h3= 15.3
倾覆力FH= 1.407643 t
倾覆力作用高度h0=
14.3 m
M=P×2× (h1+h2+h3) × 1.15/1000/ 9.8
b0
=
k0
=
=
=
b= η= μ=
2.00 1.25 0.46 米 0.70 吨 2.49 3.76 12.22
查P490 查P490表7-4-1 查P462表7-1-28
k0=1+(2h/3b0) ×ξCOS(45+β /2)tanβ
b1=b0×k0 b=b0×k0 μ=h0/h
计算结果
极限抗倾复力矩 Mu
=
Mu=m×b×
h3/μ
极限抗倾复力 Fu
=
Fu=m×b× h2/μη
701.599439 kN.m 49.0628978
基础倾覆稳定设计安全系数K3=
K3×FH× h0×9.8= 433.98754 K3×FH×
9.8= 30.348779 2.2
h0= 0.8
h=
3.8
η 2
3 3.76
4
μ 13.9
FH=6×P× 1.15/1000/ 9.8
h0=M/FH
注：基础计算宽度小于等于1/3有效埋深
输入计算参数
基础实际宽基础计算宽
基础高有效埋深地下水位深
杆塔下传之垂直荷载
a0
=
a=

铁塔基础计算书程序介绍

├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。

转角铁塔基础计算书

SDJ-90°转角塔基础计算书1 设计条件1.1 受力条件：上拔力： kN T 83.634=。

上拔时垂直线路方向的水平力：kN V x 34.66=。

上拔时顺线路方向的水平力： kN V y 78.43=。

下压力： kN N 99.735=。

下压时垂直线路方向的水平力：kN V x 32.73=。

下压时顺线路方向的水平力： kN V y 76.50=。

1.2 地质条件地基承载力设计值：kPa f 160=。

地下水位： m h 3.0-=。

地基土的计算容重：3/15m kN =γ。

计算上拔角： 010=α。

计算内摩擦角： 015=β。

地基土的凝聚力： k P a c 10=。

2 计算过程2.1 基础尺寸选择及校核：由于当地开挖后出现流沙现象，上拔腿和下压腿做相同的尺寸，底面宽度取为5m ，放阶尺寸为500mm ，放阶为4阶，基柱尺寸为1m ×1m ，基柱出地面高度为400mm 。

容许上拔力校核：322229.144.015.0)234(m V =⨯+⨯++=302202015.54)10tan 9.13410tan 9.1525(9.1m V =⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯= ()()kN V Q con f f 695258.015.023*******=⨯⨯+⨯+++=⨯=γ ()()kN T kN K Q K V V f 83.6346995.16955.2159.1415.54210=>=+⨯-=+⨯-γ 满足要求。

容许下压力校核：基础底面正上方土及钢筋混凝土基础的重力为： ()kN G 5.1371159.144.256952=⨯-⨯+=基础顶面作用的弯矩为： m kN M x ⋅=⨯=968.1754.232.73m kN M y ⋅=⨯=824.1214.276.50基础底面的抵抗矩为：33167.4561m W W y x =⨯== 基础底面最大作用应力为：kPa W M W M A G N y y X x 765.155167.4824.121167.4968.175255.137199.735max=+++=+++=σ f < 满足要求。

铁塔独立基础计算书

铁塔独立基础计算书(版本V2.1）
说明：
4、表中：γm 为基础底面以上土的加权平均重度，γ为基础底面以下土的重度，γ0为土体上拔深度ht范围内土体平均
粗砂
坚硬、硬塑可塑
软塑
中砂
γ
0(kN/m
3
)171615171615α0
25°
20°
10°
28°
26°
22°
ηb
ηd
1
含水比αw >0.8
0 1.2含水比αw ≤0.8
0.15 1.4大面积压实系数大于0.95,粘粒含量ρc ≥
10%的粉土
0 1.5压实填土
最大干密度大于2.1t/m 3
的级配砂
石
02粘粒含量ρc ≥10%的粉土
0.3 1.5粘粒含量ρc <10%的粉土
0.520.3
1.6
233
4.4
1细砂
粉砂
基土类别
红粘土粉土
0粉砂、细砂(不包括很湿与饱和时的稍
密状态)
中砂、粗砂、砾砂和碎石土
e及I L 均小于0.85的粘性土淤泥和淤泥质土
人工填土
e或I L 大于等于0.85的粘性土
承载力修正系数
土的类别土的计算重力密度γ0和土体计算抗拔角α0
粘土、粉质粘土、粉土
1、本计算表适用于塔下机房的地基计算（有无地下水均可）
2、内力输标准组合内力，拔力输入正值（不能输负值）
3、基础本身的计算（抗弯、冲切等）应另行计算
度ht范围内土体平均重度。

终端铁塔基础计算书

终端铁塔基础计算书1 方案一1.1基础形式及选型台阶式联合基础，基础底阶宽度为5×6m ，放阶尺寸为500mm ，长方形底板。

基础埋深为3m ，出地面0.5m 。

基础使用材料为C20混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

1.2设计荷载及计算常数如下根部弯矩最大设计值为：M max =2780.5kN·m最大水平力为：V x =4.255kN V y =66.086kN最大下压力为：N=1357.806kN最大上拔力为：T=1247.288kN底板的抵抗矩为：W=306656122=⨯=bh m 3 底板的面积为：A=b 2=30m 21.3底板面积及地耐力校核基础重力设计值：Q f =（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2.5）×25=1375kN 。

基础底板正上方土的重力设计值为：G 0=（5×6×3-（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2））×18=738kN 。

倾覆力矩校核：()()m kN lG Q M f j ⋅=⨯+=⨯+=633926738137520 2)()(2)(1L l N h h H L l T M -∑-+∑++∑= 2)331.26(806.135722)5.03(086.66422)6331.2(288.12472-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯==m kN ⋅570.6334M M j ，满足抗倾覆要求。

地耐力校核：kPa 654.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2max =-+++-⨯=σ kPa 801.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2min =--++-⨯=σ 地耐力亦能满足要求。

(计算书)泗洪界集东方花园基站塔基计算

泗洪界集东方花园基站50米单管塔塔基计算书基础形式：四桩承台铁塔厂家：海莱特50米外爬单管塔塔脚内力：kN N kN Q m kN M k k k 150,76,2870==•=水平力弯矩计算深度m d 5.2=，弯矩m kN d Q M M k k k •=×+=+=30980.37628701承台及其上土重量（扣除浮重度3/10m kN ）：kN V G k 400)1020(5.244=−×××==γ 不考虑被水淹没则：kN V G k 800205.244'=×××==γ 每根桩受到的竖向压力kN n G N N k k k 5.137********=+=+= 承台未被水淹没则：kN n G N N k k k 5.2374800150''1=+=+= 在弯矩作用下，每根桩受到的最大压力为：=++=∑∑2121'1max ji ky j i kx k k x x M y y M N N kN 12.115031.45631.4565.2372.142.13098222.142.13098225.23722=++=×××+×××+ 在弯矩作用下，每根桩受到的最大拔力为：=−−=∑∑21211min ji ky j i kx k k x x M y y M N N kN 12.77531.45631.4565.1372.142.13098222.142.13098225.13722−=−−=×××−×××− 取桩的直径m d 8.01=，桩长m l 11=；则桩的抗压承载力特征值∑+××=Ψ+Ψ=500503.095.0i sik spk p p pa l q u q A R kN 782.1289852.105093.2381140514.295.0=+=××× 桩的抗拔承载力特征值503.011)1025(852.10507.0××−+×=+Ψ=∑p i sik s i ta G l q u R λkN 6.8180.836.735=+=max k pa N R ≥，min k ta N R ≥，满足要求。

铁塔基础设计计算书

通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。

/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。

下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。

基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算：基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==，基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。

尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。

③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。

地基承载力及基础验算

铁塔独立基础配筋及地基承载力验算计算书1、1 地基承载力特征值1、1、1 计算公式: 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)fa ＝fak + ηb * γ* (b - 3) + ηd * γm * (d - 0、5) (基础规范式5、2、4)地基承载力特征值fak ＝190kPa; 基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝0、3;基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝1、6; 基础底面以下土的重度γ＝18kN/m, 基础底面以上土的加权平均重度γm ＝18、0kN/m;基础底面宽度b ＝4、3m;基础埋置深度d ＝4、0m当b ＜3m 时,取b ＝3m1、1、2 fa ＝190+0、3*18*(4、3-3)+1、6*18、0*(4-0、5) ＝297、8kPa修正后的地基承载力特征值fa ＝297、8kPa1、2 基本资料1、2、1 基础短柱顶承受的轴向压力设计值F＝87、4kN1、2、2 基础底板承受的对角线方向弯矩设计值M＝1685、6kN·m1、2、3 基础底面宽度(长度) b ＝l＝4300mm基础根部高度H ＝600mm1、2、4 柱截面高度(宽度) hc ＝bc ＝800mm1、2、5 基础宽高比柱与基础交接处宽高比: (b - hc) / 2H ＝2、91、2、6 混凝土强度等级为C25, fc ＝11、9N/mm, ft ＝1、27N/mm1、2、7 钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm; 纵筋合力点至截面近边边缘的距离as＝35mm1、2、8 纵筋的最小配筋率ρmin ＝0、15%1、2、9 荷载效应的综合分项系数γz ＝1、31、2、10 基础自重及基础上的土重基础混凝土的容重γc ＝25kN/m;基础顶面以上土的重度γs ＝18、0kN/m, Gk ＝Vc * γc + (A - bc * hc) * ds * γs ＝1427、4kN基础自重及其上的土重的基本组合值G ＝γG * Gk ＝1926、9 kN1、3 基础底面控制内力Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时,柱底轴向力值(kN);Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时,作用于基础底面的弯矩值(kN·m);F、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时,竖向力、弯矩设计值(kN、kN·m);F ＝γz * Fk、Mx ＝γz * Mxk、My ＝γz * Myk1、3、1 Fk ＝67、2kN; Mxk'＝Myk'＝916、8kN·m;1、4 相应于荷载效应标准组合时,轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值pk ＝(Fk + Gk) / A (基础规范式5、2、2-1)pk ＝(67、2+1427、4)/18、5 ＝80、8kPa ＜fa ＝297、8kPa,满足要求!1、5 相应于荷载效应标准组合时,偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mk / W (基础规范式5、2、2-2)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mk / W (基础规范式5、2、2-3)双向偏心荷载作用下pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-4)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-5)基础底面抵抗矩Wx ＝Wy ＝b * l * l / 6 ＝4、3*4、3*4、3/6 ＝13、251mpkmax ＝(67、2+1427、4)/18、49+ 2*916、8/13、3 ＝219、2kPapkmin ＝(67、2+1427、4)/18、49- 2*916、8/13、3 ＝-57、5kPa1、5、1 由于pkmin< 0,基础底面已经部分脱开地基土。

宽基铁塔联合基础计算书

宽基铁塔联合基础计算书1 基础形式及选型宽基铁塔联合基础；底板厚度500mm ；基柱尺寸800×800mm ；交梁截面尺寸450×1000mm 。

基础使用的材料为C25混凝土；Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

底板下加设C15素混凝土垫层200厚。

2 设计地质资料2.1相对稳定地下水位高度：-2.25m 。

2.2 地基承载力及基础埋深选择：土层分类：最上层为粉质粘土-可塑态，层厚1.5~2.8m ，=k f 100kPa ；第二层为粉土层-稍密态，层厚2.5m ，≤k f 100kPa ；第三层为淤泥质土-软塑态，层厚未详，=k f 60kPa ；取最上层做为基础持力层，则基础埋深（自基础底板底面开始起算）为1.5m 。

2.3 基础持力层土壤物理指标：压缩模量=s E 4.2MPa ，内摩擦角=Φ12°，凝聚力=C 17kPa 。

基础顶面作用力水平力：150.8kN ；上拔力：744.03kN ；下压力：841.67kN 。

3 地基及基础内力、配筋计算3.1按倾覆稳定条件和地基承载力条件选择顺线路方向的基础底板宽度B 3.1.1按倾覆条件进行计算：杆塔和基础及基础正上方土的全部重力为135.44+302B ，式中30为20（基础和基础正上方土的加权平均重度）乘以基础埋深1.5m ，根据各种条件，可以列出方程式如下：()()()()[]2331.267.84125.14.08.15042331.203.74425.123044.1352-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯≥⨯⨯+B B B B 整理可得：02346.4848787.143≥-+B B ，解之，得B=7.3m 。

由于地基承载力较小，故选定平行线路方向的基础底板宽度亦为7.3m 。

3.1.2 按地基承载力条件进行校核：地基最大压应力为：kPa 327.9563.73.74845.207.84129.18.15048155.403.74423.73.767.84122=⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯ 满足max P ＜f =100kPa 的条件。

铁塔基础计算书

铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。

杆型和铁塔计算书(含荷载和弯矩值计算)

0.75
0.7
0.61
0.61
1.2
1.3
杆塔风振系数β
7
部位
杆塔总高度＜30
塔身
1
基础
1
导线最大张力安全系数转角度数
6
75620
6
30
0.517638
张力荷载
6523.965397
JKLGYJ-120/20
21.87 41000
JKLGYJ-150/20
23.47 46630
JKLGYJ-185/25
采用。）
η值：杆塔背面风荷载降低系数（钢管杆采用），具体见《架空输电线路钢管杆设计技术规定》选用
；C:密集建筑群市区；D:密集且多
风振系数β 杆塔总高度 20-50 1.2 1
Ws=β·μs·μz·A·Wo 0.91875
基本风压（Wo） 0.765625
杆塔风振系数β 1
导线覆冰自重
g1=（g0+gb）*lp
·
离地面或海平面高度 5 10 15 20 30 40 50 60 70
A
1.17 1.38 1.52 1.63 1.8 1.92 2.03 2.12 2.2
风压高度变化系数μz 地面粗糙度类别
B
C
1 1 1.14 1.25 1.42 1.56 1.67 1.77 1.86
0.74 O.74 0.74 0.84
1 1.13 1.25 1.35 1.45
A:近海、湖岸、沙漠地区；B：田野、乡村、丛林、丘陵或房屋稀少乡村；C:密集建筑群市区；D 高楼建筑群城市市区
表
27≤V＜31.5
≥31.5
JKLGYJ-50/8

铁塔常用基础计算

铁塔常⽤基础计算幻灯⽚1架空输电线路基础设计（⼀）主要内容：1.基本规定2.上拔稳定计算3.基础下压和地基计算4.倾覆稳定计算5.构件承载⼒计算6.构造要求1.1 依据规程规范架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿）建筑地基基础设计规范（2011）混凝⼟结构设计规范（2010）岩⼟⼯程勘查规范（2009）湿陷性黄⼟地区建筑规范（2004）⼯业建筑防腐蚀设计规范（2008）构筑物抗震设计规范（2012）建筑地基处理技术规范（2002）建筑桩基技术规范（2008）冻⼟地区建筑地基基础设计规范（2011）1.2 输电线路基础设计等级根据《建基规》表3.0.1，⼀般⼯业建筑属于丙级，重要的⼯业与民⽤建筑属于甲级。

针对黄⼟地区，根据《黄⼟》表3.0.1和《线路基础》附录C：1. ⼤跨越、重要跨越塔及⾼塔（100m及以上）可按⼄类建筑考虑。

2. 在Ⅲ、Ⅳ级⾃重湿陷性黄⼟地区的转⾓塔和塔⾼50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。

3. 塔⾼在50m以下直线塔（不含⽔浇地）按丁类建筑考虑。

1.3 荷载设计值和标准值的取⽤荷载设计值——进⾏基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载⼒计算；进⾏基础正、斜截⾯的强度计算。

荷载标准值——进⾏地基沉降及基础位移计算；进⾏基础裂缝控制和挠度计算。

1.4 基础附加分项系数征求意见稿:统⼀规定为1.10、1.30、1.602.上拔稳定计算2.1 适⽤条件基础上拔稳定计算，仅适⽤于带底板的⼀般型基础，根据抗拔⼟体的状态分别采⽤剪切法和⼟重法。

⼟重法适⽤于回填抗拔⼟体，⼀般适⽤于“⼤开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性⼤板等）及重⼒式基础。

剪切法适⽤于原状抗拔⼟体，⼀般适⽤于带扩⼤头掏挖基础。

⼟重法：1 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）⼩于4、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于5的⾮松散砂类⼟；2 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）不⼤于3.5、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于4.5的粘性⼟。

例：铁塔基础受力计算

下压基础：下压力 N＝ 66.1kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H+ HP ＝6.9+3.8＝10.07kN 纵向水平推力 ∑Hy=H=6.9kN 上拔基础；上拔力 H’＝ 56.6kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H’+ HP ＝5.6+3.8＝9.4kN 纵向水平推力 ∑Hy= H’=5.6kN 2、断上导线情况 ∑My=TD×19.5＝8100 ×19.5＝157950N.m ＝157.95kN.m
∑G＝q× 19.5 +GB+2GD +G’D＝600 ×19.5+1820 +2 × 4200+3850＝25770N.m ＝25.77kN.m T=TD×L＝8100×2.286＝18516.6＝18.52kN.m (1)上拔下压力下压力：N＝－∑My/2a－∑G/4 =－157.95/(2 ×1.75)－25.77/4 =－51.57kN 上拔力：N’＝ ∑My/2b－∑G/4 ＝ 157.95 /(2 ×1.75)－ 25.77/4=38.69kN （2)由断线张力引起的纵向水平推力 HD=TD/4=8100/4=2.5kN (3) （2）塔腿坡度引起的水平推力
正常
断ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ导线
∑G＝q× 19.5 +GB+3GD＝600 ×19.5+1820+3 × 4200 ＝26120N.m ＝26.12kN.m ∑P= PB+3PD+Pt30×6 +PS30×13.5 =1380+3 ×2890+182 ×6+285 ×13.5 =14989.5N=15kN (1)上拔、下压力下压力：N＝－∑Mx/2a－∑G/4 =－208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =－66.1kN 上拔力：N’＝ ∑Mx/2a－∑G/4 ＝ 208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =53kN （2）塔腿坡度引起的水平推力由下压力产生的水平推力H＝Ncotα=66.1cot840 ＝ 6.9kN 由上拔力产生的水平推力H’=53cot840 =5.6kN （2）横向荷引起的水平推力

电力铁塔基础施工计算

5832 5974 6115 6256 6398 6539 6680
定位高差 -0.4
OB OC
转角度
左68°28′34 ″
OD OE
位移值(m) OF OG
接地型号 6DT
OH OI
砼量(m3) 90.59
OJ OK
1400 -0.4 900 -0.4 1400 1.6 1400 2.6
4997 5441 4568 4355
5845 6006 5417 5203
6100 6453 5671 5457
塔位点终端
角钢露高
782 782 782 782
说明：
D点为主角钢顶点
E点为基础立柱中心点
F点为主角钢标记点
G点为基础底板中心点
立柱倾斜＝OI－OH
主角钢上所有点都是指角钢棱上点
高差指基础顶面与中心桩顶的相对高差
角钢规格及长度
Q345L200×24×3320
单面坡度偏心 0.151 50
断面高差 OA
19
Q345L200×16×
2900
50
20
Q345L200×16×
2900
50
21
Q345L200×24×
3420
50
22
30.2 1400
SZF242
2859
13
2934
14
3010
15
3086
16
3161
17
3237
18
3313
19
3388
20
3464
21
3539
22
4200 3600
SZF243
***kV**变进出线路工程基础施工卡片

铁塔基础施工计算

5832 5974 6115 6256 6398 6539 6680
***kV**变进出线路工程基础施工卡片
塔号
塔型及呼高接身呼高
N1
SDF241 -18
11
基础基础型接腿塔腿呼基础半根
编号号
长高
开
A JT4551 7.0 18.0 5013
B JT3642 7.0 18.0 5013
C JT4551 5.0 16.0 4710
D JT4551 4.0 15.0 4559
2860
30
2936
31
3011
32
3087
33
3163
34
3239
35
3314
36
3390
3466
3542
SZF244
4329
18
4409
19
4489
20
4569
21
4649
22
4729
23
4809
24
25
26
27
SZF245
3513
44
3593
45
3673
46
3753
47
3833
48
3913
3993
3845
3921
3997
4073 SNF241
4149
18
4225
19
4301
20
4377
21
4452
22
4528
23
4604
24
4680
25
4756
26
4831
27
4907

【2024版】塔架计算书

可编辑修改精选全文完整版塔架计算书一、主要要求：1、型钢格构式塔架，自立式铁塔。

2、上层标高16.0m，自重120Kg，水平后座力4.12kN。

下层标高13.5m，自重120Kg，水平后座力2.2kN。

3、南京大厂镇江边。

二、设计概况：1、抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组.2、基本风压0.4kN/㎡，地面粗糙度为A类(空旷地带)，工程的安全等级为一级(参照《高耸结构设计规范》设计)。

3、按照《高耸规范》第3.4.2条，本塔架结构不必进行构件截面的抗震验算，仅需满足抗震构造要求。

4、荷载的组合，按《高耸规范》第2.0.5条，取用下式：1.2G+1.4W+1.4×0.7L式中，G为自重等永久荷载W为风荷载L为活荷载5、考虑到平时检修使用时人员的上下，采用大型角钢格构式塔架，尺寸如下：三、塔架构件选择说明：1、满足大型格构式柱的构造要求：斜缀条与水平缀条的夹角宜在40°~70°内，水平缀条不小于L63×5，斜缀条不小于L75×6。

2、节点板的厚度由构造决定，选用10mm厚钢板，焊脚尺寸取8mm。

3、除塔架柱脚处的水平缀条连在柱分肢的外侧，其他所有缀条。

包括斜缀条和水平缀条均连在柱分肢的内侧，塔身外表平整，便于运输；根据业主要求，塔架用螺栓连接。

4、塔架可以在工厂分段制作，现场进行拼接。

5、格构式柱（塔架）采用分离式柱脚，柱脚底板由计算确定，且应不小于20mm厚；锚栓直径亦由计算确定，且应不小于20mm，孔径为螺栓直径的1.5倍，垫板孔径比螺栓大2mm。

四、风荷载的计算：按《高耸规范》执行。

W=βZμSμZμrω0式中：ω0=1.1× 0.4=0.44kN/㎡(1.1为工程重要性一级要求，0.4为南京的基本风压)βZ为风振系数：根据荷载规范GB50009-2001附录E，高耸结构的基本自振周期T1=(0.007~0.013)H，本工程为钢结构，取T1=0.013× 16.0=0.208sec;另根据《高耸规范》第3.2.7条，T1<0.25sec时不考虑风振影响，即βZ=1.0μS为风荷载体型系数，取2.6(偏于安全取规范的高值)μZ为风压高度变化系数，按高度16m的取值为1.52μr为风荷载重现期调整系数，为1.2W =1.0×2.6×1.52×1.2×0.44=2.09kN/㎡fA=3757平方毫米W xmin=68744(mm)3I x=6888100(mm)4I x0=10935600(mm)4I y0=2840600(mm)3W x0=110466(mm)3W y0=50467(mm)3I x =42.8mm I x0=54mm I y0=27.5mm Z 0=39.8mm G=29.492Kg/m角钢L100×10：肢宽L=100mm ，肢厚t f =14mmA=1926.1(mm)2W xmin =25060(mm)3I x =1795100(mm)4I x0=2846800(mm)4I y0=743500(mm)3W x0=4260(mm)3W y0=18540(mm)3I x =305mm I x0=384mm I y0=196mm Z 0=28.4mm G=15.12Kg/m六、计算格构式柱的柱身1500mm 高的材料重量及总重：分肢角钢：L140×14， 29.492×1.6×4=188.8 Kg L100×10水平角钢：15.12×1.6×4=96.8 Kg L100×10斜向角钢：15.12×1.8×4=108.9 Kg 节点板：0.3×0.6×0.01×7800×4=56.2 Kg 合计：188.8+96.8+108.9+56.2=450.7 Kg考虑计入爬梯及附属设备等，1600mm 高柱重取1.1×450.7=495.77 Kg 柱全高重：495.77×10(节)=4957.7Kg=49.58 kN七、求塔架内力：控制截面在塔底风荷载沿高度的线载=1.60×2.09=3.344 kN/m塔底轴力设计值： N=49.58×1.2=59.50kN弯矩设计值：M=1/2×3.344(风)×16.02×1.4+(4.12×16.0+2.2×13.5)(后座力)×1.4×0.7=599.2+93.7=692.9 kN ·m 剪力设计值：V=3.344×16.0×1.4+(4.12+2.2)×1.4×0.7=74.91+6.2=81.1 kN查规范〈〈钢结构设计规范〉〉知，格构式柱的轴心受压构件的截面分类为b类。

40米三管塔基础计算书(筏板基础)

基础上土的体积V s73.85m3h t=d-h 2.20mh t深度范围内的基础体积V0 5.35m3修正后承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-0.5)421.25kP a 1、地基承载力验算受弯(最不利工况风Y向下吹)铁塔传递给基础总竖向力标准值F0118.30kN基础自重（包括土重、三个塔柱）标准值G k1985.84kN其中三个塔柱自重标准值G0133.65kN标准组合下基础底面力矩M k=M0+V0(d+H z)+(F0+G0)e02887.62kN·m a=0.5l-e y=0.5l-M k/(F k+G k) 1.63m3a/0.75l 1.093a≥0.75l即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A58.45kN/m2最小p k,min＝(F k+G k)/A-M k/W(21.76)kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/A+M k/W (p k,min>=0时)143.64kN/m2 pk,max＝2(Fk+Gk)/3ab(pk,min<0时)p k/f a0.14p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.28p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）基础重（考虑浮力）G f767.25kN土体重量（考虑浮力）G e2410.03kN标准组合下基础底面力矩M k2887.62kN.m G e/γ1+G f/γ21753.05kN基础、土体及铁塔竖向力对于底板最大压力处的弯矩M抗M抗=(G e/γ1+G f/γ2)l/2+F0(l/2-e0)5558.56kN.m M k/M抗0.52M k≤M抗满足3、抗滑移稳定验算（整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值H=V086.10kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）118.30kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G1985.84kN （N+G）μ/H7.33（N+G）μ/H≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N01283.10kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)251.46kN·m M y=M y0+V x(d+H z)251.46kN·m p jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y49.61kP a 冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)27.51m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l372.66kNa t900mm。

铁塔基础计算书实例

最小配筋
2320 D
25
实配钢筋 2945.243113 n
6
9.底板厚度确定 9.1冲切验算
Fl
9.2受剪验算 58.03730929 5.29618 Vs
14.50933
0.7ftμ mho
0.7ft(lx-
7152.7456 717.517 2ho)ho 1474.273
是否满
编制
校对审核审定
Agx 1093.1859 nxφD 1472.621556
Zx,Zy
0.52
Cy 3.104342708
Agy 2756.97137 nyφD 1472.621556
Rg
300
mb
0.375
钢筋直径D
25
Pmax 99.05789952
底板应力表
是否满足
是
σo
σx(max) σy(max) σxc
No
80
18
0
15
185.2
222.63 26.73 18.85 74.86
2.基础型式及基本数据
2.1.基础
尺寸(m)
地下水
埋深h 出地面高h1 底板厚t 地梁高h2 柱截面宽bc 地梁宽b' 基础挑出长度ax 位
基础根开总长度l
梁净距lx
2.5
1
0.6
1.2
0.6
0.6
0.8 2
4.35 6.55 3.75
足
是
σyc σxc` σyc`
6.内力计算
8.390653 45.8689012 5.63465 26.26082131 3.22594 30.46255 3.742094