抗浮锚杆及底板配筋计算

(完整版)抗浮锚杆计算书

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

抗浮板及抗浮锚杆计算

计算单元柱跨lx(mm)74002600计算单元柱跨ly(mm)82002600抗水板厚度(mm)300900钢筋强度设计值fy(N/mm 2)360544.00混凝土强度等级C30541.00混凝土容重（kN/m3）25 5.00顶板堆土容重（kN/m3）180.80柱子截面(mm)600 1.4修正后特征值fa(Kpa)350抗浮锚杆220基础钢筋保护层厚度（mm）5015.5水浮力qw（kN/㎡）23.0结构配重（kN/㎡）52.7整体抗浮判断满足二、当整体抗浮不满足要求时，抗浮锚杆数量计算标准跨上部配重G=3046kN 水浮力S=1396kN 锚杆数量n=-7.50根实际锚杆数量7 根实设锚杆数量满足水浮力荷载分项系数1.00抗水板自重分项系数1.00抗水板的荷载设计值q wj =15.50kN/㎡四、q >q +q 时，且整体抗浮满足时独立基础配筋计算基础等效边长a=√axay 2600mm等效跨度L=√lxly 7790mm1、沿独立基础周边均匀分布的线荷载q e =q wj (l x l y -a x a y )/2(a x +a y )80.36kN/m扣除抗浮板自重后净浮力（kN）独立基础抗浮设计条件qw>qs+qa，需要考虑ax(mm)ay(mm)厚度(mm)0.000绝对标高(m)抗浮设计水位绝对标高(m)底板顶标高(m)混凝土折算总厚度(m)顶板覆土厚度(m)抗拔承载力（kN）对独基加防水板基础的设计.doca/L=0.33平均固端弯矩系数k=0.0524m e =kq wj l x l y =49.28kN.m/max方向ay方向M A2=[q e (b-d)/2+m e ]l=337.08337.08kN.m V A2=q e l=208.94208.94kN 4、扣除水浮力后基底反力对独立基础的内力M A1=218.82218.82kN.m V A1=869.70869.70kN 5、基础配筋面积ax方向ay方向M338.33338.33kN.m 每米宽配筋473473mm 2/m V910.00910.00kN M 555.90555.90kN.m 每米宽配筋776776mm 2/mV1078.641078.64kN 1350.01350.0mm 2/m x方向总弯矩Mx510.17kN.m/m y方向总弯矩My 599.56kN.m/m 方向截面位置弯矩（kN）每米配筋（mm 2）弯矩（kN）每米配筋（mm 2）边支座负弯矩168.3525320.4131端跨中正弯矩132.64185112.24156基础最小配筋率钢筋面积qw<qs+qa时qw>qs+qa时，且整体抗浮满足时柱下板带跨中板带x方向端跨8/)3/2(2ce y x y b l ql M -=8/)3/2(2ce x y x b l ql M -=。

抗浮锚杆及底板配筋计算

抗浮锚杆及底板配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005一 . 抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m22.非人防区：a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算：Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN取单根锚杆承载力特征值Nt=600KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3)=2.05m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.55m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66mc.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KNa≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN取单根锚杆承载力特征值Nt=720KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据CECS22:2005计算：(1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3)=2.05m(2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.60m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00mc.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=10.25(B2底板标高)+0.5(底板厚)-2.5=8.25m结构自重：Gk=5.0(板自重)+18x1.0(覆土)+20x1.15(地板自重)=46 KN/m2水浮力：Fk=8.25x10-46=36.5 KN/m22.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ25(HRB400钢），As=1473mm2 根据CECS22:2005计算：Nt≤fyk*As/Kt=400x1473/1.6=368.2x103N=368.2KN取单根锚杆承载力Nt=360KN3.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф150mm根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x360/(3.14x150x0.2x1.3)=1.46m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x360/(2x3.14x25x0.6x2.0x1.3)=2.95m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=360/(0.8x3.14x0.15x0.2)=4.80m4.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=360KNa≤(360/36.5)^0.5 =3.14m取a=3.0m三 . 底板配筋计算：底板厚h=500mm,砼C40，钢筋级别HRB4001.底板承受的水浮力：Qk=F(总水浮力)+ qel(人防底顶板等效静荷载)-G2k-Fm(锚杆荷载) =G1k=34 KN/m22.底板内力计算：M0k=1/8*QK*Ly*(Lx-2/3*C)2=1/8*8.4*(8.4-2/3*2.25)=1699.7KN-M截面位置柱上板带弯矩及配筋跨中板带弯矩及配筋端跨：边支座跨中正第一内支座1.2x0.48x1699.7=979 As=15181.2x0.22x1699.7=448.7 As=6821.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.05x1699.7=102 As=1361.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=515内跨：支座截面跨中截面1.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=5151.2x0.15x1699.7=306 As=492最小配筋率：ρ0=45ft/fy=45x1.71/360=0.214%构造配筋为：As=0.214%x1000x500=1070mm2/m实配钢筋：φ18@200(HRB400) As=1272 mm2/m支座实配钢筋：φ18/φ16@100(HRB400) As=2277 mm2/m抗拔锚杆相关计算1.锚杆竖向抗拔承载力特征值（全国民用建筑工程设计技术措施结构）（地基与基础）7.3节锚杆直径取100mmRt=经验系数*3.14*锚杆直径*锚固长度*每层土锚杆侧阻力特征值*土层的抗拔系数=0.8*0.14*3.14*（6*20+4*25）*0.7=54.15KN锚杆布置1.5*1.5水浮力1.5*1.5*21=47.25KN47.5=0.8*3.14*0.140*0.7（20*6+25*L）L=(192-120)/25=2.92mLa=6+2.92=8.92m取10m2 抗拔锚杆杆体横截面面积A=1.35*锚杆竖向上拔力/锚筋抗拉工作条件系数*钢筋抗拉强度设计值=1.35*47.25/0.69*300=305.86 取钢筋直径28 面积6153 锚杆钢筋与砂浆之间的锚固长度T a=1.35*锚杆竖向上拔力/钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数*钢筋根数*3.14*单根直径*钢筋与锚固注浆体的粘结强度设计值=1.35*47.25/0.6*1*3.14*28*2.1=576mm4．注浆体采用水泥砂浆强度不低于30Mpa5．锚杆裂缝验算：混凝土规范8.1.2构件受力特征系数：2.7裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：1.1-0.65*2.01/0.03997*60.756=0.632按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力，按混凝土规范第8.1.3条计算：47.25/1.1*615=69.845N/mm2钢筋弹性模量按混凝土规范第4.2.4采用：200000 N/mm2最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离：（140-30）/2=55按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：615/3.14（140/2）（140/2）=0.03997受拉区纵向钢筋的等效直径：28Wmax=2.7*0.632*69.845*（1.9*56+0.08*28/0.03997）/200000=0.0968mm<0.2mm裂缝计算满足要求一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多【原创】抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结1 适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范 GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆设计
一：G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和，不包括活荷载 S：地下水对建筑物的托力标准值 K：地下结构抗浮安全系数，一般取1.05 注：1.钢筋为HRB400；（fy=360,fyk=400，Es=2000） 2.混凝土强度为M30； 3.注浆体直径为150mm；
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式：对应值配筋取公式：对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度裂缝验算
ω max 公式：对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式：对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式：对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts f N K A ⨯= （7.4.1）上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。

根据计算得：As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）；K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）；f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。

3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。

f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ；ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。

由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。

抗浮锚杆计算

-5.9 -2.5 150 360 0.55 5.2 0.5 0.35 0.2 0.5
1、整体抗浮计算结构及覆土自重G=25*h1+25*h2+18*h3+18*h4 水浮力F=10*(H2-H1)
净水浮力F'=F-(25*h1+18*h4）*0.9 2、锚杆杆体截面面积计算锚杆横向间距S1 锚杆竖向间距S1 锚杆的轴向拉力标准值Ntk=F*S1*S2 （KN) 锚杆的轴向拉力设计值Nt=1.35*Ntk （KN)
地下车库抗浮锚杆计算
1、基础底标高m（绝对标高H1） 2、抗浮设计水位m（绝对标高H2） 3、锚杆孔直径Dmm 4、锚杆采用HRB400级钢筋fyk(N/mm2） 5|岩石与锚固体粘结强度特征值f（Mpa） 6、建筑地面标高m（绝对标高H3） 7、底板厚度h1（m） 8、顶板厚度h2（m） 9、顶板上覆土h3（m） 10、底板上覆土h4（m）
取上述三个锚固长度的最大值，且>3m 实际取l（整数）手工填入单根锚杆抗拔承载力特征值Rt=0.8*3.14*D*f*l*f 4、锚杆极限承载力R=2*Rt
R<0.8*fys*As，As>R/(0.8*fys)
锚杆孔直径D=150mm，锚筋3根18，筋体间加一根14钢筋点焊成束，
锚杆间距2mx2m
33.85 34
需要采 14.65
2 2 58.6 79.11 351.6
0.52
0.66 3.00
3
0.38 3.00 3.00 621.72 1243.4 3885.8
根据《岩土锚杆技术规程》公式18（As=763mm2）
3、锚固段长度计算根据《岩土锚杆技术规程》公式7.5.1-1 La>k*Nt/(3.14*D*f*1.3)

抗浮锚杆计算书20141202

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：正负零绝对标高 8.20m抗浮设防水位绝对标高 5.00m地下室底板底绝对标高 -0.35m抗浮水头 5.35m浮力标准值 53.5kN/m 2二、车库整体抗浮计算车库顶板有700~800覆土，按700覆土计算配重。

车库范围正上方的结构楼层共地下2层，共有3层结构板：2层楼板，1层底板。

计算结构构件配重如下：G=0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）+0.3x25（基础底板自重） =31.35kN/m 2梁和柱的自重占比较小，不考虑。

31.35x0.9=28.2kN/m 2<53.5 kN/m 2整体抗浮不满足要求，车库需要设计抗浮锚杆。

三、抗浮锚杆的计算1. 底板均布净浮力标准值为：53.5-0.3x25（基础底板自重）=46 kN/mm 2注：此处仅可以扣除底板自重，不应扣除底板自重之外的上部楼层结构的自重2. 框架柱在恒荷载下的轴力N=[0.7X18（车库顶板覆土自重）+0.25x25（车库顶板自重）+0.20x25（地下一层楼板自重）]x7.9x8.0=1507 kN因此，柱下可以压住的水头面积为：22435.1461507m =⨯，边长：m 9.424=，剩下的范围内布置锚杆。

3. 锚杆按2700mm ×2700mm 布置，柱上板带处间距适当放宽，如上图所示，钻孔直径取为160mm 。

每根锚杆上拔力标准值R t =2.7X2.7X46=335KN复核：每个柱网中共有6根锚杆，一个柱下受压区6x335+1507=3517>46x7.9x8.0=2907KN,锚杆总量是足够的。

4. 根据《全国民用建筑工程设计技术措施（地基与基础）》公式7.3.2-3，锚杆钢筋的截面面积计算： y t f A 2R 35.1ξ≥=360x 69.01033535.13⨯⨯=18202mm 所以取328（三级钢），A=1847。

抗浮锚杆计算书

纯地下室抗浮计算恒载：土：23/4.148.0/18mkNmmkN=⨯；取2/14mkN顶板：23/50.7/2530.0mkNmkNm=⨯（考虑顶板梁及柱自重取2.0 kN/m2），折算后取9.5 kN/m2底板：23/10/254.0mkNmkNm=⨯；200厚建筑做法：23/0.4/202.0mkNmkNm=⨯2/5.374105.914mkNG=+++=；水浮力：抗浮设计水位：室外回填土完成后地面(覆土0.8m；净高3.6m；建筑面层0.2m；底板厚0.4m) 地下室底板底标高：-(0.8+3.6+0.2+0.4)m=-5.0m地下室抗浮水头高度：5.0m地下室底板所受水浮力：23/50/100.5mkNmkNmF=⨯=结论：FG≤抗浮不满足要求。

需要采取抗浮措施。

抗浮锚杆计算由抗浮计算结果可知：G=37.5 kN/m2F=50 kN/m2抗浮无法满足要求，根据本工程实际情况及勘查报告建议，采取增设抗浮锚杆满足抗浮要求。

锚杆计算如下：一：验算每一单元柱跨内所需锚杆个数：由公式：G/1.05+nR≥F，受荷面积A=6x7.8=46.8m2，先按照单根锚杆的抗拔力为Rt=170KN来计算，则可以得知每一单元柱跨内所需锚杆个数位：n≥[（50-37.5/1.05）*6*7.8]/170=3.9根，取4根二：锚杆内钢筋截面积的计算：依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.2条：AS≥Ntd/ξ2fy，Ntd=1.35Rt ，可以得知：Nt=170*1.35=229.5KN，ξ2对于永久锚杆取0.69按照板块内的浮力全部由锚杆承担计算，所以AS≥229.5*1000000/0.69*360=920mm2锚杆筋体采用HRB400 设置3根20（942mm2）三：锚杆有效长度的计算：按锚杆进入6层中风化泥岩中来计算，依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.2条：Rt=ξ1πDla f rb可得：170=0.8*3.14*0.12*la*200所以la =2.87取la=3m，现按照开挖时，开挖面下1m长度内锚杆与土层的粘结强度不考虑，所以：锚杆总长度取:1+3=4m，依据《全国民用建筑工程设计技术措施》结构地基与基础7.3.1条中第5点要求：对于全长粘结型非预应力锚杆，土层锚杆的锚固端长度不应小于4m，且不宜大于10m，故，综合以上，本工程锚杆长度取5m。

基坑锚杆锚杆计算

立体停车库基坑底板锚杆计算1、底板标高m（绝对标高H1） 61.05-0.8=60.25m2、抗浮设计水位m（绝对标高H2） 72.0 m3、锚杆孔直径Dmm 1504、锚杆采用HRB400级钢筋fyk(N/mm2） 4005、土与锚固体粘结强度特征值f（Mpa）6、底板厚度h1（m） 0.81、抗浮计算水浮力F=10*(H2-H1)=10*（72.0-60.25）=117.5 KN/m2净水浮力F'=F-25*h1 =117.5-0.9*25*0.8=99.5 KN/m22、锚杆杆体截面面积计算锚杆横向间距S1=1.5锚杆竖向间距S1 =1.5锚杆的轴向拉力标准值Ntk=F*S1*S2 （KN) =99.5*1.2*1.2=144 KN锚杆的轴向拉力设计值Nt=（1.20*F-0.9*25*h1）*S1*S2 （KN)=（1.20*117.5-0.9*25*0.8）*1.2*1.2=178 KN 根据《岩土锚杆技术规程》公式7.4.1 As=kt*Nt/fyk = 1.6*178*1000/400=712 mm2选用2根22（As=760mm2）>7123、锚固段长度计算(取7米长度)根据《岩土锚杆技术规程》公式7.5.1-1 La*(3.14*D*f*￠)>k*Nt（2*160+5*200）*3.14*0.15*1.0=620>2*178=356 KN公式7.5.1-2 2*3.14*25*0.85*2.0*1.0*7=1868> k*Nt=2*178=356 KN根据《地基基础设计规范》公式8.6.3 Rt<0.8*3.14*D*f*l*fRt =144 KN<0.8*3.14*0.15*(2*160+5*200)/2=248 KN4、锚杆极限承载力特征值Rt =144KN，施工图实际取144KN锚杆极限承载力极限值R=2*Rt =2*144=288KNAs =R/fstkAs=288*1000/540=533 mm2选用2根22做最大荷载试验锚杆孔直径D=150mm，锚筋2根22，锚固段长度为7m，单根锚杆抗拔承载力特征值为144kN，锚杆间距1.2mx1.2m。

抗浮锚杆设计计算书(图文)

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高(黄海高程) 7.6 m地下室底板底标高-1.5 m浮力91 kN/m2二、抗浮受力计算:1.裙房三层顶板:板自重3×0.12×25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3×0.06×25=4.5 kN/m2 一层板:板自重0.18×25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07×25=1.7 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.5 kN/m2抗浮验算91-52.5×0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板:覆土层0.7×18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29×25=7.3 kN/m2 地下一层板:板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计52.7 kN/m2抗浮验算91-52.7×0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板:顶板自重2×0.16×25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2×0.06×25=3.0 kN/m2底板底板自重0.4×25=10 kN/m2底板覆土 1.0×18=18 kN/m2总计35.0 kN/m2抗浮验算91-35×0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算,锚杆孔径为200mm。

其中:锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋,锚固段长度为4m；按2100mm×2100mm布置。

（完整版）抗浮锚杆计算书

（完整版）抗浮锚杆计算书7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

抗浮锚杆及底板配筋计算

抗浮锚杆及底板配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005一 . 抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2水浮力： Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m22.非人防区：a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2根据 CECS22:2005计算：*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KNNt≤fyk取单根锚杆承载力特征值Nt=600KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据 CECS22:2005计算：（1） La>K*Nt/(π*D*f mg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.55m根据 GB5007-2002计算：*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66m La≥Nt/(0.8*π*d1c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KNa≤(600/93)^0.5 =2.54m 取a=2.5m3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2Nt≤f*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KNyk取单根锚杆承载力特征值Nt=720KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据 CECS22:2005计算：(1)La>K*Nt/(π*D*f mg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3)=2.05m(2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.60m根据 GB5007-2002计算：*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00m La≥Nt/(0.8*π*d1c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m 取a=1.90m二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=10.25(B2底板标高)+0.5(底板厚)-2.5=8.25m结构自重：Gk=5.0(板自重)+18x1.0(覆土)+20x1.15(地板自重)=46 KN/m2水浮力： Fk=8.25x10-46=36.5 KN/m22.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ25(HRB400钢），As=1473mm2根据 CECS22:2005计算：Nt≤f*As/Kt=400x1473/1.6=368.2x103N=368.2KNyk取单根锚杆承载力Nt=360KN3.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф150mm根据 CECS22:2005计算：（1） La>K*Nt/(π*D*f mg*ψ)=2.0x360/(3.14x150x0.2x1.3) =1.46m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x360/(2x3.14x25x0.6x2.0x1.3)=2.95m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d*f)=360/(0.8x3.14x0.15x0.2)=4.80m14.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=360KNa≤(360/36.5)^0.5 =3.14m 取a=3.0m三 . 底板配筋计算：底板厚h=500mm,砼C40，钢筋级别HRB4001.底板承受的水浮力：Qk=F(总水浮力)+ qel(人防底顶板等效静荷载)-G2k-Fm(锚杆荷载) =G1k=34 KN/m22.底板内力计算：M0k=1/8*Q K*L y*(L x-2/3*C)2=1/8*8.4*(8.4-2/3*2.25)=1699.7KN-M截面位置柱上板带弯矩及配跨中板带弯矩及配筋筋端跨：边支座跨中正第一内支座1.2x0.48x1699.7=979 As=15181.2x0.22x1699.7=448.7 As=6821.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.05x1699.7=102 As=1361.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=515内跨：支座截面跨中截面1.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=5151.2x0.15x1699.7=306 As=492最小配筋率：ρ0=45f t/f y=45x1.71/360=0.214%构造配筋为：As=0.214%x1000x500=1070mm2/m实配钢筋：φ18@200(HRB400) As=1272 mm2/m支座实配钢筋：φ18/φ16@100(HRB400) As=2277 mm2/m。

基础抗浮锚杆设计计算

抗浮锚杆设计方案
方案一
1）单位面积需抗拔力计算。

根据中外建工程设计与顾问有限公司提供的抗浮验算摘录如下：
抗浮水位按绝对标高44.0m考虑，基础底板底绝对标高为31.98m（不含垫层）
抗浮重力计算
恒载计算：
基础底板以上重量=80.0KN/m2,
基础底板自重=0.4×25=10 KN/m2,
合计=90 KN/m2,
浮力计算
（44-31.98）×10=121 KN/m2,
抗浮重力=90 KN/m2＜浮力=121 KN/m2,
故单位面积需抗拔力=121-90=31 KN/m2,
该建筑底板面积为812m2
所需总抗浮力=31×812=25172KN
2）抗拔锚杆间距计算
根据施工设备等情况，初步确定抗拔锚杆设计取15m
锚杆轴向拉力设计值按以下公式估算，并取其中的小值；
LaπDf mgΨ＞KNt
K为锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；
Nt为锚杆的轴向拉力设计值；
La为锚杆锚固长度；
D为锚杆锚固段的钻孔直径；
Ψ为锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0；
f mg为锚固段注浆体与底层间的粘结强度标准值（根据地堪报告相应地层取值）。

本工程取值如下表：
经计算，抗浮锚杆抗拔力设计值125KN.
考虑施工及地层可能的变化，取锚杆间距取2.0m。

实际抗拔锚杆抗拔力设计值为：120KN，锁定荷载80KN。

3)抗浮锚杆其他设计参数
锚杆直径：150mm，锚杆长度15m。

锚杆杆体采用低弛。

基础抗浮锚杆设计计算

抗浮锚杆设计方案
方案一
1）单位面积需抗拔力计算。

根据中外建工程设计与顾问有限公司提供的抗浮验算摘录如下：
抗浮水位按绝对标高44.0m考虑，基础底板底绝对标高为31.98m（不含垫层）
抗浮重力计算
恒载计算：
基础底板以上重量=80.0KN/m2,
基础底板自重=0.4×25=10 KN/m2,
合计=90 KN/m2,
浮力计算
（44-31.98）×10=121 KN/m2,
抗浮重力=90 KN/m2＜浮力=121 KN/m2,
故单位面积需抗拔力=121-90=31 KN/m2,
该建筑底板面积为812m2
所需总抗浮力=31×812=25172KN
2）抗拔锚杆间距计算
根据施工设备等情况，初步确定抗拔锚杆设计取15m
锚杆轴向拉力设计值按以下公式估算，并取其中的小值；
LaπDf mgΨ＞KNt
K为锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；
Nt为锚杆的轴向拉力设计值；
La为锚杆锚固长度；
D为锚杆锚固段的钻孔直径；
Ψ为锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0；
f mg为锚固段注浆体与底层间的粘结强度标准值（根据地堪报告相应地层取值）。

本工程取值如下表：
经计算，抗浮锚杆抗拔力设计值125KN.
考虑施工及地层可能的变化，取锚杆间距取2.0m。

实际抗拔锚杆抗拔力设计值为：120KN，锁定荷载80KN。

3)抗浮锚杆其他设计参数
锚杆直径：150mm，锚杆长度15m。

锚杆杆体采用低弛。

地下室抗浮计算(含锚杆125521)

三、整体抗浮计算：(纯地下室情况)
(1).自重计算
m跨(X*Y向)柱网范围混凝土体积折算成厚度计算.
1.顶板梁、板、柱折算：7mX8
X方向：框架梁(宽X高)：400X800(单位：mm)
次梁(宽X高)：300X650(单位：mm)2根次梁Y方向：框架梁(宽X高)：400X800(单位：mm)
次梁(宽X高)：300X650(单位：mm)2根次梁X,Y方向:顶板板厚h1：250mm
框架柱（宽X高）600X600(单位：mm)柱高： 3.9m 柱网内构件混凝土体积:V=7.662
梁，柱折算厚度：h2=V/(X*Y)=0.136821m
加板后的折算厚度h:h=h1+h2=0.386821m
2.顶板有覆土:
顶板标高为：-0.6m
覆土厚度:0.2m
覆土容重:20KN/m3
3.底板,顶板层梁，板柱及覆土自重汇总：
底板板厚:400mm
总重:G=23.67054kN/m2
（荷载规范2012版规定对漂浮验算荷载分项系数为没有具体规定，参考其他规范可取1.0）
折减后总重:G=23.67054kN/m2
4.整体抗浮取的水浮力值为:
F=30.9kN/m2
5.比较整体抗浮是否满足要求(G/K>1.05)：0.766不满足!
整体抗浮需要采用锚杆抵抗的单位面积水浮力：7.229464kN/m2。

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为:底板抗浮锚杆提供抗浮力312kN/m22、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87. 5kN,设计锚杆间距2. 7x2.7m.3、杆牍面及锚固牍面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：上面式中：K —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；tN 一锚杆的轴向拉力设计值，取113. 8KN. tf 一钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0. 4kN/mm2o yk根据计算得：As=569mm2所以孔内应设置二根6 20的HRB400钢筋.4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005),锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定:, KxNL > ta TtDfmg (7.5. 1-1)r KxNL > ------ --- —a nTidcf wms (7. 5. 1-2)上面式中：L ---- 锚杆锚固段的长度(m)；aK ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2. 2；N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；tD ——锚固体的钻孔直径，按0. 12md——钢筋的直径(m)；f ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取mg锚杆周围地层加权平均值130kPa o3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值lOOkPa, 4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa of ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa；ms& ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ip ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1. 15n——钢筋根数由计算公式算得2#地块：L） 3. 72m,设计按照锚固段长度为5. 10m。

a由计算公式算得3#地块：L） 7. 18m,设计按照锚固段长度为8. 00m。