(完整版)XX水库供水隧洞结构计算书.doc
输水涵管(隧洞)结构计算
2.2、计算依据及参数
2.2.1 工程等别、建筑物级别及洪水标准 QMA 水库总库容 4095 万 m3，为中型水库，工程等别为Ⅲ等，大坝、 溢洪道、 放水涵管等主要建筑物为 3 级。 洪水设计标准 2004 年 4 月 《QMA 水库大坝安全技术认定书》中，水库按 2%洪水设计，0.333%洪水校核， 水库校核水位 235.0m（相应泄量 Q=1240m3/s） ，设计水位 234.15m（相应 泄量 Q=929m3/s） ，正常水位 232.8m，死水位 219.23m。 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》 （SL252—2000） ，并结合 本水库的历史设计洪水标准，本次安全评价设计洪水标准为：50 年一遇 洪水设计，1000 年一遇洪水校核，下游消能防冲采用 30 年一遇洪水设 计。 2.2.2 计算依据 根据《水工隧洞设计规范》 （SL279-2002）的有关规定，隧洞衬砌型
5. 内水和外水压力均匀部分作用下，衬砌断面的轴力 N 为：
N p pri pr0 1 A r0 r A i
2
式中 r0 —衬砌的外半径， m ；
i —衬砌的内半径， m ；
p —内水压力， KPa ；
A
A —弹性特征因素：
E h 1 K 0 E h 1 1 2 K 0
合计
194.7213 467.456 499.0228
注： 0 为管顶， / 2 为管侧， 为管底；正弯矩为管内侧受拉，负弯 矩为管外侧受拉；轴力正为压，负为拉。φ
3.1.3 结构最小配筋复核计算 内、外侧配筋计算公式：
N N h a 2 M 2 h a N N h a 2 M f 2 h a 式中 —钢筋的允许应力：
发电引水隧洞设计计算书.doc
编号：SG-隧洞-01工程名称：xxx电站工程设计阶段：施工图设计发电引水隧洞设计计算书签名日期审查：校核：计算：目录1 引言 (3)2 设计依据文件和规范 (3)2.1有关本工程的文件 (3)2.2主要设计规范 (4)2.3主要参考资料 (4)3 设计基本资料 (4)3.1工程等别与建筑物级别 (4)3.2洪水标准 (5)3.3地震烈度 (5)3.4工程地质及水文地质资料 (5)3.5取水口水位流量及泥沙含量 (5)3.6风速、风向 (5)4 隧洞线路布置设计 (5)4.1洞线平面布置 (5)4.2洞线纵、横剖面布置 (6)5 隧洞水力学计算 (9)5.1洞身段过流能力 (9)5.2正常运用情况隧洞水面线计算 (9)5.3设计洪水情况隧洞水力学计算 (16)5.4非常运用情况（校核洪水）隧洞水力学计算 (20)6 结构计算 (23)6.1计算程序与方法 (23)6.2有关的计算系数 (23)6.3计算工况和荷载组合 (23)6.4桩号0+000～0+060段结构与配筋计算成果 (24)7 工程量计算 (37)7.1桩号0+000～0+060段 (37)7.2桩号0+060～0+070段 (38)7.3桩号0+070～0+120段 (38)7.4桩号0+120～0+450段 (39)7.5工程量汇总 (39)8 本次设计方案与XXX方案工程量、投资、发电量比较 (39)8.1 XXX方案正常运行情况水面线计算 (39)8.2工程量及投资比较表 (40)8.3发电量比较 (41)9 隧洞取水口与出口压力前池设计方案的初步考虑 (43)9.1隧洞取水口 (43)9.2压力前池 (43)1 引言xx水电站位于xx县境内的舞阳河中下游河段上，工程任务以发电为主。
电站装机容量2×3200kW，年发电量3455万kW·h。
发电无压隧洞长450m，引水流量57m3/s。
xx电站工程原由xxx院（以下简称xxx院）设计，2004年8月，受业主单位委托，由本项目组承担该工程发电引水系统和厂房枢纽工程的施工图设计。
输水涵管(隧洞)水力计算书
求得:Q=6.456m3/s
2. 水库设计水位 234.15m 时相应的泄流能力：
234.15 219.4 0.082605Q2 0.189292Q2 0.049564Q2
求得:Q=6.774m3/s
3．水库校核水位 235.0m 时相应的泄流能力：
235.0 219.4 0.082605Q2 0.189292Q2 0.049564Q2
n
数C
喇叭 段
2
1.5
闸首
矩形 1
1
段
闸井 段
3.6
1
渐变 段
1
1
管身 段
90
1
Σ 97.6
1.766 1.000 1.000 0.890 0.786
0.375 0.014 60.656 0.25 0.014 56.693 0.25 0.014 56.693 0.25 0.014 56.693 0.25 0.014 56.693
位差；
2 —动能修正系数；取2 1.0 ；
v —管道内断面平均流速 m / s， v Q ；
A
g —重力加速度 m / s2 ，hf
l 2 d 2g
hj
—局部损失， hj
2 2g
—管路中局部水头损失系数；
沿程阻 力系数
λ 0.021
0.024
0.024 0.024 0.024
沿程水头损失 hf
0.000464665 Q2
0.001244522 Q2
0.004480281 Q2 0.001571168 Q2 0.18153186 Q2 0.189292496 Q2
根据表 2-1 计算，总沿程损失 hf 0.189292Q2 2.2 沿程水头损失计算
隧洞经济洞泾选择、水力计算及调洪演算计算书
1经济洞径的选择根据江坪河的实际地形条件为山区河流，河谷狭窄，两岸地形陡峻，山岩坚实，可采故采用隧洞导流，由于每条隧洞的泄流能力有限，加之隧洞的造价比较昂贵，而且根据当前的施工水平，每条隧洞的可宣泄量一般不超过2000～5000m 3/s ，根据确定的设计流量为5100 m 3/s ，由于左、右两岸的地形条件基本相似，施工条件，水流条件基本无差别，故在左、右两岸各设一个导流隧洞。
在进行经济洞径的比较时，按无压洞进行设计。
运用如下公式：Q μ=Q ：河道的下泄流量 m 3/s ；μ：管道系统的流量系数，一般取值0.6-0.8，取0.7；A ：遂洞的截面面积 m 2 ； Z ：上下游水位差 m ；由上面的公式可转化为：2222Q Z g A μ= 表1-1 江坪河坝址水位流量关系表295.50 744 305.50 5170 296.00 867 306.00 5530 296.50 996 306.50 5910 297.00 1130 307.00 6300 297.50 1280 307.50 6720 298.00 1440 308.00 7160 298.50 1610 308.50 7610 299.00 1790 309.00 8060 299.501980309.508520注：水位为黄海基面。
由下泄流量Q=5100m 3/s 查上表，得到相应的下游水位Z 下=305.4m 。
已知上游水位及泄流量而流量系数未定，故需用试算法求洞径。
先设某一洞径，然后根据上述公式求上游水位，看是否满足已知水位，从而求得最适宜的洞径。
又隧洞最大流速V <20m 3/s ，则隧洞断面面积W=Q/V ，得W>255m 2经估算得270 m 2 、280m 2 、290m 2 对应下列三种洞径尺寸：17×17，18×17 和18×18现对三种假设进行试算：方案一：假定隧洞的洞径为17×17 ，采用无压城门洞型，形式和尺寸如下:经几何关系计算得到隧洞的断面面积： 2264.75A m =隧洞洞径不能太小，应校核平均流速V=Q/W <20m/s ，否则流速过高会使隧洞破坏。
隧道(衬砌工程量)计算书
x x x隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：8 编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：。
水工隧洞优化设计计算书
式（1.1）
式（1.2）
式（1.3）
式中h—当 =20～250时，为累计频率5%的波高h5%；当 =250～1000时，为累计频率10%的波高h10%。g为9.8 m/s2。Cth=(e^x+e^-x)/(e^x-e^-x)。
v0为计算风速，m/s。设计洪水位和校核洪水位采用不同的计算风速值。设计洪水位时，采用多年平均最大风速的1.5倍即 ；校核洪水位时，采用多年平均最大风速12.7m/s。
1.00
0.200
0.200
12.522
出口断面
140.63
1.00
12.522
总和
0.662
96.57
0.145
12
13
14
15
16
17
vi2/2g
(m)
hji=(4)*(12)
(m)
hfi=(9)*(12)
(m)
Hwi
(m)
H=水位-出口底板高层-hwi（m）
zi+pi/γ=Hi-v2/2g(m)
根据《混凝土重力坝设计规范（SL319-2005）》规定:非溢流坝段的基本断面呈三角形，其顶点宜在坝顶附近。基本断面上部设坝顶结构。坝体的上游面可为铅直面、斜面或折面。实体重力坝上游坝坡铅直。下游坝坡可采用一个或几个坡度，应根据稳定和应力要求并结合上游坝坡同时选定。下游坝坡宜采用1∶0.6～1∶0.8，下游坝坡取1：0.75。
坝前水深H=正常蓄水位-河床底高程=718.00-674.5=43.5 m
此时 =9.8*218.7/12.72=13.29m为累计频率为5%的坡高
校核洪水位时沿风向的地址剖面面积S=2958.3072m2，
隧洞计算
q = 0.7 ⋅ rh = 0.7 r
B 2 fk
一、荷载及荷载组合
②侧向山岩压力计算
e1 、e2 为水平山岩压力强度。 为水平山岩压力强度。
A）在洞顶面处： ）在洞顶面处：
q
e1 = 0.7γ ⋅ h ⋅ tg 2 45o − φ 2
垂直压强 系数
(
)
B L
h
H
B）在洞底面处：
e2 = (0.7 h + H ) ⋅ γ ⋅ tg 45 − 2
δ=
(1+ µ )⋅ro
E
P
P = K ⋅ Y 变形相容Y = δ
E 那么，K = (1+ µ )⋅ro ，式中：E − 岩石弹石KN / cm2，
µ − 泊松比，r o −隧洞衬砌外半径。
一、荷载及荷载组合
经验和分析说明：在同样得围岩中，洞径大， K 值小； 洞径小， K值大，而且大致成反比。为了计算方便，人们采 用半径为1m的圆形坑道的K值，作为标准，用Ko表示(亦称单 位弹性抗力系数)，当用m为单位时： K : K o = 1(m ) : γ e (m ) 即 ： = K eo K γ 以cm为单位时： K : K o = 100(cm ) : γ e (cm )
隧洞衬砌结构计算书
隧洞衬砌结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工隧洞设计规范》（DL/T 5195-2004，以下简称《规范》）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《隧洞》（中国水利水电出版社，熊启钧编著）《水工隧洞和调压室水工隧洞部分》（水利电力出版社，潘家铮编著）2．几何参数：半跨宽度L1＝2.000 m；顶拱半中心角α ＝60.00°拱顶厚度D1＝0.400 m；拱脚厚度D2＝0.600 m侧墙厚度D3＝0.600 m；侧墙高度H2＝4.000 m隧洞衬砌断面形式：圆拱直墙形底板厚度D4＝0.600 m底板位置贴角尺寸c ＝0.200 m3．荷载信息：外水压力折减系数β ＝0.20顶部山岩压力端部值Q1＝70.00kN/m；顶部山岩压力中间值Q2＝70.00kN/m 侧向山岩压力上侧值Q3＝40.00kN/m；侧向山岩压力下侧值Q4＝50.00kN/m 底部山岩压力端部值Q5＝0.00kN/m；底部山岩压力中间值Q6＝0.00kN/m 顶拱围岩弹抗系数K1＝500.0 MN/m3侧墙围岩弹抗系数K2＝500.0 MN/m3底板围岩弹抗系数K3＝500.0 MN/m3顶拱灌浆压力P d＝0.00 kPa；P d作用半中心角αp＝0.00°其他部位灌浆压力P e＝0.00 kPa4．分项系数：建筑物级别：1级；钢筋混凝土构件的基本效应组合下承载力安全系数K ＝1.35钢筋混凝土构件的偶然效应组合下承载力安全系数K' ＝1.15衬砌自重分项系数γQ1＝1.10；山岩压力分项系数γQ2＝1.00内水压力分项系数γQ4＝1.00；外水压力分项系数γQ5＝1.00灌浆压力分项系数γQ3＝1.005．材料信息：混凝土强度等级：C25轴心抗压强度标准值f ck＝16.70 N/mm2；轴心抗拉强度标准值f tk＝1.78 N/mm2轴心抗压强度设计值f c＝11.90 N/mm2；轴心抗拉强度设计值f t＝1.27 N/mm2混凝土弹性模量E c＝2.80×104 N/mm2纵向受力钢筋种类：HRB335钢筋强度设计值f y＝300 N/mm2；弹性模量E s＝2.00×105 N/mm2钢筋合力点到衬砌内、外边缘的距离a ＝0.050 m混凝土裂缝宽度限值[ωmax] = 0.300 mm6．荷载组合：7．荷载组合下弹性抗力、围岩压力及灌浆压力信息：三、内力计算：N -- 衬砌计算截面的轴向力，以受拉为正，kN；Q -- 衬砌计算截面的剪力，以逆时针转动为正，kN；M -- 衬砌计算截面的弯矩，以内边受拉为正，kN·mu -- 衬砌计算截面的切向位移，mm；v -- 衬砌计算截面的法向位移，mm；ψ -- 衬砌计算截面的转角位移，度；k -- 衬砌计算截面的围岩抗力，kPa计算节点编号顺序为：底板或底拱、底圆按照从左到右编号；顶板板或顶拱、顶圆按照从右到左编号；其余部位按照从下到上编号；1．工况“不计弹抗+围岩压力”承载能力极限状态下的内力计算：2．工况“不计弹抗+围岩压力”正常使用极限状态下的内力计算：3．工况“弹抗+不计侧向围岩压力”承载能力极限状态下的内力计算：4．工况“弹抗+不计侧向围岩压力”正常使用极限状态下的内力计算：5．工况“施工充填灌浆”承载能力极限状态下的内力计算：6．工况“施工充填灌浆”正常使用极限状态下的内力计算：四、截面承载验算：衬砌截面按偏心受压或偏心受拉构件进行承载力和配筋计算：1．偏心受压截面正截面承载力计算依据：首先按素混凝土偏心受压构件进行承载力验算，验算公式如下：K×N ≤ φ×γm×f t×b×h/（6×eo/h-1）《砼规》式5.2.3-3K×N ≤ φ×f c×b×h/（6×eo/h+1）《砼规》式5.2.3-4如果承载力验算不满足，则进行配筋计算，公式如下：KN ≤ f c×b×χ+f y'×As'-σs×As 《砼规》式6.3.2-1KNe ≤ f c×b×χ×（ho-χ/2）+f y'×As'（ho-a s'）《砼规》式6.3.2-2 2．偏心受拉截面正截面承载力计算依据：轴向力作用在钢筋A s合力点与A s'合力点之间的小偏心受拉构件：KNe ≤ f y' × As' × （ho - a s'）《砼规》式6.4.2-1KNe' ≤ f y×As × （ho' - a s）《砼规》式6.4.2-2轴向力作用在钢筋A s合力点与A s'合力点之外的大偏心受拉构件：KN ≤ f y×As-f y'×As'-f c×b×χ《砼规》式6.4.3-1KNe ≤ f c×b×χ×（ho-χ/2）+f y'×As'（ho-a s'）《砼规》式6.4.3-2 3．截面抗剪验算依据：当满足下述条件时，可不配置抗剪钢筋：K×V ≤ 0.7×βh×f t×b×ho 《砼规》式6.5.4-1βh ＝（800 / ho）1/4《砼规》式6.5.4-24．工况“不计弹抗+围岩压力”配筋计算结果：5．工况“弹抗+不计侧向围岩压力”配筋计算结果：6．工况“施工充填灌浆”配筋计算结果：7．部位“底板”内侧配筋计算结果：“弹抗+不计侧向围岩压力”工况下，底板0计算点的截面内侧配筋最不利：该截面高度h = 600 mm，截面宽度b = 1000 mm弯矩m = 96.42 kN·m（内侧受拉为正），轴力N = 49.90 kN（受压为正）（a）、偏心距计算：偏心距e o = M/N = 96421891/49899 = 1932.4mme o >= h/30 = 20.0mm,故按实际偏心距e o = 1932.4 mm计算。
某水电站引水隧洞衬砌结构计算书
目录1 计算总说明 (1)1.1 计算目的及要求 (1)1.2 基本资料 (1)1.3 计算原则和假定 (1)1.4 材料参数 (2)1.5 参考书目及资料 (2)2 计算过程 (3)2.1 围岩分担内压 (3)2.2 按初拟配筋计算钢筋应力 (8)2.3 按限裂标准复核钢筋应力 (9)2.4 抗外压计算 (11)3 计算成果及分析 (13)4 附图........................................... 错误！未定义书签。
引水隧洞衬砌结构计算书1 计算总说明1.1 计算目的及要求本算稿采用高压隧洞的透水衬砌方法（公式法）对某水电站引水隧洞进行内力和配筋计算，为施工详图设计阶段引水隧洞衬砌的施工图绘制提供合理的数据依据。
1.2 基本资料引水隧洞布置于XX河左岸，进水口至调压室引水隧洞长全长15541.226 m，为有压隧洞。
引水隧洞建筑物为3级，结构安全级别为Ⅱ级。
沿线山体雄厚，设计洞轴线与主要结构面呈较大角度相交，具备基本的地形地质条件，围岩类别以Ⅲ类为主，局部稳定性差，应及时采取支护措施；少部分洞段属Ⅱ类围岩，基本稳定，Ⅳ~Ⅴ类围岩不稳定。
Ⅱ、Ⅲ1类围岩段，采用马蹄形断面(喷锚支护方式)，Ⅲ2、Ⅳ、Ⅴ类围岩段采用马蹄形或圆形断面（钢筋混凝土衬砌支护方式），本算稿仅针对钢筋混凝土衬砌支护段进行结构计算。
围岩分类及参数详见附页互提资料单。
1.3 计算原则和假定高压隧洞的结构设计采用了透水衬砌方法进行计算，本工程采用公式法进行计算。
公式法：考虑变形协调，计算圆形断面在内水压力作用下围岩、混凝土、钢筋的应力和变形，以及混凝土裂缝开展宽度。
充水过程：初次充水，内水压力达到一定程度后，高压隧洞衬砌体开裂，内水压力以渗透压力，即体积力的形式作用在混凝土衬体和围岩上，使混凝土衬体内、外水压的压差逐渐降低或趋于平衡，从而在钢筋混凝土上产生的应力都较小。
衬砌计算原则：1）高压隧洞透水衬砌计算要求隧洞埋深满足挪威准则，且在地质围岩较差段外水满足渗流稳定。
输水涵管(隧洞)水力计算书
沿程阻 力系数
λ 0.021
0.024
0.024 0.024 0.024
沿程水头损失 hf
0.000464665 Q2
0.001244522 Q2
0.004480281 Q2 0.001571168 Q2 0.18153186 Q2 0.18929292Q2 2.2 沿程水头损失计算
l —管长 m ；
d —管径 m ；
8g
—沿程阻力系数， ＝ C 2 ；
C
1
1
R6
C —谢才系数， n ；
n —糙率，混凝土管取 n ＝0.014；
R —水力半径 m 。
2.过流能力计算
计算校核、设计、正常三个工况的过流能力。水库校核水位 235.0m， 设计水位 234.15m，正常水位 232.8m，由于缺少资料，下游水位均按 219.4m 计算，为淹没出流。输水涵管简图见图 2-1。
输水涵管（隧洞）过流能力计算书
1、计算条件
1.1、计算采用的规程规范及主要文件资料 （1）《水工隧洞设计规范》SL279-2002； （2）《水工隧洞和调压室》（水利电力出版社，潘家铮主编）； （3）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）
1.2、计算依据及采用的公式
1.2.1 工程等别、建筑物级别及洪水标准
2.1 沿程水头损失计算 2.1.1 各参数取值 涵管为混凝土涵管取糙率 n＝0.014； 喇叭段估计 d＝1.5m
2.1.2 沿程水头损失计算
沿程损失
hf
l 2 d 2g
l d
Q2 2gA2
表 2-1 沿程水头损失计算表
长度
断面面 水力半 糙率 谢才系
隧洞结构计算
1.内力计算r i r e r100130115说明：砼采用C20，钢筋采用二级，截面按双筋计算。
截面Ar i——-衬砌后的隧洞内径，单位cm；ψ=0(洞顶）0.1628 r e——-衬砌后的隧洞外径，单位cm；ψ=π/2-0.125 r——-衬砌后的隧洞平均半径，单位cm；ψ=π(洞底）0.0872 k0(N/cm3)——围岩单位弹性抗力系数；h——衬砌厚度,单位cm；截面Dq(KN/m)----垂直围岩压力，按q=0.1×γ1×B计算，ψ=0(洞顶）0.2122此处γ1为山岩容重，B为考虑0.2m超挖的隧洞直径；ψ=π/20 P(Kpa)——隧洞内水压力；ψ=π(洞底）-0.2122 a——钢筋保护层厚度；〔σg〕(KN/cm2)=R g/k,一级为160MPa,二级为258MPa;截面A1A g----根据计算结果选定的每层钢筋面积。
ψ=0(洞顶）0.34477作者：bluepan ψ=π/2-0.392722004.3.4ψ=π(洞底）0.44059A0.927393截面A2ψ=0(洞顶）0.17239ψ=π/2-0.19636ψ=π(洞底）0.2203ψ=0垂直山岩力 2.064189自重 2.357966非均匀内水压力0.803815总计 5.225972.配筋计算（1）按砼未出现裂缝情况计算a h0426A gi A ge洞顶配筋面积 4.475129883 2.636055洞底配筋面积 4.701285105 1.7432洞侧配筋面积 2.011452455 3.829226（2）按砼出现裂缝情况计算A gi A ge洞顶配筋面积0.744046768-1.26561洞底配筋面积0.192345615-1.98788洞侧配筋面积-1.719630660.0981433.抗裂校核(须满足σi<〔σgh〕,K f>1.2)A g A040.3064有压隧洞结构计算k0(N/cm3)h a I K n1000300.869565225000666.66679.212994188山岩压力作用下弯矩计算Aa B C Cn Cn(1+a)Aa+B+Cn(1+a)0.1415652170.08721-0.00699-0.0644-0.12040.108377406-0.108695652-0.125010.008240.0759150.141928-0.0917774740.0758260870.16277-0.00837-0.07711-0.144170.094428751山岩压力作用下轴向力计算Da F G Gn Gn(1+a)Da+F+Gn(1+a)0.184521739-0.212220.020980.1932890.3613660.333667416010.005750.0529750.09904 1.099039688 -0.1845217390.712220.022370.2060950.3853070.913005706衬砌自重作用下的内力计算B1B1n A1+B1n M(KN·m)C1D1-0.02194-0.202130.142637 2.357966-0.166690.06590.025890.238524-0.1542-2.54905 1.57080.01807-0.02629-0.242210.19838 3.279476 1.73740.07024 N P(KN)192.7701403非均匀内水压力作用下的内力计算B2B2n A2+B2n M(KN·m)C2D2-0.01097-0.101070.0713230.803815-0.588340.032950.012950.119308-0.07705-0.86837-0.21460.00903-0.01315-0.121150.099149 1.117411-0.631260.03513内力组合表M(KN·m)N(KN)ψ=π/2ψ=πψ=0ψ=π/2ψ=π-1.748021301 1.798518 5.526218.202315.1212-2.54904569 3.279476 6.33141624.9733834.27749-0.868372944 1.117411-2.79072-1.28779-3.01455-5.165439934 6.1954059.06690141.8878946.38413〔σg〕(KN/cm2)A min(cm2)25.833 3.9A7.1111849096.4444846465.84067849A-0.521558488-1.795537959-1.621487742I0W0σi〔σgh〕K f2327440.015516192.69261333.333 2.700007q(KN/m)g(自重KN/m)P(Kpa)t12.7412.5220 1.3M(KN·m)2.064188587-1.7480213011.798518311N(KN)5.5261997518.202295315.1212005D1n C1+D1n N(KN)0.6071363170.44044632 6.3314160.166478805 1.737278824.973380.647120712 2.3845207134.27749D2n C2+D2n N(KN)0.303568158-0.2847668-2.790720.083193338-0.1314067-1.287790.323652486-0.3076075-3.01455。
引水隧洞ansys有限元分析计算书.doc
1.工程概况**水电站位于省**县**河上游主源上，是以发电为主的高水头引水式电站，其中引水隧洞长约18.05km，布置在河流左岸，洞线均处于中高山区，隧洞埋深大，一般在350～450之间，最浅处在火石溪沟，垂直覆厚约为25m，隧洞底坡按2.03‰控制，进水口底板高程为1326m，末端底板高程为1289.42m。
，建筑物级别为3级。
计算目的：本计算仅针对尾部水头116米的高水头钢筋砼衬砌段进行内力分析及配筋计算，断面形式为外马蹄形开挖、过水断面为圆形的衬砌形式。
⑴分别建立2维、3维有限元进行分析，并进行结果合理性分析比较。
⑵根据建立的模型，分析砼和围岩的在受到内水压力和自重应力情况下，其应力应变分布规律。
⑶分别根据3维钢筋应力成果及采用线弹性beam3单元模拟砼的2维内力计算成果，进行裂缝计算和结构配筋分析。
⑷合理性论证：采用本次计算方法，对86米水头马蹄形衬砌断面进行2维线弹性分析，并与理工大计算成果进行比较，进行合理性论证；⑸对于圆形钢筋砼衬砌以外的马蹄形开挖回填砼，采用按照实际情况计算同将该部分作为安全储备，等同围岩考虑的计算进行比较，分析应力差别，论证通常计算将该部分作为安全储备，等同围岩考虑的计算的思路的合理性。
2.不同模拟计算方法的理论常用的钢筋砼有限元有分离式、组合式和整体式3种，分离式是把钢筋和混凝土各自划分为足够小的单元，两者之间使用联结单元模拟其粘结滑移；组合式模型把钢筋和混凝土包含在一个单元中，分别计算钢筋和混凝土对单元的贡献；整体式模型也钢筋和混凝土包含在一个单元中，但统一考虑钢筋和混凝土的作用。
在ansys中对3维钢筋混凝土提供了solid65单元，其concr属性通过定义砼的极限受拉强度和受压强度，就可以确定混凝土在多向应力状态下的破坏准则，计算采用(William and Warnke 1975[4])准则。
用来模拟混凝土的破坏，而且通过定义单元中不同方向的钢筋体积比和钢筋材料属性，模拟钢筋混凝土的材料。
隧洞水力及结构计算
表3-3
γ岩24
开挖宽B 5.5开挖高H 5.5二）计算：
13.2
6内摩擦角ψ
75γ岩240.579015
9.7274480.16862.4564741.312537
9.7681.322.考虑岩石弹性抗力：垂直山岩压力+岩石弹性抗力+岩石弹性抗力产生的摩擦力+衬砌自重
一、山岩压力：
围岩分类表： 设 计 荷 载
设计组合如下：
1.不考虑岩石弹性抗力：垂直山岩压力+侧向水平山岩压力+衬砌自重
一）基本数据：（围岩为比较新鲜的、节理缝隙少的
岩石坚硬系数及其他力学指标q=0.074γ
岩B 1.按SD134-84《水工隧洞设计规范》计算：根据地质条件为Ⅱ类围岩，不计侧向水平山岩压力。
在洞底面处 e 2=(0.7h+H)γ
岩tg 2（45-ψ/2）e=（e 1+e 2）/2根据表3-3，当岩石坚硬系数f=6，相应q 、e 系数为0.074、0.010
垂直山岩压力强度q=（0.1~0.2）γ岩B 2.按普氏公式计算：根据表3-2，选用岩石坚硬系数f 侧向水平压力强度:在洞顶面处e 1=0.7γ岩
htg 2（45-ψ/2）e=0.01γ岩H
1）按公式计算：
塌落拱高度h=（B+2Htg （45-ψ/2））/（2f ）垂直山岩压力强度q=0.7γ
岩h 2）按简化公式计算：
摩擦力+衬砌自重
隙少的砂岩）水平山岩压力。
隧洞布置图设计计算书
目录第一章调洪计算................................... - 2 -1.1 调洪演算原理 ................................ - 2 -1.2 调洪演算与方案选择........................... - 3 -第二章大坝高程的计算.............................. - 13 -2.1坝顶高程的计算.............................. - 13 -第三章土料的设计................................. - 17 -3.1粘土土料设计................................ - 17 -3.2坝壳砂砾料设计.............................. - 19 -第四章渗流计算................................... - 23 -4.1 渗流计算应包括以下内容....................... - 23 -4.2 渗流计算应包括以下水位组合情况................ - 23 -4.3 计算方法................................... - 24 -4.4 计算断面与计算情况.......................... - 24 -4.5渗透稳定分析................................ - 28 -第五章稳定分析................................... - 29 -5.1 程序说明................................... - 29 -5.2 源程序..................................... - 31 -第六章细部结构计算................................ - 39 -6.1 反滤层的设计计算........................... - 39 -6.2 护坡设计................................... - 41 -第七章泄水建筑物的计算........................... - 42 -7.1隧洞的水力计算.............................. - 43 -7.2隧洞水面曲线的计算........................... - 43 -7.3 出口消能计算 ............................... - 47 -第八章施工组织设计............................... - 50 -8.1计算分界点.................................. - 50 -8.2计算拦洪水位................................ - 52 -8.3 有效工日的确定.............................. - 54 -8.4 主工程量计算 ............................... - 56 -8.5 封孔日期的确定.............................. - 57 -第一章调洪计算主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。
XX引水隧洞水力计算1
XXX引水隧洞水力计算1、引水系统水头损失计算XX工程引水隧洞设计采用钻爆法开挖、光面爆破成形，隧洞总长度12217.76m，开挖断面为D=2.8m的马蹄形断面，底宽2.50m。
隧洞开挖后根据不同地质条件，洞室围岩分别采取不同的衬砌结构，其中C30喷射混凝土（含素喷、锚喷断面）衬砌洞长3417m，不衬砌断面5730m，采用DN1500钢板衬砌及管桥断面长850m，DN1800钢板衬砌断面长度469.27m，其余为C25钢筋混凝土衬砌断面。
引水系统的水头损失包括局部水头损失和沿程水头损失，其中局部损失按《水力计算手册》中所列公式和参数进行计算，沿程水头损失采用曼宁公式计算。
公式如下：（1）沿程水头损失计算公式：式中：L——引水隧洞长度，m；V——水流流速，m/s；n——糙率值；R——水力半径，m。
引水隧洞及压力钢管的糙率n取值考虑工程规模及施工质量，取值见表1-1。
引水建筑物断面糙率系数表1-1根据上述的糙率n 计算沿程水头损失，经计算，沿程水头损失在设计流量Q=4.56m 3/s 、2.28 m 3/s 时的水头损失值见表1－2。
引水系统水头损失值表1－2 （2）局部水头损失 局部水头损失计算公式为：∑=gv h j 22ξ式中：ξ——局部水头损失系数。
引水系统局部水头损失系数取值结果见下表1-3。
引水系统局部水头损失系数表1－3经计算，局部水头损失在设计流量Q=4.56m3/s、2.28 m3/s时的水头损失值见表1－4。
引水系统局部水头损失值表1－4从以上计算，当两台机满发Q=4.56m3/s时，由进水口至蜗壳进口总的水头损失为16.362m，当一台机满发Q=2.28m3/s时，总水头损失为4.09m。
从水头损失计算成果看出，每km的隧洞水头损失1.34m，隧洞沿程不会出现负压现象，隧洞纵断面布置基本合理。
2 引水系统水击压力计算1）计算工况工况1: 机组在最大工作水头下，丢弃全部负荷。
工况2: 机组在最小工作水头下，一台机由空转突然增荷至满发。
隧道供水量计算
隧道供水量计算隧道供水量计算一、水量估算331、生产用水:130m×2484.3=322959m2、生活用水:(仅考虑隧道队(包括管理人员)277人3277×0.15=41.55m23、消防用水:(临时建筑房屋3000m)320×1×3600=72m二、供水设备1、储水池水池高度设管道最大长度(洞外)600m+2484.3m=3084.3m3Q=(54+2)=56m/h，钢管直径150mm。
Hf=10.8×3084.3/1000=33.31mH?1.2×30+1.2×33.31=75.97m则水池高度最小保证75.97m、需水量计算 2Q=(30×0.3×0.75+11×6×0.5+230×0.015/100)×1.1 43.8m/h3、水池构造水池构造力求简单不渗水，基础应置于坚实地层上。
水池尺寸为5*5*2，具体根据地形决定。
采用石砌半埋式。
内壁采用水泥砂抹面。
主体采用水泥砂浆砌片石。
三、供水管道布置(1)管道敷设要求平顺、短直且弯头少，干路管径尽可能一致，接头严密不漏水。
(2)管道沿山顺坡敷设悬空跨度大时，应根据设计来设立支柱承托，支撑点与水管之间加木垫;严寒地区(或者冬季施工)采用埋置或包扎等防冻措施，以防水管冻裂。
(3)水池的输出管应设总闸阀，干路管道每隔300-500m应安装闸阀一个，以便维修和控制管道。
管道闸阀布置还应考虑一旦发生管道故障(如断管)能够暂时由水池或水泵供水的布置的方案。
(4)给水管应安设在供电线路的异侧，不应妨碍运输和行人，并设专人负责检查养护(可与风管道共同成立一个养护维修班)。
(5)管道前端至开挖面，一般保持在30m，用直径50mm高压软管接分水器，中间中间预留异径三通，至其他工作面供水使用软管(φ13mm)连接，其长度不宜超过50m。
输水洞计算
工程项目：陕西省咸阳市亭口水库工程设计阶段：初步设计阶段计算书名称：输水洞水力计算计算：校核：审查：陕西省水利电力勘测设计研究院亭口输水洞水力计算确定输水洞进口底板高程、计算输水洞的总水头损失、校核输水流量。
1.基本资料水位：设计水位：893.00m 、校核水位：895.68m 、死水位： 866.70m 输水洞：进水口为塔式进水口、最大引水流量Q=9.8m 3/s 、洞长L=552m 、圆形洞子直径D=2.2m 、钢筋砼衬砌厚度50cm 、糙率n=0.014 其他：地震设防烈度Ⅵ度 2.基本参数的确定 隧洞面积ω=14πD2=14×π×2.22=3.801 m 2，湿周x=πD =π×2.2=6.912 m ，水力半径R=ω/x=3.8016.912=0.550 m谢才系数C ＝R 1/6/n=64.65沿程阻力系数λ=8g/C 2=8×9.8/64.652=0.0188 故沿程水头损失系数L Dλ=5522.2⨯0.0188=4.717局部水头损失系数的确定（ξ的确定参考《水力计算手册》及《水电站调压室设计规范DL/T5058—1996》）输水洞桩号0+082.310处的顺时针33.4640弯道的局部水头损失系数 ξ1=7/21/2⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦0D θ0.131+0.1632R 90，其中θ为转角33.4640，R 为转角半径60m ，得，ξ1=0.0799输水洞桩号0+519.680处的逆时针转600的局部水头损失系数 ξ2=7/21/2⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦0D θ0.131+0.1632R 90，其中θ为转角600，R 为转角半径40m ，得，ξ2=0.1070两个闸门的局部水头损失系数ξ3、ξ4分别为为0.1、0.1 进水喇叭口处的局部水头损失系数ξ5为0.1 岔管处的的局部水头损失系数ξ6为0.3329进口渐缩段的局部水头损失系数ξ7为0.05 拦污栅处的局部水头损失系数为ξ8= 4/3s sin b ⎛⎫ ⎪⎝⎭βα，其中s 为栅条宽度为8mm 、b 为栅条净间距33mm ，α为倾角900，β为栅条形状系数取最大值2.42，即ξ8= 4/3s sin b ⎛⎫ ⎪⎝⎭βα=2.42×（8/33）4/3sin900=0.366总的局部水头损失系数∑ξ=0.0799+0.1070+0.1+0.1+0.1+0.3329+0.05+0.366=1.2358则流量系数μ死水位下的引水流量为2.4m 3/s 最大引用流量下流速v=2Q ω=2.43.801=0.63m/s水头损失计算Δh=Δh f +Δh j =2L D2v g ⎛⎫+ ⎪⎝⎭∑λξ=0.12m3.输水洞底板高程确定引水发电洞主要为工业供水和发电，其进口高程应确保在上游最低运行水位时，最低水位为死水位866.700m ，满足下游工业用水和发电要求，同时具有足够的淹没深度，确保进水口的流态平稳。
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龙洞河水电站有压引水隧洞结构计算书1工程概况公明供水调蓄工程供水隧洞是从鹅颈至公明水库连通隧洞L0+387 桩号接往石岩水库的一条供水隧洞，全长 6.397km，桩号为 G0+000~G6+397。
根据初步设计报告供水隧洞为 2 级建筑物，设计流量为 10.24m3/s，采用圆型断面，内径为 3.4m。
供水隧洞进口底高程为29.60m，出口底高程为 27.50m，隧洞全段纵坡为 -0.0328%。
供水隧洞Ⅱ类围岩 3576m、Ⅲ类围岩 1836m、Ⅳ类围岩 345m、Ⅴ类围岩 310m。
2设计依据2.1 规范、规程《水工隧洞设计规范》（ SL279-2002）（以下简称“隧洞规范”）《水工隧洞设计规范》（ DL/T 5195-2004）（电力行业标准，下称“电力隧洞规范”）《水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）》（SDJ20-78）（以下简称“砼规” ）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）2.2 参考资料《深圳市公明水库调蓄工程初步设计报告》（深圳市水利规划设计院， 2007.05）《G-12 隧洞衬砌内力及配筋计算通用程序》《PC1500 程序集地下结构计算程序使用中的几个问题》（新疆水利厅，张校正）《取水输水建筑物丛书－隧洞》《水工设计手册－水电站建筑物》（水利电力出版社， 1989）《水击理论与水击计算》（清华大学出版社， 1981）《水力学－下册》（吴持恭，高等教育出版社，1982）3计算方法隧洞支护及衬砌结构按新奥法理论进行设计，支护型式采用锚喷支护通过工程类比确定，喷锚支护类型及其参数参照电力隧洞规范附录 F 表 F.1 选取；衬砌型式采用钢筋混凝土衬砌。
根据隧洞规范 6.1.8 条第 2 点规定，围岩具有一定的抗渗能力、内水外渗可能造成不良地质段的局部失稳，经处理不会造成危害者，宜提出一般防渗要求，本工程按限制裂缝宽度设计，裂缝宽度短期组合不超过 0.3mm，长期组合不超过 0.25mm。
隧洞衬砌采用结构力学方法计算。
隧洞结构计算软件采用PC1500 程序集中的G-12 隧洞衬砌内力及配筋计算通用程序。
4计算工况4.1 基本组合工况 1：正常运行期（衬砌自重+围岩压力 +弹性抗力 +设计内水压力 +外水压力）工况 2：检修期（衬砌自重+围岩压力+弹性抗力+外水压力）4.2 特殊组合工况 3：施工期（衬砌自重+弹性抗力+外水压力或灌浆压力）工况 4：校核工况（衬砌自重+围岩压力+弹性抗力+校核内水压力+外水压力）5典型计算断面及其选择原则Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ及土洞典型断面按荷载受力不利原则选取。
计算围岩压力时，采用围岩压力最大处断面；计算弹性抗力时，采用地勘提供参数的小值平均值；计算内水压力时，采用各类围岩承受最大静水压力处断面；计算外水压力时，对无内水组合工况采用地下水作用最大水头处断面，对有内水组合工况采用地下水作用最小水头处断面。
各类围岩断面几何初步拟定情况见表5-1。
表 5-1 各类围岩断面几何参数围岩断面内径初衬厚度二衬厚度开挖洞径弹性抗力计结构计算半类别形式（m）（ m）（ m）（ m）算半径（ m）径（ m）Ⅱ圆形 3.4 0.05 0.3 4.1 2.05 1.85 Ⅲ圆形 3.4 0.1 0.3 4.2 2.1 1.85 Ⅳ圆形 3.4 0.1 0.4 4.4 2.2 1.9 Ⅴ圆形 3.4 0.2 0.4 4.6 2.3 1.9 土洞圆形 3.4 0.2 0.4 4.6 2.3 1.96荷载计算6.1 围岩压力1.Ⅱ、Ⅲ类围岩自稳条件好并采取了有效的支护，不考虑围岩压力。
2.Ⅳ类围岩能自稳数日，采取了有效的支护，围岩压力按隧洞规范6.2.4-1~2 式计算：Q4=0.2 ×γr×B= 0.2 ×23×4.4=20.24kN/m=2.024 10kN/m×Q2= Q3=0.05 ×γr×H=0.05 ×23×4.4=5.06kN/m=0.506 10kN/m×3. Ⅴ类围岩自稳能力较差，采用有效支护后能自稳，围岩压力按隧洞规范 6.2.4-1~2 式计算：Q4=0.3×γr×B= 0.3×21×4.6=28.98kN/m=2.898×10kN/mQ2= Q3=0.1×γr×H=0.1× 21×4.6=9.66kN/m=0.966×10kN/m4.土洞围岩压力计算1）计算依据土洞围岩压力按隧洞规范8.1.2 条确定：对能形成塌落拱的土洞，可按松动介质平衡理论估算围岩压力；不能形成塌落拱的浅埋土洞，围岩压力宜按顶拱的上覆土体重力计算围岩压力，并根据地形条件、施工所采取的稳定措施予以修正。
2）计算断面的确定对供水隧洞进出口处深埋土洞根据北线隧洞经验可以形成塌落拱，故土洞围岩压力最大处为深浅埋土洞的分界处，计算断面亦取深浅埋土洞的分界处。
3）塌落拱高度计算查《取水输水建筑物丛书－隧洞》P54 表 3-2 岩石坚固系数及其它力学指标表，密实粘土及粘质土坚固系数f K =1.0，换算内摩擦角为Φ=45°。
b1=2.3m ， b2=b1+ b1 × tg(45- Φ /2。
)=3.253m计算塌落拱高度等于拱跨度之半 b2 除以岩石的坚固系数 f K，即 h=b2/f K=3.253/1=3. 253m。
根据《取水输水建筑物丛书－隧洞》3-9 式，取曲线形洞顶实际塌落拱高度为计算塌落拱高度的0.7倍，荷载等效高度（塌落拱高度）H g=0.7h=2.277m。
4）垂直围岩压力计算根据规范 8.1.2 条条文说明，深浅埋土洞的分界深度 H pg ×2.277=5.69m=2.5H =2.5 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》第 4.4.7 条规定：浅埋土质隧洞采用钢架喷混凝土支护时，钢架应有足够的刚度和强度，应能承受40~60kN/m2 的垂直土压力。
《铁路隧道新奥法指南》第 3.4.13 条规定：钢架的设计强度，应保证能单独承受 2~4m 高的松动岩柱重量。
本次计算按初期支护承担 2m 土重考虑，则折减以后土洞围岩压力为：Q 4=(5.69-2)×18=66.42 kN/m=6.642× 10kN/m5）侧向围岩压力计算侧向水平围岩压力计算按松散体理论，根据《取水输水建筑物丛书－隧洞》P57 页公式 3-10 及 3-11 计算。
Q 2= 0.7Q 3=(0.7= (0.7×γ×h ×tg 2(45°-Φ/2)=0.7 18××3.253 ×tg 2(45-45/2)=7.03 kN/m=0.703 10kN/m ×2× h +H) ×γ×(45°tg-Φ /2)3×.253+4.6) 18××tg 2(22.5°) =22.17 kN/m=2.217 10kN/m ×6.2 弹性抗力围岩单位弹性抗力主要根据初步设计报告第 3 章表 3.6.2.2 选取（ P89），如表 6-1 所示。
表 6-1公明水库输水隧洞围岩主要物理力学参数围岩 密度 γ 内摩擦 凝聚力 C 变形模量 E单位弹性抗力系数泊松比μK0 （ MPa/cm ） 备 注类别 (g/cm3) 角φ (°)(MPa)(GPa)有压洞无压洞Ⅱ 2.5~2.7 40~45 1.7~3.5 10.0~20.0 0.17~0.23 50~100 15~20Ⅲ -1 2.4~2.5 37~40 1.0~1.7 7.0~10.0 0.23~0.26 35~50 10~15 偏于Ⅱ类岩特征 Ⅲ -2 2.3~2.4 35~37 0.4~1.0 5.0~7.0 0.26~0.29 20~35 5~10 偏于Ⅳ类岩特征 Ⅳ -1 2.2~2.332~350.25~0.4 2.0~5.00.29~0.3212~203~5 位于地下水位以上 或偏于Ⅲ类岩特征Ⅳ -2 2.1~2.230~32 0.1~0.250.5~2.00.32~0.355~12 1~3位于地下水位以下 或偏于Ⅴ类岩特征Ⅴ -1 1.9~2.1 20~30 0.05~0.1 0.05~0.5 0.35~0.36 2~5 0.75~1位于地下水位以上Ⅴ -2 1.8~1.910~200.02~0.050.02~0.050.36~0.381~20.5~0.75 位于地下水位以下6.2.1 有内水压力时弹性抗力有压隧洞围岩弹性抗力系数k=k 0 /r ，单位弹性抗力系数偏安全考虑采用小值平均值，计算结果如下：Ⅱ类围岩弹性抗力系数 k 2=((50+75)/2)/2.15=29.07 MPa/cm =290700× 10kN/m 3Ⅲ类围岩弹性抗力系数 k 3=((20+35)/2)/2.2= 12.5MPa/cm =125000×10kN/m 3 Ⅳ类围岩弹性抗力系数 k 4=((5+12)/2)/2.3=3.7 MPa/cm =37000×10kN/m 3 Ⅴ类围岩弹性抗力系数 k 5=((1+2)/2)/2.4=0.625 MPa/cm =6250× 10kN/m 3土洞根据隧洞规范8.1.3 条按不计土体联合作用考虑，根据《水工隧洞设计规范》（ SD134-84）附录程序说明取弹性抗力系数 k 6=100× 10kN/m 36.2.2 无内水压力时弹性抗力根据《水工设计手册》第七卷P7-47 页，无压隧洞围岩弹性抗力系数（又称地基系数）k=b× k0，其中 b 为弹性地基梁宽度，取单宽b=1m；单位弹性抗力系数偏安全考虑采用小值平均值，计算结果如下：Ⅱ类围岩弹性抗力系数 k2=(15+17.5)/2=16.25 MPa/cm =162500×10kN/m3Ⅲ类围岩弹性抗力系数 k3=(5+10)/2= 7.5MPa/cm =75000×10kN/m 3Ⅳ类围岩弹性抗力系数 k4=(1+3)/2=2 MPa/cm =20000×10kN/m3Ⅴ类围岩弹性抗力系数 k5=(0.5+0.75)/2=0.625 MPa/cm =6250×10kN/m 3土洞根据隧洞规范8.1.3 条按不计土体联合作用考虑，根据《水工隧洞设计规范》（SD134-84）附录程序说明取弹性抗力系数 k6=100× 10kN/m 36.3 内水压力鹅颈水库正常蓄水位（扩建后）为 66.70m，设计洪水位为 67.43m，校核洪水位为67.8m；公明水库正常蓄水位为 59.70m，设计洪水位为 60.25m，校核洪水位为 60.58m；石岩水库正常蓄水位为 36.59m，设计洪水位为 38.98m，校核洪水位为 39.94m。