发电厂定值整定王维俭
某升压站330kV线路重合闸未动作原因分析及处理
某升压站330kV线路重合闸未动作原因分析及处理摘要：本文针对某升压站330kV线路发生单相短路接地故障，继电保护装置动作跳闸断路器后，重合闸装置未动作的原因进行了分析，得出了单相重合闸未动作的原因是由于断路器跳闸回路设计与实际保护配置不匹配所致。
针对此原因笔者制定了相应解决措施，确保了断路器跳闸回路及继电保护配置的合理性，保障了电力系统及设备的安全稳定运行。
关键词：重合闸；重合闸未动作；应对措施；差动保护引言通过对输配电线路发生故障进行分析，受周围环境的影响，故障发生的概率占比较高，经统计分析，发生单相接地故障占比最大；通过分析故障性质，瞬时性故障的比重较高，其中多数是由大风恶劣天气、雷电冲击、鸟类灾害以及线路与邻近树枝放电等引起。
在发生“瞬时性故障”后，继电保护装置会快速动作使断路器跳闸切除故障，而后在极短时间内判断故障点已彻底切除后，由重合闸装置对跳闸线路进行一次重新合闸恢复线路运行，保证电力系统安全可靠供电。
所以，在二次回路设计时与继电保护配合是否合理尤为重要。
【1，2】本文就某升压站330kV线路发生单相短路接地故障，继电保护装置动作跳闸断路器后，重合闸装置未动作的原因进行了分析，得出了单相重合闸失败的原因是由于断路器跳闸回路设计与实际保护配置不匹配所致。
针对此原因笔者制定了相应解决措施，确保了断路器跳闸回路及继电保护配置的合理性，增强了电力系统持续安全的供电能力。
1、事件概述某升压站330kV线路正常运行过程中，05时04分18秒577毫秒线路保护A柜RCS-931装置发A相电流差动，Ia：15.54A，Ua：0.8V，I0：2.28A，时间：9ms。
05时04分18秒576毫秒线路保护B柜PRS-753装置发A相突变量比率差动，Ida：7.51A，时间：6ms，测距：0.2kM；稳态量比率差动，Ida：7.52A，时间：6ms，测距：0.2kM；A相差动，Ida：7.9A，时间：8ms，测距：0.2kM；A相差流速断，Ida：15.68A，时间：21ms，测距：0.2kM。
大型发电机变压器继电保护整定计算导则-55页精选文档
K45备案号：6763—2000中华人民共和国电力行业标准DL/T 684—2019大型发电机变压器继电保护整定计算导则Guide of calculating settings of relayprotection for large generator and transformer2000-02-24批准2000-07-01实施中华人民共和国国家经济贸易委员会发布前言本标准根据原能源部1992年电供函［1992］11号《关于组织编制大机组继电保护装置运行整定条例函》的要求以及广大继电保护工作者的迫切需要而制定。
本标准的制定和实施将对提高发电机变压器继电保护装置的正确动作率、保障电气设备的安全及维持电力系统的稳定运行有重要意义。
在国家电力调度通信中心及中国电机工程学会继电保护专委会等单位的组织领导下，经过深入调查研究，广泛征求国内各有关单位的专家、教授及广大继电保护工作者的意见，组织多次专题讨论，反复修改条文内容，先后数易其稿，历经数年终于完成了本标准的编制任务。
本标准以GB14285—93《继电保护和安全自动装置技术规程》为依据进行编制。
本标准的附录A、附录B都是标准的附录。
本标准的附录C、附录D、附录E、附录F、附录G、附录H、附录J、附录K、附录L和附录M 都是提示的附录。
本标准由原能源部电力司、科技司共同提出。
本标准由原电力工业部继电保护标准化技术委员会归口。
本标准起草单位：华北电力设计院、东北电力设计院、清华大学。
本标准参加起草单位：东北电力调度局、西北电力试验研究院。
本标准主要起草人：王维俭、孟庆和、宋继成、闫香亭、毛锦庆、侯炳蕴、李玉海。
本标准由国家电力调度通信中心负责解释。
目次前言1 范围2 引用标准3 总则4 发电机保护的整定计算4.1 定子绕组内部故障主保护4.2 发电机相间短路后备保护4.3 定子绕组单相接地保护4.4 励磁回路接地保护4.5 发电机过负荷保护4.6 发电机低励失磁保护4.7 发电机失步保护4.8 发电机异常运行保护5 变压器保护的整定计算5.1 变压器纵差保护5.2 变压器分侧差动保护5.3 变压器零序差动保护5.4 变压器瓦斯保护5.5 变压器相间短路后备保护5.6 变压器接地故障后备保护5.7 变压器过负荷保护5.8 变压器过励磁保护6 发电机变压器组保护的整定计算6.1 概述6.2 发电机变压器组保护整定计算特点附录A(标准的附录)发电机定子绕组对地电容，机端单相接地电容电流及单相接地电流允许值附录B(标准的附录)本标准用语说明附录C(提示的附录)发电机变压器继电保护整定计算导则有关文字符号附录D(提示的附录)发电机若干异常运行状态的要求附录E(提示的附录)大型汽轮发电机组对频率异常运行的要求附录F(提示的附录)系统联系电抗X con的计算附录G(提示的附录)自并励发电机外部短路电流的计算附录H(提示的附录)电力系统振荡时阻抗继电器动作特性分析附录J(提示的附录)变压器电容参数估算值附录K(提示的附录)保护用电流互感器的选择附录L(提示的附录)变压器电抗的计算附录M(提示的附录)非全相故障计算中华人民共和国电力行业标准大型发电机变压器继电保护整定计算导则DL/T 684—2019Guide of calculating settings of relayprotection for large generator and transformer1 范围本标准规定了大型发电机变压器继电保护的整定计算原则和方法，它是设计、科研、运行、调试和制造部门整定计算的依据。
继电保护整定优化配合方案
继电保护整定优化配合方案发表时间：2017-11-06T18:40:23.983Z 来源：《电力设备》2017年第16期作者：房云广[导读] 摘要：本文主要研究部分供电半径过大的10kV 线路或并倒负荷时，短时内线路长度倍增的运行方式下，当线路末端发生故障时短路电流较小，变压器复合电压过流保护低电压、负序电压可能因灵敏度不足导致闭锁无法解除，使得故障点无法被及时切除，导致变压器复压过流保护失去后备作用，影响主变乃至电网的安全运行，并讨论了主变与10kV线路保护的整定配合措施。
（国网冀北电力有限公司唐山供电公司河北唐山 063000）摘要：本文主要研究部分供电半径过大的10kV 线路或并倒负荷时，短时内线路长度倍增的运行方式下，当线路末端发生故障时短路电流较小，变压器复合电压过流保护低电压、负序电压可能因灵敏度不足导致闭锁无法解除，使得故障点无法被及时切除，导致变压器复压过流保护失去后备作用，影响主变乃至电网的安全运行，并讨论了主变与10kV线路保护的整定配合措施。
关键词：电网继电保护配合1 引言110kV 变电站的主变压器是电网中的重要元件之一，是保证供电可靠性的重要设备。
随着建设用地的日趋紧张，110kV变压器容量越来越大，10kV出线的供电半径也不断增大。
10kV配电线路的故障率较高，在本身保护装置或断路器拒动的情况下，变压器后备保护将动作切除故障，导致主变跳闸，引发大面积停电。
2变压器相间后备保护概况2.1变压器保护配置变压器高、低压侧都应配置过电流保护，作为相间后备保护，用于反映变压器外部故障引起的过电流，同时作为变压器内部故障的后备。
根据短路电流水平、变压器容量，同时考虑保护灵敏度的要求，变压器的相间后备保护一般设置为复合电压闭锁过流保护（一般为三段，其中Ⅰ段、Ⅱ段可带方向，Ⅲ段无方向）。
2.2复压闭锁过流保护整定原则复合电压闭锁元件根据负序过电压和正序低电压反映系统故障，由此区分不同原因导致的过负荷，以利于整定低电流值。
浅谈发电机误上电保护
浅谈发电机误上电保护发布时间：2022-08-19T02:00:38.656Z 来源：《科学与技术》2022年第30卷第7期作者：董雪琦[导读] 本文介绍了发电机误上电的危害，误上电保护的原理判据以及整定计算，希望通过该本文董雪琦四川省紫坪铺开发有限责任公司四川成都 61000 1、前言本文介绍了发电机误上电的危害，误上电保护的原理判据以及整定计算，希望通过该本文，提升继电保护工作者对误上电保护的认识；2、发电机误上电保护的危害2.1发电机在盘车状态下（未加励磁，低速旋转），断路器误合闸，系统三相工频电压突然加在机端，使同步发电机处于异步启动工况，此时发电机呈现次暂态电抗，在异步启动过程中，发电机定子绕组电流很大，由于转子与气隙同步速旋转磁场有较大滑差，转子本体长时间流过差频电流，转子有可能烧伤；突然误合闸引起转子的急剧加速，由于润滑油太低，也可能使轴瓦损坏。
由此可见，发电机误上电是一种破坏性很大的故障。
3、对误上电保护的要求3.1在发电机停机后及并网前的整个起动过程中，若断路器错误地合闸，误上电保护应快速跳闸；3.2在发电机停机后及并网前的整个起动过程中，若断路器未合闸，误上电保护应可靠地不动作；3.3当发电机以正常准确同期方式并网时，误上电保护应可靠地不动作；3.4发电机正常并网后，误上电保护应自动退出运行；3、误上电保护原理及判据4.1 XX电厂发变组保护采用许继WFB-800A系列保护装置，误上电原理： 4.1在发电机并网前，励磁开关尚未合闸时，若断路器误合闸，机组相当于同步电动机全电压异步启动，对机组冲击电流很大，有重大危害。
误上电保护的过流元件及低阻抗元件作为双重化保护都能动作出口，保护快速出口跳闸；4.2当励磁开关闭合后，过流元件退出，若此时断路器误合闸，机组相当于同步发电机非同期合闸，对机组也有大的冲击电流，有重大危害，低阻抗元件动作，保护快速出口跳闸。
5.整定计算由于为全阻抗圆，发电机正常运行情况下，负荷较高时，机端测量阻抗已掉入动作圆内，虽保护已由断路器常闭触点闭锁，但始终存在断路器常闭辅助触点损坏或是回路端子松动，造成误上电保护装置误动作，故而在正常发电运行情况下，应退出该保护硬压板，停机时应重新投入该保护硬压板；结束语：机组误上电后，巨大的冲击电流，引起转子过热，对机组造成严重危害，尤其是大型发电机组危害更大，故此大型发电机应装设误上电保护，同时在运行过程中应合理投退误上电保护硬压板,使其发挥应有的作用。
电动机磁平衡式差动保护的整定计算
电动机磁平衡式差动保护的整定计算作者：李斌， 范瑞卿， 贺家李， LI Bin， FAN Rui-qing， HE Jia-li作者单位：天津大学电力系统仿真控制教育部重点实验室,天津,300072刊名：电力系统保护与控制英文刊名：POWER SYSTEM PROTECTION AND CONTROL年，卷(期)：2010,38(13)1.贺家李;宋从矩电力系统继电保护原理 20042.王维俭电气主设备继电保护原理与应用 20023.王维俭;张学深电气主设备纵差保护的进展[期刊论文]-继电器 2000(05)4.袁季修;吴聚业大型发电机变压器组保护用电流互感器选型及应用[期刊论文]-电力自动化设备 2003(09)5.袁季修;吴聚业大型发电机变压器组保护用电流互感器选型及应用[期刊论文]-电力自动化设备 2003(09)6.王维俭;李芙英纵联差动保护原因不明误动的分析和对策--兼论光电流传感器的应用[期刊论文]-电力系统自动化 1999(18)7.潘洪俊大型电动机磁平衡式差动保护的整定 2001(11)8.李德佳大型电动机高阻抗差动保护原理、整定及应用[期刊论文]-继电器 2004(10)1.郑松.ZHENG Song百色水电站发电机—变压器组继电保护系统招标设计[期刊论文]-红水河2001,20(1)2.潘丁.陈喜峰.PAN Ding.CHEN Xi-feng变压器纵联差动保护的分析与探讨[期刊论文]-继电器2006,34(4)3.曲秀英自平衡差动保护在国产电机上的应用[期刊论文]-化工自动化及仪表1999,25(2)4.丁健.赵伟.肖华宾.陈鹏飞.靳阿妮.解奎元M3311动模试验与差动保护的整定计算[会议论文]-20085.王维俭主设备保护若干问题的商榷[会议论文]-20016.杨彬十三陵蓄能电厂100%定子接地保护的应用[期刊论文]-华北电力技术2001,1(2)7.李毅军.Li Yijun三峡左岸电站发电机中性点接地方式的选型与计算[期刊论文]-水力发电1999(4)8.王维俭.张学深.田开华.郭玉恒电气主设备纵差保护的进展[会议论文]-20059.刘洪志.刘金涛.王玉林.张启春300MW发电机基波定子接地保护定值分析[期刊论文]-电力自动化设备2004,24(5)10.汪萍.陈久林.WANG Ping.CHEN Jiu-lin纵联零序方向保护误动原因分析及其对策[期刊论文]-电力自动化设备2007,27(7)本文链接：/Periodical_jdq201013017.aspx。
发电机95%定子接地保护配置及改造
发电机95%定子接地保护配置及改造【摘要】本文介绍了大唐韩城第二发电有限责任公司一期发电机组95%定子接地保护配置，依据技术规程指出该保护存在机端开口欠缺PT 断线闭锁功能，并根据实际提出改接中性点电压的解决方案，后经过调试及实测不平衡电压安全投运95%定子接地保护。
【关键词】95%定子接地配置改造投运近年来，随着电力工业的迅猛发展，许多大型发电机组相继投入生产运行之中，这无疑为我国国民经济可持续发展提供了强有力的保证。
大型机组在地方电网甚或大区域电网中往往占有很大的发电比重，对电网的安全稳定运行起着很大甚至至关重要的作用，因此关心大型发电机组的保护配置及合理改造是十分必要的。
1 95%接地保护配置大唐韩城第二发电有限责任公司一期装机容量为2×600MVA，发变组采用单元接线，发电机保护采用上海ABB 工程有限公司的REG216 微机保护装置，均采用双重化配置，发电机保护A、C 屏各设置一台RGE-216 保护装置。
该装置硬件由多功能模块组成。
软件亦按模块化设计，并提供了保护功能数据库，由用户根据需要调用。
该定子100％接地保护由95%基波零序电压接地保护与外加12.5HZ 交流电源的100%定子接地保护共同组成。
100%定子接地故障保护在星形点产生的电流大于5A 时中断在转子回路及定子回路中的注入，这种情况下由95%定子接地故障保护接替工作，以清除其自己区域内的故障。
该95%定子接地保护采用机端3PT 开口三角电压，经RGE-216 保护装置滤除三次谐波后，对零序基波电压判断大小后经延时动作与停机。
1.1 95%接地保护接线示意图如下全国火电600MW 级机组能效对标及竞赛第十五届年会论文集电气篇3541.2 95%接地保护动作电压由于RGE-216 保护装置带有三次谐波滤过功能，根据经验基波零序电压动作值一般在5～10V 之间，故该95%定子接地保护动作电压取7V。
1.3 95%接地保护动作时间由于该发变组高压侧为中性点直接接地方式，故动作时间按大于主变高压侧接地保护动作时间整定，t=2.3s+0.5s=2.8s1.4 95%接地保护装置要求整定的参数V-Setting：0.07U N （U N 为线电压）、Delay：2.8 s、 MaxMin：MAX、NrOfPhase：12 95%接地保护改造原因大唐韩城第二发电有限责任公司一期发电机组施工图由东北电力设计院设计，发变组保护计算说明由陕西电科院计算，机组安装工程与2005 年中旬相继完工，投入生产。
同期装置定值整定研究
同期装置定值整定研究摘要：本文以电厂同期系统为研究对象，先是分析其构造及工作原理，并针对并网过程中存在的问题，分析同期装置定值整定与系统运行方式不匹配的原因，从而梳理总结同期装置定值整定的正确方法及措施，以供参考。
关键词：电厂；并网运行；同期装置；定值整定；方法为进一步保证电力系统安全、稳定、经济运行，确保厂网协调，提升电力企业经济效益，制定实施了《发电厂并网运行管理规定》。
发电机作为电厂运行中的重要设备，直接影响着电力系统的安全稳定运行。
但当前在发电机并网运行中仍存在许多问题，为确保电力系统安全稳定运行，以下主要针对发电机组并网过程中同期装置定值整定的问题进行研究。
1.发电机并网运行及同期装置的概述发电机并网运行是基于并网开合合并的基础上，发电机机组与系统并列运行的一种模式。
在这一模式中，发电机出口侧的电压应与系统侧电压在幅值、频率等方面保持一致，且不得存在的任何偏差或不足，如是存在压差，势必产生较大的瞬时冲击电流，最终导致发电机遭受的破坏。
而在电厂电气系统中，同期装置是不可或缺的一部分，一般会在电厂集中控制室中设置同期装置，其主要作用是对发电机并网运行状态进行控制。
在同期装置具体运行中，先是对发电机并网开关两侧的电压参数值进行采集，然后根据具体采集的数据情况，对发电机出口侧的电压与系统侧电压在幅值、频率等方面是否一致进行判断，若存在偏差，则根据实现预设的参数指标，通过地汽轮机数字液控系统进行调控的方式，从而对发电机频率、电压、幅值等进行调节。
通过同期装置进行发电机相应参数调节符合要求后，且发电机侧电压与系统侧角度差为0°时，执行并网开关合闸指令，确保在最小的冲击电流下促使发电机与系统并列运行。
2.发电机并网运行中存在的问题以某电厂为例，该电厂内部为330kV电网，采用的同期装置的规格型号为SID-2FY智能同期装置，在并网过程中，主要是通过单元制接线的方式接入内部电网系统中。
在正常工况下，同期装置合并侧的二次电压额定值是100V，电网系统侧的二次电压额定值是110V。
变压器差动保护控制措施及案例分析
浅析变压器差动保护控制措施及案例分析摘要：电力变压器是电力系统的重要设备，它承担着电压变换、电能分配和传输，并提供电力服务。
因此，变压器的正常运行是对电力系统安全可靠、优质经济运行的重要保证。
关键词：实际案例电力变压器差动保护措施1、前言差动保护是变压器的主保护，应满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。
但因其结构复杂，接线繁琐，安装及检修改造过程中很有可能留下隐患。
因此，在设计、施工及以后的检修改造过程中，必须严格按照规程要求，认真分析，把好每—个技术关，确保ta型号、变比、二次接线及二次电流接地方式等方面正确，杜绝差动保护误动事故的发生。
工程技术人员一定要了解保护装置和被保护的电气设备的性能和特点，把握好安装调试过程中每一环节，按照检验条例和有关规程规定，积极采取相应措施，可以提高变压器差动保护的可靠性，或者完全可以避免变压器在运行中差动保护的误动作。
2、变压器的差动保护动作原理差动保护能正确区分被保护元件保护区内、外故障，并能瞬时切除保护区内的故障。
变压器差动保护用来反映变压器绕组、引出线及套管上各种短路故障，是变压器的主保护。
变压器差动保护互感器二次侧采用环流法接线，并广泛用在三绕组和多绕组变压器上。
差动保护装置为了活动动作的选择性，差动继电器kd的动作电流必须大于在差动回路中出现的不平衡电流。
由于变压器各侧电压等级不同，绕组接线方式不同，电流互感器型式及变比也不同，以及变压器的励磁涌流等原因，使变压器差动保护的不平衡电流较大。
3、加强主保护，应使差动保护更完善和简化整定计算加强主保护的目的，是为了简化后备保护，使变压器发生故障能够瞬时切除故障。
目前220kv及以上电压等级的变压器纵联差动保护双重化，这是加强主保护的必要措施。
差动保护应在安全可靠的基础上使之完善。
在简化整定计算方面，差动保护应多设置自动的辅助定值和固定的输入定值，使用户需要整定的保护定值减到最少，以发挥微机型继电保护装置的优越性。
发电机进相运行相关问题探讨
发电机进相运行相关问题探讨徐新江（神华河北国华沧东发电有限责任公司, 河北沧州 061113）【摘要】：发电机进相运行已成为各地电网限制大型发电机并网运行的必备条件，进相问题越来越受到发电公司的重视，本文以沧东电厂的600MW发电机组进相试验实例，对发电机进相运行相关技术问题进行了阐述与探讨。
【关键词】：进相运行静态稳定低励限制失磁保护1 引言随着电力系统的不断发展，装机容量的不断增加，高电压和远年距离输电线路的大量投产，使得电力系统的无功也日益增大，出现了部分地区电网无功过剩，电网电压居高不下，有时甚至超过线路额定电压的10%以上，超出了相关标准。
因此，吸收电网的多余无功，降低偏高电网的电压成为一项重要的工作。
常用的手段一般有在电网中安装调相机、并联电抗器和使发电机组进相运行。
从调相和调压的角度看前两者的投资太大，相对投资较小的并联电抗器也有上千万人民币。
而发电机进相运行只需利用发电机本身内藏的固有能力就能达到高质量的要求。
沧东发电厂处于河北南网末端，母线电压偏高，220kV系统平均电压为230.5kV，1号发电机端电压长期运行在20.4kV左右，发电机功率因数在0.97—0.99之间，发电机长期高功率因数运行，如果机组没有进相能力，对电网波动非常敏感，抵抗力大大下降，严重影响机组和系统的安全，所以沧东电厂1号机组进相运行试验势在必行。
1号发电机参数：型号：QFSN-600-2额定容量：667MVA额定功率：600MW功率因数：0.9Xd〃=20.5%Xd＇=26.5%Xd =215.5%2发电机静态稳定的问题众所周知，在正常运行的情况下，同步发电机的机械输入功率与电磁输出功率是保持平衡的，同步发电机以同步转速运转。
用功-角特性表示为：当无励磁调节时，最大输出功率P称为静态稳定功率极限，判别式为△P/△б≧0或者б≦900 ，当б>900 ，发电机将失步。
当有励磁调节时，功率曲线特性增加了所谓的人工稳定区，最大功率值不再是出现在б=900 ，而是б>900 。
初议修订《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》--比率制动特性的修改
初议修订《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》--比率
制动特性的修改
王维俭;桂林
【期刊名称】《电力自动化设备》
【年(卷),期】2004(024)012
【摘要】针对<大型发电机变压器继电保护整定计算导则>中的某些条款,对发电机纵差保护中大机组衰减时间常数大、非周期暂态分量电流衰减缓慢的缺点,提出采用考虑暂态性能的保护用互感器TPY型的对策;对工频短路电流倍数增大导致保护误动的缺点,分析了非周期分量系数、互感器同型系数、互感器比误差系数的整定.还探讨了变压器纵差保护中起始动作电流、起始制动电流、斜率等参数的整定.为今后大机组保护的整定计算和<导则>修订提供参考.
【总页数】3页(P64-66)
【作者】王维俭;桂林
【作者单位】清华大学,电机工程与应用电子技术系,北京,100084;清华大学,电机工程与应用电子技术系,北京,100084
【正文语种】中文
【中图分类】TM772
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1号机组发变组保护整定计算书(8月9日)
宝丰能源#1机组1×30MW发电机变压器组工程继电保护整定计算书批准:审核:计算：董瑞2012年7月0 前言（1）宁夏宝丰能源集团有限公司#1发电机是南京汽轮电机（集团）有限责任公司生产的QFW-30-2C型汽轮发电机，发电机出口电压为10.5kV，通过型号为SFP11-40000/35的变压器升压至35kV，通过YJV-26/35-1*400电缆1900米接入宁东供电局双庙变35kV母线，为发电机-变压器-（电缆）线路组。
本整定方案是按照宁夏宝丰能源集团有限公司的委托和要求编写的，是与临河动力站工程相配套的继电保护定值计算工作的过程，主要包括二个方面内容。
1）原始资料收集整理，包括电气网络主接线、一次设备数据、CT、PT变比等参数，收集整理保护装置配置、型号以及保护装置说明书。
2）整定计算内容包括发变组保护（主变、发电机、励磁机）系统保护整定计算，并生成计算书及相应的定值清单。
（2）整定计算依据：1）系统等值阻抗（宁东供电局提供）2）电气设计图纸（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）3）设备参数（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）4）《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，DL/T 684-19995）《RCS-985RS/SS系列发电机保护装置技术和使用说明书》，V1.00 南瑞继保6）《RCS-9600CS系列工业电气保护测控装置技术说明书》，V2.** 南瑞继保7）《电气主设备继电保护原理与应用》王维俭。
8)《继电保护反事故技术措施》9)《继电保护和安全自动装置技术规程》，GB/T 14285-20061 设备参数1.1系统参数根据宁东供电局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV母线阻抗最大方式X1=0.14640最小方式X1=0.26317基准选取100MV A，UB=38.5kV1.2 设备参数（1）发电机（21.3 短路电流计算发电机机端、主变高压侧和双庙变35kV 侧母线发生短路故障时短路计算书 （1） 电气参数折算（S B =100MVA ） ① #1发电机Xd =219.08%×5.37100=5.84 Xd ′=22.59%×5.37100=0.6Xd ″=13.76%×5.37100=0.367发电机视在功率S n =30/0.8=37.5 MVA ② #1主变XT= 8.03%×40100=0.2 #1主变额定容量S T =40MVA ③ 至双庙变35kV 电缆主变高压侧电缆阻抗 YJV-26/35-1*400，单位电阻0.0615Ω/KM ，单位电抗0.1694Ω/KM ，阻抗0.1802Ω/KM ，电缆阻抗标幺值Z=（0.0615+j0.1694）×1.9×2UjSj=0.0085+j0.0235系统阻抗 宁东局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV 母线阻抗 最大方式 X1=0.14640 最小方式 X1=0.26317基准选取U B =100MV A ，U B =38.5kV ，不包括小电源机组开机。
发电机失磁保护定值整定的讨论_对_省略_orProtection_的斟酌_王维俭
第29卷第3期2009年3月电力自动化设备Electric Pow er A utom ation Equipm entVo l.29No.3Mar.2009发电机失磁保护定值整定的讨论———对2007年版《IEEE Guide for AC Generator Protection》的斟酌王维俭1,桂 林1,王 雷2,王立群2,唐渝南2(1.清华大学电机工程与应用电子技术系,北京100084;2.上海外高桥第三发电有限责任公司,上海200137)摘要:对2007年版《IEEE Guide fo r AC Generator Pro tection》中失磁保护定值整定的几个问题提出不同意见。
明确指出:发电机失磁故障必有滑差(s),其平均异步阻抗X d(j s)X d(s=0),失磁保护中的阻抗元件下端定值为-X d,已有足够余度,不应该是-(1.1～1.25)X d;在P-Q坐标与R-X坐标的转换公式中,U值应由“失磁保护动作滞后于低励限制线(UEL)”原则来确定,不应主观选择0.95U N。
关键词:发电机;失磁保护;定值整定;异步边界阻抗圆;静稳极限阻抗圆中图分类号:TM74文献标识码:A文章编号:1006-6047(2009)03-0001-030 引言2007年出版的《IEEE Guide for AC Generator Pro tection》修订版,阅后很有收获,值得国内同行参考和借鉴。
本文结合我国实际情况,就发电机失磁保护的几个整定计算问题提出不同意见,与国内外同仁共商。
长期以来,汽轮发电机失磁保护阻抗元件的-X轴定值,存在-X d与-(1.1～1.25)X d之争(X d为纵轴同步电抗不饱和值)。
失磁保护整定计算中P-Q坐标与R-X坐标的转换关系中涉及的电压大小大都主观取值,缺乏明确准则。
本文就上述两问题提出意见,明确发电机失磁保护中上述问题的整定原则,以免造成整定计算工作的混乱。
过激磁保护
发电机（变压器）过激磁保护保护原理发电机（变压器）会由于电压升高或者频率降低而出现过激磁，如与系统并列运行的变压器，由于分接头连接不正确，使变压器的电压过高引起过激磁。
对于升压变压器的过激磁，大多数在未与系统并列的情况下发生，主要原因有：发变组在与系统并列之前，由于操作上的过失，误加了较大的励磁电流；发电机起动过程中，转子在低速下预热时，由于操作上的过失，误将发电机电压上升到额定值，使变压器由于频率低而产生过激磁；在切除机组的过程中，主汽门关闭，出口断路器断开，而灭磁开关拒动，此时原动机减速，但自动调节励磁装置力求保持机端电压为额定值，从而使变压器因频率降低而引起过激磁。
事实上，正常情况下突然甩负荷也要引起相当严重的过激磁。
因此，大容量变压器应装设过激磁保护。
对于300MW 及以上发电机，当发电机与主变压器之间无断路器而共用一套过励磁保护时，其整定值按发电机或变压器过励磁能力较低的要求整定。
当发电机及变压器间有断路器而分别配置过励磁保护时，其定值按发电机与变压器允许的不同过励磁倍数分别整定。
过激磁保护反应过激磁倍数而动作，过激磁倍数n 或GJ K 定义如下：**f U f U f U B B n K e e e GJ==== （3-13-1） 式中：B 、e B —磁通量、额定磁通量；U 、f —电压、频率；e U 、ef —额定电压、额定频率；*U 、*f —电压标么值、频率标么值。
过激磁保护由三段定时限部分和一段反时限部分组成，定时限1L T 动作于发信或减励磁，定时限长延时2L T 、定时限速断段短延时3L T 和反时限动作于跳闸。
反时限过激磁保护的动作判据为()20118.0-+=M K t t tj （3-13-2）op n n M = （3-13-3）式中：t —保护动作时限（s ）；0j t —时间起始值，一般取为；t K —整定时间倍率，63~1=t K ；M —保护启动倍率；op n —保护过激磁倍数启动值，op n 可取为~，即对应∞=t 的允许持续过励磁倍数。
变压器过励磁保护
摘要：根据国外过励磁保护在绍兴电力局500kV变电站的应用情况，以500kV凤仪变#3主变ABB过励磁保护为例，着重分析了其基本原理、与变压器过励磁特性曲线的配合、存在的保护死区以及整定调试等问题。
关键词：变压器；过励磁；曲线；保护；整定；调试；死区0引言近年来，随着华东地区500 kV电网的不断发展，系统电压偏高问题逐渐显露，变压器过励磁运行现象日益增多，特别是在晚间低负荷以及节假日期间，矛盾尤为突出，有的500 kV变压器甚至因过励磁保护动作而跳闸。
在系统电压偏高的情况下，变压器处在过励磁运行中，其铁心拉板温度将升高，成为影响变压器过励磁能力的关键问题。
若过励磁超过变压器允许的限度，将使变压器铁心温度上升而损坏。
但由于变压器发生过励磁时并非每次都造成设备的明显破坏，所以往往容易被疏忽，但是多次反复过励磁，将因过热而使绝缘老化，降低设备的使用寿命。
对500 kV系统来说，正常运行时的频率f基本上是恒定的，引起磁通密度增加的主要原因是系统电压的升高。
在500 kV系统中可能引起电压升高，使变压器过励磁的原因有多种。
目前的大型变压器设计中，为了节省材料，降低造价，减少运输重量，铁心的额定工作磁通密度都设计得较高，约在1.7~1.8 T，接近饱和磁密（1.9~2 T），因此在过电压情况下，很容易产生过励磁。
另因磁化曲线比较“硬”，在过励磁时，由于铁心饱和，励磁阻抗下降，励磁电流增加的很快，当工作磁密达到正常磁密的1.3~1.4倍时，励磁电流可达到额定电流水平。
其次由于励磁电流是非正弦波，含有许多高次谐波分量，而铁心和其他金属构件的涡流损耗与频率的平方成正比，可引起铁心、金属构件、绝缘材料的严重过热，若过励磁倍数较高，持续时间过长，可能使变压器损坏。
装设变压器过励磁保护的目的是为了检测变压器的过励磁情况，及时发出信号或动作于跳闸，使变压器的过励磁不超过允许的限度，防止变压器因过励磁而损坏。
1变压器的过励磁能力变压器的空载电流、空载损耗与过励磁倍数n的关系式中:U*、f*为电压和频率的标么值。
发电厂低压厂用电越级跳闸——零序保护整定值应用分析
96 EPEM 2021.1发电运维Power Operation发电厂低压厂用电越级跳闸——零序保护整定值应用分析华电章丘发电有限公司 王海峰 李 浩 国 旭摘要：电厂低压厂用电单相接地短路故障引起的越级跳闸现象越来越多，有时甚至越过变压器，造成非停。
成了电厂不能连续稳定运行的一个因素，给电厂带来了很大的经济损失。
关键词：单相接地（相地）短路；零序保护；保护定值当前电厂低压厂用电多为变压器中性点直接接地系统（TN-C-S），当出现单相接地（相地）短路故障时，保护跳闸；最近这些年，MCC 段馈线出现单相接地短路故障时，经常出现越级到PC 跳闸现象。
这些现象广泛存在于华能、华电、大唐、神华、国电等五大集团的电厂，经分析这种单相接地引起的越级跳闸现象和零序保护定值上下级的配合有关。
近几年，电厂低压厂用电单相接地短路故障引起的越级跳闸现象越来越多，有时甚至越过变压器造成非停。
成了电厂不能连续稳定运行的一个因素，给电厂带来了很大的经济损失。
1 电厂低压单相接地保护设置国内火电厂低压厂用电(400V)系统主要是中性点直接接地（TN）系统，其中TN-C-S 系统最常见。
PC 框架断路器有零序保护，小回路是SL/SLI 塑壳断路器，没有零序保护。
MCC 段馈线只有SL/SLI 塑壳断路器，也没有零序保护。
当MCC 段馈线出现单相远端金属性接地或近端非金属性接地时，本回路塑壳断路器不能跳闸，而是MCC 进线零序保护越级跳闸，导致故障扩大。
甚至PC 框架断路器下的线路非金属接地时，会越过6/10kV 变压器，造成非计划性停机。
2 原因分析厂用电设计技术规范《DL5153-2014火力发电厂厂用电设计技术规程》中没有强制要求MCC 用零序保护，只是在8.2.3第二条及8.7.1第2条分别规定：低压厂用电母线上的馈线和电机回路应装设单相接地短路保护，可用相间短路保护兼做单相接地短路保护，当单相接地短路保护灵敏度不够时，应设单独的单相接地保护装置。
发电厂继电保护定值整定中的关键问题
发电厂继电保护定值整定中的关键问题近年来，随着经济的发展，我国的发电厂建设的发展也日新月异。
继电保护装置是电力系统中重要的二次设备。
它的可靠运行直接影响系统的安全性和稳定性。
为了提高电网设备的稳定性，确保电网安全，继电保护人员每年至少要进行两次“保护值检查”。
随着分布式电源，电动汽车等相关技术的日趋成熟，电网的结构一直在变化，运行方式的变化使得保护的固定值也需要不断修改。
仅依靠员工检查固定值，工作量大，容易造成工作疏忽，存在检查失误和检查遗漏的现象。
传统的继电保护标定系统仅检查次级侧电量与固定值之间的差值，以验证保护固定值的准确性。
容易忽略保护装置中控制字和保护逻辑的验证，导致无法完全反映保护的实际动作。
在传统的定值验证的基础上，考虑保护的动作特性，对保护动作逻辑进行仿真，进行仿真验证，对不满足验证结果的定值进行分析和划分，进行保护。
排除不符合关键要求的固定值的警告处理。
标签：发电厂;继电保护;定值整定;关键问题引言随着智能电网的全面建设，继电保护远程控制的基本条件逐渐成熟。
目前，继电保护装置基本支持远程调节和设定，后退软压板和复位信号通讯接口等功能。
其中广泛的原因是由于互锁装置固定值的调整，所需要的信息交互作用比回馈软钳和复位信号复杂，并且存在各种各样的风险，因此本文从继电保护装置的角度，总结了两者距离调节设置的基本工作模式，并进一步提出了基于继电保护设置的运行模式识别方法和调试方法。
1智能电网的特点1.1 电力输送能力与功能安全可靠依靠智能平台，用户可以灵活地完成出入工作，提高了电网用户信息的共享度，解决了信息透明度不足的问题。
另外，继电保护技术的不断发展提高了智能电网的综合性，并为其创造了稳定安全的运行环境。
1.2 继电保护性能得到提高在常規电网中，继电保护的功率点处的功率流向不会改变，这意味着输出功率量应具有继电保护的特性。
此时，判断电量非常重要，这是避免误操作的基本前提。
当前的智能电网一代主要是交互式的和分布式的。
发电厂定值整定王维俭
第一篇 发变组保护整定用短路电流计算一、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求，选定最大运行方式和最小运行方式。
保护短路计算用系统等效电路和参数如图1所示，图中标么电抗均以100MV A 为容量基值（MV A 100=S ）。
#10#9#8220kV 110kV#7图1 全厂等值电路图（正、负序，MV A 100=B S ）注：正序阻抗/零序阻抗，最小运行方式最大运行方式；最大运行方式：220kV 系统为最大，本厂#7、#8、#9、#10机；最小运行方式：220kV 系统为最小，本厂#7、#8、#9机（#10机技改期间）。
发电厂设备的原始参数（括号内的数值为换算后的标么值，MV A 100=B S ）： 1）#7发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=dX ； #7主变：120MV A ，)0842.0(101.0=T X 。
2）#8发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=dX ； #8主变（三卷变）：240MV A ，)06375.0(153.0=H X ，)0025.0(006.0--=M X ，)03708.0(089.0=L X 。
3）#9发电机：300MW ，353MV A ，)0458.0(1618.0''=dX ； #9主变：360MV A ，)0372.0(134.0=T X 。
4）#10发电机：300MW ，353MV A ，)0458.0(1618.0''=dX ； #10主变：360MV A ，)0369.0(133.0=T X 。
5）#9高厂变：40/25-25MV A ，半穿越电抗)405.0(162.0=-LA H X 、)414.0(1656.0=-LB H X 。
发电机低频保护
3.17 发电机低频保护〔缺软硬件测频方法的比较〕3保护原理发电机在低频运行时，汽轮机将产生机械振动，汽轮机叶片损伤严重，对汽轮机危害很大，因此，在大型汽轮机上应装设低频保护。
低频保护由低频测量元件和时间累积计算器组成。
因为低频运行对汽轮机的危害是积累性的，与频率下降值和持续时间有关。
发电机的低频范围段数由汽轮机的制造厂家提供。
3逻辑框图低频保护设有五段五时限，并有累计时间显示。
为防止发电机起停过程中低频保护误发信号，为此，设有电流电压闭锁元件。
〔电流电压元件的定值分别为0.3A 和20V 〕。
图3-17-1 发电机低频保护逻辑框图其它【NARI RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书－2001】 低频保护大型汽轮发电机运行中允许其频率变化的范围为，低于48.5Hz 时，累计运行时间和每次持续运行时间到达定值，保护动作于信号或跳闸保护设定四段定值，其中Ⅰ、Ⅱ两段为累计运行低频保护，Ⅲ、Ⅳ段为持续运行低频保护，频率保护受断路器位置接点、无流标志闭锁 过频率保护保护设两段定值，其中Ⅰ段为累计运行低频保护〔 ？〕。
保护动作于信号或跳闸低频检测元件t 1&电流、电压低Ⅰ段Ⅱ段Ⅲ段Ⅳ段≥<f1<f2<f3<f4t 2∑t 1∑t 2t 3t 4V段<f5t 5∑t 3∑t 4≥【NARI RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书－2001】【南自：DGT801数字式发电机变压器保护装置技术说明书】低频&过频保护低〔过〕频保护主要用于保护汽轮机不受低频共振的影响。
汽轮机各节叶片都有一共振频率，当系统频率接近或等于共振频率时，将引起叶片的共振而损坏汽轮机低〔过〕频保护反应系统频率的降低〔升高〕，并受出口断路器辅助接点闭锁。
即发电机退出运行时低〔过〕频保护也自动退出运行电压取自发电机机端TV的某一线电压〔如U AB〕出口方式：可发信或跳闸图：发电机频率异常保护出口逻辑注意：保护的整定计算300MVA及以上的汽轮机提供以下整定值：47.0Hz－每次运行时间不低于20秒47.5Hz－每次运行时间不低于1分钟50.5Hz～51.0 Hz－每次运行时间不低于3秒频率积累保护为了保护保护汽轮机不受低/过频共振的影响。
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第一篇 发变组保护整定用短路电流计算、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求, 选定最大运行方式和最小运行方式。
:正序阻抗/零序阻抗，最大I 行方式最大运行方式： 220kV 系统为最大，本厂 #7、#8、#9、#10机；最小运行方式： 220kV 系统为最小，本厂 #7、#8、#9机（#10机技改期间）。
发电厂设备的原始参数(括号内的数值为换算后的标么值，S B =100MVA ):1) #7 发电机：100MW ，118MVA ，X ； =0.1577(0.134); #7 主变：120MVA ，X T =0.101(0.0842)。
2) #8 发电机：100MW ，118MVA ，X ； -0.1577(0.134);#8 主变(三卷变)：240MVA ，X H =0.153(0.06375)，X M =「0.006(-0.0025)，X L =0.089(0.03708)。
3) #9 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #9 主变：360MVA ，X T =0.134(0.0372)。
4) #10 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #10主变：360MVA ，X T =0.133(0.0369)。
1所示，图中标么电抗均以保护短路计算用系统等效电路和参数如图110kV5) #9 高厂变：40/25-25MVA ，半穿越电抗 X H 丄A = 0.162(0.405)、X H 丄B =0.1656(0.414)。
、#9发变组保护整定用等值电路1、最大运行方式X s.mi n = 0.0201 //(0.0458+ 0.0369) //[0.06375 +(0.134 + 0.03708) //(0.134 + 0.0842 — 0.0025)] = 0.0201〃 0.0827//(0.06375 0.17108//0.2157) =0.01617//(0.06375 0.09541) = 0.01472、最小运行方式X s.max =0.0266//[0.06375+(0.134+0.03708)//(0.134+0.0842—0.0025)]=0.0266//(0.06375 0.17108//0.2157) = 0.0266//(0.06375 0.09541) 0.0228三、#9高厂变保护整定用等值电路图3 #9高厂变保护整定用等值电路图( S B N00MVA )S B =100MVA )K 2图2 #9发变组保护整定用等值电路图(K 4第二篇发电机保护定值整定计算书2.1发电机额定数据S gn =353MVA , P gn = 300MW , cos \ = 0.85 , U gn=20kV , l gn "0190A , =98.8% , U fdn =463V , I fdn = 2203A , 2P =2 , f n =50Hz ,带同轴交流主励磁机和永磁副励磁机的它励静止半导体励磁，定子绕组接法2 -丫，出线端子数6。
2.2发电机设计参数•每相对地电容0.2242 口F;主变高低压绕组耦合电容C M =9.73nF/ph （三相平均）；* X d =1.997 , X d =0.2661/0.2957 （饱和值/ 非饱和值，下同），X；-0.1618/0.1759 ;* X2 =0.1974/0.2146 ; X0 =0.0737/0.0776 ;* l2：：=0.10，A=10s ;*定子绕组过电流限值：l/l gn(%) : 220154130116t(s): 103060120*转子绕组过电压限值U fd /U fdn(%) : 20814612511 2t(s): 10306012 0*发电机失磁异步运行能力：150MW，30分钟（首先在60s内降至50%巳）；偏频运行时间限值参见《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（下面简称《导则》）附录E对国内已投入运行的300MW汽轮发电机组允许的频率偏移范围的调查结果：2.3发电机纵差保护2.3.1整定计算用短路电流外部短路（机端）最大短路电流/max ：i KLx - = 63.030kA ；0.0458 13 汉20内部短路（机端）最小短路电流1九:iKh =0.866x63.030 =54.584kA。
2.3.2比率制动特性2.3.3 CT型号及变比两侧均为5P20-12000/5A。
2.3.4比率差动起动定值I cdqd按发电机负载条件下，纵差保护最大不平衡电流为整定条件，取I cdqd为0.1I （I gn 为发电机额定电流）。
开机负载条件下实测不平衡电流大小。
2.3.5比率差动起始斜率Kbl1Kbl1既能在较小的外部短路电流条件下保证纵差保护不误动，又要保证区内短路时的灵敏动作，所以Kbl1不能太大。
根据保护装置说明书，Kbl1应为：Kbl1 =K ccM K er式中，K cc为同型系数，K cc =0.5 ；K er为CT幅值误差系数，K er =0.1。
得Kbl 1 = 0.05，实取Kbl 1 二0.20。
2.3.6比率差动最大斜率Kbl 2及其起始位置d点的确定最大比率制动斜率Kbl2的起始制动电流由装置内部固定为4I gn（n=4）根据保护装置说明书，变斜率比率差动最大斜率为:* *I unb.maxKbl 2 ------I （3） _2 K .max式中，I K3)ma「=l K3)max /l gn=63.030/10.190 =6.185 ；l Unb.max=K ap K er l K 3)max /l gn=1.237 (其中 K ap 为暂态系数， J = 2.0 ；心为 CT 幅值误差系数，K er =0.1 )。
2.3.7灵敏度校验机端两相短路，纵差保护灵敏系数 K sen 一定合格，不必校验 2.3.8差动速断保护按躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流整定，取l cdsd =4l gn 。
灵敏度校验：1 100l K 2）min =0.8665.356，©en =5.356/4 =1.34 1.2，合格。
0.0458 3532.4发电机纵向零序电压保护2.4.1 PT 型号及变比发电机出口专用PT （3YH 互感器一次中性点与发电机中性点相连， 不接地）：20000/ 一3、，V 。
100/32.4.2高定值段匝间保护按躲过区外故障最大不平衡电压整定，动作判据为： U zo U op 式中，U zo 为发电机出口专用PT 开口三角上的零序电压;U op 为高定值段动作定值，一般取为10V 。
2.4.3灵敏段匝间保护采用电流比率制动的纵向零序电压保护原理，其动作判据为:得如」237 "2°.2。
6.185—2= 0.18为确保纵差保护不误动，取比率差动最大斜率为Kbl2=0.5。
U zo (1 K zo I m / I gn ) U zozd (若I max < I gn ，I m = 3 I 2 ；若I max _ I gn ，1 m - （ 1 max _ 1 gn ） 3 I 2。
）式中，U zozd为灵敏段零序电压定值，按躲过发电机正常运行时最大不平衡电压整定，初取为2V,在经区外故障波形分析后，适当降低定值，以提高灵敏度；I max为发电机机端最大相电流；12为发电机机端负序电流；K zo为制动系数，采用保护装置生产厂家的推荐值 1.0。
发电机纵向零序电压保护定值清单:2.5发电机突变量方向匝间保护（即故障分量负序方向保护）2.5.1 CT/PT 型号及变比机端CT: 5P20-12000/5A;机端PT：2°°°0/ 3 V。
100/732.5.2保护定值K&zd =2%S gn =14.71VA （二次值）注：建议退出。
2.6发电机相间阻抗保护2.6.1 CT/PT型号及变比机端CT: 5P20-12000/5A;机端PT：20000/ 3 V 100/732.6.2保护定值选择全阻抗圆，电压、电流均取自发电机机端。
2Z°p =K se n Z T=1.3 0.0372 (20kV) 12000/5 2.32门，K sen=1.3。
op T100 20000/100 '不设振荡闭锁元件，以延时1.5s躲振荡，应设电压断线闭锁元件。
发电机相间阻抗保护定值清单:校核主变高压侧母线三相短路时低电压继电器的灵敏度:2.7.4负序电压继电器的整定计算负序过电压元件取线电压，其动作电压按躲过正常运行时的不平衡负序电压 整定，一般取：2.7发电机复合电压过流保护2.7.1 CT/PT 型号及变比机端 CT: 5P20-12000/5A ;机端 PT : 2°°°0/ 3v100/寸32.7.2电流继电器的整定计算 电流继电器的动作电流按躲过发电机额定电流整定：IK rel亘 I gn / M aK rI op式中，K rei 为可靠系数，取1.3 ； K r 为返回系数，取0.95。
刁曰I 得l op 1.310190 5.81A 。
0.95 12000/5校核主变高压侧母线两相金属性短路时电流继电器的灵敏度：1乩丄9866过1过哼/輕'4.492A ， ,30.0458 0.0372 . 3 20 5|（2）K sen 二12^^=2.49 1.2。
1 op220kV 线路不需要发电机的后备过流保护提供后备。
2.7.3低电压继电器的整定计算低电压元件取线电压，动作电压U op 的整定如下:U op0.6U g nn v式中, U gn 为发电机额定线电压，n v 为电压互感器变比。
得U op0.6 20000= 60V 。
20000/.3K sen 二U op n v0.6X T 江 I KLx0 0372 X0.0458+0.0372= 1.34 1.2。
注：建议退出校核主变高压侧两相短路时负序电压继电器的灵敏度: 056.25 1.5。
0.082.8发电机定子绕组对称过负荷保护2.8.1 CT 型号及变比机端 CT: 5P20-12000/5A 。
2.8.2定时限特性2.8.2.1 定时限报警段定时限报警电流按发电机长期允许的负荷电流下能可靠返回的条件整定:得 l °p _1.05 0.9512000/5 _4'69A 。
保护延时（3s ）动作于信号或自动减负荷。