螺栓设计和计算
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在横向总载荷 F∑的作用下，各螺栓所承担的工作载荷是均等的。因此，对于铰制孔用螺栓
联接，每个螺栓所受的横向工作剪力为
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（5-23） 式中 z 为螺栓联接数目。 对于普通螺栓联接，应保证联接预紧后，接合面间所产生的最大摩擦力必须大于或等于横向 载荷。
假设各螺栓所需要的预紧力均为 Qp，螺栓数目为 z，则其平衡条件为
大时，其所受的工作剪力也越大。如图 b 所示，用 ri、rmax 分别表示第 i 个螺栓和受力最
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大螺栓的轴线到螺栓组对称中心 O 的距离；Fi、Fmax。分别表示第 i 个螺栓和受力最大螺栓
的工作剪力，则得
根据作用在底板上的力矩平衡的条件得
【5－26】
即
.
【5－27】
联解式（5－26）及（5－27），可求得受力最大的螺栓的工作剪力为
联接接合面材料的许用挤压应力
材料
钢
铸铁
混 凝 土 砖（水泥浆缝） 木 材
2.0-3.0
1.5-2.0
2.0-4.0
螺栓的性能等级（摘自 GB 3098.1--82）
性能等级（标记） 抗拉强度极限 屈服极限
3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 9.8 330 400 420 500 520 600 800 900 190 240 340 300 420 480 640 720
心 O 并与接合面相垂直的轴线转动。为了防止底板转动，可以采用普通螺栓联接，也可以采
用铰制孔用螺栓联接。其传力方式和受横向载荷的螺栓组联接相同。
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图： 受转矩的螺栓组联接
采用普通螺栓时，靠联接领紧后在接合面间产生的摩擦力矩来抵抗转矩 T。假设各螺栓 的预紧程度相同，即各螺栓的预紧力均为 Qp，则各螺栓联接处产生的摩擦力均相等，并假设 此摩擦力集中作用在螺栓中心处。为阻止接合面发生相对转动，各摩擦力应与各该螺栓的轴 线到
3．承受工作剪力的紧螺栓联接
螺栓杆与孔壁的挤压强度条件为
螺栓杆的剪切强度条件为
式中：F ——螺栓所受的工作剪力，N；
d0 ——螺栓剪切面的直径（可取为螺栓孔的直径），mm； L Lmin ——螺栓杆与孔壁挤压面的最小高度，mm，设计时应使 min
[σ]p——螺栓或孔壁材料的许用挤压应力，MPa ；
[τ] ——螺栓材料的许用切应力，MPa 。
d1--螺栓危险截面的直径，mm；
[σ]--螺栓材料的许用拉应力，MPa.
紧螺栓联接强度计算
1．仅承受预紧力的紧螺栓联接 拉伸强度条件为：
Q 式中： p—螺栓所受预紧力，N 。
2.承受预紧力和工作拉力的紧螺栓联接
①拉伸强度条件为：
式中：Q—螺栓总拉力，N 。
螺栓总拉力的计算： Q=Qp+[Cb/(Cb+Cm)]·F
式中：
σ σ -1tc ——螺栓材料的对称循环拉压疲劳极限，MPa ， -1tc 值见表
——试件的材料特性，即循环应力中平均应力的折算系数，对于碳素钢，
=0.1—0.2，对于合金钢，
=0.2—0.3；
ε ——拉压疲劳强度综合影响系数，如忽略加工方法的影响，则 Kσ=kσ/ σ，Kσ 此处
ε 为有效应力集中系数，见表 σ 为尺寸系数，见附表；
横向工作剪力和各该螺栓轴线到螺栓组对称中心 O 的连线（即力臂 r。）相垂直（图 b）。
为了求得各螺栓的工作剪力的大小，计算时假定底板为刚体，受载后接合面仍保持为平面。 则各螺栓的剪切变形量与各该螺栓轴线到螺栓组对称中心 O 的距离成正比。即距螺栓组对称 中心 O 越远，螺栓的剪切变形量越大。如果各螺栓的剪切刚度相同，则螺栓的剪切变形量越
由上式可得各螺栓所需的预紧力为
【5－25】
式中：f——接合面的摩擦系数，见表； ri——第 i 个螺栓的轴线到螺栓组对称中心 O 的距离；
z ——螺栓数目；
Ks ——防滑系数，同前。
由上式求得预紧力 Qp，然后按式（5－14）校核螺栓的强度。
采用铰制孔用螺栓时，在转矩 T 的作用下，各螺栓受到剪切和挤压作用，各螺栓所受的
关于螺栓设计
I 单个螺栓设计
一．螺纹联接的强度计算 松螺纹联接强度计算 紧螺栓联接强度计算 1.仅承受预紧力的紧螺栓联接拉伸强度条件为 2.承受预紧力和工作拉力的紧螺栓联接 拉伸强度条件为 疲劳强度计算 3 承受工作剪力的紧螺栓联接
松螺纹联接强度计算 拉伸强度条件为：
【5－14】
式中：F--螺栓工作载荷，N；
0．10-0.16 0．06-0．10
轧制表面，钢丝刷清理浮锈
0．30-0．35
钢结构
涂富锌漆
0．35-0．40
喷砂处理
0．45-0．55
钢铁对砖料，混凝土或木材
干燥表面
0．40-0．45
2)．受转矩的螺栓组联接
如下图所示，转矩 T 作用在联接接合面内，在转拒 T 的作用下，底板将绕通过螺栓组对称中
联 及 螺 化计算 接 横栓
合金 钢 5.7∼5
5∼3.4
3.4∼3 合金钢 10∼6.8
6.8
6.8∼10
向联 载接 荷
考虑预 紧力的
计算
1.2∼1.5
1.2∼1.5 (Sa=2.5∼4)
铰制孔用 螺栓联接
钢：Sr=2.5,Sp＝1.25 铸铁： Sp=2.0∼2.5
钢：Sr=3.5∼5,Sp＝1.5 铸铁：Sp=2.5∼3.0
图：受轴向载荷的螺栓组联接 4)．受倾覆力矩的螺栓组联接
下图 a 为一受倾覆力矩的底板螺栓组联接。倾覆力矩 M 作用在通过 x－x 轴并垂直于联 接接合面的对称平面内。底板承受倾覆力矩前，由于螺栓已拧紧，螺栓受预紧力 Qp，有均匀
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的伸长；地基在各螺栓的 Qp 作用下．有均匀的压缩，如图 b 所示。当底板受到倾覆力矩作 用后，它绕轴线 O—O 倾转一个角度，假定仍保持为平面。此时，在轴线 O－O 左侧，地基被 放松，螺栓被进一步拉伸，在右侧，螺栓被放松，地基被进一步压缩。底板的受力情况如图 c 所示。
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螺纹联接的安全系数 S
受载类型
静载荷
变载荷
松螺栓联接
1.2∼1.7
紧 受的
M6∼M16 M16∼M30 M30∼M60
M6∼M16 M16∼M30 M30∼M60
螺 轴 普 不考虑预 碳钢 栓 向 通 紧力的简
5∼4
4∼2.5 2.5∼2 碳钢 12.5∼8.5
8.5
8.5∼12.5
图:受倾覆力矩的螺栓组联接 联接接合面材料的许用挤压应力[σ]p,可查下表。 表:联接接合面材料的许用挤压应力[σ]p
注： l）σs 为材料屈服权限，MPa; σB 为材料强度极限,MPa。 2）当联接接合面的材料不同时，应按强度较弱者选取。
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3）联接承受载荷时，[σ]p 应取表中较大值；承受变载荷时，则应取较小值 计算受倾覆力矩的螺栓组的强度时，首先由预紧力 Qp、最大工作载荷 Fmax 确定受力最
S ——安全系数。
螺纹联接件常用材料的疲劳极限（摘自 GB38-76）
材料
疲劳极限（MPa）
σ−1
σ−1tc
10 Q215 35 45 40Cr
160∼220 170∼220 220∼300 250∼340 320∼440
120∼150 120∼160 170∼220 190∼250 240∼340
或
（5-24）
图:受横向载荷的螺栓组联接
式中：
f——接合面间的摩擦系数，见下表；
i——接合面数（图中，i=2）；
Ks——防滑系数，Ks=1.1～1.3。 由式（5-24）求得预紧力 Qp，然后按式（5-14）校核螺栓的强度。
联接接合面间的摩擦系数 被联接件
接合面的表面状态
摩擦系数 f
钢或铸铁零件
干燥的加工表面 有油的加工表面
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注：表中 d 为螺纹公称直径。 4）分布在同一圆周上的螺栓数目，应取成 4，6，8 等偶数，以便在圆周上钻孔时的分度和 画线。同一螺栓组中螺栓的材料，直径和长度均应相同。 5）避免螺栓承受附加的弯曲载荷。除了要在结构上设法保证载荷不偏心外，还应在工艺上 保证被联接件，螺母和螺栓头部的支承面平整，并与螺栓轴线相垂直。对于在铸，锻件等的 粗糙表面上应安装螺栓时，应制成凸台或沉头座（下图 1）。当支承面为倾斜表面时，应采 用斜面垫圈（下图 2）等。
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式中：Cb/(Cb+Cm)称为螺栓的相对刚度，一般设计时，可按下表推荐的数据选取。 螺栓的相对刚度 Cb/(Cb+Cm)
被联接钢板间所用垫片类别
Cb/(Cb+Cm)
金属垫片（或无垫片）
0．2～0.3
皮革垫片
0．7
铜皮石棉垫片
0．8
橡胶垫片
0．9
②疲劳强度计算
对于受轴向变载荷的重要联接，应对螺栓的疲劳强度作精确校核，计算其最大应力计算安全 系数：
接合面受弯矩或转矩时螺栓的布置 3）螺栓排列应有合理的间距，边距。布置螺栓时，各螺栓轴线间以及螺栓轴线和机体壁间 的最小距离，应根据扳手所需活动空间的大小来决定。扳手空间的尺寸（下图）可查阅有关 标准。对于压力容器等紧密性要求较高的重要联接，螺栓的间距 t0 不得大于下表所推荐的 数值。
扳手空间尺寸螺栓间距 t0
1. 螺栓组联接的结构设计 螺栓组联接结构设计的主要目的，在于合理地确定联接接合面的几何形状和螺栓的布置形 式，力求各螺栓和联接接合面间受力均匀，便于加工和装配。为此，设计时应综合考虑以下 几方面的问题： 1）联接接合面的几何形状通常都设计成轴对称的简单几何形状，如圆形，环形，矩形，框 形，三角形等。这样不但便于加工制造，而且便于对称布置螺栓，使螺栓组的对称中心和联 接接合面的形心重合，从而保证接合面受力比较均匀。 2）螺栓的布置应使各螺栓的受力合理。对于铰制孔用螺栓联接，不要在平行于工作载荷的 方向上成排地布置八个以上的螺栓，以免载荷分布过于不均。当螺栓联接承受弯矩或转矩时， 应使螺栓的位置适当靠近联接接合面的边缘，以减小螺栓的受力（下图）。如果同时承受轴 向载荷和较大的横向载荷时，应采用销，套筒，键等抗剪零件来承受横向载荷，以减小螺栓 的预紧力及其结构尺寸。
10.9 1040 940
12.9 1220 1100
硬度 推荐材料
90 109 113 134 140 181 232 269 312
365
低碳钢
低碳钢或中碳钢
中碳钢，低、 中碳合金 中碳钢，淬火 并回火 钢，淬火并 合金钢 回火，合金
钢
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II 组合螺栓设计
一． 螺栓组联接的设计 设计步骤： 1． 螺栓组结构设计 2． 螺栓受力分析 3． 确定螺栓直径 4． 校核螺栓组联接接合面的工作能力 5． 校核螺栓所需的预紧力是否合适 确定螺栓的公称直径后，螺栓的类型，长度，精度以及相应的螺母，垫圈等结构尺寸，可根 据底板的厚度，螺栓在立柱上的固定方法及防松装置等全面考虑后定出。
【5－28】
图所示的凸缘联轴器，是承受转矩的螺栓组联接的典型部件。各螺栓的受力根据
r1＝r2＝…＝rz 的关系以及螺栓联接的类型，分别代人式（5－25）或（5－28）即可求得。
3).受轴向载荷的螺栓组联接 下图为一受轴向总载荷 FΣ的汽缸盖螺栓组联接。FΣ的作用线与螺栓轴线平行，并通过螺
栓组的对称中心 O。计算时，认为各螺栓平均受载，则每个螺栓所受的轴向工作载荷为
为了简化计算，在分析螺栓组联接的受力时，假设所有螺栓的材料，直径，长度和预紧 力均相同；螺栓组的对称中心与联接接合面的形心重合；受载后联接接合面仍保持为平面。 下面针对几种典型的受载情况，分别加以讨论。 1)受横向载荷的螺栓组联接 图所示为一由四个螺栓组成的受横向载荷的螺栓组联接。横向载荷的作用线与螺栓轴线垂 直，并通过螺栓组的对称中心。当采用螺栓杆与孔壁间留有间隙的普通螺栓联接时（图 a）。 靠联接预紧后在接合面间产生的摩擦力来抵抗横向载荷；当采用铰制孔用螺栓联接时（图 b）， 靠螺栓杆受剪切和挤压来抵抗横向载荷。虽然两者的传力方式不同，但计算时可近似地认为，
图 1 凸台与沉头座的应用
图 2 斜面垫圈的应用
2. 螺栓组联接的受力分析 1)．受横向载荷的螺栓组联接 2)．受转矩的螺栓组联接 3).受轴向载荷的螺栓组联接 4)．受倾覆力矩的螺栓组联接
进行螺栓组联接受力分析的目的是，根据联接的结构和受载情况，求出受力最大的螺栓 及其所受的力，以便进行螺栓联接的强度计算。
ห้องสมุดไป่ตู้
1.25d0；
承受工作剪力的紧螺栓联接
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有效应力集中系数
材料的
400
600
800
3.0
3.9
4.8
1000 5.2
尺寸系数
直径 d(mm) 16 20 24 28
32
40 48 56 64 72 80
1 0.81 0.76 0.71 0.68 0.63 0.60 0.57 0.54 0.52 0.50
联接，每个螺栓所受的横向工作剪力为
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（5-23） 式中 z 为螺栓联接数目。 对于普通螺栓联接，应保证联接预紧后，接合面间所产生的最大摩擦力必须大于或等于横向 载荷。
假设各螺栓所需要的预紧力均为 Qp，螺栓数目为 z，则其平衡条件为
大时，其所受的工作剪力也越大。如图 b 所示，用 ri、rmax 分别表示第 i 个螺栓和受力最
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大螺栓的轴线到螺栓组对称中心 O 的距离；Fi、Fmax。分别表示第 i 个螺栓和受力最大螺栓
的工作剪力，则得
根据作用在底板上的力矩平衡的条件得
【5－26】
即
.
【5－27】
联解式（5－26）及（5－27），可求得受力最大的螺栓的工作剪力为
联接接合面材料的许用挤压应力
材料
钢
铸铁
混 凝 土 砖（水泥浆缝） 木 材
2.0-3.0
1.5-2.0
2.0-4.0
螺栓的性能等级（摘自 GB 3098.1--82）
性能等级（标记） 抗拉强度极限 屈服极限
3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 9.8 330 400 420 500 520 600 800 900 190 240 340 300 420 480 640 720
心 O 并与接合面相垂直的轴线转动。为了防止底板转动，可以采用普通螺栓联接，也可以采
用铰制孔用螺栓联接。其传力方式和受横向载荷的螺栓组联接相同。
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图： 受转矩的螺栓组联接
采用普通螺栓时，靠联接领紧后在接合面间产生的摩擦力矩来抵抗转矩 T。假设各螺栓 的预紧程度相同，即各螺栓的预紧力均为 Qp，则各螺栓联接处产生的摩擦力均相等，并假设 此摩擦力集中作用在螺栓中心处。为阻止接合面发生相对转动，各摩擦力应与各该螺栓的轴 线到
3．承受工作剪力的紧螺栓联接
螺栓杆与孔壁的挤压强度条件为
螺栓杆的剪切强度条件为
式中：F ——螺栓所受的工作剪力，N；
d0 ——螺栓剪切面的直径（可取为螺栓孔的直径），mm； L Lmin ——螺栓杆与孔壁挤压面的最小高度，mm，设计时应使 min
[σ]p——螺栓或孔壁材料的许用挤压应力，MPa ；
[τ] ——螺栓材料的许用切应力，MPa 。
d1--螺栓危险截面的直径，mm；
[σ]--螺栓材料的许用拉应力，MPa.
紧螺栓联接强度计算
1．仅承受预紧力的紧螺栓联接 拉伸强度条件为：
Q 式中： p—螺栓所受预紧力，N 。
2.承受预紧力和工作拉力的紧螺栓联接
①拉伸强度条件为：
式中：Q—螺栓总拉力，N 。
螺栓总拉力的计算： Q=Qp+[Cb/(Cb+Cm)]·F
式中：
σ σ -1tc ——螺栓材料的对称循环拉压疲劳极限，MPa ， -1tc 值见表
——试件的材料特性，即循环应力中平均应力的折算系数，对于碳素钢，
=0.1—0.2，对于合金钢，
=0.2—0.3；
ε ——拉压疲劳强度综合影响系数，如忽略加工方法的影响，则 Kσ=kσ/ σ，Kσ 此处
ε 为有效应力集中系数，见表 σ 为尺寸系数，见附表；
横向工作剪力和各该螺栓轴线到螺栓组对称中心 O 的连线（即力臂 r。）相垂直（图 b）。
为了求得各螺栓的工作剪力的大小，计算时假定底板为刚体，受载后接合面仍保持为平面。 则各螺栓的剪切变形量与各该螺栓轴线到螺栓组对称中心 O 的距离成正比。即距螺栓组对称 中心 O 越远，螺栓的剪切变形量越大。如果各螺栓的剪切刚度相同，则螺栓的剪切变形量越
由上式可得各螺栓所需的预紧力为
【5－25】
式中：f——接合面的摩擦系数，见表； ri——第 i 个螺栓的轴线到螺栓组对称中心 O 的距离；
z ——螺栓数目；
Ks ——防滑系数，同前。
由上式求得预紧力 Qp，然后按式（5－14）校核螺栓的强度。
采用铰制孔用螺栓时，在转矩 T 的作用下，各螺栓受到剪切和挤压作用，各螺栓所受的
关于螺栓设计
I 单个螺栓设计
一．螺纹联接的强度计算 松螺纹联接强度计算 紧螺栓联接强度计算 1.仅承受预紧力的紧螺栓联接拉伸强度条件为 2.承受预紧力和工作拉力的紧螺栓联接 拉伸强度条件为 疲劳强度计算 3 承受工作剪力的紧螺栓联接
松螺纹联接强度计算 拉伸强度条件为：
【5－14】
式中：F--螺栓工作载荷，N；
0．10-0.16 0．06-0．10
轧制表面，钢丝刷清理浮锈
0．30-0．35
钢结构
涂富锌漆
0．35-0．40
喷砂处理
0．45-0．55
钢铁对砖料，混凝土或木材
干燥表面
0．40-0．45
2)．受转矩的螺栓组联接
如下图所示，转矩 T 作用在联接接合面内，在转拒 T 的作用下，底板将绕通过螺栓组对称中
联 及 螺 化计算 接 横栓
合金 钢 5.7∼5
5∼3.4
3.4∼3 合金钢 10∼6.8
6.8
6.8∼10
向联 载接 荷
考虑预 紧力的
计算
1.2∼1.5
1.2∼1.5 (Sa=2.5∼4)
铰制孔用 螺栓联接
钢：Sr=2.5,Sp＝1.25 铸铁： Sp=2.0∼2.5
钢：Sr=3.5∼5,Sp＝1.5 铸铁：Sp=2.5∼3.0
图：受轴向载荷的螺栓组联接 4)．受倾覆力矩的螺栓组联接
下图 a 为一受倾覆力矩的底板螺栓组联接。倾覆力矩 M 作用在通过 x－x 轴并垂直于联 接接合面的对称平面内。底板承受倾覆力矩前，由于螺栓已拧紧，螺栓受预紧力 Qp，有均匀
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的伸长；地基在各螺栓的 Qp 作用下．有均匀的压缩，如图 b 所示。当底板受到倾覆力矩作 用后，它绕轴线 O—O 倾转一个角度，假定仍保持为平面。此时，在轴线 O－O 左侧，地基被 放松，螺栓被进一步拉伸，在右侧，螺栓被放松，地基被进一步压缩。底板的受力情况如图 c 所示。
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螺纹联接的安全系数 S
受载类型
静载荷
变载荷
松螺栓联接
1.2∼1.7
紧 受的
M6∼M16 M16∼M30 M30∼M60
M6∼M16 M16∼M30 M30∼M60
螺 轴 普 不考虑预 碳钢 栓 向 通 紧力的简
5∼4
4∼2.5 2.5∼2 碳钢 12.5∼8.5
8.5
8.5∼12.5
图:受倾覆力矩的螺栓组联接 联接接合面材料的许用挤压应力[σ]p,可查下表。 表:联接接合面材料的许用挤压应力[σ]p
注： l）σs 为材料屈服权限，MPa; σB 为材料强度极限,MPa。 2）当联接接合面的材料不同时，应按强度较弱者选取。
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3）联接承受载荷时，[σ]p 应取表中较大值；承受变载荷时，则应取较小值 计算受倾覆力矩的螺栓组的强度时，首先由预紧力 Qp、最大工作载荷 Fmax 确定受力最
S ——安全系数。
螺纹联接件常用材料的疲劳极限（摘自 GB38-76）
材料
疲劳极限（MPa）
σ−1
σ−1tc
10 Q215 35 45 40Cr
160∼220 170∼220 220∼300 250∼340 320∼440
120∼150 120∼160 170∼220 190∼250 240∼340
或
（5-24）
图:受横向载荷的螺栓组联接
式中：
f——接合面间的摩擦系数，见下表；
i——接合面数（图中，i=2）；
Ks——防滑系数，Ks=1.1～1.3。 由式（5-24）求得预紧力 Qp，然后按式（5-14）校核螺栓的强度。
联接接合面间的摩擦系数 被联接件
接合面的表面状态
摩擦系数 f
钢或铸铁零件
干燥的加工表面 有油的加工表面
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注：表中 d 为螺纹公称直径。 4）分布在同一圆周上的螺栓数目，应取成 4，6，8 等偶数，以便在圆周上钻孔时的分度和 画线。同一螺栓组中螺栓的材料，直径和长度均应相同。 5）避免螺栓承受附加的弯曲载荷。除了要在结构上设法保证载荷不偏心外，还应在工艺上 保证被联接件，螺母和螺栓头部的支承面平整，并与螺栓轴线相垂直。对于在铸，锻件等的 粗糙表面上应安装螺栓时，应制成凸台或沉头座（下图 1）。当支承面为倾斜表面时，应采 用斜面垫圈（下图 2）等。
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式中：Cb/(Cb+Cm)称为螺栓的相对刚度，一般设计时，可按下表推荐的数据选取。 螺栓的相对刚度 Cb/(Cb+Cm)
被联接钢板间所用垫片类别
Cb/(Cb+Cm)
金属垫片（或无垫片）
0．2～0.3
皮革垫片
0．7
铜皮石棉垫片
0．8
橡胶垫片
0．9
②疲劳强度计算
对于受轴向变载荷的重要联接，应对螺栓的疲劳强度作精确校核，计算其最大应力计算安全 系数：
接合面受弯矩或转矩时螺栓的布置 3）螺栓排列应有合理的间距，边距。布置螺栓时，各螺栓轴线间以及螺栓轴线和机体壁间 的最小距离，应根据扳手所需活动空间的大小来决定。扳手空间的尺寸（下图）可查阅有关 标准。对于压力容器等紧密性要求较高的重要联接，螺栓的间距 t0 不得大于下表所推荐的 数值。
扳手空间尺寸螺栓间距 t0
1. 螺栓组联接的结构设计 螺栓组联接结构设计的主要目的，在于合理地确定联接接合面的几何形状和螺栓的布置形 式，力求各螺栓和联接接合面间受力均匀，便于加工和装配。为此，设计时应综合考虑以下 几方面的问题： 1）联接接合面的几何形状通常都设计成轴对称的简单几何形状，如圆形，环形，矩形，框 形，三角形等。这样不但便于加工制造，而且便于对称布置螺栓，使螺栓组的对称中心和联 接接合面的形心重合，从而保证接合面受力比较均匀。 2）螺栓的布置应使各螺栓的受力合理。对于铰制孔用螺栓联接，不要在平行于工作载荷的 方向上成排地布置八个以上的螺栓，以免载荷分布过于不均。当螺栓联接承受弯矩或转矩时， 应使螺栓的位置适当靠近联接接合面的边缘，以减小螺栓的受力（下图）。如果同时承受轴 向载荷和较大的横向载荷时，应采用销，套筒，键等抗剪零件来承受横向载荷，以减小螺栓 的预紧力及其结构尺寸。
10.9 1040 940
12.9 1220 1100
硬度 推荐材料
90 109 113 134 140 181 232 269 312
365
低碳钢
低碳钢或中碳钢
中碳钢，低、 中碳合金 中碳钢，淬火 并回火 钢，淬火并 合金钢 回火，合金
钢
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II 组合螺栓设计
一． 螺栓组联接的设计 设计步骤： 1． 螺栓组结构设计 2． 螺栓受力分析 3． 确定螺栓直径 4． 校核螺栓组联接接合面的工作能力 5． 校核螺栓所需的预紧力是否合适 确定螺栓的公称直径后，螺栓的类型，长度，精度以及相应的螺母，垫圈等结构尺寸，可根 据底板的厚度，螺栓在立柱上的固定方法及防松装置等全面考虑后定出。
【5－28】
图所示的凸缘联轴器，是承受转矩的螺栓组联接的典型部件。各螺栓的受力根据
r1＝r2＝…＝rz 的关系以及螺栓联接的类型，分别代人式（5－25）或（5－28）即可求得。
3).受轴向载荷的螺栓组联接 下图为一受轴向总载荷 FΣ的汽缸盖螺栓组联接。FΣ的作用线与螺栓轴线平行，并通过螺
栓组的对称中心 O。计算时，认为各螺栓平均受载，则每个螺栓所受的轴向工作载荷为
为了简化计算，在分析螺栓组联接的受力时，假设所有螺栓的材料，直径，长度和预紧 力均相同；螺栓组的对称中心与联接接合面的形心重合；受载后联接接合面仍保持为平面。 下面针对几种典型的受载情况，分别加以讨论。 1)受横向载荷的螺栓组联接 图所示为一由四个螺栓组成的受横向载荷的螺栓组联接。横向载荷的作用线与螺栓轴线垂 直，并通过螺栓组的对称中心。当采用螺栓杆与孔壁间留有间隙的普通螺栓联接时（图 a）。 靠联接预紧后在接合面间产生的摩擦力来抵抗横向载荷；当采用铰制孔用螺栓联接时（图 b）， 靠螺栓杆受剪切和挤压来抵抗横向载荷。虽然两者的传力方式不同，但计算时可近似地认为，
图 1 凸台与沉头座的应用
图 2 斜面垫圈的应用
2. 螺栓组联接的受力分析 1)．受横向载荷的螺栓组联接 2)．受转矩的螺栓组联接 3).受轴向载荷的螺栓组联接 4)．受倾覆力矩的螺栓组联接
进行螺栓组联接受力分析的目的是，根据联接的结构和受载情况，求出受力最大的螺栓 及其所受的力，以便进行螺栓联接的强度计算。
ห้องสมุดไป่ตู้
1.25d0；
承受工作剪力的紧螺栓联接
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有效应力集中系数
材料的
400
600
800
3.0
3.9
4.8
1000 5.2
尺寸系数
直径 d(mm) 16 20 24 28
32
40 48 56 64 72 80
1 0.81 0.76 0.71 0.68 0.63 0.60 0.57 0.54 0.52 0.50