板裂缝验算

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某高层住宅楼楼板裂缝检测及分析

某高层住宅楼楼板裂缝检测及分析

1 工 程概 况
现 场对该楼 l 层楼板 ② 轴 ~ 轴/ 轴 一 轴 区域处 的钢 7 ④ ④ ⑩
根据检测的结果 , 出现裂缝 的楼 板钢筋 直径 、 某高层住宅楼为一栋 2 8层现浇钢 筋混凝 土框 架剪力 墙结构 筋配置进行 了抽检 , 间距及保护层厚度均满 足设计 图纸 和混凝 土施工验 收规 范 的要 的建筑物 , 已竣工并 投入使 用 , 现 该楼楼 板混凝 土强 度设计 等级
出版 社 .0 6. 20
2 5 楼 板 钢 筋 配 置 检 测 .
加 固处理 , 以免超负荷使用 而造成安全事故 。
参 考文 献 :
[ ] J J820 , 1 G - 7 建筑变形 测量规 范[ ] 0 S.
S r c u a eib l y a p as la d r i f r e n fa se l k n ln t u t r lr l i t p r ia n en o c me to tema i g p a t a i
Ke r s t e r s o t cu e,ts p ria ,c u e a ay i ,r i o c me t y wo d :se l wo k h p sr tr u e t p as l a s n ss en re n a l f
收 稿 日期 :0 11 -8 2 1 —02
23 .
混 凝 土 强 度 检 测
钢 筋强度取 用 : 级钢 20N mm , I 1 / Ⅱ级钢 3 0N m 0 / m 。主要荷载 采用钻芯法检测该楼 l 层 楼板 ②轴 一 轴/ 轴 一 轴 区 7 ④ ④ ⑩ 标 准值 取值 如下 : 恒载 :. N m ; 4 0k / 活载 :. N m ; 2 0k / 根据验算结 域处 的混凝土强度 , 该楼板混凝土设计强度等级为 C 0 根据检测 3, 果, 楼板钢筋配置满足承载力要求 。 结果 , 出现裂缝 的楼板 混凝 土强度推定值 为 3 . P , 足设计 04M a满 3 裂缝原 因分 析 强度等级要求 。 该楼 出现裂缝 的 1 7层楼板 ②轴 一④ 轴/ 轴 ~⑤ 轴 区域结 ④ 2 4 楼 板厚度 检 测 . 楼 楼板 现场对该 楼 1 7层楼 板的厚 度进行 了抽 检 , 板设计 厚度 为 构布置情况符合设 计要 求 , 板混凝 土强度 满足设 计要 求 , 楼 14m 满足设计 图纸及混凝土施工验收规范要求 。 3 m, 钢筋配置满足设计要求 , 经过验算 , 楼板钢筋 配置 满足承载 10mn 根据检测结果 , 3 l, 出现裂缝 的楼板厚度分布范围为 15ml~ 厚度、 2 i l 力 要求 , 可排除 由于承 载力不 足引起 裂缝 的可能 ; 根据 相关 检验 报告 , 混凝土原料各项检测项 目均满 足技术要求 ; 楼板构件内部混 [ ] G 0 1-0 3 钢 结构设计规 范[ ] 2 B5 0 720 , s. [ ] 姚继涛 , 3 马永欣. 建筑物 可靠性鉴定和加 固[ . M] 北京 : 学 科

筏板抗剪及裂缝计算

筏板抗剪及裂缝计算

600mm
50mm 60mm
540mm 600mm
600mm 8400mm
9000mm C35
2.2N/mm 2135kpa
1.35
437
kN 1
V max =437.004<831.6kN 根据《建筑地基基础设计规范》8.4.9条进行计算
单位宽度剪力设计值Vmax=pj(Ly-hc/2-h0)=截面高度影响系数βh =(800/h 0)1/4=h0小于800时取800,h0大于2000时取2000。

0.7βh f t b w h 0=满足要求。

二、受剪承载力验算:
基底平均反力设计值p k =当水浮力大于地基反力时取水浮力,否则取地基平均反力。

恒载分项系数:γG =基底静反力平均设计值p j =p k -γG γc h=框架柱截面宽度:b c =框架柱截面宽度:h c =柱网宽度:Lx=柱网跨度Ly=混凝土强度等级:砼抗拉强度标准值f tk =基础筏板抗剪承载力验算
一、几何数据及计算参数:
底板厚度:h=筏板底保护层厚度:c=外侧筋合力点位置:a s =截面有效高度:h 0=。

楼板裂缝规范标准

楼板裂缝规范标准

楼板裂缝规范标准篇一:裂缝规范规定1. 板构件(1)裂缝宽度是否满足要求检查板计算的裂缝宽度是否满足要求,板裂缝宽度限值见《混规》GB50010-2002第3.3.4条。

(2)配筋率是否满足要求检查板配筋率是否满足最大及最小配筋率要求,最小配筋率要求见《混规》GB50010-2002第9.5.1条;最大配筋率程序根据界限受压区高度自动计算。

(3)钢筋直径是否满足要求检查板配筋直径是否满足最小直径的规定,见《混规》GB50010-2002第10.1.6条。

(4)挠度限值检查板的挠度是否满足规范要求,见《混规》GB50010-2002第3.3.2条。

2. 梁构件(1)裂缝宽度是否满足要求检查梁的裂缝宽度是否满足要求,见《混规》GB50010-2002第3.3.4条。

(2)挠度超限检查梁挠度是否满足要求,见《混规》GB50010-2002第3.3.2条。

(3)是否设置吊筋或附加箍筋按《混规》GB50010-2002第10.2.13条要求,检查梁的集中荷载处是否设置了吊筋或附加箍筋。

(4)配筋率是否满足要求检查梁的纵向受拉、抗扭钢筋和箍筋的最大及最小配筋率是否满足规范要求,详见《混规》GB50010-2002第9.5.1条、第10.2.5条、第10.2.10条、第10.2.12条、第11.3.1条、第11.3.6条、第11.3.9条。

(5)通长筋是否满足要求沿梁全长顶面和底面至少应各配置两根通长的纵向钢筋,且分别不应少于梁两端顶面和底面纵向受力钢筋中较大截面面积的1/4。

见《混规》GB50010-2002第11.3.7条和《抗规》GB50011- 2001第6.3.4条。

(6)腰筋设置是否满足要求当梁腹板高度hw≥450mm时,在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋,每侧纵向构造钢筋的截面面积不应小于腹板截面面积(b*hw)的0.1%,且其间距不宜大于200mm。

见《混规》GB50010-2002第10.2.16条。

现浇板结构的裂缝检测及处治措施

现浇板结构的裂缝检测及处治措施
( 1 . D e p a r t m e n t o f C i v i l E n g i n e e r i n g , A n h u i C o m mu n i c a t i o n s V o c a t i o n a l a n d T e c h n i c a l C o l l e g e , H e f e i 2 3 0 0 5 1 ;
合 肥 学统学扳 ( 自然科学版)
2 01 3年 2月 第 2 3卷 第 1期
J o u r n a l o f H e f e i U n i v e r s i t y ( N a t u r a l S c i e n c e s )
F e b .2 01 3 Vo 1 . 2 3 No . 1
混凝 土现浇 板裂缝进 行 了检测, 并对裂缝 的成 因进行 了分析 , 根据 目前的施工工艺提 出合适的处治措施. 关键词 : 现浇板 ; 裂缝 ; 检测 ; 处治 中图分类号 : T U 3 1 2 . 3 文献标 识码 : A 文章编号 : 1 6 7 3 — 1 6 2 X( 2 0 1 3 ) 0 1 — 0 0 9 1 — 0 6
De t e c t i o n a n d Tr e a t me nt M e a s u r e s o f
t h e Co n c r e t e Sl a b S t r uc t u r e Cr a c k
WU Z h i . h u i ,J I ANG J i n g
g e t t e d m o r e a n d m o r e a t t e n t i o n o f t h e s o c i e t y .A c c o r d i n g t o a n a c t u a l p r o j e c t ,d e t e c t i n g c r a c k s o f t h e

混凝土结构工程裂缝的判断——梁柱板的裂缝

混凝土结构工程裂缝的判断——梁柱板的裂缝

混凝土结构工程裂缝的判断——梁柱板的裂缝混凝土结构工程中,裂缝的判断对于结构的安全性和使用寿命具有重要的影响。

裂缝通常是由于混凝土的收缩、温度变化、荷载作用等引起的,如果能够及时准确地判断裂缝的性质和严重程度,可以采取相应的维修措施,避免其进一步发展,并保障结构的正常使用。

梁裂缝的判断:1.垂直裂缝:梁上出现垂直于跨径方向的裂缝,通常是由于梁底部受到抗弯时的拉力而引起的。

垂直裂缝的存在可能会导致梁的强度和刚度降低,需要及时施工补强。

2.水平裂缝:梁上出现水平裂缝通常是由于混凝土收缩或温度变化引起的。

水平裂缝一般不影响梁的强度和刚度,但如果裂缝较宽且长度较长,可能会有渗水的问题,需要及时修补。

3.斜裂缝:斜裂缝通常是由于混凝土收缩和荷载作用引起的,一般沿着混凝土受拉应力方向产生。

如果斜裂缝较长较宽,则可能会影响梁的强度和刚度,需要进行补强处理。

柱裂缝的判断:1.竖向裂缝:柱上出现竖向裂缝通常是由于柱底部受压时由于抗压不足形成。

竖向裂缝可能会导致柱的承载能力下降,需要及时进行修复。

2.水平裂缝:柱上出现水平裂缝通常是由于柱受到弯矩或剪力作用时的拉力而引起的。

水平裂缝的存在可能会导致柱的刚度降低,需要进行补强。

3.斜裂缝:柱上出现斜裂缝通常是由于柱受到抗弯应力而产生。

斜裂缝的存在可能会导致柱的承载能力下降,需要及时施工补强。

板裂缝的判断:1.斜裂缝:板上出现的斜裂缝通常是由于板在应力集中处发生的抗拉开裂。

斜裂缝一般会导致板的强度和刚度降低,需要及时进行补强。

2.网状裂缝:板上出现网状裂缝通常是由于混凝土表面收缩和温度变化引起的,一般不会对板的强度和刚度造成明显影响,但较宽的网状裂缝可能会导致渗水问题,需要及时修补。

需要指出的是,对于混凝土结构工程中的裂缝判断,最好由经验丰富的专业人士进行。

此外,在具体工程中,还应考虑结构的设计要求和使用情况,采取相应的维修和加固措施,以确保结构的安全和稳定。

地下室底板混凝土裂缝验算

地下室底板混凝土裂缝验算
— —
图 1混凝土的水化热绝热温升变化曲线图
③混凝土收缩当量温差计算式为目 :
( t ) = 一 ( f ) /
式 中: T y ( t H
温:
n — —
( ) / ( 0 . 9 6 x 2 4 0 0 ) =6 8 . 0 ℃
壬 意龄期( d ) 混凝土收缩 当量温差( ℃) , 符号表示降
④混凝土弹陆 年 公式为:
E ( 1 5 ) = E c ( 1 一 e )
( 5 )
式中: E — 昆 凝土从浇注后至计算时的弹 ^ 模量( N / m m2 ) ; 计算温 0 . 4。 度应力时, —般取平均值; 表1 中为按 E 式求得的本工匿划本 ; I 昆 凝土浇筑后 3 ~1 5 天内的水 E c - - —— 混凝土的最终弹性模量( N / m m ) ; 可近似取 2 8 d 的弹性模量。 本工; 圈昆 凝土 1 5 d的弹 抛 为: T - —— 寸 昆 凝士的水化热绝热温升值( ℃) E ( 1 5 ) = 3 . O O x l O x ( 1 一 P 1 = 2 . 2 x 1 0 N / m m 2 由表 I 可知 , 混凝土浇筑 1 5 d后水化热绝热温升值为: 1 5 ) = - 6 7 3  ̄ 利用该表的计算温度值 ,与混凝士浇筑后 温度值进行对比分析, 进而实现对水化热进行控制。图 1 是计算值与实测 式中: AT _ — 昆 凝土的最大综合温差( ℃) 绝对值 , 如为降温取负值 ; 值的对比, 结果表明, 实测值与计算结果较—致, 采用预先的控制措施是 且未回填土时, AT值按混凝士水 安全 可靠的 。 包括浇注入模温度)与当月平均最低温度之差进行计 ⑦根据以往的施工经验, 混凝土浇筑 l 5天后释放的水化热趋近水化 化热最高温升值 ( 计算结果为负值 , 则表示降温; 热最大值( 本工程 1 5 d 混凝土的绝热升温值为 6 7 3  ̄ C , 混凝士最大水化热 算; 混凝士的浇注 ^ 模温良( ℃) ; 升温值为 6 8 . 0  ̄ ( 2 , 二者相差f 、 , 与经验结论一致 ) , 所以取 1 5 d 收缩应力 混凝士浇注完后达到稳定时的温度, —般根据历年气象资料取 作为验证是 开裂自 勺 标准。 当年平均气 温 ( o 1 5 d 龄期收缩变形值计算公式: E ( f ) = ; ( 1 一 e x Ml x M 2 x … x MI O ( 3 ) 本工程露天养护最大温差为:

房屋鉴定中混凝土构件裂缝如何分析?

房屋鉴定中混凝土构件裂缝如何分析?

房屋鉴定中混凝土构件裂缝如何分析?
经验都说明,建筑物的裂缝是不可避免的,而房屋的破坏往往始于裂缝,因此在房屋安全鉴定中,鉴别和分析裂缝是重要内容之一。

一、前言
大量的科学实验研究和工程实践证明,房屋中的裂缝问题是普遍存在的,裂缝的产生由材料固有的物理特性而决定的,具有不可避免性,因而在一定程度上是允许的。

房屋的破旧始于裂缝的形成,建筑物受到设计图纸、材料特性、环境因素的影响、地基沉降等因素的影响,易造成裂缝的出现,因此在房屋安全鉴定过程中,应该多方面考虑房屋裂缝出现的原因,从而保证房屋的耐用性。

二、常见构件的裂缝
1、砖墙的裂缝
(1)八字形裂缝:主要出现在横墙与纵墙两端。

一种属地基不均匀沉降裂缝,当房屋两端沉降小,中间沉降大时,形成反向弯曲变形,纵墙上出现斜裂缝,多数裂缝通过窗口的两个对角,在墙面上呈八字形分布。

另一种裂缝属温度收缩裂缝,一般位于房屋顶层两端,有时可能发展至。

住宅工程现浇板裂缝鉴定与处理

住宅工程现浇板裂缝鉴定与处理
•质量病院
住宅工程现浇板裂縫鉴 定与处理
住宅工程现浇板裂缝是常见的工程质 量问题。本文对某住宅工程现浇板裂缝质量 问题的检测鉴定及处理情况进行介绍,为减 少现浇板裂缝及对该类问题的处理提供些 许借鉴。
一、 工程概况 某住宅工程2015年底建成,建筑为钢 筋混凝土剪力墙结构,地上9层,地下1层, 基础采用筏形基础,建筑面积6230m2,第 7层某业主收房装修时发现自家现浇顶板出 现裂缝,建设单位委托某检测单位对裂缝问 题进行检测鉴定。 二、 工程调查及检测 查阅施工技术资料,该工程开工手续 合法,各方责任主体资质符合要求,图纸经 图纸审查单位审查合格,钢筋有合格证,复 试报告齐全、合格,预拌混凝土合格证齐全, 混凝土试件评定合格,其他相关技术资料齐 全且评定合格。 检测鉴定单位依据相关标准对该裂缝 问题进一步检测,结果如下。
由表4可知,所检构件钢筋保护层厚度实测 值不满足规范允许偏差要求。
表4板钢筋保护层厚度
允许偏 检测构件 设计值
差范围
检测值
板⑬〜⑮/
20
15 〜28
19, 19, 25,
24, 28, 28
板⑮〜⑰/
30, 32, 35,amp; 41
板⑮〜⑰/
20
15 〜28
25, 32, 30,
⑬〜⑮/@)~O,⑮〜⑰/@ ~®底部取间 距400 mm沿缝粘贴。
五、 小结 建设单位组织相关方严格按以上方案 处理后取得较好效果。通过检测鉴定及处 理,除材料性质等因素外,施工单位质量控 制也存在问题,应进一步加强对质量的精细 化管理,提高创精品意识。
(李金宝,孟令军:迁安市建筑工程质量 监督检测站)
120
114
-6
板⑮〜⑰/®~® 120

【建议收藏】底板裂缝验算

【建议收藏】底板裂缝验算

(1)受弯构件构件受力特征系数αcr =1.9底板厚度h =700mm取b=1000mm宽度计算(2)桩身混凝土强度等级C35(3)按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M=200kN·m(4)纵筋直径、间距:20@150+0@0(5)受拉区纵向钢筋的等效直径deq=∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)=20mm(6)带肋钢筋的相对粘结特性系数υ =1.0(7)受拉纵筋面积As =2094.4(8)钢筋弹性模量Es =200000N/mm 底板裂缝验算计算书层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离cs=50(cs>65时,cs=65mm)(10)混凝土抗拉强度标准值ftk =2.2N/mm(11)最大裂缝宽度验算1)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte,按下式计算:ρte =As / Ate(2010混凝土规范7.1.2-5)对矩形截面的受弯构件:Ate =0.5bh=350000.0ρte =As / Ate=0.005984 在最大裂缝宽度计算中,当ρte<0.01时,取ρte=0.01实取ρte=0.01荷载效应的准永久组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σs,按下列公式计算:受弯构件:σs = M/(0.87*h0*As)(2010混凝土规范7.1.4-3)N/mmσs =171.53)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按混凝土规范式8.1.2-2 计算:ψ =1.1 -0.65 *0.266ftk / (ρte * σs)=4)平均裂缝宽度 lcr,按2010混凝土规范计算:lcr =1.9*cs +0.08*255.0mm deq/ρte=5)最大裂缝宽度 ωmax,按2010混凝土规范式7.1.2-1计算:ωmax =αcr*ψ*σs*lcr/Es=0.111mm满足要求。

筋混凝土构件的变形及裂缝验算

筋混凝土构件的变形及裂缝验算

9钢筋混凝土构件的变形与裂缝验算、目的要求1 .掌握构件在裂缝出现前后沿构件长度各截面的应力状态2•了解裂缝宽度计算公式的推导过程(平均裂缝间距、平均裂缝宽度)3.掌握受弯构件裂缝宽度验算和变形验算的方法二、重点难点1.裂缝的出现与分布规律2.平均裂缝间距、平均裂缝宽度3.短期刚度、长期刚度计算公式的建立三、主要内容9.1概述结构构件应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行计算和验算。

通常,对各类混凝土构件都要求进行承载力计算;对某些构件,还应根据其使用条件,通过验算,使变形和裂缝宽度不超过规定限值,常使用及耐久性的其同时还应满足保证正他要求与规定限值,例如混凝土保护层的最小厚度等。

与不满足承载能力极限状态相比,结构构件不满足正常使用极限状态对生命财产的危害性要小,正常使用极限状态的目标可靠指标P可以小些。

《规范》规定:结构构件承载力计算应采用荷载设计值;对于正常使用极限状态,结构构件应分别技荷载的标准组合、准永久组合进行验算或按照标准组合并考虑长期作用影响进行验算。

并应保证变形、裂缝、应力等计算值不超过相应的规定限值。

由于混凝土构件的变形及裂缝宽度都随时间增大,因此,验算变形及裂缝宽度时, 应按荷载的标准组合并考虑荷载长期效应的影响。

荷载效应的标准组合也称为荷载短期效应,是指按永久荷载及可变荷载的标准值计算的荷载效应;荷载效应的准永久组合也称为荷载长期效应,是按永久荷载的标准值及可变荷载的准永久值计算的荷载效应。

按正常使用极限状态验算结构构件的变形及裂缝宽度时,其荷载效应值大致相当于破坏时荷载效应值的50%—70%。

9.2裂缝验算921裂缝控制的目的与要求确定最大裂缝宽度限值,主要考虑两个方面的原因:一是外观要求,二是耐久性要求,并以后者为主。

从外观要求考虑,裂缝过宽将给人以不安全感,同时也影响对结构质量的评 价。

满足外观要求的裂缝宽度限值,与人们的心理反应、裂缝开展长度、裂缝所 处位置,乃至光线条件等因素有关,难以取得完全统一的意见。

板裂缝计算

板裂缝计算
柱上板带支座 计算高度h 钢筋的相对粘结特征系数ν 混凝土受拉强度标准值ftk 板带宽b 一、裂缝验算 计算处所配钢筋面积AS (mm2/m) 计算处标准弯矩 MS (KN· m) σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ
sk 2
565 1.0 2.01 1000
有效截面计算高度h0 构件受力特征系数α cr 钢筋弹性模量Es
490 2.1 2.00E+05
选用钢筋直径d ρ te=AS/0.5bh ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 受拉区纵筋等效直径 deq=d/ν (mm)
18 0.0231 0.0231 18.0 0.767 20 0.144 满足
2238 212.00 153.36
0.210 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0)
最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 0.20
2843 225.00 185.65
0.693 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.30
最大裂缝宽度限值ω lim (mm)
数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 验算ω max ≤ ω lim

组合梁 预应力 构件 桥面板抗裂检算

组合梁 预应力 构件 桥面板抗裂检算

组合梁是指由混凝土梁与预应力构件组合成的一种结构形式。

预应力构件通过预应力张拉作用产生预应力,将混凝土压应力提高到基材强度之上。

组合梁在桥梁工程中得到了广泛应用。

为了保证预应力构件与混凝土梁之间的协同工作,需要对组合梁进行桥面板抗裂检算。

桥面板抗裂检算是指通过对组合梁中的桥面板进行验算,确保其在使用阶段能够满足抗裂性能要求。

具体的桥面板抗裂检算步骤如下:1. 清晰界定设计要求在进行桥面板抗裂检算之前,首先需要明确设计要求,包括桥面板的受力等级、抗裂性能等级以及相关荷载标准等。

只有清晰界定了设计要求,才能够进行有效的抗裂检算。

2. 桥面板抗裂计算桥面板抗裂计算是桥面板抗裂检算的核心内容,需要根据预应力构件与混凝土梁的协同工作原理,采用相应的计算方法对桥面板进行抗裂计算。

在计算过程中,需要考虑桥面板在不同荷载下的应力、变形和裂缝等情况,确保桥面板在使用阶段不会出现严重的裂缝。

3. 结果分析及检核完成桥面板抗裂计算后,需要对计算结果进行分析及检核。

主要包括对桥面板在不同荷载情况下的裂缝宽度、裂缝分布、裂缝间距等进行分析,确保其满足设计要求。

4. 裂缝控制措施根据桥面板抗裂检算结果,需要采取相应的裂缝控制措施,确保桥面板在使用阶段能够满足抗裂性能要求。

裂缝控制措施主要包括改善预应力构件与混凝土梁的协同工作、采用合适的材料以及加固设计等。

桥面板抗裂检算是桥梁工程中非常重要的一环,通过合理的检算和设计,可以保证组合梁在使用阶段具有良好的抗裂性能,从而延长桥梁的使用寿命,提高其安全性和稳定性。

在进行桥面板抗裂检算时,需要充分考虑材料性能、结构设计、荷载标准等因素,确保桥面板的抗裂性能符合工程要求。

桥面板抗裂检算是桥梁工程中一个至关重要的环节,合理有效的检算对于确保桥梁结构的安全和稳定至关重要。

在进行桥面板抗裂检算时,需要综合考虑材料性能、结构设计、荷载标准等因素,确保桥面板的抗裂性能符合工程要求。

具体来说,桥面板抗裂检算包括了清晰界定设计要求、抗裂计算、结果分析及检核以及裂缝控制措施等过程,下面我们将对这几个方面进行进一步的探讨。

某压型钢板-混凝土组合楼板开裂检测及原因分析

某压型钢板-混凝土组合楼板开裂检测及原因分析
2019.5
建筑管理与经济
某压型钢板-混凝土组合楼板开裂检测及原因分析
程欢欢 上海建科检验有限公司
摘 要:某 2 层钢结构厂房,采用压型钢板-混凝土组合楼 板 进 行 加 பைடு நூலகம் 改 造 ,投 入 使 用 后 混 凝 土 楼 板 出 现 规 律 分 布 裂 缝 。 现场对裂缝位置、分布形态等现状进行检测,采用有限元软件进 行模拟计算,探索裂缝原因,并分析楼板结构安全性。
图 1 加固后二层楼板平面图
??????????
图 2 压型钢板混凝土组合楼板配筋及抗剪键布置
图 3 主次梁及其节点加固方案 二、楼板裂缝现状检测 (一)裂缝分布 通过现场对压型钢板-混凝土组合楼板板面裂缝情况的检 测,板面共发现 6 条可见裂缝,分别分布于 10 轴、13 轴、14 轴、15 轴、16 轴,其中 10 轴、13 轴、14 轴、15 轴各分布 1 条可见裂缝,且 裂缝一段靠近 K 轴线,16 轴发现 2 条可见裂缝,分别靠近 K 轴和 M 轴。现场 6 条可见裂缝大致平行于主钢梁分布,裂缝分布示意 图详见图 4。
表2裂缝基本形式种类一二三四五六七八分布位置次梁的轴向方向距边墙内侧大约20mm左右主梁与次梁之间的板跨中部顺肋方向的主梁轴线上板与柱相交的角部板跨的中部整个板面整个板面特征不一定在次梁的正中轴线有时偏向一侧沿边墙方向发展长度和宽度一般不大但裂缝边缘有挤压隆起现象长度和宽度一般较大数量较多形态呈t型横向裂缝绕柱边缘发展竖向裂缝与横向裂缝成一定夹角发展发展方向偏顺肋方向的主梁而不是45方向发展呈发射状走向与板肋垂直时有时无但基本在一条直线上相邻裂缝成平行状态走向与板肋平行由现场检测的裂缝分布形态可见该工程压型钢板混凝土组合楼板裂缝属于第四种基本形式
压型钢板-混凝土组合楼板的突出特点主要体现在以下三 个方面:(1)安装便利,降低成本;(2)减少混凝土用量,减轻结构 自重,有利于减小整个结构各构件的截面尺寸;(3)用压型钢板 作 为 结 构 的 配 筋 ,可 以 减 少 截 面 裂 缝 ,提 高 楼 面 的 整 体 工 作 性 能。但是压型钢板-混凝土组合楼板的板面裂缝却是普遍存在 的问题。

板 受弯构件裂缝验算

板 受弯构件裂缝验算

(1)受弯构件 构件受力特征系数 αcr = 1.9按2010混凝土规范取值构件厚度 h = 330mm 取b=1000mm宽度计算(2)混凝土强度等级 C 35υ=1(3)按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M = 200kN·m(4)纵筋直径、间距:18@150+20@150(5)受拉区纵向钢筋的等效直径deq=∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)=19.05mm(6)带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ = 1.0(7)受拉纵筋面积 As =3790.9(8)钢筋弹性模量 Es =200000(9)最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs=30(cs>65时,cs=65mm)(10)混凝土抗拉强度标准值 ftk =2.2(11)最大裂缝宽度验算1)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte,按下式计算:ρte = As / Ate (2010混凝土规范 7.1.2-5)对矩形截面的受弯构件:Ate = 0.5bh =165000.0ρte = As / Ate = 0.022975在最大裂缝宽度计算中,当ρte<0.01时,取ρte=0.01实取ρte=0.0232)按荷载效应的准永久组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σs,按下列公式计算: 受弯构件:σs = M / (0.87*h0*As) (2010混凝土规范 7.1.4-3)σs =208.83)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按混凝土规范式8.1.2-2 计算:ψ = 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σs) =0.8024)平均裂缝宽度 lcr,按2010混凝土规范计算:lcr = 1.9*cs + 0.08* deq/ρte =123.3mm5)最大裂缝宽度 ωmax,按2010混凝土规范式 7.1.2-1 计算:ωmax = αcr*ψ*σs*lcr/Es=0.196mm满足要求。

混凝土现浇板裂缝的检测鉴定与分析处理

混凝土现浇板裂缝的检测鉴定与分析处理

安徽建筑中图分类号:TU528.72文献标识码:A文章编号:1007-7359(2022)07-0159-02DOI:10.16330/ki.1007-7359.2022.07.0670前言混凝土现浇板裂缝在施工中是较容易产生的一种质量缺陷,裂缝会降低工程质量及影响构件的正常使用,对开裂的现浇板必须采取必要的处理措施。

按程序及验收规范的要求,处理前需对现浇板构件的裂缝情况进行检测鉴定。

检测单位通过情况调查、施工质量抽检并参照设计图纸等综合分析裂缝成因,形成检测报告后给处理方案提供依据。

1工程背景合肥市某中学新建综合楼位于合肥市瑶海区和平路,为地下一层、地上五层框架结构,建筑面积为4200m 2。

该楼负一层为地下室,一、二层为食堂餐厅,三层至五层为室内运动馆。

工程于2020年12月份开工,检测时(2022年3月)形象进度为主体结构完工。

因该楼的二层顶现浇板拆模后发现裂缝,为了解构件的施工质量,确保结构安全,并给后期处理方案提供依据,建设单位委托检测单位进行现场检测鉴定。

按照检测程序的要求,检测前检测单位需踏勘现场进行情况调查,会同相关单位协商,确定检测方案。

根据现场调查发现,开裂的现浇板集中位于二层顶10-14/C-F 轴区域内,其他区域和楼层未发现有明显的同类裂缝。

根据建设单位的委托,要求检测单位对二层顶10-14/C-F 轴的4块现浇板全部进行检测,检测内容:裂缝分布形式和最大宽度、构件实体质量(混凝土强度、钢筋间距、保护层厚度、板厚)和裂缝成因进行检测分析。

2现浇板的设计及施工概况检测的二层顶10-14/C-F 轴4块现浇板平面尺寸均为8700mm×3750mm ;混凝土强度设计等级为C30,板底钢筋间距设计均为双向150mm ,板面负筋间距设计均为150mm ,钢筋保护层设计为15mm ,板厚设计均为120mm ;采用泵送混凝土,梁板同批浇筑。

根据施工单位提交的新建综合楼西区二层顶板施工的相关情况介绍,对施工中的拆模、浇筑、施工荷载进度情况等进行统计分析,记录结果详见表1。

计算混凝土结构平均裂缝间距

计算混凝土结构平均裂缝间距

1.计算平均裂缝间距m l通过理论计算并根据实验验证和实际工程经验对参数的修正,得到m l 的计算式为 如下:⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=te eq m ρβd c l 0.081.9 其中∑∑=iii i i dn dn d υ2eq ,ste teA A ρ=式中 β——系数,对轴心受拉构件,取β=1.1;对偏心轴心受拉构件,取β=1.05;对其他受力构件,取β=1.0;c ——最外层纵向受力钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm ),当c <20mm 时,取c=20mm ;当c>65mm 时,取c=65mm ;te ρ——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率,当te ρ<0.01时,取te ρ=0.01;te A ——有效受拉混凝土截面面积,可按下列规定取用:对轴心受拉构件取构件截面面积;对受弯、偏心受压和偏心受拉构件,取腹板截面面积的一半与受拉翼缘截面面积之和,即te f f ()0.5A bh b b h =+-,此处f b 、f h 为受拉翼缘的宽度、高度;2.计算平均裂缝宽度m w平均裂缝宽度m w 等于两条相邻裂缝之间(计算时取平均裂缝间距m l )钢筋的平均伸长与相同水平处构件侧表面混凝土平均伸长的差值m ssq c m l E σψαw =其中,sqte tq f σρψ65.01.1-=,当ψ<0.2时,取ψ=0.2;当ψ>1.0时,取ψ=1.0。

对直接承受重复荷载的构件,取ψ=1.0。

对于不同的受力构件其裂缝截面处的钢筋应力sq σ也不相同。

受弯构件:0870h A .M σS qsq=轴心受拉构件:sq sqA N σ=偏心受拉构件:)('0'ss q sqa h A e N -=σ偏心受压构件:⎪⎭⎫ ⎝⎛-=1z e A N σs q sq3.计算最大裂缝宽度在上述理论分析和试验研究基础上,对于矩形、T 形、倒T 形及工形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件,按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度w max 按下列公式计算⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq s s sq cr ρd .c .E σψαw 08091m ax 4.验算最大裂缝钢筋混凝土构件在正常使用状态下,最大裂缝可按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算,最大裂缝宽度应满足:max lim ωω≤由式(9-16)计算sq d由式(9-17)计算te ρ 计算sq σ由题设条件确定所需计算参数根据构件不同的受力状态选择相应的计算01.0<te ρ开始验算最大裂缝宽度否由式(9-29)计算ψ图9-7最大裂缝宽度验算流程图代入式(9-31)计算最大裂缝宽度max ω结束是 01.0=te ρ m in m ax ωω≤裂缝验算满足要求裂缝验算不满足要求否是。

钢筋砼双板的裂缝控制和宽度计算

钢筋砼双板的裂缝控制和宽度计算

近年来的研究发现, 裂缝从钢筋表面到砼外表面的形状、 长 度也同表面 宽度一样影 响钢筋锈蚀 。 因此 从耐久性考 虑要 估计锈 蚀的 速度应 根据砼 的渗 透性、 保 护层厚 度、 裂缝 形 状、 宽度、 长度、 开裂后的时 间、 环 境介质性质而 定。 此 外还 应考虑钢 筋直径的影 响, 因 小直径的钢 筋锈蚀引起 的损失 大, 而大直径的钢筋在同样的锈蚀下损失就小。 但从实用考 虑, 现 在很难 将这些 因素 都考虑 进去, 目 前一些 研究 者指 生锈 蚀, 各 国对裂缝宽度 的限制见表 1。 从表 1中可看 出, 各 国对 裂缝宽度的 限制相差不 多, 而 且都是据环 境不同限制 裂缝宽度, 没有考虑其它因素。
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0.2 5
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, 但这很缺乏根据, 有待 大量的调查和心 式中: —允许最大裂缝宽度; � � � C —保护层厚度; —钢筋直径; —单位宽度配筋率; —双向板短向跨度; K —双向板内力计算系数;
理测试后证实。 从防 止钢筋锈蚀 的角度看, 因引 起锈蚀的 有砼碳化及 氯化物存在等, 影响锈蚀的因素有砼的密实度, 氯化物的含 旦锈蚀开 始则由于锈蚀过程中的体积膨胀引起裂缝扩展和 保护层的剥落, 加速 锈蚀发生。
量, 保护 层, 裂 缝宽度、 形状、 长度以及 开裂后的时间 等, 一 —砼抗拉强度标准值; � �
—板上荷载短期效应组合值。 砼 的密实度 和保护层厚 度是影响锈 � 蚀的主要因 素。 但
收稿日期: 2 006 — 01— 2 4 作者简介: 魏靖 ( 196 2 — ), 女, 内蒙包头人, 包头市职工大学 讲师, 研究
1 /2 2 � 、 双向板裂缝宽度计算 � � W = K &Q ( M1) ( ) � � �

板裂缝及挠度计算

板裂缝及挠度计算

板裂缝及挠度计算在进行板裂缝及挠度的计算前,需要先了解板的受力特点。

板结构主要由面板和边梁组成,板的受力可以分为不同的工作状态。

通常情况下,板的工作状态可分为两种:静态工作状态和动态工作状态。

静态工作状态下的板,其受力主要来自于自重、边梁支撑力和荷载,边梁支撑力主要是由边梁对板的约束力产生的。

这时板的挠度主要是由外荷载引起的,需要计算板的挠度值以确定其承载能力。

动态工作状态下的板,其受力主要来自于板的自重和外部激励荷载。

此时板的挠度主要是由于板的共振频率与激励频率相近引起的。

在设计和计算中,需要考虑到动态荷载引起的挠度,并采取适当的措施来降低振动。

在板裂缝及挠度的计算中,常用的方法有弯曲计算法、有限元计算法和简化计算法等。

弯曲计算法是根据经典弹性理论,利用平衡方程及边界条件等进行计算。

该方法适用于较为简单的板结构,具有计算精度高、结果可靠的特点。

但在复杂板结构的计算中,由于计算过程较为复杂,手工计算变得困难,需要借助计算机进行计算。

有限元计算法是目前最常用的计算板挠度的方法之一、该方法通过将板划分为有限个小单元,利用弹性力学和有限元法原理进行离散化处理,然后利用计算机进行计算。

该方法计算精度高,适用于各种复杂的板结构。

简化计算法是将板划分为若干小块或小梁,根据小梁理论进行计算。

该方法的计算较为简单,适用于一些简单的板结构。

除了上述常用的计算方法外,还可以通过实验方法来计算板裂缝及挠度。

实验方法主要是通过在板上施加荷载,并通过测量得到板的变形情况,从而计算出板的裂缝及挠度。

在板裂缝及挠度的计算中,需要注意以下几点:1.确定荷载:在计算中,需要确定板受到的荷载类型及大小,包括自重、活荷载、温度荷载等。

2.确定边界条件:边界条件是计算中的重要参数,决定了计算的准确性。

边界条件包括边梁的约束和支撑方式等。

3.计算板的刚度:在计算中,需要确定板的弹性模量和截面惯性矩等参数。

4.计算板的应力:在计算中,需要确定板的应力分布,以确定板的最大应力。

某大学教学试验楼地下室底板裂缝鉴定与

某大学教学试验楼地下室底板裂缝鉴定与
【关键词】端午节; 传统节日; 社会民俗 【作者单位】费伟健,中共吴江市委党校
中国传统节日是中华文化的重要组成部分,是传承中华 民族精神的载体之一,中国传统节日的发展历程清晰的地勾 勒出一幅幅中国社会历史发展的画面。端午节是中华民族 古老的传统节日 之 一,在 它 的 演 变 发 展 过 程 中,充 分 展 示 了 中华民族深厚的文化内涵和民族精神。
图 1 地下室底板裂缝示意图
二、工程设计、施工情况 ( 一) 地下室设计概况。根据本工程设计流通渠道反映: 该工程系地上六层地下一层框架结构,建筑面积约 19,000 ㎡。建筑平面尺寸为 137. 6m × 28. 8m,在 9、10 轴间及 13、14 轴间各设置一道变形缝。基础设计采用独立基础下桩基础, 桩端支承于⑥层中风化砂岩,桩端阻力特征值为 3,000kPa。 ± 0. 000 与室外自然地面高差为 - 0. 45m,地下室底板面设计 标高为 - 3. 9( 除地下室配电房外) 。地下室底板钢筋设计为 上部双向 Φ12@ 180,下部为 Φ12 @ 180 + Φ14 @ 180,底板下 横、纵方向各布置基础反梁,底板厚度设计为 250 ㎜。底② 板混凝土设计强度等级为 C35。根据委托单位介绍,该工程 完工后部分室外自然地面比原设计降低约 1. 4m。另外根据 工程钻探情况看: 拟建场地①层、②1 层、②2 层中埋藏有较丰 富的上层滞水与 潜 水 地 下 水,受 大 降 水 和 地 表 水 的 补 给,④ 层中埋藏有承压型地下水,由上游地下水补给。勘察期间测 得钻孔内的地下水的混合静止水位埋深 0. 1 ~ 0. 9m。地上室 设计时抗浮设计水位标同可取自然地面下 0. 50m。 ( 二) 地下室施工情况。根据施工单位提供的质量保证 资料及施工日志反映: 该工程于土方开挖 2006 年 2 月 20 日

地下室顶板裂缝计算

地下室顶板裂缝计算

地下室梁板承载力计算书(采用天正结构8.2软件计算)项目名称:中信重型机械公司职工医院微创健疗中心建设项目(中信重机职工医院改扩建工程)设计:校对:一、计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2001)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2001)二、几何数据及材料2.1 梁、板混凝土等级: C35; 抗压强度fc=16.7(MPa); 抗拉强度ft=1.57(MPa),材料泊松比μ=0.22.2 钢筋等级: HRB400; 强度设计值fy=360(MPa); 纵筋合力点至近边距离as=15(mm)三、板验算3.1约束类型板左侧边: 固端板右侧边: 固端板下侧边: 固端板上侧边: 固端3.2 取最不利情况,X向板边长A=5625(mm); Y向板边长B=3975(mm); (如下图所示)板厚 h=180(mm),板上下层钢筋均为φ10@180。

3.3荷载信息3.3.1 荷载类型: 均布荷载3.3.2 荷载数值永久荷载标准值 gk=0(kN/m2)(暂时无永久荷载)可变荷载标准值 qk=13(kN/m2)(模板0.3kN/m2+脚手架 1.6 kN/m2+钢筋混凝土最大自重8.1 kN/m2+施工活荷载3kN/m2=13kN/m2)3.3.3 荷载系数永久荷载分项系数γG=1.2可变荷载分项系数γQ=1.4可变荷载准永久值系数ψq=0.43.4弯矩计算3.4.1 计算公式M=α*p*l^2α-弯矩系数。

对于双向板,由《建筑结构静力计算手册》中查表得出。

单向板根据计算公式得出p-面荷载设计值p=0*1.2+13*1.4=18.2(kN/m2)l-跨度。

对于双向板,取板边长A,B中的较小者或自由边长。

单向板根据受力方向确定l=3975(mm)3.4.2 Mx计算Mx=0.0179*18.2*3.975^2=5.145(kN*m/m)Mxk=0.0179*13*3.975^2=3.675(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.014(mm)3.4.3 My计算My=0.0341*18.2*3.975^2=9.793(kN*m/m)Myk=0.0341*13*3.975^2=6.995(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.026(mm)3.4.4 Mx'计算Mx'=-0.0568*18.2*3.975^2=-16.347(kN*m/m)Mx'k=-0.0568*13*3.975^2=-11.676(kN*m/m)As=360.00(mm2); ρ=0.22% < ρmin=0.20%, 按最小配筋率配筋, 取As=360.00(mm2)选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.063(mm)3.4.5 My'计算My'=-0.0730*18.2*3.975^2=-20.998(kN*m/m)My'k=-0.0730*13*3.975^2=-14.999(kN*m/m)As=362.07(mm2); ρ=0.22% ≥ρmin=0.20%选配钢筋φ10@180; As=462.00(mm2); 误差28%; ρ=0.28%; 裂缝宽度ωmax=0.131(mm)3.5挠度计算3.5.1 计算公式f=α*pk*l^4/Bα-挠度系数。

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板最大裂缝宽度验算(GB50010-2002)
wmax=2.1*ψ*σsk/Es*(1.9*c+0.08*deq/ρte)
上式中:ψ:裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65ftk/(ρte*σsk)
当ψ<0.2时,取ψ=0.2;当ψ>1.0时,取ψ=1.0
ρte:以有效受拉砼截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率,按下列公式计算:
ρte=As/Ate Ate=0.5*b*h
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
σsk:按荷载短期效应组合计算的钢筋砼构件纵向受拉钢筋的应力(标准值),按下列公式计算:
σsk=Mk/(0.87*h0*As) h0=h-a
c:最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时,取c=20;当c>65时,取c=65.
deq:纵向受拉钢筋的等效直径(mm),按下列公式计算:
deq=∑ni*di2/∑ni*νi*di
di:第i种纵向受拉钢筋的直径(mm)
ni:第i种纵向受拉钢筋的根数
νi:第i种纵向受拉钢筋相对粘结特性系数,对变形钢筋取ν=1.0,对光面钢筋取ν=0.7。

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