圬工拱桥设计计算表 新规范

27.03266386 21.6519693 34.2310994 26.772015
113.0196137 -22.339906 113.161777 -117.0408
77.40033964
-1.217882325 2.44283783 76.18245731
115.4624515
36.5520956 66.0644792 21.752776
荷
弹性压缩
相应轴向力影响线面积
载
=n1*l
13.85313613
均
布
考虑
荷
弹性压缩
相应轴向力影响线面积
载
=n1*l
弯矩影响线面积
集 中 荷
不考虑 弹性压缩 （24号截面）
=m2*l
相应水平力影响线坐标 =h1*l/f
载
－
相应左拱脚反力影响线坐标
13.85313613
1.703627856
0.994587486 0.29396
线总面积，按拱桥上附表（Ш）-14（75）为：（Ｃ－Ｄ）*l*l=
弯矩为：
按第8款，由于在合龙之前，裸拱受力时间不长，温度变化不大， 所以温度作用效应乘以0.7。温度作用轴向力按下式计算：
＝ 8.193322419
kN
＝ 5.287143954
kN
温度作用的偏心距计算，可先计算温度作用下1/4跨弯矩，然后除以 相应轴向力。温度作用下1/4跨弯矩为：
（截面号17’）
拱顶
拱脚
正弯矩Mmax
负弯矩Mmin 正弯矩Mmax
负弯矩 Mmin
均布荷载
M均
N均
M集
H中
集中力
△H
△M=△H*(y1-ys) H=H中+△H
M=M集+△M
与Mmax相应左拱脚反力
与Mmin相应左拱脚反力
轴向力＝H中cosw+Rsinw 轴向力＝H中cosw+Rsinw
17.83270788 -9.9327259 48.1390715 -31.27654
（1代表每米宽）
计入弹性压缩的恒载内力(表1-4)
项目
拱顶
1/4截面
拱脚
y=y2-y1 cosw
2.00580777 0.78144777 -4.11599
1
0.94552 0.69554
Hg=(1-μ1/（1+μ）)Hg'
Ng Mg
774.6219854 774.621985 774.621985 774.6219854 820.643166 1122.88955 24.83873527 9.67698629 -50.97001
拱桥上附表（Ш）-14（75）
正弯矩
m1
0.00772
负弯矩 -0.0043
n1
0.35781
0.28659
拱桥上附表（Ш）-13（46）
拱桥上附表（Ш）-12（10）
m2
0.05565
-0.011
h2
0.23331
0.11018
和坐标
负弯矩 -12.65744107
10.83448613
拱桥上附表（Ш）-14（75）
规范5.1.4条1款拱的强度验算用的公路-Ｉ级汽车荷载效应
每米拱宽承载均布荷载 每米拱宽承载集中荷载
2.471 66.424
ＫＮ ＫＮ
（拱圈填料为.5m通规
拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标
影响线
正弯矩
均
布
考虑
弯矩影响线面积 ＝m1*l*l
7.21679801
荷
弹性压缩
相应轴向力影响线面积
单位 kN
人群荷载效应汇总表
拱顶
正弯矩 负弯矩
Mmax
Mmin
拱脚 正弯矩 Mmax
5.7917484 4.6389346 7.3340132
kN.m 3.8206578 -2.128087 10.313796
温度引起 的弹性中 心赘余力
结构升温 23.4
度
结构降温 -15.1
度
表值 u a
0.098911 0.01332 0.000008
拱桥上附表（Ш）-5
u见第4款
的荷载效应
拱桥上附表（Ш）-14（75）取 1/4拱跨处与Mmax相应的H影响线 面积与Mmin相应的H影响面积之和
0.04028 0.0886 B
19.68038726
度
Ｃ
Ｄ
0.00873 0.01079
-1.925725894 -72.29141172
kN/m
（Ш）-12（10）
正弯矩
m1
0.02084
负弯矩 -0.01354
n1
0.45309
0.35436
10.83448613
-1.762025724
0.327483687 0.93709
（截面号7）
拱桥上附表（Ш）-13（46）
拱桥上附表（Ш）-12（10）
m2
0.05572
-0.05763
h2
0.19914
0.06557
注：规范5.1.1条，汽车荷载产生的拱各截面正弯矩，拱顶至拱脚1/4点，乘以 0.7折减系数；拱脚乘以0.9折减系数，拱跨1/4点至拱脚，用直线插入法确定。
规范5.1.4条1款拱的强度验算用的温度作用效应
0.000363877
温度变化1度每米拱 宽的弹性中心赘余力Ht
温度上升23.4
Ht
温度下降15.1
温度上升Ｍ＝0.7Ｈt(y1-ys)= -4.481857473 温度下降Ｍ＝0.7Ｈt(y1-ys)= -2.892138797
kN/m kN/m
拱脚截面直接抗剪强度验算的荷载效应
1）自重剪力 自重产生的左拱脚反力为Ｒj＝ 726.76031
自重产生的左拱脚考虑弹性压缩的水平推
kN/m
＝
774.6219854
载
=n1*l
10.93996919
集 中 荷 载
不考虑 弹性压缩 （24号截面）
弯矩影响线面积 =m2*l
相应水平力影响线坐标 =h1*l/f
1.70148762 1.165246592
拱脚截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标
影响线
正弯矩
均
布
考虑
弯矩影响线面积 ＝m1*l*l
19.48161535
（Ш）-7（10）
布荷载效应乘以X）
为汽车均布荷载的X倍 0.214250006
拱脚 负弯矩 Mmin
5.7359044 -6.700998
拱桥上附表（Ш）-13（50）
（Ш）-12（10）
用效应
M,N乘以面 积
图乘法
荷载效应 轴向力
弯矩
人群荷载效应（利用汽车荷载中均布荷载效应乘以X）
人群荷载（kN/m2） 3
人行道总宽（m） 1.5
桥宽（m） 8.5
每米桥宽人群荷载（kN/m） 0.529411765
为汽车均布荷载的X倍 0.214250006
23.3043772 74.290035
61.969058 68.268393
荷载效应 轴向力 弯矩
单位 kN kN.m
汽车荷载效应汇总表
拱顶
拱脚
正弯矩Mmax
负弯矩Mmin 正弯矩Mmax
负弯矩 Mmin
104.4330035 58.2040649 96.2001574 95.040408
91.59662509 -32.272632 145.170763 148.31733
规范5.1.4拱的轴向力=
H/coswm= -795.83293
kN
规范5.1.4条2款，轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨1/4处 弯矩设计值Ｍd除以轴向力设计值Ｎd。均布荷载作用下拱跨1/4处正负弯矩影响
线总面积，按拱桥上附表（Ш）-14（75）为：（Ｃ－Ｄ）*l*l=
规范5.1.4条2款，轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨1/4处 弯矩设计值Ｍd除以轴向力设计值Ｎd。均布荷载作用下拱跨1/4处正负弯矩影响
-0.5751415 -1.0395143 -0.342277 1.15362339 -4.2786329 -1.408808 35.976954 65.0249649 21.4105
-21.186282 108.883144 -118.4496
V=1.2*H中*坐标值 R=1.2*H中*坐标值
N N
kN
自重产生的剪力为：
＝ 1062.027692
kN
2）汽车荷载剪力
）-3 （1代表每米宽）
附表（Ш）-3 0.32765
附表（Ш）-9 11.2017
附表（Ш）-11 9.22091
车荷载效应 （拱圈填料为.5m通规4.3.2不计汽车冲击）
和坐标
负弯矩 -4.019719099 8.762431932 -0.3363228 0.550284469
弹性中心离拱顶距离ys，拱桥上附表（Ш）-3
百度文库
弹性中心ys=附表（Ш）-3值*f0
2.00580777
μ1=附表（Ш）-9值*(r/f0)*(r/f0),r=I/A μ=附表（Ш）-11值*(r/f0)*(r/f0),r=I/A
μ1/（1+μ） Hg'
0.01594132 0.01312243 0.01573484 787.005393
0
0
7.8070169 -5.037861
规范5.1.4条2款拱的整体“强度－稳定”验算用的荷载效应
半拱全部自重-主腹拱顶 上填料后均布荷载＝
A 37.53982431
kN/m
拱桥上附表（Ш）-14 1/4拱跨处与Mmax相应 面积与Mmin相应的H影响
A*B=
wm=
738.79828
kN
0.38089203 弧度 = 21.823506
Ht
项目
轴向力N 弯矩M 剪力V
Ht*cosw Ht(y1-ys) Ht*sinw
0.464354994 kN/度
10.86590687 -7.011760414
温度效应汇总表
拱顶
拱脚
温升
温降
温升
温降
10.86590687 -7.0117604 7.55767286 -4.87696
-21.79492042 14.0642435 44.7239882 -28.86035