理正深基坑算例
理正深基坑7.0基坑支护计算例题排桩内支撑4
深基坑支护设计3设计单位：X X X设计院设计人：X X X设计时间：2016-04-12 15:04:14［支护方案］排桩支护规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级-级—支护结构重要性系数丫01.10基坑深度H(m) 7.860［放坡信息］［超载信息］［附加水平力信息］［土层信息］［土层参数］层号土类名称层厚(m) 重度3)(kN/m浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1 杂填土 1.50 19.0 10.00 10.002 ■粘性土~ 1.80 T9.4 ---------------------------------- 10.0 22.00 12.003 淤泥 2.00 17.0 7.0 8.00 5.00 ~4~强风化岩~16.40~ T0.0~ 30.00~ 21.00~ 5 中风化岩 2.20 23.0 13.0'层号与锚固体摩擦阻力(kPa) 粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)■^土 ---------- 计算方法m,c,K 值抗剪强度(kPa)1 30.0 m法 4.00~2~■600~ 33.00~ -合算~"mW~ 7.76~20.0 8.00 5.00 合算m法 2.004 120.0 30.00 21.00 合算m法19.44200.0 35.00 25.00 "合算~m法 2 7.00［支锚信息］支锚道数 1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m) (m) (°)(m) 长度(m)1内撑8.000 2.110 ———'支锚预加力'支锚刚度锚固体丄况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN) (MN/m) 直径(mm) 号调整系数(kN) 调整系数1 0.00 2016.00 2〜5 85.80 1.00［土压力模型及系数调整］弹性法土压力模型经典法土压力模型1A L__严------亠般分布［工况信息］［设计结果］［结构计算］各工况:14 1——开務(2 61m )工爲 2--W 1 ( 7 11(r )1 1— 111 Ia r 1 ;~4- 3 ij・J• :l1r•!« 1 I •i !•* :♦•\•土/LMKN/m)位蓟 nm)耳眠 KN-m ；身妳 N ；(-11340)-—(117^) (-0^)—-(002) (-6002k —(?4 27} (-5555)-—(57 M)(-M4 31.)—(16 01}(0 9)- —(OQ)(-000) -------- (2 7&)(-B25)-—(0CO)•1 wJ - 1 • //•*ntl !! 1 “ 1 : // \i / 1 \ II30 1 J1 1 1/LAKN/m) (-11340}-—(117 98)(-544 55)—(16 01}■ -Xq1•・•1悅 m rr 0(-0 50)—-(002) (0 0)-—JOG)狎:KN-m)-vp!*♦• ・■■•///•rJ\\ \II?忧K N)(・6。
理正深基坑算例共6文档
深基坑支护设计设计单位：广州地铁设计院设计人：罗仕恒设计时间：2019-03-17 22:32:07［支护方案］排桩支护放坡信息］超载信息］土层信息］:土层参数］层号~| 土类名称T层厚［重度|浮重度|粘聚力|内摩擦角|支锚信息］［土压力模型及系数调整］弹性法土压力模型：经典法土压力模型工况信息］［设计结果］［结构计算］各工况：环梁选筋结果］［截面计算］［截面参数］内力取值］序号 支锚类型 1内撑 2内撑材料抗力 (kN/m)90.909 90.909工况 6：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
[ 整体稳定验算 ] 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法 条分法中的土条宽度 : 1.00m 滑裂面数据 整体稳定安全系数 K s = 1.379 圆弧半径 (m) R = 19.294 圆心坐标 X(m) X = -1.860 圆心坐标 Y(m) Y = 8.295 [ 抗倾覆稳定性验算 ] 抗倾覆安全系数 : M p —— 被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩 , 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定 ; 对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a —— 主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况 1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型1 内撑2 内撑K s = 4.930 >= 1.200,材料抗力 (kN/m) 0.000 0.000 满足规范要求。
锚固力 (kN/m)工况 2： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型 1 内撑 2内撑K s = 5.072 >= 1.200,工况 3：材料抗力 (kN/m) 90.909 0.000 满足规范要求。
锚固力 (kN/m)注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型1 内撑2 内撑K s = 1.767 >= 1.200,材料抗力 (kN/m) 90.909 0.000 满足规范要求。
理正6.0深基坑计算
1、基本信息1.1 超载信息1.2附加水平力信息2、土层信息2.1土层参数3、土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:4、工况信息4.1结构计算4.1.1各工况：4.1.2内力位移包络图：4.1.3地表沉降图：4.2冠梁选筋结果4.3截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF5004.3.1截面参数4.3.2内力取值4.4整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 7.984圆弧半径(m) R = 27.175圆心坐标X(m) X = 0.912圆心坐标Y(m) Y = 7.8254.5抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：K s = 2.194 >= 1.250, 满足规范要求。
4.6抗隆起验算1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：m2m1 (tan )e tan(N tan支护底部，验算抗隆起： Ks = 15.484 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
5、嵌固深度计算5.1嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1) 嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,嵌固深度对于悬臂式支护结构l d 不宜小于0.8h 。
嵌固深度构造长度ld ：4.520m 。
2) 嵌固深度满足抗倾覆要求：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下：得到l d = 13.050m。
理正深基坑设计原理(配筋部分)
4 砼截面配筋及钢构件截面验算4.1 结构内力设计值截面弯矩设计值M截面剪力设计值Q式中：M——截面弯矩设计值（kN·m）；Q——截面剪力设计值（kN）；M0——截面弯矩计算值（kN·m）；Q0——截面剪力计算值（kN）；γF——荷载分项系数，规范取1.25，由用户交互；γ0——建筑基坑侧壁重要性系数；对应基坑安全等级一、二、三级分别取1.1、1.0、0.9；由用户交互；ζ、ξ1——分别为弯矩、剪力折减系数，由用户交互。
注意：截面计算的内力取值与工况无关。
无论结构计算中是否开挖到最后工况，系统始终取最后工况下的包络图中最大内力值作为配筋内力。
4.2 排桩配筋计算4.2.1 规范依据依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010附录E 及《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）附录A。
4.2.2 配筋计算4.2.2.1 圆桩纵筋配筋4.2.2.1.a 均匀配筋式中：M——截面弯矩设计值（kN·m）；N——截面轴力设计值（kN），以受压为正，注意：仅双排桩可选择是否考虑轴力，“不考虑轴力”时N=0；A——圆形截面面积（mm2）；A s——全部纵向钢筋截面面积（mm2）；r——圆形截面的半径（m）；r s——纵向钢筋重心所在圆周的半径（m）；αt——纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值；αt＝1.25-2×α，当α＞0.625时，取αt＝0；α——对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2π的比值；α1——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值；当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，其间按线性内插法确定；f c——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；f y——普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）。
注意：1. 当纵筋级别为HRB400、RRB400时，ρmin＝0.5％；2. 当混凝土强度等级为C60及以上时，ρmin＝0.7％；3. 计算配筋面积为全截面纵筋配筋；4. 用户交互选筋级别时，钢筋的计算面积按下式计算：式中：A s1——程序按桩配筋计算界面交互的钢筋级别（对应强度为f y1）自动选筋结果；A s2——根据桩选筋界面用户交互的钢筋级别（对应的钢筋强度为f y2）计算的选筋结果。
理正深基坑悬臂式挡土墙计算
悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙 1计算时间： 2014-05-05 11:30:47 星期一------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.350(m)墙顶宽: 0.150(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.040墙趾悬挑长DL: 0.700(m)墙趾跟部高DH: 0.300(m)墙趾端部高DH0: 0.150(m)墙踵悬挑长DL1: 0.800(m)墙踵跟部高DH1: 0.300(m)墙踵端部高DH2: 0.150(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 3.150(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋等级: HRB400裂缝计算钢筋直径: 16(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度)地基土容重: 17.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 150.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 24.000(度)墙后填土土层数: 2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m) (kN/m3) (kN/m3) (度) (kPa) 调整系数1 1.000 18.000 --- 22.000 0.000 1.0002 2.800 17.200 --- 24.000 14.500 1.000土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 1.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.200(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.350(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 0.000(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 25.920(度)Ea=7.592 Ex=6.032 Ey=4.610(kN) 作用点高度 Zy=1.620(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 1.063(m2) 重量 = 26.566 kN整个墙踵上的土重 = 19.194(kN) 重心坐标(0.485,-2.147)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 34.808(kN) 相对于趾点力臂=0.347(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300滑移力= 6.032(kN) 抗滑力= 25.553(kN)滑移验算满足: Kc = 4.236 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 21.008(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.836 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 1.185 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.347 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.326 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.620 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 9.769(kN-m) 抗倾覆力矩= 63.162(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 6.465 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 41.252(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.627(m)基底压应力: 趾部=90.251 踵部=5.886(kPa)最大应力与最小应力之比 = 90.251 / 5.886 = 15.332作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.259 <= 0.167*1.772 = 0.295(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=90.251 <= 180.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=5.886 <= 195.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=48.069 <= 150.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 85.178(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=53.392(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.259(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.627(m)基础底压应力: 趾点=90.251 踵点=5.886(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 86.100(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=52.661(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.772 (m) 偏心距 e = 0.274(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 0.612(m)基础底压应力: 趾点=93.729 踵点=3.449(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.300(m)截面剪力: Q = 15.822(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 7.193(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.20%抗弯受拉筋: As = 600(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 5.878(kN-m)最大裂缝宽度为: 0.020 (mm)。
盛世嘉元计算书(深基坑) (理正计算书)
中山南区金水湾项目13栋基坑支护工程设计计算书深圳市南华岩土工程有限公司二〇一四年三月验算项目:1-1剖面水泥土墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基坑外侧花管参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 水泥土墙截面参数 ]----------------------------------------------------------------------水泥土墙截面示意图---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 内力取值 ][截面应力验算：]***************截面1(-5.50m —7.00m)*************一. 采用弹性法计算结果：1.水泥土墙截面承载力验算： ***基坑内侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 0.00m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!***基坑外侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 4.20m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×140.46 = 175.57kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:=0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs抗拉强度满足!***截面2(基坑面以下主动、被动土压力强度相等处)***一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 4.39m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×137.45 = 171.81kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!*****************截面3(基坑底面处)***************一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 2.00m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×29.10 = 36.37kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!式中:γcs ———水泥土墙平均重度(kN/m 3); γ0———支护结构重要性系数;γf ———作用基本组合的综合分项系; z ———由墙顶至计算截面的深度(m);M i ———单位长度水泥土墙截面弯矩设计值(kN.m);--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs csB ———计算截面处水泥土墙体宽度(m);f cs ———水泥土开挖龄期时的轴心抗压强度设计值(MPa); G'———验算截面以上的墙体自重(kN); u ———墙体材料的抗剪断系数;E'ak ———验算截面以上的主动土压力标准值(kN); E'pk ———验算截面以上的被动土压力标准值(kN); T i ———锚固力设计值(kN);---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数: 工况1：水泥土墙对前趾的抗倾覆安全系数(抗倾覆安全系数，应不小于1.3。
理正深基坑算例
深基坑支护设计设计单位：广州地铁设计院设计人：罗仕恒设计时间：2011-03-17 22:32:07［支护方案］排桩支护基本信息附加水平力信息］土层参数支锚信息［土压力模型及系数调整］弹性法土压力模型经典法土压力模型层号 土类名称 水土 水压力 调整系数 主动土压力 调整系数 被动土压力 调整系数被动土压力最大值(kPa)1 素填土 分算 1.000 1.000 1.000 10000.0002 粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.0003 粉土 分算 1.000 1.000 1.000 10000.0004 粉砂 分算 1.000 1.000 1.000 10000.000 5粘性土 合算 1.000 1.000 1.000 10000.000 6粘性土合算1.0001.0001.00010000.000［工况信息］工况 号工况 类型 深度(m)支锚 道号1 开挖 3.700 ---2 加撑 --- 1.内撑3 开挖 8.250 ---4 加撑 ---2.内撑 5 开挖 12.800 --- 6 刚性铰 10.800 --- 7 刚性铰 9.100 --- 8 拆撑 --- 2.内撑 9刚性铰 5.800 --- 10拆撑---1.内撑［设计结果］［结构计算］各工况:泪 矩瞬布q。
I 刀( 3.70n >(-5d ・G )—(7^.8?)-—<25.59：<-1.87>--(0.00) (0«0—(0.0) C-b5£5)--(3J.34： (0.00)—(12.19)(-4954)—(45.04) <-9.74)(O.IXD"E —M 1 ( 3.20n ；-l-W •■ 7 |i(r.i •勺 •■JII5iJ O】5• 1 1 1 • .1(】5a7ZS±H^KN/n)(-54.61)—-(7G.37) (-729 •殆-一(?5.59：Wnn) (-1.37>--(0.00> (0.0>—(0.0：(-G5.G5)--(3J.34： (0.00)-—(12.19)G49・54〉——(45・04)(-974(0.00)3--聽(8.25n )工贞4一赭E（ 7.75n ）(-902?)—(-5J7.88)—(U0.GJ) (-514.15)——(214・16：(-442.37>—(3JG.45：(Y27.D6)(193.49) (-21922)—(18027^醜KN-rC(-514・15)——Q14・16：C-442.87>—(3JG.45：Wnn) mN)(-902?)—(110.61) (-5J7.68)—(U0.U)(-7.18> —(O.CKO(0«0—(0.0)(-227W)093.49)(-?J92?)--(l8027z (0.0>—(0.0：5—开挖(12.80n )土欣KN/rO(-23327-一(165.13)(■306.47 卜一(165.13：II n- 110cK斗,•°1110】5、>-、-••、••/h•A瑚KN-N；(-674.09(183.34)(-1?79.41>—(1250.97)mN)(-J3.38)—f 0.0(0fO.O) ------ (0.0/(-301.72A--(445.88) (-497 劇(454.03) "6—Mllfe( 10.80n )±H^KN/n)(-?3327>-一(165.13)G 306.47 卜一(165.13：(-13.38〉——(0.00)(0.0>—(O.D：耿KN)(-301.72)—(445.88)fO.OO>-一(0.00)(-674.09—(183.34)<0.00>■一(0.00)咲7—倆Itm ( 9.10n :坯8一E( 7.75n )(-233x1)--(165.13：G 306.47〉一-C65.13：(-725.70>・-Y186・O4：(0.00)■一(0.00)(-313.88>--(b0?.8G>CO.OO>-一(0.00)土眈KN/rO(-23327-一(165.13)(-306.47 卜一(165.13：珈KN-rC(-674.09：(183.34)(0.00)-一(0.00)mN)(-J3.38)—f 0.0(0fO.O) ----- (0.0/(-301.7?)--(445.83)(0.00)(0.00)(-13.44——(O.OCD曲9—Wife f 5.80n :(-23E.21---Cl 65 血C-3DE.47)-—(165.13；(-??5.7[D—<ie&j04：CD.D0>—WW)(-313flB>--(£O2.0fe)O10D>——(D.DO)〃io—] ( 3-EOn )7.72>——(165.13) (-30L47)-—(165i13'C-72Q55>——C185L77)C0.D0?—<-31?J G7)——C571.95：(QDB>——(D.DO)内力位移包络图:C-11441---(0.00)ClWi-gC-13.430---W.D0) f0.D^--(D.U：t-13.4^---(aoo)£0W-—W«K (-725.70)——(21416)C-]?79.4P—-a?5D9")C-313.B8>--(e-D?J8G>C454.03：：地表沉降图:0 10 2C 3C 4C 5C SC ■I: 8C 9C 18CW JI IE 13 ]4 ]5 IF 17 18 19 触柚〜f-—-亠--™■ ■=__—------一-___—-——j-i—-—1一一一一:k:—二，亠■— -J-* '——'::矗就nE-------- 二觥治-------- 捂雌益:创H Wnn 恕剛理?7nn ---- 脱必14 r.r［冠梁选筋结果］■ "1.As2［环梁选筋结果］.>xAs2［截面计算］［整体稳定验算］计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 1.379 圆弧半径(m) R = 19.294圆心坐标X(m) X = -1.860圆心坐标Y(m) Y = 8.295［抗倾覆稳定性验算］抗倾覆安全系数M——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析
XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况：开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力（三维）[控制工况：]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力（三维）[控制工况：]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
理正深基坑70基坑支护计算例题排桩内支撑
深基坑支护设计 3设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2016-04-11 11:55:10---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.619圆弧半径(m) R = 15.313圆心坐标X(m) X = -0.492圆心坐标Y(m) Y = 7.058----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
理正深基坑最经典的手把手叫你设计基坑支护的教程2014
软土
h〉10
6<h<10
hW6
非软土
h〉14
10<hW14
hW10
岩体
h〉18
12<hW18
hW12
嵌固深可先填写，等所有数据结束后再来 桩间距是两桩之间间隔最多0.6m，如图：
混凝土强等级的选择，明
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支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周边环境及
地下结局施口.影响•一般
L00
三皴
支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及 地下结构他工影响不严重
0.Q0
注.有特殊要求的建筑基坑恻壁安全等级可根据具体怙况另行潴定电
基坑工程复杂程等级（建筑地基基础技术规范）
基坑侧壁
基坑深（m）
岩土体性质
复杂
中等
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基本信息土层信息 支锚信息
内力计算方法
增量法
规范与规程
《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99
基坑等皴
二皴
基坑侧壁重要性系数¥。
1.00
基坑深度HGn)
10.000
嵌固深度Gn)
4.000
桩顶标高Gn)
0.000
桩直径⑹
0. S00
桩间距Gn)
1.600
混凝土强度等级
C30
有无冠梁
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正深基坑
使用说明
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点击小对话窗口中的擅按钮，
出现新增项目选用模板，如下图
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题以支护
例支
个蔓土墙
理正深基坑二级放坡算例
理正深基坑二级放坡算例在深基坑工程中，放坡是一种常见的边坡支护方法，它主要通过在坑壁上开挖一定坡角的边坡来减小土体的自重和坑壁的水平面积，以增加边坡的稳定性。
以下是一个关于深基坑二级放坡的算例：假设基坑的尺寸为长30m、宽20m、深度20m，坑壁的土体为黏性土，平均角度为30°，土体的重度为18kN/m³。
根据土体力学原理，可以计算出在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性。
首先计算坡面的面积：坡面面积 = 坑壁长度 x（（坑底平方 + 坡度平方）的根号） = 30m x （20m² + 20m²）的根号= 30m x 28.28m= 848.4m²然后计算坡面的自重力：坡面自重力 = 坡面面积 x 土体重度= 848.4m² x 18kN/m³= 15291.2kN接下来计算坡面的水平力：坡面水平力 = 坡面自重力 x sin（坡度角度）= 15291.2kN x sin（30°）= 7645.6kN最后计算坡面的垂直力：坡面垂直力 = 坡面自重力 x cos（坡度角度）= 15291.2kN x cos（30°）= 13219.4kN将水平力和垂直力转换为x轴和y轴上的力，则有：x轴上的力 = 坡面水平力 x cos（坡度角度）y轴上的力 = 坡面垂直力 + 坡面水平力 x sin（坡度角度）最终，可以得到在坡度为30°的情况下，黏性土的稳定性为：x轴上的力 = 4408.5kN，y轴上的力 = 19104.4kN。
根据黏性土的稳定性，可以判断坑壁的放坡是稳定的。
理正深基坑二级放坡算例
理正深基坑二级放坡算例简介深基坑是指在土层中开挖的较深且边坡较陡的坑，常用于建筑物地下室、地下车库等工程。
在进行深基坑开挖时，为了保证施工安全和土方稳定，需要进行放坡设计。
本文将以理正深基坑为例，介绍二级放坡的算例。
算例背景理正深基坑位于某城市的市中心，用于建设一座高层商业综合体。
基坑的设计深度为25米，土层主要由黏土和砂土组成。
为了保证施工过程中的安全性和土方稳定性，需要进行放坡设计。
放坡设计原则放坡设计的主要原则如下： 1. 根据土层的物理力学性质，确定合适的边坡坡度。
2. 考虑施工过程中的振动、水位变化等因素，进行综合评估。
3. 保证基坑周边建筑物和地下管线的安全。
放坡设计步骤放坡设计的具体步骤如下： 1. 土层调查：通过进行现场勘察和取样分析，获取土层的物理力学性质和水平分布情况。
2. 边坡稳定性计算：根据土层的力学参数，采用合适的计算方法，进行边坡稳定性计算。
3. 放坡设计：根据边坡稳定性计算结果，结合工程实际情况，确定合适的放坡尺寸和坡度。
4. 安全评估：考虑施工过程中的振动、水位变化等因素，进行综合评估，确保放坡设计的安全性。
5. 放坡施工：按照设计要求，进行放坡施工，并进行监测和检测，确保放坡过程的稳定和安全。
理正深基坑二级放坡算例根据理正深基坑的实际情况和放坡设计原则，进行二级放坡算例。
1. 土层调查通过进行现场勘察和取样分析，得到理正深基坑的土层情况如下： - 上部土层：10米厚度的黏土，黏性较大，强度较高。
- 下部土层：15米厚度的砂土，黏性较小，强度较低。
2. 边坡稳定性计算根据土层的力学参数，采用合适的计算方法，进行边坡稳定性计算。
假设边坡坡度为1:1，计算结果如下： - 上部土层：稳定系数为1.2，满足稳定性要求。
- 下部土层：稳定系数为0.8，不满足稳定性要求。
3. 放坡设计根据边坡稳定性计算结果，结合工程实际情况，确定合适的放坡尺寸和坡度。
为了保证施工安全和土方稳定，决定采用二级放坡设计，即在边坡中设置一个中间台阶。
理正深基坑计算书-地铁出入口计算
[ 土层信息 ]
----------------------------------------------------------------------
土层数
10
坑内加固土
内侧降水最终深度(m)
11.000
外侧水位深度(m)
内侧水位是否随开挖过程变化
否
内侧水位距开挖面距离(m)
弹性计算方法按土层指定
9.2
11.10
19.4
9.4
5.40
19.7
9.7
20.00
19.8
9.8
10.00 14.50 18.90 8.00 -------------
内摩擦角 (度)
15.00 24.00 24.00 26.50 -------------
层号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
与锚固体摩 擦阻力(kPa)
---------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------各工况：
紫荆山路站1号出入口1-1截面
设计单位：X X X 设 计 院
设 计 人：X X X
设计时间：2014-04-30 10:37:44
---------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------排桩支护
理正6.0深基坑计算
1、基本信息1.1 超载信息1.2附加水平力信息2、土层信息2。
1土层参数3、土压力模型及系数调整弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:4、工况信息4.1结构计算4。
1.1各工况：4.1.2内力位移包络图：4.1。
3地表沉降图：4.2冠梁选筋结果4.3截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300，D—HRB335,E-HRB400，F-RRB400，G-HRB500，P-HRBF335,Q—HRBF400，R-HRBF5004。
3。
1截面参数4.3.2内力取值4.4整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度： 1。
00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 7.984 圆弧半径(m) R = 27。
175圆心坐标X（m) X = 0。
912圆心坐标Y（m) Y = 7.8254.5抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数：M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定；对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值.M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：K s = 2。
194 〉= 1.250, 满足规范要求。
4.6抗隆起验算1) 从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性，结果如下:m2m1 (tan )2e tan(Ntan支护底部，验算抗隆起： Ks = 15。
484 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
5、嵌固深度计算5。
1嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程:当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。
1) 嵌固深度构造要求：依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012，嵌固深度对于悬臂式支护结构l d 不宜小于0.8h 。
嵌固深度构造长度ld ：4。
520m 。
2） 嵌固深度满足抗倾覆要求：按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下：得到l d = 13.050m。
理正深基坑电算结果
深基坑支护设计 2设计单位： XXX设计院设计人：XXX设计时间： 2015-05-02 10:58:03---------------------------------------------------------------------- [支护方案]---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [基本信息]----------------------------------------------------------------------规范与规程内力计算方法支护结构安全等级《建筑基坑支护技术规程》增量法一级JGJ 120-2012支护结构重要性系数γ 0 1.10基坑深度 H(m) 18.000嵌固深度 (m) 3.600墙顶标高 (m) 0.000连续墙类型钢筋混凝土墙├墙厚 (m) 0.800└混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度 (m) 0.800├冠梁高度 (m) 1.000└水平侧向刚度 (MN/m) 0.000放坡级数0超载个数 1支护结构上的水平集中力0----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m) 1 20.000 --- --- --- --- -------------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息]----------------------------------------------------------------------水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN) (m) 倾覆稳定整体稳定----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------土层数 6 坑内加固土否内侧降水最终深度 (m) 18.000 外侧水位深度 (m) 2.600 内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m) ---弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m) (kN/m 3) (kN/m 3) (kPa) ( 度 )1 杂填土0.60 19.1 --- 18.00 15.002 粘性土 2.40 19.0 9.1 23.00 21.903 细砂 1.50 19.9 10.0 0.00 21.204 粗砂8.40 20.5 11.1 0.00 33.005 中风化岩 2.60 24.5 14.5 400.00 26.006 微风化岩19.58 27.0 17.0 2000.00 40.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K 值抗剪强度擦阻力 (kPa) 水下 (kPa) 水下 (度) (kPa)1 40.0 --- --- --- m法 4.80 ---2 25.0 23.00 21.90 合算m法9.70 ---3 35.0 0.00 21.20 分算m法 6.87 ---4 60.0 0.00 33.00 分算m法18.48 ---5 120.0 400.00 26.00 合算m法50.92 ---6 120.0 2000.00 40.00 合算m法228.00 -------------------------------------------------------------------------[ 支锚信息 ]----------------------------------------------------------------------支锚道数 3支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m) (m) ( ° ) (m) 长度 (m)1 内撑9.000 0.500 --- --- ---2 内撑9.000 7.000 --- --- ---3 内撑 3.000 6.500 --- --- ---支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN) (MN/m) 直径 (mm) 号调整系数(kN) 调整系数1 60.00 3891.20 --- 2～--- 2000.00 1.002 80.00 3891.20 --- 4～--- 2000.00 1.003 600.00 825.60 --- 6～--- 100.00 1.00----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型 : 经典法土压力模型 :层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数 1 调整系数 2 调整系数最大值 (kPa)1 杂填土合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0002 粘性土合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0003 细砂分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0004 粗砂分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0005 中风化岩合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0006 微风化岩合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000----------------------------------------------------------------------[工况信息]----------------------------------------------------------------------工况工况深度支锚号类型(m) 道号1 开挖 1.000 ---2 加撑--- 1. 内撑3 开挖8.000 ---4 加撑--- 2. 内撑5 开挖14.500 ---6 加撑--- 3. 内撑7 开挖18.000 -------------------------------------------------------------------------[设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[冠梁选筋结果]----------------------------------------------------------------------钢筋级别选筋As1 HRB335 2D16As2 HRB335 6D20As3 HPB300 d8@300----------------------------------------------------------------------[截面计算]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[ 截面参数 ]墙是否均匀配筋是混凝土保护层厚度 (mm) 70墙的纵筋级别HRB335弯矩折减系数0.85剪力折减系数 1.00荷载分项系数 1.25配筋分段数一段各分段长度 (m) 21.60[ 内力取值 ]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1 基坑内侧最大弯矩 (kN.m) 606.06 934.28 708.33 708.33基坑外侧最大弯矩 (kN.m) 594.98 490.89 695.38 695.38 最大剪力 (kN) 432.61 338.80 540.76 594.84段选筋类型级别钢筋实配 [计算 ] 面积号实配值(mm2/m) 基坑内侧纵筋HRB335 D25@120 4091[3510]1 基坑外侧纵筋HRB335 D25@120 4091[3510]水平筋HRB335 D12@200 565拉结筋HPB300 d8@100 503----------------------------------------------------------------------[整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 18.781圆弧半径 (m) R = 21.975圆心坐标 X(m) X = -0.172圆心坐标 Y(m) Y = 18.353----------------------------------------------------------------------[抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M pK sM aM——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力p决定 ; 对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
理正深基坑电算结果
深基坑支护设计 2设计单位： XXX设计院设计人：XXX设计时间： 2015-05-02 10:58:03---------------------------------------------------------------------- [支护方案]---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [基本信息]----------------------------------------------------------------------规范与规程内力计算方法支护结构安全等级《建筑基坑支护技术规程》增量法一级JGJ 120-2012支护结构重要性系数γ 0 1.10基坑深度 H(m) 18.000嵌固深度 (m) 3.600墙顶标高 (m) 0.000连续墙类型钢筋混凝土墙├墙厚 (m) 0.800└混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度 (m) 0.800├冠梁高度 (m) 1.000└水平侧向刚度 (MN/m) 0.000放坡级数0超载个数 1支护结构上的水平集中力0----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m) (m) (m) (m) (m) 1 20.000 --- --- --- --- -------------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息]----------------------------------------------------------------------水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN) (m) 倾覆稳定整体稳定----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------土层数 6 坑内加固土否内侧降水最终深度 (m) 18.000 外侧水位深度 (m) 2.600 内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m) ---弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m) (kN/m 3) (kN/m 3) (kPa) ( 度 )1 杂填土0.60 19.1 --- 18.00 15.002 粘性土 2.40 19.0 9.1 23.00 21.903 细砂 1.50 19.9 10.0 0.00 21.204 粗砂8.40 20.5 11.1 0.00 33.005 中风化岩 2.60 24.5 14.5 400.00 26.006 微风化岩19.58 27.0 17.0 2000.00 40.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K 值抗剪强度擦阻力 (kPa) 水下 (kPa) 水下 (度) (kPa)1 40.0 --- --- --- m法 4.80 ---2 25.0 23.00 21.90 合算m法9.70 ---3 35.0 0.00 21.20 分算m法 6.87 ---4 60.0 0.00 33.00 分算m法18.48 ---5 120.0 400.00 26.00 合算m法50.92 ---6 120.0 2000.00 40.00 合算m法228.00 -------------------------------------------------------------------------[ 支锚信息 ]----------------------------------------------------------------------支锚道数 3支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m) (m) ( ° ) (m) 长度 (m)1 内撑9.000 0.500 --- --- ---2 内撑9.000 7.000 --- --- ---3 内撑 3.000 6.500 --- --- ---支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN) (MN/m) 直径 (mm) 号调整系数(kN) 调整系数1 60.00 3891.20 --- 2～--- 2000.00 1.002 80.00 3891.20 --- 4～--- 2000.00 1.003 600.00 825.60 --- 6～--- 100.00 1.00----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型 : 经典法土压力模型 :层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数 1 调整系数 2 调整系数最大值 (kPa)1 杂填土合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0002 粘性土合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0003 细砂分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0004 粗砂分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0005 中风化岩合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.0006 微风化岩合算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000----------------------------------------------------------------------[工况信息]----------------------------------------------------------------------工况工况深度支锚号类型(m) 道号1 开挖 1.000 ---2 加撑--- 1. 内撑3 开挖8.000 ---4 加撑--- 2. 内撑5 开挖14.500 ---6 加撑--- 3. 内撑7 开挖18.000 -------------------------------------------------------------------------[设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[冠梁选筋结果]----------------------------------------------------------------------钢筋级别选筋As1 HRB335 2D16As2 HRB335 6D20As3 HPB300 d8@300----------------------------------------------------------------------[截面计算]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[ 截面参数 ]墙是否均匀配筋是混凝土保护层厚度 (mm) 70墙的纵筋级别HRB335弯矩折减系数0.85剪力折减系数 1.00荷载分项系数 1.25配筋分段数一段各分段长度 (m) 21.60[ 内力取值 ]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1 基坑内侧最大弯矩 (kN.m) 606.06 934.28 708.33 708.33基坑外侧最大弯矩 (kN.m) 594.98 490.89 695.38 695.38 最大剪力 (kN) 432.61 338.80 540.76 594.84段选筋类型级别钢筋实配 [计算 ] 面积号实配值(mm2/m) 基坑内侧纵筋HRB335 D25@120 4091[3510]1 基坑外侧纵筋HRB335 D25@120 4091[3510]水平筋HRB335 D12@200 565拉结筋HPB300 d8@100 503----------------------------------------------------------------------[整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 18.781圆弧半径 (m) R = 21.975圆心坐标 X(m) X = -0.172圆心坐标 Y(m) Y = 18.353----------------------------------------------------------------------[抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M pK sM aM——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力p决定 ; 对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
理正深基坑电算结果
深基坑支护设计 2设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2015-05-02 10:58:03---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 18.781圆弧半径(m) R = 21.975圆心坐标X(m) X = -0.172圆心坐标Y(m) Y = 18.353----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
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深基坑支护设计设计单位:广州地铁设计院设计人:罗仕恒设计时间:201１－０3－17 22:32:07-------－－---------－--－---－--－----------－-－-----------－－--------------- [ 支护方案 ]----－--－-------－------------－---－－----－---－---－----－--－--－-----－－－－--－排桩支护-－----－-－－-－--－--－-----－--－----－--------－－－--－-－-－--－-－-－-----－-－-----［基本信息 ]-－－--------－－－--－-----－－－---－－－－--－----－--------－-－----------－－--－--－－---－-----－---－------－－-－----－--－------－---－-－－－--------－-------－----－-［放坡信息］--－-－-------－--－------－----－--－－---－－----－－----－----－－----－-－－-－----－--－----－--－------－------－----－---------－----------------------－[ 超载信息］----－－－-------－-----－--－------－--－-－-－－----－－－----－---－------－-－－--－－－－----－－－-----－-－----－-----－--－-------－----－--－---------－-－------[ 附加水平力信息]－----－－----－--－----－－--－－------------－-----------－----－-－------------－-－----－－－----－------－-－-------－--－-－---－------－----－---－----－--－--－-［土层信息 ]-－－-－－--－－－-----－------－--－－-------－－---------－--－-－---------－－-－-－---－---------－------－------------－------－--------－--－------－---－-- [ 土层参数]--－－-----－-－---－-－----－-－-－-－----－－－--------－－－－---－－--－-------－－---－----－----------－----－---－------－----－－---－--－--－－--------－---－［支锚信息 ]-----－---－-----－－－-－－----－-－------－-－--－-－----------－--－--－－--－--－----－--－--------------－---－----－-------------－－-------－--－--－--- [ 土压力模型及系数调整 ]---－－-－－---－-－－-----－--－--－-－-－－-----－-－－-----－--－---－-－-－－----－-----－ﻩ弹性法土压力模型:ﻩﻩ经典法土压力模型：ﻩﻩ－---－----－－-－-－-－-－--－-----－------－------－----－--－----－---------－－--－-[ 工况信息］---－---－-----－－－－----－----－---－------－-----－-－---－-------－--－--－-----－--－-----－----－－－-----－-－----－-－-－－-－－-－--------------－-－----－----－-－-－[ 设计结果］－－----－--－----－-－--－--－－-－－-－---－---－--－－－--－-----－----－－---------－－－－---－-----－--－－---－-－--－---------－－-----－－-－-－---－－--－----－--－----－----[ 结构计算］----－--－---－－－-－---－---------------－-－－－------－-－------------－----－-－-各工况:内力位移包络图:地表沉降图:--------－---－-----－－---－-----－-－---－---－------－-----------－－--－-----－-[ 冠梁选筋结果 ]-------------－--------------－-－－-----－－--－－－--－--------－--－－----－---－-－-------------------------－-－----－－---------－－--－-－----------－--－----- [ 环梁选筋结果 ]-－-－----－--－－------－-----－－-－----------－－-----－－-----－--－---－-----－－－-ﻩﻩ--－------－-----------－-----------－--－--－-－－－---－----------－---－------- [ 截面计算 ]－--------－-－-－－--－--－----－-－-－------－--－------－--－--－--－-－---－-----－---－-－－－－-－----------－－--－---－----－-----------------－---－------－-------－[ 整体稳定验算 ]-------－－-－－--－--－－－--－－-------－--－---------－－-－----－－-－-------－－--－－-计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.０0m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s= 1.3７９圆弧半径(m) R = 19.2９4圆心坐标X（m) X = -1．8６０圆心坐标Y(m） Y = ８.295-－－-----------－---------－--－-－-－---－-----－-－－-－--－--－------－---------－[ 抗倾覆稳定性验算 ]－－-----------－-----－-－------－----－--－－－---－-－－-----－-－－------－--－--－--抗倾覆安全系数:ﻩM p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩，对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
ﻩ注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号支锚类型材料抗力(kN／ｍ) 锚固力(kＮ/m)0.0ﻩ－-－０ﻩ1内撑ﻩ０ ---.00０2ﻩ内撑ﻩK s = 4.９30 >＝1．200, 满足规范要求。
工况2：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型材料抗力(ｋＮ/m)ﻩ锚固力(kN/m)90 ---．１ﻩ内撑ﻩ9092 内撑0.0０0ﻩ－-－Ｋs= 5.０72 ＞＝１．20０，满足规范要求。
工况３:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型材料抗力(kN/m)ﻩ锚固力(ｋＮ/m)１内撑 90.909ﻩ ---．000--－ﻩ2内撑ﻩ０ﻩK s工况４:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型ﻩ材料抗力(kＮ/m)ﻩ锚固力(kN／m)９－--1ﻩ内撑ﻩ0.９09９90.－--092ﻩ内撑ﻩＫｓ = 1.850 >= 1.200，满足规范要求。
工况５：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号ﻩ支锚类型材料抗力(kN/m）ﻩ锚固力(ｋN/ｍ)０.99 ---ﻩ１ﻩ内撑ﻩ０92ﻩ内撑 90.909 ---K ｓ ＝ 0.６３９ ＜ 1.２0０, 不满足规范要求！ 工况6:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型ﻩ材料抗力（kN ／m)ﻩ锚固力(kN/m) ﻩ １ 内撑ﻩ 90.909ﻩ --- ﻩ 2ﻩ 内撑ﻩ 90.909ﻩ ---s 0, 不满足规范要求! 工况7:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号ﻩ支锚类型ﻩ材料抗力(kN ／m) 锚固力（ｋN/m ）1 内撑 ９０．9０９ －--2 内撑ﻩ 90.909ﻩ －-－ﻩK s = 0.６39 < １．20０, 不满足规范要求! 工况8:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号 支锚类型 材料抗力（k Ｎ/m)ﻩ锚固力（kN/m ）ﻩ １ﻩ 内撑ﻩ 90.909ﻩ --- 2 内撑 0.０00ﻩ ---ｓ! 工况9：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型ﻩ材料抗力(kN ／m) 锚固力(k Ｎ/m) ﻩ 1 内撑 9０．909 --- ﻩ 2 内撑ﻩ ００0.0 --－s 不满足规范要求! 工况1０：注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
ﻩ序号 支锚类型 材料抗力(k Ｎ/m)ﻩ锚固力(k Ｎ／ｍ）１ 内撑ﻩ .000０ﻩ －-- ﻩ 2ﻩ 内撑ﻩ 0.000ﻩ －--s, 不满足规范要求!-----------－－------－－--－---－-－-－-－－----------－安全系数最小的工况号:工况1０。
ﻩ最小安全Ｋs = 0.4７4 < 1.200，不满足规范要求!－-------－-－--－－－----－－-－---－----－------－---－－-－----－--－--－--－-------－-[ 抗隆起验算 ]--－-－－-----－-－--－--－---－----------－--------－-----－-－-----－--－-－------－Pｒanｄｔl(普朗德尔）公式(Ｋｓ>＝１.１～1.２)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 925８－9７(冶金部):D(Htan()e tan-qtan11.8402Ｋs = 2．０42 >＝ 1.1, 满足规范要求。
Te ｒz ａghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～１.2５)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》ＹＢ 9258－97（冶金部): D (H 12[)-34tan)45otan)11.8402+45s[ 隆起量的计算 ]=i h 6.37c)tan式中ﻩδ———基坑底面向上位移(ｍm);n ———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ﻩri ———第i 层土的重度(kN/ｍ3);地下水位以上取土的天然重度(kN/m 3）；地下水位以下取土的饱和重度(ｋN/m 3); hi ———第i 层土的厚度(ｍ);ﻩq ———基坑顶面的地面超载(ｋＰa)；D———桩（墙）的嵌入长度(m);ﻩH———基坑的开挖深度(m);ﻩc———桩(墙）底面处土层的粘聚力(ｋＰa);ﻩφ———桩(墙）底面处土层的内摩擦角(度);ｒ———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN／m3)；=ﻩδ------－－－---－-----－-－－---－------－－------－-－-－--－---------－--------－---[ 抗管涌验算］--------－-－------－---－－-----－------－---－---－－-------------－－－---－--－--抗管涌稳定安全系数(K ＞= 1.５):'1.50h'w()≤h'2D+式中γ0———侧壁重要性系数;γ'———土的有效重度(kN/m3);γｗ———地下水重度(kN/m3);ﻩh＇———地下水位至基坑底的距离（ｍ);D———桩(墙)入土深度（m）;Ｋ = 2．５5２＞= 1.5，满足规范要求。