镇墩结构计算书(Excel)
镇墩计算表格
ΣA'= ΣA'h= ΣA'v= ΣA"= ΣA"h= ΣA"v=
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
四、体积力 五、镇墩体积
Σx= Σy= Gd= Vd=
Σx= Σy= Gd= Vd=
镇墩构造要求： 1、最小宽度B=0.8D0+(D0+2δ) 2、最小基础面积ω=(Σymax+Gdmax)/0.75/294 3、最小长度应裹住弯管和部分直管（≥D0）
四、体积力 五、镇墩体积 2)温降 1）自上游指向镇墩 水平分力 垂直分力 2)自下游指向镇墩 水平分力 垂直分力 3)法向力 Q'的水平分力= Q'的垂直分力= Q"的水平分力= Q"的垂直分力=
0.00 0.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
Σx= Σy= Gd= Vd=
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
ΣA'= ΣA'h= ΣA'v= ΣA"= ΣA"h= ΣA"v=
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.00 0.00 #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
#DIV/0!
0.3 镇墩与地基f2= 下游管长L2= 下游β= 检修状况
0.45 1
A1'= qsLSinα A1'= 0.00 A3'= A3"= A5'= A5"= A600 0.00 0.00 0.00 0.00 #DIV/0! 0.00 0.00
镇墩稳定计算
Σ A' KN Σ A' *COSα Σ A' *SINα Σ A" KN Σ A" *COSα Σ A" *SINα Q'*SINα Q'*COSα Q"*SINα Q"*COSα
-41.01981801 -35.45995557 -20.62079098 44.14641817 38.16277357 22.19254267 -17.1871819 29.55544756 -8.593590948 14.77772378
56.28675
4 996.3
121.95175
4
978.2 142.76675 977.5 143.57175
下游伸缩节高程
下游伸缩节水头
（ 上一个镇墩减两米）
m m m KN/m 3 KN/m qw qs
3
1099.7
3.04175
1086.5
18.22175
1052.6
57.20675
995.6
镇墩抗滑稳定计算 项目 镇墩前钢管长度 m 镇墩后钢管长 m 钢管直径 m 钢管倾角 α 钢管倾角弧度值 α 钢管厚度δ m 钢管平均直径 前池高水位 m 水击压力升高系数 镇墩上游中心高程 （镇墩高程加20公分 ） 镇墩上游中心水头 m 镇墩下游中心高程 m 镇墩下游中心水头 （ 镇墩高程减20公分 ） 管内最大流速 m 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号
0.1 8 13 0.4 1.3
157.7939443 1.898236505 1001.92331 1005.467495 0 53.3546826 53.70687533 289.7750091 291.6878056 87.09516518 12.56636 12.56636 34.33911868 19.57884104 157.7939443 1.898236505 289.7750091 291.6878056 22.81044938 8.993504135 5.127749186 157.7939443 1.898236505 0 1252.404138 1256.834369 0 66.69335325 67.13359416 34.33911868 19.57884104
镇墩后期计算程序表(用于空间管道转弯计算)
4.1
3.01
8984.95 挖槽
表
K1 12.120 14.910 K2 0.000 0.000
-182.10
-12573.6
G 8909.6 8909.6 K1 9.06 6.95 K2 15.93 15.78
算成果表
max
-210.61698 -209.71785 -196.48734 -195.58821 -131.64
h1 8.29
h2 1.95
作用力臂以及b、h h3 l1 5.47 5.48
镇墩端部作用力个方向分力表
工况 温升 温降 位置 上游端 下游端 上游端 下游端 x 8294.65 -7885.25 3196.95 -3527.37 y 1299.77 -286.69 799.93 140.61 z 0.00 0.00 0.00 0.00
A1=
3259.755 5.6
A2
-3496.818 5.6
1 =
2 =
3 =
799.93 140.61
上游 x= 下游 x= 地震荷载 方向1 F1=
∑X1 = ∑Y =
-330.421 940.541
3196.95 y= -3527.37 y= 0 方向2 F2=
0
∑X2 =
0.000
抗滑稳定 f= K1 = K2 =
Q1 =
484.148
Q2=
484.148 单位kN
0 单位：度
z= z=
0.00 上游Z一般为零 0.00
正负两个方向
311.8361
h=
7.5 b= 顺水流向 垂直水流向
8
m
3.52 3.75 0 -149.48 -149.48
镇墩结构计算
设计引用 流量Q （m3/s） 1.82 镇墩上游 侧至伸缩 节的支墩 数n （个） 10
镇墩中点 至上游伸 缩节间的 长度L1 （m） 53 镇墩中点 至下游伸 缩节间的 长度L2 （m） 2
水的容重 r（t/m3） 1 镇墩材料 容重p` （t/m3） 2.4 镇墩底部 与岩石间 的摩擦系 数f 0.6 支墩间距 L（m） 6
1）温度 变化时伸 缩节边缝 间摩擦力
A7` 0.387429 8、 温度变化 时，管壁 沿支墩面 产生摩擦 力A8
1）、传 给镇墩的 摩擦力
A8` 25.43284 2）、传 给一个支 墩的摩擦 力A8`` 2.879189 9、 1）水管 转弯引起 水的离心 力的轴向 分力A9` 0.530761
压力管道 管壁与支 墩间的摩 擦系数f ` ＝0.6～
0.75 0.7
W1
W2
0
0
W8
W9
0
0
管材容重 （t/m3） 7.8
轴向力总 和在X轴 上的分力 的力臂 3.2866 轴向力总 和在Y轴 上的分力 的力臂 3.5 镇墩内管 道包裹长 度（m） 5.4234
W3
W4
W5
0
0
5
W10 W11 W12 3.8987 2.0473 1.048
W6 0
W13 2.4957
W7 0
W14 4.6196
镇墩底面 宽度B （m） 5 镇墩底面 宽度L （m） 4.9
二、作用 在压力管 道管轴线 上的轴向 力输出数 据 1、 1）水管 自重的轴 向分力 A1`（t） 3.205137 2）水管 自重的轴 向分力 A1``（t） 4.724009 2、 1）作用 在关闭阀 门上的水 压力A2 21.93033 3、
水电站镇墩结构计算书
目录1. 计算总说明 (1)1.1 计算的目的与要求 (1)1.2 依据资料及参考书目 (1)1.3 计算原则与假定 (1)1.4 符号说明 (2)2. 计算过程 (2)2.1 ②镇墩结构设计 (2)2.1.1 基本资料 (2)2.1.2 最高水位运行工况下下作用在镇墩上的基本荷载 (4)2.1.3 检修条件下作用在镇墩上的基本荷载 (6)2.1.4校核情况下作用于镇墩的校核荷载（水压试验） (6)2.1.5 荷载组合后的水平、垂直分力 (7)2.1.6 抗滑稳定需要的体积力 (14)2.1.7 镇墩体积及几何尺寸拟定 (15)2.1.8 地基应力及抗滑稳定系数 (16)2.2 ③镇墩结构设计 (19)2.2.1 基本资料 (19)2.2.2 最高水位运行工况下下作用在镇墩上的基本荷载 (20)2.2.3 检修条件下作用在镇墩上的基本荷载 (22)2.2.4校核情况下作用于镇墩的校核荷载（水压试验） (22)2.2.5 荷载组合后的水平、垂直分力 (23)2.2.6 抗滑稳定需要的体积力 (30)2.2.7 镇墩体积及几何尺寸拟定 (30)2.2.8 地基应力及抗滑稳定系数 (31)3．成果分析 (34)++水电站镇墩结构计算书1. 计算总说明1.1 计算的目的与要求本计算书对++水电站技施阶段镇墩结构进行设计。
镇墩设计主要完成的内容有： ⑴ 计算不同工况下镇墩所受的荷载； ⑵ 确定抗滑稳定所需要的体积力；⑶ 根据计算的体积力，拟定镇墩的型式、形状和几何尺寸； ⑷ 校核地基承载力，拟定钢管与镇墩、镇墩与地基间的固结设施。
1.2 依据资料及参考书目⑴《小型水电站机电设计手册》 金属结构 水利电力出版社 1991.8 ⑵《水电站压力钢管设计规范》（SL281-2003）中国水利水电出版社 2003.3 ⑶ ++水电站初设报告第五章（工程布置及建筑物） ⑷ ++水电站招标阶段引水发电系统设计图纸一套 1.3 计算原则与假定⑴ 见附图1《++水电站引水发电系统纵剖面图》，选取②和③镇墩作为计算镇墩，计算不同工况下作用在镇墩上的荷载，在满足抗滑稳定和地基允许承载力的条件下拟定镇墩的结构尺寸；⑵ 假定管道沿程水锤升压成线性变化，管道轴线上任意一点的的水锤升压最大值为：p p rl H H L∆=∆，式中L 表示进水口到钢管末端（蝶阀处）的轴线长度，p l 表示p 点到进水口的轴线长度，r H ∆表示钢管末端水锤升压最大值；（说明：水锤升压最大值利用++水电站初设报告第五章表5.4-4的计算成果。
单桩承载力计算excel自动计算表格
单桩承载力计算~~~~~~~~3号楼C3号孔:已知:桩长34.5m混凝土:C3015桩径0.55m桩顶绝对标高 1.62桩顶相对标高-3.33桩截面面积:0.237659桩周长 1.727825土层分布:土层土层厚度(m)土层重度压缩模量fs(KPa)fp(KPa)桩摩阻力桩端阻力100150.002.10.8118.8 4.131520.992.20.717.5 2.381518.143 1.617.9 3.251541.473 1.11910.8515 3.9203 2.81910.8535169.3303 1.817.7 3.042062.200.0049.217 1.9520317.920.005.116.4918.65404001139.6795.065.3018.97.5456000.00142.6034.5单桩承载力摩阻力Rsk 1773.65单桩承载力端阻力Rpk 95.06端阻比0.051端阻比p 0.050.10.051гp 1.02 1.05 1.021гs1.641.71.641抗震时 Rsk rsrRe Rpk rp 单桩承载力设单桩承载力设计值1773.65 1.6410.895.06341 1.0211173.95本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算桩身结构强度计算单桩竖向承载力设计值:预制桩:(0.6~0.75)FcAp=2138.93KN灌注桩:0.6FcAp=2138.93KN取单桩承载力设计值:1173.95KN取1100KN。
桥墩计算表格
1249.798
0.4
1.42
0.37739 0.98617 34.336
1234.909
0.6
2.14
0.52938 0.95861 48.164
1200.397
0.8
2.85
各梁支点反力计算表
表3-2
单孔单列荷 载B
593.590
双孔单列 荷载B
803.341
三车道折减系数
荷载横向分布情况
汽车荷载（KN）
计算方法 荷载位置
横向分布系数mcq
单孔布载
B
Ri
双孔布载 B
1号梁
0.010
5.936
双列行车公 路-Ⅰ级
对称布置 按杠杆原 理法计算
三列行车公 路-Ⅰ级
2号梁 3号梁 4号梁 5号梁 1号梁 2号梁 3号梁 4号梁
1.06
20
21.2
1402.16
1.24
1.2
20
24
1402.08
1.32
1.28
20
25.6
1402.14
1.26
1.29
20
25.8
1402.1
1.3
1.28
20
25.6
1402
1.4
1.35
20
27
1401.85
1.55
1.475
20
29.5
1401.64
1.76
1.655
20
33.1
1401.66
钢筋布置图见图4-3,
as=
60 mm
0.0058
表4-5
墩柱截面承载力复核
已知e0=
墩柱承重结构受力计算书
盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
桩基EXCEL表格计算大全【EXCEL原表放在PDF文件附件中了】
KN KN
钻探孔编号
地层 编号
1-2
单桩竖向抗压极限承载力计算
孔口标高
1#
2.65
(m)
土层层底 土层厚度 地层名称及状态 标高(m) li (m)
素填土，松散
0.70
1.15
桩顶设计标高
(m)
极限侧阻 标准值 q sik （Kpa）
桩侧阻力 q sik li
（KN/m)
桩身换算截面惯性矩
Io＝ 2.15E-03
桩身抗弯刚度 桩的水平变形系数
EI＝0.85EcIo＝ α＝(mbo/EI)1/5＝
6.57E+04 0.57
液化土层厚度
dl＝
0.00
土层液化影响折减系数
ψl＝
1
桩的入土深度
h＝ 48.00
桩身露出地面的自由长度
lo＝
0.00
桩身压屈计算长度
lc＝
4.92
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于预应力管桩）：
桩选型
圆桩
PHC AB 400 （95）
桩身抗拉承载力设计值
荷载效应基本组合下桩身 轴向拉力设计值
Tp= 633 KN T= 300 KN
受拉承载力满足要求！
混凝土强度等级 混凝土抗拉强度标准值 混凝土弹性模量
C ftk＝ Ec＝
80 3.11 38000
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于非预应力实心桩）：
主筋强度等级
HRB335 主筋根数
14
主筋直径
主筋抗拉强度设计值 桩身配筋面积
fy＝ 300 As＝ 6868.75
N/mm2 mm2
桩身抗拉强度设计值
桩基计算表格Excle公式
00
00
00
00
00
00
00
00
00
00
00
00
00
00
实际层 底标高
3721.02 3669.33
3550
高(m)
层厚hi(m)
土层编号
岩土名称
########### 3669.3320 3550.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
3620.5 3586 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
项目名称
施永 工甸 图河 设大 计桥
计算内 容:
1#墩
结构 数:
桩径= 桩长=
2.50 m 35.00 m
计算参 数:
钢筋砼容重(kN/m3)γ2= 26
桩端岩石饱和单轴抗压强度
frk(kPa)=
15000.0
土容重(kN/m3)γ2= 18
水容重(kN/m3)γ2= 10
层底标高 计算层标
(m)
安全度=
2.270
是否考虑浮 容重
0
第i层岩层的侧阻 发挥系数c2i
桩周土侧阻 力标准值 qik(kPa)
第i层岩石饱 和单轴抗压 强度标准值 frki(kPa)
桩端处阻力 (kN)
桩侧土的 摩阻力 (kN)
公路规范
桩侧岩层 计算桩底 的摩阻力 单桩容许
(kN) 承载力 [Ra](kN)
600
0
0
600
2
34.5
3
0
4
0
0
0
0
0
结构计算EXCEL版
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录L*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。
墩基础设计自动计算表格Excel
975.58
577.27
桩长（m） 自重(kN)
3.00 23.84
5.00 55.64
5.00 68.69
桩身砼强度等级C 桩身砼强度设计值fc(N/mm2） 基桩成桩工艺系数 基桩面积Aps（m2） 桩身正截面受压承载力设计值(KN)
30.00 14.3 0.90 0.64 8187.54
30.00 14..00 0.00 0.00 0.00 10.00 0.00 2.83 0.00
0.25 20.00 4.00 40.00 10.00 10.00 10.00 2.83 113.04
0.25 20.00 4.00 40.00 10.00 10.00 10.00 3.14 125.60
单桩竖向承载力特征值-自重-负摩阻(kN) 桩顶轴向压力设计值(KN) 桩身承载力计算结果 桩顶轴向压力标准值(KN) 桩基承载力计算结果
5.00 68.69
30.00 14.3 0.90 0.79 10108.07
0.25 20.00 4.00 40.00 10.00 10.00 10.00 3.14 125.60
937.16 3923.00
满足 3088.00 不满足
ZH-4 1.47 泥岩 0.90 0.30 0.20
1.72
1.80 1.00 1.00 2524.46 2.00 1262.23
ZH-4a 1.47 泥岩 0.90 0.30 0.30
2.22
1.80 1.00 1.00 3259.20 2.00 1629.60
ZH-5 1.47 泥岩 0.90 0.50 0.20
1.98
1.80 1.00 1.00 2906.66 2.00 1453.33
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
镇墩计算表格
镇墩下游段钢管倾角…………………………………………………………α2＝ 镇墩上游平面投影角…………………………………………………………ψ1= 镇墩下游平面投影角…………………………………………………………ψ2=1个3.1 单位管长钢管自重q s 和单位管长管内水重q w 计算 计算公式：(计入附件自重12%）（单位管长管内水重）轴方向作用力； 其中镇墩上下游管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力A 1；⑵关闭的阀门及闷头上的力A 2（本工程无该项作用力）；⑶弯管上的内水压力A 3；⑷渐缩管的内水压力A 4（本工程无该项作用力）；⑸弯管中水的离心力的分力A 8；(6)温度变化时支座对钢管的摩擦力A 7； 其中镇墩上下游垂直管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力Q s ；⑵钢管水重分力Q w ； 根据规范A.1.1条，作用于镇墩上的荷载包括：⑴镇墩自重G；⑵镇墩上下游管轴方向作用力；⑶镇墩上下游垂直管 镇墩上游段钢管支座的间距……………………………………………………l＝4.000m 套管式伸缩节内套管外径 ……………………………………………………D 1＝1.675m 镇墩材料容重…………………………………………………………………γd=24.00kN/m³ 套管式伸缩节内套管内径 ……………………………………………………D 2＝1.600m 转弯段实际转角………………………………………………………………θ=70.000m 3 荷载计算20.633° 套管式伸缩节止水填料与钢管摩擦系数 ……………………………………μ1＝0.3 支座与钢管管壁的摩擦系数 …………………………………………………f＝0.1 镇墩上游端管轴的计算水头 …………………………………………………H 4＝ 镇墩上游段钢管支座的个数 …………………………………………………n＝ 镇墩下游伸缩节中心的计算水头 ……………………………………………H 2＝ 镇墩上游段钢管倾角…………………………………………………………α1＝0.000°10.574°70.000m 10.483°10.378°70.912m 镇墩上游端管轴的计算水头 …………………………………………………H 3＝ 水的重度………………………………………………………………………γw ＝9.80kN/m³ 转弯段转弯半径…………………………………………………………………R=8.000m 镇墩上游伸缩节至镇墩距离 …………………………………………………L 1＝5.670m 镇墩下游伸缩节至镇墩距离 …………………………………………………L 2＝1.500m 镇墩上游伸缩节中心的计算水头 ……………………………………………H 1＝70.550m 压力钢管壁厚 …………………………………………………………………t＝0.010m 压力钢管满负荷时管内流速 …………………………………………………v 0＝4.178m/s 钢材重度………………………………………………………………………γs ＝76.93kN/m³2 设计输入数据 压力钢管设计引用流量…………………………………………………………Q＝8.400m³/s 压力钢管内径 …………………………………………………………………D 0＝1.600m 水电站压力钢管镇墩抗滑稳定及地基应力计算1 设计依据和参考资料 （1）设计依据：《水电站压力钢管设计规范》（SL281—2003）ww D q γπ2025.0=ss t t D q γπ)(0+=镇墩下段钢管对镇墩作用力计算表3.3 镇墩下段钢管对镇墩作用力计算单位管长钢管自重q s 和单位管长管内水重q w 计算表3.2 镇墩上段钢管对镇墩作用力计算镇墩上段钢管对镇墩作用力计算表ww D q γπ2025.0=各个工况计算荷载结果钢管对镇墩总的水平推力∑X、总的垂直力∑Y计算 （管轴向作用力符号：+为钢管下行方向；-为钢管上行方向）3.4 钢管对镇墩总的水平推力∑X及∑Y、总的垂直力∑Z计算 计算公式：轴方2222211111cos )sin cos (cos )sin cos (ϕααϕααQ A Q A X -+-=∑)cos sin ()cos sin (22221111ααααQ A Q A Z +++=∑2222211111sin )sin cos (sin )sin cos (ϕααϕααQ A Q A Y -+-=∑镇墩重量的计算：计算公式lx0，ly0地基应力到x0，y0轴的距离S镇墩底面面积Jx0，Jy0基础底面对X0，y0轴的惯性矩底 式中：抗滑稳定计算：5 镇墩地基应力计算∑∑∑+-=22)(Y XZ G f Kz0-y0平面管项作用力）；对底面y0轴的力矩对底面x0轴的力矩镇墩底面面积地基应力。
砖混结构条形基础手算电子表格.xls
L0(m) 1.55 1.60 1.45 1.65 1.30 1.15 1.30 1.05 1.35 0.65 0.90 0.35 -0.05
M(kN-m) 145.46 152.98 127.73 167.49 101.85 80.70 105.93 71.18 114.53 26.62 51.94 7.53 0.17
b(mm) 1000.00
墙厚(mm) 200.00
fy235(N/mm2) 210.00
fy335(N/mm2) 300.00
内N1 内N2 内N3 内N4 内N5 内N6 外N1 外N2 外N3 外N4 外N5 外N6 N双墙
B(m) Pj(kN/m)设计值 3.30 121.09 3.40 119.51 3.10 121.50 3.50 123.04 2.80 120.54 2.50 122.04 2.80 2.30 2.90 1.50 2.00 0.90 0.10 125.36 129.13 125.69 126.00 128.25 123.00 135.00
D值取用(m) γ (kN/mm3) 内墙(m) 外墙(m) 2.10 1.88 20.00 实际布置时考虑角部、交叉部重叠影响，实际取所计算基础宽度*1.15 N(标准值)kN/m N(设计值)kN/m fa(kPa) B计算(m) 内N1 296.00 399.60 145.25 2.87 内N2 301.00 406.35 145.25 2.92 内N3 279.00 376.65 145.25 2.70 内N4 319.00 430.65 145.91 3.07 内N5 250.00 337.50 145.25 2.42 内N6 226.00 305.10 145.25 2.19 外N1 外N2 外N3 外N4 外N5 外N6 N双墙 3.基础计算 3.1底板抗弯计算 砼标号 30 ft(N/mm2) 1.43 fc(N/mm2) 14.30 260.00 220.00 270.00 140.00 190.00 82.00 10.00 351.00 297.00 364.50 189.00 256.50 110.70 13.50 145.25 145.25 145.25 145.25 145.25 145.25 2.41 2.04 2.51 1.30 1.76 0.76 0.10
镇墩结构计算书()(精)
1号压力管道镇墩结构计算书一、设计依据及参考资料(1设计依据:《水电站压力钢管设计规范》(SL281—2003(2参考资料:《水电站》(河海大学刘启钊主编二、设计基本资料引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=1.620m³/s 水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw=1.00t/m³钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=0.880m下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=0.880m上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=1.000m下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.000m上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.150m下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.150m上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=0.000°下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =4.700°上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=24.500m 下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=10.700m 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l1=4.100m镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l2=10.700m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=22.500m 上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1=22.500m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=22.000m 上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=0.100m下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.300m 伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=0.3伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.200m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f=0.3三、轴向力计算1、钢管自重的轴向分力计算公式:A1=gt.L.sinα式中:gt=(D12-D02. 3.14. γs/42、钢管转弯处的内水压力计算公式:23、伸缩节边缘处的水压力计算公式:224、水流对管壁的摩擦力计算公式:25、温度变化时伸缩节填料的摩擦力计算公式:A5=D01.b.fk.γw.H.3.146、温度变化时钢管与支墩的摩擦力计算公式:A6=f.(Qp+Qwcosα7、水在弯管处的离心力计算公式:228、钢管内径变化的(渐缩管内水压力计算公式:22四、法向力计算1、管重产生的法向力Qp计算公式:Qp=gt.L.cosα2、水重产生的法向力Qw计算公式:Qw=gw.L.cosα五、合力计算1、轴向合力计算(顺水流方向为+(垂直向下为+0.55六、镇墩设计计算1、抗滑稳定计算计算公式:Kc=fz(∑Y+G/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y抗滑安全系数…………………………………………………… Kc=1.5镇墩与地基的摩擦系数…………………………………………… fz=2、法向合力计算(垂直向下为+。
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三 、轴向力计算
1、钢管自重的轴向分力上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1= 计算公式：A1=gt.L.sin α
144.200m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=1.000m 0.3引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=8.600m³/s 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 1=镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 2=6.000m 0.150m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f =上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.3
上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =9.468m 138.138m 51.000m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=6.000m 上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.600m 上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.632m 1.600m 二 、设计基本资料
121.990m 上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=0.98t/m³18.450°39.810°1.632m 1.632m 一 、设计依据及参考资料
下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.100m 钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw= （1）设计依据：《水电站压力钢管设计规范》（SL281—2003） （2）参考资料：《水电站》（河海大学 刘启钊主编）
分段式压力管道镇墩结构计算书
下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.632m
式中：gt=（D12-D02）. 3.14. γs/4
2、钢管转弯处的内水压力
计算公式：2
3、伸缩节边缘处的水压力
计算公式：22
4、水流对管壁的摩擦力
计算公式：2
5、温度变化时伸缩节填料的摩擦力
计算公式：A5=D01.b.fk.γw.H.3.14
6、温度变化时钢管与支墩的摩擦力
计算公式：A6=f.(Qp+Qw)cosα
7、水在弯管处的离心力
计算公式：A7=D02.γw.V2.3.14/4g
8、钢管内径变化的(渐缩管)内水压力
计算公式：22
四、法向力计算
1、管重产生的法向力Qp
计算公式：Qp=gt.L.cosα
2、水重产生的法向力Qw
计算公式：Qw=gw.L.cosα
五、合力计算
1、轴向合力计算(顺水流方向为+)(垂直向下为+)
2、法向合力计算(垂直向下为+)
六、镇墩设计计算
1、抗滑稳定计算
计算公式：Kc=fz(∑Y+G)/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y。