单效中央循环管蒸发器.

食品工程原理课程设计说明书

番茄汁单效连续加料蒸发装置的设计

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设计任务书

目录1.前言

1.1 概述

1.2蒸发器选型

2.单效蒸发工艺计算

2.1 物料衡算

2.2 热量衡算

2.3 传热面积计算

2.4 计算结果列表

3.蒸发器主体工艺设计

3.1 加热管的选择和管数的初步估计

3.1.1 加热管的选择和管数的初步估计

3.1.2 循环管的选择

3.1.3 加热室直径的确定

3.1.4 分离室直径与高度的确定

3.2 接管尺寸的确定

3.3 进料方式及加热管排布方式的确定

3.3.1进料方式的确定

3.3.2加热管排布方式的确定

3.4 仪表、视镜与人孔的确定

3.5 蒸发器主要部件规格列表

4.蒸发装置的辅助设备

4.1 气液分离器

4.2 蒸汽冷凝器

5.结语

致谢

附表

参考文献

1.前言

1·1 概述

食品工程原理是食品工程与科学专业主要课程之一，食品工业包含诸多的单元操作，如蒸发、结晶、杀菌等，本课程均有介绍。本次设计题目为番茄汁单效连续加料蒸发装置的设计。通过设计，一方面提高学生对食品工业单元操作的认识，另一方面加深学生对食品工程原理课程的理解与掌握。

本设计涉及的单元操作为蒸发。蒸发是典型的传热过程，即是将含有不挥发溶质的溶液加热沸腾，使其中的挥发性溶剂部分汽化从而将溶液浓缩的过程。蒸发是一种分离操作，广泛应用于化工、轻工、制药和食品等许多工业中溶剂为挥发性而溶质为非挥发性的场合。在许多场合，蒸发系统的热量经济性成为整个生产流程的关键因素。工业上蒸发主要以浓缩和分离为主要目的。本设计以浓缩为主要目的，设计出将番茄汁的可溶性固形物含量由8％浓缩为40％的单效连续加料蒸发装置。

本设计首先确定浓缩罐的处理能力为6t/h番茄汁原浆。

根据选用蒸发器的特点进行物料衡算、热量衡算，进一步确定换热器的传热面积。根据经验及相关文献，选取加热管的长度为1.3m，管径为50mm。进而确定加热管数目，并确定排布方式。根据加热管截面积与中央循环管的截面积的关系以及中央循环管直径与加热室直径的关系确定中央循环管的直径和加热室的直径。从而完成加热室的设计；根据分离室与加热室的比例关系确定分离室的尺寸；根据物料流量及特性确定各输送管道的直径、选材以及其他部位的选材并确定定气液分离器以及冷凝器的型

号；最后在需要的部位安装相关仪表、视镜以及人孔。

1·2蒸发器选型

蒸发操作的蒸发器有悬筐式蒸发器、强制循环蒸发

器、升膜式蒸发器、降膜式蒸发器、中央循环管式蒸发

器等，本设计采用的是中央循环管式蒸发器，其简介如

下：

1·2·1结构和原理

其下部的加热室由垂直管束组成，中间由一根直径

较大的中央循环管。当加热室内液体被加热沸腾时，中

央循环管内气液混合物的平均密度较大；而其余加热管

内气液混合物的平均密度较小。在密度差的作用下，溶

液由中央循环管下降，而由加热管上升，做自然循环流动。溶液的循环流动提高了沸腾表面传热系数，强化了蒸发过程。二次蒸汽于蒸发室中经气液分离器与溶液分离后上升，由冷凝

器冷凝。（如图1所示）

1·2·2特点

这种蒸发器结构紧凑，制造方便，传热较好，操作可靠等优点，应用十分广泛，有"标准蒸发器"之称。为使溶液有良好的循环，中央循环管的截面积，一般为其余加热管总截面积的40%～100%；加热管的高度一般为1～2m ；加热管径多为25～75mm 之间。但实际上，由于结构上的限制，其循环速度较低（一般在0.5m/s 以下）；而且由于溶液在加热管内不断循环，使其浓度始终接近完成液浓度，因而溶液沸点交高、有效温差减小。此外，设备的清洗和检修也不够方便。 2.单效蒸发工艺计算

2·1 物料衡算

物料衡算可以求出蒸发水量。图1为单效蒸发的物料流程图。对溶质作物料衡算可得：

10)(w W F Fw -= (2-1-1)

)1(1

w w F W -

= (2-1-2) 式中F ——进料口原料液质量流量，kg/s ； W ——蒸发水量，kg/s ；

0w ——原料液浓度， 1w ——完成液浓度，

设计处理能力为6t/h,即 进料口原料液质量流量：s kg s

kg

F /6667.136006000==

原料液浓度：08.00=w 完成液浓度：40.01=w

将上述数据带入式（2-2），可得：

2·2 热量衡算

热量衡算可求出加热蒸汽消耗量，设加热蒸汽的质量流量为D ，其汽化潜热为r ，加热

s kg s kg W /3334.1)40

.008

.01(/6667.1=-

=

室内溶液比热容为0p c ，二次蒸汽的汽化潜热为r ’，热量损失为Q L ，根据能量守恒可知：

r

Q Wr t t Fc D L

p ++-=

')(010 （2-2-1）

式（2-2-1）即加热蒸汽消耗量的计算公式。从公式可以看出，加热蒸汽放出的热量用于三个方面：将料液从t 0加热到沸点，将其汽化，以及弥补热损失。设计中热损失忽略不计，并采取沸点进料（t 0=t 1），则得：

r

r W

D '

= （2-2-2） 水的汽化潜热随温度或压强的变化不大，可取'r r ≈，从而W D ≈， 即加热蒸汽量为：

s kg D /3334.1=

2·3 传热面积计算

由传热速率方程得到蒸发室的加热面积为：

)

(1t T K Dr

t K Q S m -=

∆=

（2-3-1） 式中： S ——传热面积，m 2；

Q ——传热量，J ；

K ——传热系数，)/(15002K m W K ⋅=；

m t ∆——加热蒸汽与操作液沸点之差，℃；

T ——加热蒸汽温度，℃；

t 1——操作液沸点，℃；

式（2-3-1）中D 、K 已知，可查得200kPa 的压强下C T o

2.120=，50kPa 的压强下C t o 2.81'1=；

由于溶液的蒸汽压降低而导致的沸点升高'∆和液体静水压引起的沸点升高''∆的存在，操作液实际沸点为：

''''11∆+∆+=t t （2-3-2）

'∆的计算：