容器支腿计算
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支腿与壳体 焊角高 (mm)
底板厚度 (mm)
支腿与底板 焊角高 (mm) 风压高度变 化系数 fi 风振系数k2 基本振型参 与数ηk1 地震设防烈 度αmax
设备附加垂 直载荷 Fv'(N)(向下 为正）
594.48
Q235A 724 1310 3 1150
80*10 242880000
657000.00
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
地震烈度
场地土特征周期 Tg 一阶震型阻尼比 ξ
设备附加水平力 Fh' (N)
一、载荷计算 设备水平风力 P1(N)=K1*K2i*q*f i*A*10-6
容器支腿计算
1150 724 760 1525 950 角钢 81520000
19960
0
210000
137
120 20 1 147 0.3
180 82.20
0.26
支腿的柔度 λ=Lk/i (应 <=250） 系数γ =3/2+2/3 （λ/λc）2
支腿上最大 弯曲应力σ b(Mpa)=(Q* L+FY*e)/Zm in
90.35 0.03 0.24
σc/[σ]c+ σb/[σ]b ≤1
τ≤[τ]
σ≤[σ]
11531841.43 4.97 0.22
1.52 0.24 1781.35 0.05
2.06
τ≤[τ]
#VALUE!
#VALUE!
1.79 合格 20.75 合格 合格
合格
#VALUE!
724.00
78500
84
120 137 24 88.20
10 20 10 1 1.7 1 0.08
0
单根支腿弯曲刚 度 Kgc(N/m)=4E(I1+I 2)/L3
支腿剪切刚度 Kg2(N/m)=nKgc/(1 +LKgc/GAT))
水平刚度 K(N/m)=1/(λ c/Kg1+1/Kg2)
地震影响系数斜 率调整系数η 1=0.02+(0.05ζ)/8
600 0.7
7 0.45 0.01
0
支腿材料 设备最大外 径De （mm） 设备总重量 (试验Kg） 支腿数量 n纵=向(3,弯4)曲长 度Lk 型号 支腿径向 截面的惯 性矩y I2(mm4) 支腿最小截 面系数 Zmin(mm3)
支腿中心圆 直径 Db(mm)
支腿剪切弹 性模量 G(MPa) 支腿材料的 许用 抗剪应力 [τ],(Mpa) 支腿底板宽 度,a2 （mm） 底板材料许 用应 力,[σ]MPa 地脚螺栓公 称直径M 地脚螺栓剪 切许用应力 [τ](Mpa)= 0.6~0.8[σ]
二、单根支腿计 算结果 支腿截面的最小 惯性半径 i=(I/AT)0.5 支腿的临界柔度 λc=[π 2E/(0.6[σ]b)]0.5
受压支腿上最大 压缩应力 σc(Mpa)=FY/AT
许用压缩应力 [σ]c(Mpa)=[10.4(λ/λ c)^2]*[σ]/γ 支腿剪力 τ (Mpa)=Q/AT 支腿上最大拉应 力σ(Mpa)=FL/AT 三、底板计算结 果
0.18 5002.88 4749.55
17.99 1.51 0.86 合格 合格 合格
最大压应 力,B(Mpa)=FY/a1* a2
最大拉应力 四、地脚螺栓计 算结果
地脚螺栓反 力,FL(N)=
单根地脚螺栓受 拉应力σ B(Mpa)=FL/(nb*A b) 地脚螺栓剪力 τ (Mpa)=[Q-μ *W/n]/nb*Ab 五、支腿焊缝强 度评定结果：
支腿与壳体焊缝 剪力τ (Mpa)=max(FY/Aw 1,FL/Aw1) 焊接接头弯曲应 力σ=QLw1/Zw1 支腿与底板焊缝 剪力τ(Mpa)
0.37
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
4749.55
地脚螺栓根 径 db （mm）
14.04 σB≤[σ]
0.00
τ≤[τ]
设备的水平 力 FH(N)=Max( P1,Fk1)+Fh'
垂直地震影 响系数α vmax=0.65 αmax
0.00
支腿系数tg θ=3/8*Do/h
593.78 5256.21
水平弯距引 起垂直力 FL1(N)=FH/2 tgθ
垂直最大受 拉力 FL(N)=FL1+ Fv/n-W/nFv'/n
63.91 158.79
地震影响系数衰 减系数γ =0.9+(0.05ξ)/(0.5+5ξ)
设备水平地震力 Fk1(N)=α1*η k1*WΒιβλιοθήκη Baidug
当量质量 meq(Kg)=0.75*W
设备垂直地震力 (N)Fv0-0=α vmax*meqg
单根支腿的水平 反力 Q(N)=FH/n
垂直最大受压力 FY(N)=max(FL1+(F v+W+Fv')/n,Wt/n)
支腿底板长 度,a1(mm)
底板边缘到支腿 边缘 最大距离 ,ao(mm) 一个支柱上地脚 螺栓个数nb
地脚螺栓拉伸许 用应力， [σ]（MPa）
地板与基础的磨 擦系数,μ
支腿与壳体焊接 长度lw1(mm)
焊接材料设计温 度下的许用剪应 力[τ]w
支腿与底板焊缝 长度(mm) 基本风压值q （N/m2） 体型系数k1
317825.92 799427.69 594525.09
0.03 0.97 1781.35 570.00
支腿弯曲刚 度 Kg1(N/m)=3 nEATD2b/2L
3
质心高度修 正系数λ k=(h/L)2H/L+4 自振周期 T1(s)=2π (W/K)^0.5 阻尼调整系 数η 2=1+(0.05ζ)/(0.06+1. 7ζ) 水平地震影 响系数α 1=(Tg/T1)γ η2αmax
底板厚度 (mm)
支腿与底板 焊角高 (mm) 风压高度变 化系数 fi 风振系数k2 基本振型参 与数ηk1 地震设防烈 度αmax
设备附加垂 直载荷 Fv'(N)(向下 为正）
594.48
Q235A 724 1310 3 1150
80*10 242880000
657000.00
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
地震烈度
场地土特征周期 Tg 一阶震型阻尼比 ξ
设备附加水平力 Fh' (N)
一、载荷计算 设备水平风力 P1(N)=K1*K2i*q*f i*A*10-6
容器支腿计算
1150 724 760 1525 950 角钢 81520000
19960
0
210000
137
120 20 1 147 0.3
180 82.20
0.26
支腿的柔度 λ=Lk/i (应 <=250） 系数γ =3/2+2/3 （λ/λc）2
支腿上最大 弯曲应力σ b(Mpa)=(Q* L+FY*e)/Zm in
90.35 0.03 0.24
σc/[σ]c+ σb/[σ]b ≤1
τ≤[τ]
σ≤[σ]
11531841.43 4.97 0.22
1.52 0.24 1781.35 0.05
2.06
τ≤[τ]
#VALUE!
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1.79 合格 20.75 合格 合格
合格
#VALUE!
724.00
78500
84
120 137 24 88.20
10 20 10 1 1.7 1 0.08
0
单根支腿弯曲刚 度 Kgc(N/m)=4E(I1+I 2)/L3
支腿剪切刚度 Kg2(N/m)=nKgc/(1 +LKgc/GAT))
水平刚度 K(N/m)=1/(λ c/Kg1+1/Kg2)
地震影响系数斜 率调整系数η 1=0.02+(0.05ζ)/8
600 0.7
7 0.45 0.01
0
支腿材料 设备最大外 径De （mm） 设备总重量 (试验Kg） 支腿数量 n纵=向(3,弯4)曲长 度Lk 型号 支腿径向 截面的惯 性矩y I2(mm4) 支腿最小截 面系数 Zmin(mm3)
支腿中心圆 直径 Db(mm)
支腿剪切弹 性模量 G(MPa) 支腿材料的 许用 抗剪应力 [τ],(Mpa) 支腿底板宽 度,a2 （mm） 底板材料许 用应 力,[σ]MPa 地脚螺栓公 称直径M 地脚螺栓剪 切许用应力 [τ](Mpa)= 0.6~0.8[σ]
二、单根支腿计 算结果 支腿截面的最小 惯性半径 i=(I/AT)0.5 支腿的临界柔度 λc=[π 2E/(0.6[σ]b)]0.5
受压支腿上最大 压缩应力 σc(Mpa)=FY/AT
许用压缩应力 [σ]c(Mpa)=[10.4(λ/λ c)^2]*[σ]/γ 支腿剪力 τ (Mpa)=Q/AT 支腿上最大拉应 力σ(Mpa)=FL/AT 三、底板计算结 果
0.18 5002.88 4749.55
17.99 1.51 0.86 合格 合格 合格
最大压应 力,B(Mpa)=FY/a1* a2
最大拉应力 四、地脚螺栓计 算结果
地脚螺栓反 力,FL(N)=
单根地脚螺栓受 拉应力σ B(Mpa)=FL/(nb*A b) 地脚螺栓剪力 τ (Mpa)=[Q-μ *W/n]/nb*Ab 五、支腿焊缝强 度评定结果：
支腿与壳体焊缝 剪力τ (Mpa)=max(FY/Aw 1,FL/Aw1) 焊接接头弯曲应 力σ=QLw1/Zw1 支腿与底板焊缝 剪力τ(Mpa)
0.37
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
4749.55
地脚螺栓根 径 db （mm）
14.04 σB≤[σ]
0.00
τ≤[τ]
设备的水平 力 FH(N)=Max( P1,Fk1)+Fh'
垂直地震影 响系数α vmax=0.65 αmax
0.00
支腿系数tg θ=3/8*Do/h
593.78 5256.21
水平弯距引 起垂直力 FL1(N)=FH/2 tgθ
垂直最大受 拉力 FL(N)=FL1+ Fv/n-W/nFv'/n
63.91 158.79
地震影响系数衰 减系数γ =0.9+(0.05ξ)/(0.5+5ξ)
设备水平地震力 Fk1(N)=α1*η k1*WΒιβλιοθήκη Baidug
当量质量 meq(Kg)=0.75*W
设备垂直地震力 (N)Fv0-0=α vmax*meqg
单根支腿的水平 反力 Q(N)=FH/n
垂直最大受压力 FY(N)=max(FL1+(F v+W+Fv')/n,Wt/n)
支腿底板长 度,a1(mm)
底板边缘到支腿 边缘 最大距离 ,ao(mm) 一个支柱上地脚 螺栓个数nb
地脚螺栓拉伸许 用应力， [σ]（MPa）
地板与基础的磨 擦系数,μ
支腿与壳体焊接 长度lw1(mm)
焊接材料设计温 度下的许用剪应 力[τ]w
支腿与底板焊缝 长度(mm) 基本风压值q （N/m2） 体型系数k1
317825.92 799427.69 594525.09
0.03 0.97 1781.35 570.00
支腿弯曲刚 度 Kg1(N/m)=3 nEATD2b/2L
3
质心高度修 正系数λ k=(h/L)2H/L+4 自振周期 T1(s)=2π (W/K)^0.5 阻尼调整系 数η 2=1+(0.05ζ)/(0.06+1. 7ζ) 水平地震影 响系数α 1=(Tg/T1)γ η2αmax