钢板桩施工方案、计算书
钢板桩计算书(开挖5-6m)
钢板桩围堰计算书（二）目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (2)1.5 土体参数 (3)1.6材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1计算工况 (4)2.2钢板桩计算 (4)2.2. 1 工况一 (4)2.3围橡及支撑 (6)第三章基坑稳定性验算 (9)3.1钢板桩入土深度验算 (9)3.2基坑隆起稳定性计算 (9)3.3基坑渗流稳定性计算 (11)第一章设计条件1.1工程概况主线承台位于陆地上，开挖深度 3. 6m-7.8m,根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。
开挖6m以上，选用18m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖5-6% 选用18nl长钢板桩，1层支撑；开挖5m以下，选用12nl长钢板桩，1层支撑。
本计算书验算ZX78# (开挖5.6m)承台围堰受力情况。
78#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：(1)钢板桩顶标高：+6.5m(2)钢板桩底标高：_11.5m(3)承台顶标高：+4.5m(4)承台底标高：+0.7m(5)围楝标高：+5.5m(5)承台高度： 3.8m(6)地面标高：+6.2m(7)地下水位：+4.9m1.2设计概况承台尺寸12X12X3. 8m,钢板桩围堰内轮廓尺寸为15. 2X 15. 2m,高12m。
采用拉森一400X 170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围楝及支撑。
围楝采用2145,斜撑均采用2132。
施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至第一层围楝标高位置，安装第一道围楝及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cme20混凝土垫层；待垫层混凝土达到强度后，进行承台施工。
图1.1钢板桩围堰及内支撑平面图图1.2钢板桩围堰立面图L3主要计算依据(2)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D-60 2004)；(3)、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2011)；(4)、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)；(5)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)；(6)、《土力学》第二版中国建筑工业出版社；(7)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)(8)、沪杭甬高速详细工程地质勘察报告；(9)、土工试验报告;L4荷载计算1、土压力的计算根据W.J.M 朗金(Ran King)理论可得： 主动土压力计算公式：p a = yh tan 2(45° — 2) — 2ctan(45°-2) = yhK a -2c 区其中，K 〃=tan2(45。
钢板桩计算书
工程
围护结构计算书
一、工程概况
基坑围护工程基坑开挖深度为3.8m，采用板桩作围护结构，桩长为9m，桩顶标高为1.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
(5-1、粉土)
板桩
基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
荷载(kPa) 1 13.79 13.79
6.02
9
二、地质条件
场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为1m。
表1
三、工况
3.8
工况 1四、计算
极限平衡嵌固深度验算水土合算, 三角形荷载
(5-1、粉土)力矩比 K=1.75压力比 K=2.78
(5-1、粉土)安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 0.97 , 2.13 )
Prandtl: K=5.59T erzaghi: K=6.62
墙底抗隆起验算
抗管涌验算:
按砂土，安全系数K=2.636 按粘土，安全系数K=3.472
工况 1: 水土合算, 矩形荷载
开挖到
3.8m
4002000
-200-400
012
3456789
深度(m)
水平位移(mm)Max: 253.91
-1
0123456789
深度(m)
弯矩(kN*m)Max: -0.71
-1
0123456789
深度(m)
剪力(kN)Max: 0.4。
【7A文】钢板桩支护计算书(有围檩内支撑改)
钢板桩支护验算计算书一、工程概况本标段的三座框架桥。
位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。
桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。
主要用于河涌排洪。
JGDK1+676框架桥（1G15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长18.03m，斜宽167.76m，底板厚1.2m，边墙厚0.8m，顶板厚0.9m，全桥为一跨结构；地表标高为1.9-2.2m，基坑底标高-2.48m~-2.31m，基坑开挖深度4.2m~4.5m。
二、钢板桩支护结构施工方案我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。
支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300G300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325G6mm钢管，长18.6m，间距6m。
1、钢板桩支护1）钢板桩的选用采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。
考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。
2、钢板桩的插打总体施工流程：施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。
钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放1.5米要求,振动锤边振动边插打。
为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在0.5%内，然后以此为基础向两边插打。
考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。
3、钢支撑结构形式为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。
具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下：1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300G300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm ×300mm×10mm钢板连接；对角斜撑采用两300G300的H型钢，对角处用四块250mm ×250mm×10mm钢板连接。
深基坑钢板桩计算书
新建京张高铁7标深基坑钢板桩计算书一、工程概况新建铁路北京至张家口铁路工程JZSG-7标段，其中桥梁有特大、大中桥5座，全长1.76km（含全部桥面系，不含预制简支箱梁的预制架设及支座工程），公路框架中桥1座，框架小桥3座，涵洞6座。
1、下花园北大桥，中心里程DK139+045.33，桥跨布置：9-31.5m简支梁、（32.6+4×32.7m+32.6m）连续梁，桥全长505.06m。
本桥承台16个，其中张家口台承台基坑开挖深度超过5m，地层主要为新黄土；按设计要求1#、2#墩基础位于冲沟边上，承台基坑开挖时根据需要采用钢板桩防护。
2、戴家营大桥，中心里程：DK139+930.010，桥跨布置：11-31.5m简支梁，桥全长374.20m。
本桥承台11个，扩大基础1个。
本桥除4#、5#、张家口台外，其余承台基坑开挖深度均超过5m，地层主要为新黄土。
3、戴家营北大桥，中心里程：DK140+616.830，桥跨布置：1-31.5m简支梁+2-23.5m简支梁+2-31.5m简支梁，桥全长162.06m。
本桥承台6个，除4#承台外，其余承台基坑开挖深度均超过5m，地层主要为新黄土。
4、戴家营北特大桥，中心里程：DK141+846.15，桥跨布置：16-31.5m简支梁，桥全长537.70m。
本桥承台17个，其中1#、2#、3#、8#、9#、10#、14#、15#承台基坑开挖深度均超过5m，地层主要为新黄土；按设计要求11#、12#墩基础位于道路处，承台基坑开挖时采用钢板桩防护。
5、董家庄大桥，中心里程DK144+005.80，桥跨布置：5-31.5m简支梁，桥全长178m。
本桥承台6个，其中1#、2#、3#、张台承台基坑开挖深度均超过5m，地层主要为新黄土；按设计要求1#、2#墩位于沥青路处，承台基坑开挖时采用钢板桩防护。
4# 641.312 637.215 4.097张台655.342 644.448 5.894二、地质特点线路地质主要为新黄土、粉质粘土、粉砂、细角砾土、卵石土、粗角砾土、弱风化砂岩、杂填土、新黄土、粉质粘土、粉砂，下伏基岩主要为凝灰岩、弱风化砂岩、全～强风化凝灰岩。
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料1桩顶高程H1：1.900m 施工水位H2：1.600m2 地面标高H0：2.40m开挖底面标高H3：-1.100m 开挖深度H：3.500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+3.5 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+3.5 -3.00 )× 0.49=14.3KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=40.28KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。
钢板桩计算
附录：污水管道挖槽钢板桩施工计算书一、已知条件：1.地面标高：+0.00m ；钢板桩顶面标高为-2.5,基坑底面标高：-6m ；基坑宽2 m 。
2.土的重度加权为：19.0KN/ m 3，内摩擦角Ф=26°3.板桩外1.0m 均布荷载按20KN/ m 2计。
4.钢板桩 W=2037cm 3，[f]=200MPa二、钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图Ka=tg 2（45°-φ/2）= tg 2（45°-26/2）=0.39Kp= tg 2（45°+Ф/2）= tg 2（45°+26/2）=2.56板桩外侧均布荷载换算填土高度h1，h1=q/r=20/19=1.05m-2.50m 以上土压力强度Pa 1：Pa 1=r*(h1+2.5)Ka=19*(1.05+2.5)*0.39=26.31KN/m 2-2.50m 以下土压力强度Pa 2：Pa 2=r*[h1+2.5+(-2.5+6)]*Ka=19*(1.05+2.5+6-2.5)*0.39=52.24KN/m 2(2)土压力为零距坑底的距离为u则有 r *Kp*u=r*Ka*(h+u) u=Ka*h/(Kp-Ka)=0.39*3.5/(2.56-0.39)=0.63m土压力分布图(3)计算支反力Ra 及Q B主动压力合力Ea ：Ea=(26.31+52.24)/*3.5+52.24*0.63/2=291.38KN/m2 设合力到桩顶距离为aEa*a= Pa 1*h*h/2+( Pa 2- Pa 1)*h/2*2h/3+ Pa 2*u*(h+u/3)a== 346.37/291.38=1.19m由等值梁AB 根据平衡方程计算支撑反力Ra 及B 点剪力Q BRa= =291.38*(3.5+0.63-1.19)/(3.5+0.63-1)=273.69kn/mQ B = =291.38*(1.19-1)/(3.5+0.63-1)=17.68 kn/m(4)计算钢板桩的入土深度t由等值梁求算板桩的入土深度t ，取∑M G =0,则Q B *t 0=[K p *r(u+t 0)-K p *r(hu+t 0)]*t 02则t 0=sqrt(6*Q B )/[r*( Kp- Ka)]=sqrt(6*17.68)/[19*(2.54-0.39)]=2.57m 钢板桩入土深度t=1.2t 0+u=1.2*2.57+0.63=3.72m故钢板桩总长为3.5+3.72=7.25m(5)最大弯矩M max 的计算最大弯矩在剪力Q=0处，设从桩顶下x 位置处Q=0Ra-26.31*x-[(52.24-26.31)*x/3.5*x]/2=0273.69-26.31*x-3.7*x 2=0x=5.75mM max =273.69*(5.75-1)+19*2.54*(5.75-3.5)2/6-26.31*5.75*5.75/2-19*0.39*(126.31*3.5*3.5/2+(52.24-26.31)*3.5/2*2*3.5/3+52.24*0.63*(3.5+0.63/3) h+u-h 0Ea(h+u-a)h+u-h 0 Ea(a-h 0) 291.38.05+2.5+5.75)*5.75/2*5.73/3=525.35kn.m(5)围檩强度计算(15m)1、支承力：q=R/5=273.60/4=54.72kn/m22、支承布置见上图。
钢板桩计算书
钢板桩计算书计算美的一期排水沟槽钢板桩的设计书一、计算依据1.地质：现场砂性土的干溶重为1.5t/m3，饱和溶重为1.4t/m3.2.粘土的密度为2.74t/m，黏性角为3.63°。
3.钢板桩采用德国拉森Ⅳ型，截面模量为2037cm，弯曲允许应力为170MPa。
4.支撑材质为Q235钢，轴向允许应力为160MPa，弯曲允许应力为170MPa，允许剪应力为95MPa。
二、第一种支撑结构情况一在基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米时，设一道水平支撑，支撑间距为4m。
1.钢板桩应力计算1) 支撑应力不计水平压力，作用于钢板桩的主动土压力为q主=1.4*9=12.6t/m2，被动土压力为q主=1.4*3.8=5.32t/m2.则E主=1/2*12.6*9=56.7t，E被=1/2*5.32*3.8=10.1t。
因此，E主=1/2*16.8*12.0=100.8t，E被=1/2*10.5*7.5=39.4t。
则ΣX=R-A=46.6t/m，ΣMc=R*A=15.6t。
2) 钢板桩应力假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m处，L=6.0m，x=0.5774*6.0=3.46m。
则M=1/2*2.10*6.02+0.128*(10.30-2.10)*6.02-2/8*4.2*3.0*4.2*3.0*(3.0*3.46-(3.46-3.0)*23)/(6.03*3.0)=25.28t·m，σ=25.28*102/2037=1.24t/cm2.2.围檩应力计算1) 围檩应力2~3跨按简支梁计算，M2~3=1/2*61.4*3.02=69.08t·m，Q2~3=61.4*3.0*(1/2)=92.1t，N2~3=61.4*2.7*(1/2)=83.18t。
围檩断面为2Ⅰ56C，d=16.5mm，F=2*157.853=315.67cm2，I=1/12*2*15.7853*(2.56/10)^3=1.71*10^-3m4.The article is not XXX n of the article.1.524t/cm2 < [σ] = 1.6t/cm2XXX problematic paragraph。
钢板桩计算书(1)
钢板桩计算书一、设计资料：沟槽开挖深度在2m-4m采用6m拉森Ⅲ型钢板桩，沟槽深度在4m—4.9m之间的采用9m拉森Ⅲ型钢板桩。
设计图如下：（1）桩顶高程：3.5m（2）根据地勘报告可知，沟槽深度在2m—4m之间坑内外土的天然容重平均值r1=19.9kn/m³，内摩擦角平均值ϕ1=19.99°。
沟槽深度在4m—4.9m之间坑内外土的天然容重平均值r=19.6kn/m³，内摩擦角平均值ϕ2=17.35°。
（3）设计资料给出沟槽两边地面荷载q不大于20kn/㎡。
（4）拉森钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，钢板桩参数为容许弯曲应力［σw］=2000000kpa，弯曲截面系数Wz=0.002521m³。
二、验算6m钢板桩地面高程：3.5m，基坑底标高0.5m，开挖深度h1=4m1、计算最小入土深度y1是否符合要求。
主动土压力系数Ka1=tan(（45°-ϕ1/2）*π/180)^2=0.49被动土压力系数kp1=tan(（45°+ϕ1/2）*π/180)^2=2.04坑底距离弯矩为零处的距离为y弯矩为零处主动土压力和被动土压力相等。
r1*（h1+y1）*ka1+q*ka1= r1*y1*kp1求得y1=1.58m6m拉森钢板桩沟槽开挖深度为4m最小入土长度为：开挖深度4 m＋入土深度1.58m＝5.58m，故采用6m拉森Ⅲ型钢板桩支护满足2～4m 基槽开挖深度的要求。
2、验证钢板桩最大弯矩是否符合施工要求：（1）土最大侧压力Fmax=r1*（h1+y1）*Ka1+q*Ka1=64.21KN（2）土侧向压力产生的最大弯矩值Mmax=Fmax（h1+y1）/2=63.49*5.58/2=179.15KN·m（3）验算钢板桩的强度钢板桩选材为长度6m，厚度13mm的拉森Ⅲ型钢板桩，弯曲截面系数Wz=0.002521m³容许抗拉强【δ】=200000Kpa钢板桩能承受的最大弯矩M=Wz【δ】=504.2KN·m（4）验证土压力产生的侧向最大弯矩值Max≤小于钢板桩能承受的最大弯矩M，钢板桩结构安全稳定。
钢板桩计算书(优质特享)
目录1设计资料 (1)2钢板桩入土深度计算 (1)2.1内力计算 (1)2.2入土深度计算 (2)3钢板桩稳定性检算 (3)3.1管涌检算 (3)3.2基坑底部隆起验算 (4)4围囹检算 (5)4.1工况分析与计算 (5)4.1.1工况一 (5)4.1.2工况二 (6)4.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八 (12)4.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹 (16)4.2.3第二层围囹 (17)4.2.4第三层围囹 (17)4.2.5第四层围囹 (18)5对撑和斜撑检算 (19)南淝河特大桥连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书1设计资料(1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。
(2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。
(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。
(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=ϕ；粘聚力C ：24KPa 。
(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。
(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长18m 。
2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得：51.028.1845tg K o o2a =-=）（95.128.1845tg K oo2pi =+=）（钢板桩均布荷载换算土高度0h ：m r q h 53.09.18/10/0===(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96）公式得：[]35351.09.182043102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=2940mm=2.9mh1=1.11h=1.11*2.9=3.2m h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m ，h2=2.1m ，h3=1.6层数为3层。
钢板桩计算书
板桩支护计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》6、《钢板桩》JG/T196-2018一、参数信息1、基本参数2、支撑高度位置参数3、土层参数4、荷载参数5、计算系数总体示意图土压力分布示意图附加荷载布置图二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-22/2)=0.455；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+20]/19=1.053mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×1.053×0.656-2×0×0.6560.5=13.115kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(2+1.053)×0.656-2×0×0.6560.5=38.034kN/m2第2层土：2-7mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[38+20]/22=2.636mP ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=22×2.636×0.455-2×10×0.4550.5=12.898kN/m2P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=22×(5+2.636)×0.455-2×10×0.4550.5=62.943kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[148+20]/22=7.636mP ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=22×7.636×0.49-2×20×0.490.5=54.361kN/m2P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=22×(5+7.636)×0.49-2×20×0.490.5=108.292kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=0m第1层土E ak1=h1(P ak1上+P ak1下)b a/2=2×(13.115+38.034)×1/2=51.149kN；a a1=h1(2P ak1上+P ak1下)/(3P ak1上+3P ak1=2×(2×13.115+38.034)/(3×13.115+3×38.034)+10=10.838m；下)+∑h2第2层土E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=5×(12.898+62.943)×1/2=189.603kN；a a2=h2(2P ak2上+P ak2下)/(3P ak2上+3P ak2=5×(2×12.898+62.943)/(3×12.898+3×62.943)+5=6.95m；下)+∑h3第3层土E ak3=h3(P ak3上+P ak3下)b a/2=5×(54.361+108.292)×1/2=406.633kN；a a3=h3(2P ak3上+P ak3下)/(3P ak3上+3P ak3下)=5×(2×54.361+108.292)/(3×54.361+3×108.292)=2.224m；土压力合力：E ak=ΣE aki=51.149+189.603+406.633=647.384kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(10.838×51.149+6.95×189.603+2.224×406.633)/647.384=4.289m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+20/2)=2.04；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-6mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/21=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=21×0×2.198+2×10×2.1980.5=29.651kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=21×(1+0)×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2第2层土：6-7mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[21]/22=0.955mP pk2上=γsat2H2'K p2+2c2K p20.5=22×0.955×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2P pk2下=γsat2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=22×(1+0.955)×2.198+2×10×2.1980.5=124.165kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[43]/22=1.955mP pk3上=γsat3H3'K p3+2c3K p30.5=22×1.955×2.04+2×20×2.040.5=144.829kN/m2P pk3下=γsat3(h3+H3')K p3+2c3K p30.5=22×(5+1.955)×2.04+2×20×2.040.5=369.186kN/m2 3）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P pk1上+P pk1下)/2=1×1×(29.651+75.809)/2=52.73kN；a p1=h1(2P pk1上+P pk1下)/(3P pk1上+3P pk1=1×(2×29.651+75.809)/(3×29.651+3×75.809)+6=6.427m；下)+∑h2第2层土E pk2=b a h2(P pk2上+P pk2下)/2=1×1×(75.809+124.165)/2=99.987kN；a p2=h2(2P pk2上+P pk2下)/(3P pk2上+3P pk2=1×(2×75.809+124.165)/(3×75.809+3×124.165)+5=5.46m；下)+∑h3第3层土E pk3=b a h3(P pk3上+P pk3下)/2=1×5×(144.829+369.186)/2=1285.037kN；a p3=h3(2P pk3上+P pk3下)/(3P pk3上+3P pk3下)=5×(2×144.829+369.186)/(3×144.829+3×369.186)=2.136m；土压力合力：E pk=ΣE pki=52.73+99.987+1285.037=1437.754kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(6.427×52.73+5.46×99.987+2.136×1285.037)/1437.754=2.525m；3、嵌固稳定性验算参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，第4.2.2条被动土压力合力到桩底的距离a p1=a p=2.525m主动土压力合力到桩底的距离a a1=a a=4.289m被动土压力合力到支撑位置的距离a p2=h+ld-a p-s1=5+7-2.525-1=8.475m主动土压力合力到支撑位置的距离a a2=h+ld-a a-s1=5+7-4.289-1=6.711mE pk a p2/(E ak a a2)=1437.754×8.475/(647.384×6.711)=2.805≥K e=1.2满足要求！4、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：D γ /(h wγw) =∑h iγi /(h wγw)=(2×21+5×22)/(10×10)=1.52D γ /(h wγw) =1.52≥K h=1.1满足要求！三、确定支护桩最小嵌固深度，并分析各工况下支护桩受力工况1：开挖至1+0.5=1.5m深度，支撑尚未施工，此处支护桩处于悬臂状态开挖工况图如下：工况1示意图1、计算嵌固深度确定要使板桩保持稳定，当前开挖工况下嵌固深度需满足主动土压力造成的弯矩、基坑内侧被动土压力造成的弯矩总和平衡，即ΣM=0;同时需满足《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012第4.2.7条，对悬臂式支护结构，嵌固深度不小于0.8倍的开挖深度。
钢板桩承台施工方案计算书 (2)
钢板桩承台施工方案计算书钢板桩承台施工方案计算书1. 引言钢板桩承台是一种常见的基础结构，用于承受荷载和传递荷载到地基。
本施工方案计算书旨在提供钢板桩承台施工方案的计算过程和结果，以确保项目的安全和稳定性。
2. 施工材料2.1 钢板桩：使用符合国家标准的高质量钢板桩。
2.2 混凝土：使用符合国家标准的高强度混凝土。
2.3 钢筋：使用符合国家标准的钢筋。
3. 计算步骤此处列出了钢板桩承台施工方案的计算步骤：3.1 确定承台的负载要求和地质条件。
3.2 根据负载要求和地质条件计算桩的尺寸和数量。
3.3 计算承台的尺寸和配筋。
3.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度。
3.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数。
3.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
4. 计算示例此处提供了一个钢板桩承台施工方案的计算示例：4.1 假设承台的负载要求为1000kN，地质条件为一般黄土。
4.2 根据负载要求和地质条件计算出桩的尺寸和数量，假设每根桩直径为500mm，间距为1m。
4.3 根据桩的数量和尺寸计算承台的尺寸和配筋，假设承台尺寸为4m × 4m，配筋为Φ32钢筋。
4.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度，假设桩的承载能力为500kN，桩身刚度为1000kNm/度。
4.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数，假设选择Φ600钢板桩。
4.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。
5. 结论钢板桩承台施工方案的计算结果满足负载要求和地质条件，符合安全和稳定的要求。
可以进行后续的施工工作。
以上是钢板桩承台施工方案计算书的一个简要范例，具体计算内容应根据实际工程情况进行。
施工前需进行详细的地质勘察和结构计算，确保施工方案的可行性和安全性。
钢板桩计算书(2010520)(DOC)
目录1设计资料2钢板桩入土深度计算2.1内力计算2.2入土深度计算3钢板桩稳定性检算3.1管涌检算3.2基坑底部隆起验算4围囹检算4.1工况分析与计算54.1.1工况一 (5)4.1.2工况二............................64.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八............................124.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹.........................164.2.3第二层围囹 (17)424第三层围囹425第四层围囹5对撑和斜撑检算18192河特大桥连续梁主墩承台 钢板桩围堰施工计算书H 0: 8m 基坑底标高 H3: -1.54m ;开挖深度 H 9.54m 。
(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m⑶ 坑内、外土的天然容重加权平均值 「1、「2均为：18.9KN/m 3;内摩擦角加权平均值w=18.8；粘聚力C: 24KPa⑷地面超载q :按70吨考虑，换算后为10KN/m 。
(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型(新)(见《施工计算手 册》中国建筑工业出版社 P290页)钢板桩参数 A=98.70cm 1 2, W=2043c r mfe ]=200Mpa 桩长 18m 2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图 2.1中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90 )公式得:K a =tg 2(45oK p i =tg 2(45) = 0.5121设计资料(1)桩顶咼程 H1: 8.0m ，汛期施工水位: 7.0m。
(2)地面标高 根据《简明施工计算手册》钢板桩均布荷载换算土高度h。
: h。
=q/r =10/18.9 =0.53m2(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则拉森W型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96) 公式得:h =3匡匝=曲亟亟3 =2940mm=2.9mV rK a 1 18.9x0.51hl = l.llh=1.11*2.9=3.2mh2=0.88h=0.88*2.9=2.6mh3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m, h2=2.1m, h3=1.6层数为3层。
地下工程支护(钢板桩)设计及计算书
地下工程支护(钢板桩)设计及计算书
项目概述
本项目是一块地下空间的支护设计，采用钢板桩支撑结构。
钢
板桩作为一种常用的工程支撑方式，经济实用，施工方便，适用范
围广泛，在地下工程中得到越来越广泛的应用。
本计算书将对支撑
设计进行详细说明。
设计计算
1. 钢板桩长度计算
根据地下结构深度及土壤性质等因素，确定钢板桩的长度。
2. 钢板桩截面尺寸计算
根据地下工程条件，选取合适的钢板桩型号，计算其截面尺寸。
3. 钢板桩嵌入深度计算
根据地下结构的要求和设计条件，确定钢板桩的嵌入深度。
4. 钢板桩桩身稳定性设计计算
根据钢板桩截面尺寸及其嵌入深度，计算钢板桩桩身稳定性设计。
5. 钢板桩锚杆设计计算
根据地下结构及土体条件，设计合适的锚固结构以保证钢板桩
稳定。
结论
本文对地下工程中采用钢板桩进行支撑的设计进行了详细说明，包括长度、截面尺寸、嵌入深度、桩身稳定性及锚杆等方面的计算。
希望对地下工程的相关设计及施工有所帮助。
钢板桩 计算书
钢板桩计算书一、钢板桩的定义和用途钢板桩是一种常用的施工材料，它由厚度适中的钢板制成，用于土方工程中的围护结构。
钢板桩具有轻便、易安装、高强度等特点，在建筑施工中有着广泛的应用。
它可以用于河堤、围护墙、挡土墙等工程的建设和加固。
二、钢板桩的计算原理钢板桩的计算主要依据力学原理和钢材的强度性能进行。
一般来说，钢板桩的计算包括以下几个方面：钢板的稳定性计算、截面尺寸计算、连接方式计算以及施工过程中的变形控制等。
1. 钢板的稳定性计算：钢板桩在承受水平力和竖向力的作用下，需要满足一定的稳定性要求。
通过计算钢板桩的所受力矩、剪力和轴力等，可以确定其稳定性是否满足设计要求。
2. 截面尺寸计算：钢板桩的截面形状和尺寸对其受力性能有着重要的影响。
通过计算钢板桩的抗弯强度和承载力等指标，可以确定其截面尺寸是否满足要求。
3. 连接方式计算：钢板桩之间需要通过连接件进行连接，连接方式的选择和计算对整体结构的稳定性和安全性有着重要的影响。
通过计算连接件的强度和刚度等指标，可以确定连接方式是否满足设计要求。
4. 变形控制计算：钢板桩在施工过程中会受到一定的变形影响，为了保证其稳定性和使用寿命，需要进行变形控制计算。
通过计算和分析钢板桩在施工过程中的变形情况，可以确定控制变形的措施和方法。
三、钢板桩的计算步骤钢板桩的计算一般遵循以下步骤：1. 确定设计要求和受力情况：根据工程要求和具体情况，确定钢板桩的设计要求和受力情况。
2. 选择钢板桩尺寸和型号：根据受力情况和设计要求，选择合适的钢板桩尺寸和型号。
3. 进行稳定性计算：对钢板桩的稳定性进行计算，确定是否满足设计要求。
4. 进行截面尺寸计算：根据受力情况和设计要求，计算钢板桩的截面尺寸，并进行校核。
5. 进行连接方式计算：根据设计要求和连接件的性能，进行连接方式的计算和选择。
6. 进行变形控制计算：对钢板桩在施工过程中的变形进行计算和分析，确定采取的变形控制措施。
钢板桩的计算是工程设计中的重要部分，合理准确的计算可以保证钢板桩的稳定性、安全性和使用寿命。
钢板桩(混凝土)计算书初步
钢板桩围堰复核计算（混凝土围檩）一、设计依据二、钢板桩围堰结构说明及施工工艺流程简单说明钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩。
钢板桩设计长度24米，插入河床以下约18米，承台底面以下10.78米。
表3：拉森Ⅳ型钢板桩技术规格施工简单流程1、插打靠近围堰内壁的12根钢护筒，护筒壁厚10mm，长9米，入土深度3米，采用[20a作平联，连成稳定的框架。
2、安装[20a内、外围导向定位架，定位架与钢护筒之间连接牢靠，然后进行钢板桩插打，承台为圆形，钢板桩围堰为圆形，考虑预留1.5m的施工空间，钢板桩围堰内径定为φ23.5m。
3、先插打河上游的第1根钢板桩，余下钢板桩在第1根钢板桩两边插打，逐渐向两边分，将河中的钢板桩全部打完。
4、施工临时防护结构，拆除墩位处河堤。
5、测量放样，继续插打钢板桩围堰直到合拢。
6、安装外围檩对围堰进行加固。
7、堰内分层填土（约40cm一层），每层基本找平后再填上一层，采用透水性好的砂土，一边填土，一边抽水，确保堰内外压力基本平衡。
8、拆除钢平台桥面及纵梁。
9、将岛面填筑成中间比周边高1米的隆起，理顺排水，防止岛面积水，围堰填筑成型后，在填土顶面铺一层渣石以增强其承载能力。
10、进行钻孔施工11、桩基全部施工完成并全部检验合格后，进行承台开挖，大面开挖到标高+1.1m时，安装第一道围檩（0.4×0.4m双室钢箱）。
围檩安装在牛腿上。
第一层内围檩安装完毕后，进行内支撑安装，内支撑与围檩间采用焊接。
内支撑安装完毕，方可进行下层开挖。
12、边开挖边抽水，分层开挖，大面开挖到标高-2.25m时，安装钢筋、模板、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注C40围檩混凝土（1.1×1.1m）。
13、大面开挖到标高-5.021m（6#墩-5.221m）时，安装钢筋、模板、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注C40围檩混凝土（1.1×1.1m）。
14、5#墩大面开挖到标高-7.021m时（6#墩开挖到标高-7.221m），安装模板、钢筋、焊锚固钢筋、安装塑料隔膜，浇注1米高、1米宽C40砼（连续墙第一次浇筑）。
钢板桩计算书
钢板桩设计计算书各工况钢板桩埋深及强度计算（根据《深基坑工程设计施工手册》计算） 各土层地质情况：天然容重31/1.17m KN =γ，粘聚力2.91=c ，内摩擦角016.2=ϕ，91.0)245(tan 121=-=ϕa K ， 10.1)245(tan 121=+=ϕp K取1米宽钢板桩进行计算，所有设备均在预留平台施工，围堰顶部施工荷载忽略不计。
基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。
拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。
在+3m 位置设置第一道支撑。
围堰采用日本三菱钢板桩FSP-Ⅳ型钢板桩，其技术参数如下：截面尺寸400mm （宽度）×170mm （高度）×15.5mm （厚度），重量为76.1kg/m ，惯性矩为4670cm 4，截面模量362cm 3，板桩墙惯性矩为38600cm 4/m ，截面模量2270cm 3/m ，钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 基坑底以上土压力强度Pa 1： Pa 1=r*4Ka=17.1×3.5×0.91 =54.5KN/m 2(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,h=6[f]wrka3 = 391.0101.17102270350635⨯⨯⨯⨯⨯（简明施工计算手册公式3-28） =313cm=3.13mh ：板桩顶部悬臂端的最大允许跨度 ［f ］：板桩允许弯曲应力r ：板桩墙后的土的重度 k a ：主动土压力系数+4h 1=1.11h=1.11×3.13=3.47m （简明施工计算手册 图3-10支撑的等弯矩布置） h 2=0.88 h =0.88×3.13=2.75m （简明施工计算手册 图3-10支撑的等弯矩布置） A 、工况一第一道支撑已施工，开挖至+1m （开挖深度2m ），此时拉森钢板桩为单锚浅埋式钢板桩支护（第一道支撑设在+3.0位置）确定钢板桩埋深查深基坑工程设计施工手册表6.5-2，此时被动土压力放大系数为1.232.12.11==p p K Kt=（3E p -2E a ）H/2(E a - E p ) 简明施工计算手册公式3-24 t=7.5m 实际埋深为12米， 计算支撑反力m KN h h h p E aD a /2.7025.95.978.7)(56.152121111=⨯⨯=⨯⨯=⨯=mKNhpEpDp/2.6352.15.75.741.921=⨯⨯⨯=⨯=根据水平力平衡，0=--REEpa得mKNR/67=即支撑反力为67KN/m 钢板桩弯矩113.3KM.m（B点位置）B、工况二第二道支撑已施工，开挖至-0.5m（开挖深度3.5m），此时拉森钢板桩此时拉森钢板桩为多锚式钢板桩支护（第二道支撑设在+1位置）根据盾恩法求桩的入土深度由公式γkaH(hi+t)=γ(Kp-Ka)t2整理得:(Kp-Ka)t2-Hkat-Hkahi=0代入相关数据得：(1.32-0.91)t2-3.5×0.91t-3.5×0.91×1.5=0解得：t=9.09m故要求钢板桩总长度：L=4.5+9.09=13.59m,取L=15m，入土深度10.5米，安全系数为1.17。
钢板桩计算书
钢板桩计算书1 工程概况该基坑设计总深7.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：0.50m。
1.2 基坑周边荷载地面超载：20.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钢板桩；·嵌入深度：5.000m；·露出长度：0.000m；·型钢型号：40b；·桩间距：450mm；2.2 放坡设计2.2.1 第1级放坡设计坡面尺寸：坡高1.00m；坡宽1.00m；台宽1.00m。
放坡影响方式为：一。
2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度2.500m，预加轴力0.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取25000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。
计算点位置系数：0.000。
2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 内力变形计算3.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：矩形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： "m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值，坑内土影响范围：1.0倍基坑深度；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。
3.2 计算结果3.2.1 内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=47880kN.m2。
钢板桩施工方案、计算书
省道263线南北长山联岛大桥钢板桩围堰施工方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥工程项目经理部2012年11月目录目录 (1)一、编制依据 (1)1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） (1)2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） (1)3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） (1)4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG－T－F50-2011） (1)5）《海港水文规范》（JTJ213-98） (1)二、工程概况 (1)1、工程概况 (1)2、地质情况 (2)三、钢板桩施工方案 (2)1、钢板桩施工 (3)2、插打顺序 (4)3、钢板桩插打 (5)3.5围堰挡水效果 (7)3.6防浪板的安装 (8)围堰成功后进行防浪板的安装，防浪板高度为3M,防浪板示意图如下。
首先在钢板桩围堰外侧焊接双拼2I32A工字钢，然后把凹进去的钢板桩梯形口用钢板焊接封死，封死后再进行防浪板的安装。
.. 8 4承台施工 (9)5拔除钢板桩 (9)四、钢板桩设计方案 (9)1、主要技术参数 (10)2、基坑围护方案选择根据施工的需要，承台围堰设计尺寸为13.2M×7.2M。
四周临水，围堰设计采用30CM厚C35砼封底。
(10)3、多支撑钢板桩计算 (10)我们采取在钢板桩内侧加两层围囹并设置支撑，按多支撑进行钢板桩计算。
围堰采用拉森热轧钢板桩，重量76.1KG/M，每1M宽截面模量W=2270CM3，允许应力[F]=210MP A。
型钢力学性能[F]=145MP A，距钢板桩外1.5M的土的均布荷载按Q=20KN/M2计,其中H1=1.9M，H2=-2.1M，H3=2.1M，H4=1.9M，钢板桩平面布置、钢板桩类型选择、支撑布置形式、钢板桩入土深度等设计计算如下： .. 10主动土压力系数KA=TG2（45°-Φ/2）= TG2（45°-20.1°/2）=0.49 (11)被动土压力系数KP=TG2（45°+Φ/2）= TG2（45°+20.1°/2）=2.05 (11)=(2×3.14×21.1-1.2×20)/（1.2×18.8） (13)由结构力学求解器得： (14)①第一道围囹验算： (15)P1=R×KA×D×（H N+H N+1）/2=18.8×0.49×0.7×（2.5+0.7）/2=10.32KN/M (15)A.支承力： P1=37.95KN (15)B.弯距: MMAX=11.4KN.M (15)ΣMAX=MMAX/WX=23.28×106/（1384×103） (15)=8.24N/MM2＜FY=235N/MM2，满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
省道263线南北长山联岛大桥钢板桩围堰施工方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥工程项目经理部2012年11月目录目录 (1)一、编制依据 (1)1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） (1)2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） (1)3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） (1)4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG－T－F50-2011） (1)5）《海港水文规范》（JTJ213-98） (1)二、工程概况 (1)1、工程概况 (1)2、地质情况 (2)三、钢板桩施工方案 (2)1、钢板桩施工 (3)2、插打顺序 (4)3、钢板桩插打 (5)3.5围堰挡水效果 (7)3.6防浪板的安装 (8)围堰成功后进行防浪板的安装，防浪板高度为3M,防浪板示意图如下。
首先在钢板桩围堰外侧焊接双拼2I32A工字钢，然后把凹进去的钢板桩梯形口用钢板焊接封死，封死后再进行防浪板的安装。
(8)4承台施工 (9)5拔除钢板桩 (9)四、钢板桩设计方案 (9)1、主要技术参数 (10)2、基坑围护方案选择根据施工的需要，承台围堰设计尺寸为13.2M×7.2M。
四周临水，围堰设计采用30CM厚C35砼封底。
(10)3、多支撑钢板桩计算 (10)我们采取在钢板桩内侧加两层围囹并设置支撑，按多支撑进行钢板桩计算。
围堰采用拉森热轧钢板桩，重量76.1KG/M，每1M宽截面模量W=2270CM3，允许应力[F]=210MP A。
型钢力学性能[F]=145MP A，距钢板桩外1.5M的土的均布荷载按Q=20KN/M2计,其中H1=1.9M，H2=-2.1M，H3=2.1M，H4=1.9M，钢板桩平面布置、钢板桩类型选择、支撑布置形式、钢板桩入土深度等设计计算如下： (10)主动土压力系数KA=TG2（45°-Φ/2）= TG2（45°-20.1°/2）=0.49 (11)被动土压力系数KP=TG2（45°+Φ/2）= TG2（45°+20.1°/2）=2.05 (11)=(2×3.14×21.1-1.2×20)/（1.2×18.8） (13)由结构力学求解器得： (14)①第一道围囹验算： (15)P1=R×KA×D×（H N+H N+1）/2=18.8×0.49×0.7×（2.5+0.7）/2=10.32KN/M (15)A.支承力：P1=37.95KN (15)B.弯距: MMAX=11.4KN.M (15)ΣMAX=MMAX/WX=23.28×106/（1384×103） (15)=8.24N/MM2＜FY=235N/MM2，满足要求。
(15)C.剪力: R=18.98KN (16)P2=R×KA×D×（H N+H N+1）/2=18.8×0.49×3.2×（3.2+0.8）/2=58.96KN/M (16)A.支承力：P2=216.84KN (16)B.弯矩: MMAX=62.15KN.M (16)ΣMAX=MMAX/WX=62.15×106/（1384×103） (16)=44.91N/MM2＜FY=235N/MM2，满足要求。
(16)C.剪力: R=108.42KN (16)(8)支撑杆，采用2I32A工字钢 (16)1、安全管理体系 (19)2、安全措施 (20)六、质量管理体系及保证措施 (21)1、质量管理体系 (21)2、质量保证措施 (23)⑴建立健全质量管理领导小组 (23)⑵建立各级质量责任制 (23)⑶加强职工培训，提高施工人员素质与技能 (23)⑷制定奖罚办法,将质量情况与工资、奖金相结合 (23)⑸实行质量一票否决制 (23)⑹加强设备、材料的管理 (23)七、文明施工 (23)1、建立文明施工管理机构 (23)2、文明施工保证措施 (23)钢板桩围堰施工方案一、编制依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTG－T－F50-2011）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《山东省长岛县省道263南北长山联岛大桥施工图》（2011.10）二、工程概况1、工程概况省道S263线南北长山联岛大桥位于山东省长岛县南、北长山岛之间，为连接南长山镇和北长山乡的重要通道，是连接省道S263的重要组成部分。
本工程承台截面为长方形，其中24#-25#墩承台截面为10.5m×4.1m×2.5m，24#-25#墩位处于浅水区，承台位于海床内，施工时拟采用钢板桩围堰承台施工方案。
2、地质情况桥址处于南、北长山岛之间，地形为海湾。
桥址位于秦岭向构造的北支、蓬莱-龙口东西构造带的北翼、临沭断裂带（郯沪断裂带中段）的东侧，场内断裂构造发育。
场区出露地层简单，经钻探揭露岩土层为：①素填土（Q4ml）；②含碎石粉质粘土（Q4edl）；③卵石（Q4m）；④粉质粘土（Q4m）；⑤粉质粘土（Q4apl）；⑥粘土（Q3pdl）；⑦中风化石英岩（ZpF）；⑧中风化板岩（ZpF）；⑨微风化板岩（ZpF）。
三、钢板桩施工方案钢板桩围堰如图1所示采用单壁矩形结构形式，内部根据水位情况设置支撑，钢板桩围堰按2道支撑设计，第一道支撑在钢板桩顶下方0.7m左右的位置，第二道支撑在第一道支撑下方2.5m左右的位置兼作承台砼施工平台。
图1 钢板桩围堰结构示意图将经过整理并按组拼装好的拉森型钢板桩运送至施工地点，用履带吊配合振动锤自栈桥侧向主线侧顺序插打合拢。
钢板桩插打完以后，用挖机进行堰内开挖，当挖至围堰支撑位置后，即按设计进行支护。
钢板桩围堰承台施工工艺流程见图21、钢板桩施工在桩基即将施工完毕时，钢板桩提前进入施工现场。
施工前首先对其进行检查，长度、宽度是否一致，对有明显弯曲破损、锁口不合、锁口有焊瘤等缺陷情况的及时整修；在钢板桩插打前对锁口内涂以黄油、锯末等混合物，减少钢板桩拔出时的摩擦力。
钢板桩围堰合龙后，顺着钢板桩的接缝下溜干细砂或锯木屑、粉煤灰（煤碴）等填充物堵漏防渗。
图2 钢板桩围堰承台施工工艺流程图2、插打顺序钢板桩围堰设置为矩形形式，钢板桩围堰的尺寸为13.2m×7.2m。
施工顺序为：自栈桥侧一角附近开始，分两头向主线侧插打，在主线侧合龙。
第一根钢板桩位置应准确、垂直，然后以第一根钢板桩为基准，再向两边插打钢板桩。
施工时钢板桩围堰均采用逐片插打到设计标高位置的方式。
为保证合龙精度，主线侧一边施工时先将该边钢板桩整体插打至某一稳定深度,然后再逐根插打至设计标高。
3、钢板桩插打准确测量后，在钢护筒第一道围囹的位置处焊接I32a钢牛腿，然后将第一道围囹和内支撑焊接在牛腿上,然后以围囹作为导向进行钢板桩的打设。
图3钢板桩以围囹作为导向钢板桩插打施工采用逐片插打，逐渐纠偏，直至合龙的方法。
钢板桩插打随时以导向框为准，检查所打的钢板桩位置是否准确，垂直度是否合格，及时实施纠偏。
插打钢板桩应做到“插桩正直，分散偏差，有偏即纠，调整合龙”。
以第一片钢板桩为基准，对好锁口后利用自重下插，当自重不能使其下插时，利用振动锤进行加压，插至设计高程。
3.1纠偏在插打过程中，由于钢板桩锁口和锁口之间缝隙较大，而钢板桩下端有土挤压，上端是自由的，总会使钢板桩产生向远离第一根钢板桩的方向倾斜，因此，每打4～5根钢板桩就要用垂球吊线，将钢板桩的倾斜度控制在1%以内，否则就用倒链纠偏，一次性纠偏不能太多，以免引起锁口间别住，影响下一片钢板桩的插打，当钢板桩偏移太多时，只能采用多次纠偏的方法逐步减小偏移量。
3.2插打注意事项当钢板桩久打不下时，应停下来分析原因，看一看是否锁口变形，桩身变形，或钢板桩底脚有铁件或大石块等，不能一味蛮打，损坏了钢板桩。
在整个钢板桩施打过程中，开始时插一根打一根，即将每一片钢板桩打到设计位置，到剩下最后5片时，要先插后打，即先将钢板桩插至稳定高度（保证钢板桩自身稳定即可），主要有利于钢板桩的调整，并且合龙处的两片桩应一高一低，便于插桩;若合龙有误，可用倒链对拉使之合龙。
合龙后，再逐根打到设计深度。
3.3围堰的开挖钢板桩插打完毕后，开始抽取围堰内的水，同时堰外用导管撒锯末进行堵漏。
随着水位及土层标高降至第二道围囹支撑设计标高时，安装围囹及内支撑，挖至基坑设计标高时清除基底松散土层并开挖集水沟、集水井，集水沟底要低于基坑底面，集水井深度应大于吸水龙头的高度，并用滤网围护，防止龙头堵塞。
抽水机的能力必须大于基坑渗水总量的1.5～2倍,对基坑的积水要及时抽排。
基坑开挖时要严格控制基底标高，不能出现欠挖或超挖。
基坑开挖成形并达到要求后立即进行封底砼浇筑，以免基底暴露时间过长,封底混凝土采用C35混凝土。
注意在整个抽水和开挖过程中，经常观测堰内基底标高，防止超欠挖。
3.4围堰的封底封底混凝土采用C35混凝土，厚度为30cm，封底混凝土采用汽车泵泵送浇筑混凝土的方法。
多点快速灌注，采用1根导管（导管的作用半径按规范取R=4.0m，导管直径30cm），导管下端距离吊箱底板距离为20cm，灌注顺序为1—2—3—4—5。
用工字钢作为导管固定架，并用卡环卡紧导管，待混凝土浇完以后再提出导管（见图4）。
图4浇注封底混凝土导管布置图混凝土运输采用混凝土罐车4台配合泵车灌注封底砼。
混凝土和易性好，坍落度大、流动性要好。
这样浇注水下混凝土就不需要振捣。
混凝土流动性好能自行填充空隙，密实度高，不振捣就能达到密实状态。
根据计算首盘混凝土方量6m3，加工大型储料斗，按水下混凝土灌注方法进行封底施工；由于侧板上对称开了两个连通孔，整个浇筑过程中吊箱内外水头一致，底板基本不受扰动，保证了封底混凝土和吊箱的良好粘结。
封底混凝土浇筑过程中在混凝土顶面内预留一直径30cm，高度30cm小塑料桶。
3.5围堰挡水效果基坑抽干水后，需要观察围堰挡水止水效果：要求钢板桩围堰内表面基本没有漏水，少数较残旧的钢板桩由于接头不紧密导致少量漏水采取围堰外止水措施；要及时观察基坑内情况，防止出现渗漏、管涌等现象。
3.6防浪板的安装围堰成功后进行防浪板的安装，防浪板高度为3m,防浪板示意图如下。
首先在钢板桩围堰外侧焊接双拼2I32a工字钢，然后把凹进去的钢板桩梯形口用钢板焊接封死，封死后再进行防浪板的安装。