扶壁式挡土墙构造要求(2020年10月整理).pdf
扶壁式挡土墙设计(一)(一)
扶壁式挡土墙设计(一)(一)挡土墙是一种用以防止土体坍塌或侧向位移的结构,扶壁式挡土墙是其中一种常见的设计形式。
本文将详细介绍扶壁式挡土墙的设计原理和关键要点,以及其在土木工程中的应用。
引言概述:扶壁式挡土墙是一种采用扶壁形式来支撑土体并抵抗土体侧向压力的结构,其设计目标是确保挡土墙在长期使用过程中的安全性和稳定性。
本文将围绕扶壁式挡土墙的设计原理、施工方法、材料选用、坡度控制和加固措施等方面展开阐述。
正文内容:1. 设计原理1.1 扶壁式挡土墙的基本工作原理1.2 挡土墙的设计参数及计算方法1.3 扶壁式挡土墙与其他类型挡土墙的比较优势2. 施工方法2.1 挡土墙的基础处理和基槽开挖2.2 土体压实与填充2.3 扶壁结构的施工和加固工艺2.4 扶壁的防渗措施2.5 挡土墙的后续处理和养护3. 材料选用3.1 扶壁结构材料的选择与性能要求3.2 土体填充材料的选用与分类3.3 土体背面过滤材料的选择和施工方法4. 坡度控制4.1 挡土墙坡度的选择与设计4.2 扶壁结构坡度调整的方法与技术4.3 挡土墙的排水设计与排水措施5. 加固措施5.1 挡土墙加固的方法和原则5.2 扶壁结构的加固措施及效果评估5.3 土体稳定性分析与风险评估5.4 增加挡土墙结构的稳定性与耐久性的措施总结:扶壁式挡土墙设计中,需要考虑的因素非常多,包括土体性质、施工条件、地震荷载等。
本文从设计原理、施工方法、材料选用、坡度控制和加固措施等方面进行了详细的论述,旨在提供一种科学、合理的设计方案,确保扶壁式挡土墙在实际工程应用中达到预期的效果。
正确的设计和施工将为土木工程的安全性和持久性提供可靠保障。
扶壁式钢筋混凝土挡土墙设计
力。 计算挡土墙的强度和地基承载力时用设计荷载,计算滑移稳定和倾覆稳定时用标准荷
载 。荷载分项系数取值如下: 对于自重、土 ,7 ^ 1丨20;对于地面均布活荷载和地下水 30-1.40。
取挡土墙单位长度1瓜进行计算,挡土墙水平土压力的标准值按下式计算〔图 2 〉:
墙身顶部处:
01 : 卩 乂 ⑷ 。-
3^挡土墙计算:采 用 025混凝土,I 级钢筋(钐,II级钢筋(安) 计算过程从略,下面仅列出计算结果。 ( 工)滑移稳定
⑵倾覆稳定
义匕005 00 ― (界15十0^)5111 0000 : 1‘85〉 1,30,可。
^ 二2丨2 〉 1 5 ,可。
门)地基承载力
地基压力:
地 基 最 大 压 财 :?腿 ^ 605^
地基承载力应满足下式要求:
尸順 《 1.20义
⑶)
式 中 地 基 承 载 力 设 计 值 (抓 / 历2),当 匆 判 时 ,宜乘以折减系数&后使用:
00 = 0 时
时
1^二0^90,00= 11 时 ^ 二!).80。
七、设 计 实 例 、 下面是某海关工程采用的扶壁式钢筋混凝土挡土墙, 于 1999年 6 月竣工,使用至今效 果良好。 1.基本数据
四、滑移稳定计算
按下式计算( 图 3 〉:
十0^)005 00 十^5111 0 0 ^
⑷
^^005 00 ~
0^)5111 00 ’
见 广 灰 比 十 211 X严 “ +瓜
式中: V 广墙身自重的标准值(奶 ) 〜一底板自重的标准值^抓 )
— 底 板 0 2 段范围内地面活荷载标准值和土自重标准值之和( 咖 ) X 仏一地面活荷载标准值所产生的水平压力( 咖 ) 乂2广土自重标准值所产生的水平压力( 抓 )
第2章 特种结构-扶壁式挡土墙
水平板条的最大剪力发生在扶壁的两端,其值可假设等于两扶壁之间水平板 条上法向土压力之和的一半。受力最大板条扶壁两端的剪力为:
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③墙面板的竖直弯矩
负弯矩使墙面板靠填土一侧受拉,发生在墙面板的下H1/4范围 内。最大正弯矩位于墙面板的下H1/4附近,其值等于最大竖直负 弯矩的1/4,板的上H1/4弯矩为零 。设计时可采用中部2L/3 范围 内的竖直弯矩不变,两端各 L/6 范围内的竖直弯矩较跨中减少一 半的办法简化。
挡土墙抗震强度和稳定性验算范围和要求 表2.6
公 路 等 级 基本烈度(度)
高速公路及一、二级公路
三、四级公路
7 项 目 岩石、非液化 土及非软土地 基 非浸水 不验算
8 H>4 验算 验算 验算
9
9
验算
验算
浸 水
不验算 验算
验算 验算
验算 验算
液化土及软土地基 抗滑动稳定系数 K c 抗倾覆稳定系数 K o
2)墙踵板
按受弯板件计算其配筋。
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3)墙趾板
同悬臂式挡土墙墙趾板的配筋计算。
4)扶壁
H1 H1 8 8 钢筋 N5 钢筋 N5 钢筋 N2 L 6 H1 钢筋 N3 5H 1 8 Lm 钢筋 N4 钢筋 N6 钢筋 N3 钢筋 N3 b L Lm 4 钢筋 N4
K h ——水平地震系数,应按表 2.8 采用; Giw ——第 i 截面以上墙身圬工的重力(kN) kN ;
φiw ——水平地震荷载沿墙高的分布系数,应按表 2.9 采用。
扶壁式挡土墙
扶壁式挡土墙关键信息项:1、工程名称:____________________2、工程地点:____________________3、挡土墙设计要求:____________________4、施工期限:____________________5、工程质量标准:____________________6、工程价款及支付方式:____________________7、违约责任:____________________8、争议解决方式:____________________11 协议背景为了明确扶壁式挡土墙工程的相关权利和义务,保障工程的顺利进行,根据《中华人民共和国民法典》及相关法律法规的规定,甲乙双方经友好协商,达成如下协议。
111 工程概述本次扶壁式挡土墙工程旨在解决具体地点的地形落差和防护需求,确保周边环境的安全与稳定。
112 工程范围包括但不限于挡土墙的基础施工、墙体砌筑、扶壁设置、排水系统安装等工作。
12 工程设计要求121 挡土墙的高度、长度、厚度等尺寸应符合设计图纸的要求。
122 墙体材料的质量和规格应符合国家相关标准。
123 扶壁的设置间距、尺寸和强度应满足工程稳定性要求。
13 施工期限131 本工程自开工日期开始,预计于竣工日期竣工,总工期为X天。
132 如遇不可抗力或其他不可预见的因素,导致工期延误,双方应协商解决。
14 工程质量标准141 本工程应符合国家及行业现行的相关质量标准。
142 墙体应坚固、平整,无裂缝、倾斜等质量问题。
143 排水系统应畅通无阻,确保墙体不受水浸泡。
15 工程价款及支付方式151 本工程总价款为人民币具体金额元。
152 支付方式如下:合同签订后,甲方向乙方支付工程价款的百分比作为预付款;工程进度达到具体节点时,甲方向乙方支付工程价款的百分比;工程竣工验收合格后,甲方向乙方支付工程价款的百分比;剩余工程价款的百分比作为质量保证金,在质保期届满后无质量问题时支付。
扶壁式挡土墙
1.设计资料 墙背填土与墙前地面高差H=6m ,填土表面水平,上有均布荷载20KN/m 2,地基承载力特征值200KN/m 2,填土物理参数分别为r=16.8KN/m 3,c=15kpa,25ϕ=o底板与地基摩擦系数0.5μ= 是对该挡土墙进行设计。
2.挡土方案:拟采用扶壁式挡土墙3.主要尺寸拟定:根据《支挡结构设计》取基础埋深L=1.5m,则挡墙高度0H 0l 取墙高的12即0l =3.6m 。
墙面板边缘与扶壁间距为0.40l =1.44m ,取1.5m 。
扶壁厚度为180l =0.45m 取0.5m ,立壁顶宽取0.5m 墙趾板与墙踵板水平设置。
厚度均为靠近立壁处厚度为010.7510H m =取0.8m 底板长022L l l b =++=7.6m ,用墙踵边缘的竖直面作为假想墙背面,由于填土表面水平且墙顶齐平,在均布荷载作用下,主动土压力系数:o2o 2oa 25=tan (45=tan 45)0.40622K ϕ=—)(—,220a 0a 1116.87.50.4067.5200.406252.73522a E H K H qK KN γ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯= 根据《支挡结构设计》式4.7有:320()s ax ayK E E B B H h μμηγ-=-+式中=1.3s s K K ——抗滑安全系数,取取3=5m B根据《支挡结构设计》式4.10有0m 1l 0m0.52+=+H B K μσσσσ()() 式中:1m B ——墙趾板长()000=h 16.8 1.190.4068.115w K KPaσσγ=⨯⨯=——均布荷载引起的土压应力,016.87.50.40651.156H H w H K KPa σσγ==⨯⨯=——墙踵板底端填土引起的压应力,则10.50.57.528.115+51.1560.25+0.55)0.0431.68.115+51.156B m ⨯⨯⨯⨯-+=-⨯()——(()计算结果为负说明说明若仅为了保证稳定性可以不设趾板,但为了减少踵板配筋使地基反力趋于均匀取1B =0.5m4.荷载计算1)土压力计算根据《挡土墙设计实用手册》2.50-122212(1)(1tan tan )cos 2ax z q E H L Hγϕβϕγ=+- 式2.51有tan()ay ax E E E αϕ=+式2.48有11(90)()22o E αϕεβ=---,11(90)()22o E βϕεβ=-+- 上式中:E α——第二破裂面与竖直线夹角 综上所述:4532.52o E E ϕβα==-=因此在填土部分发生第二破裂面(2)区域OABC 内填土自重:(3)结构自重5.抗倾覆稳定性验算稳定力矩:1920.116 2.2334287.619qk ax g M E E KN M =⨯=⨯+⋅ 抗倾覆稳定性系数22412.933 5.227 1.64287.619zr l qr M K M ===>满足要求 6.抗滑移稳定性验算:竖向力之和127423.538R R ay N G G E KN =++=抗滑力3716.269N μ=滑移力:1920.116ax E KN = 抗滑稳定性系数 1.935 1.3s ax NK E μ==>7.地基承载力验算: 偏心距zr 22412.9334287.6193.00.561127432.5386qk M M B B e m m N --=-=-=<= 8.内力计算① 墙面板a. 墙面板水平内力水平内力可简化为下图所示: 受力最大板条跨中正弯矩22030.957 3.6=2020pj l M KN M σ⨯=⋅中 扶壁两端负弯矩20==33.434KN M 12pj l M σ--⋅端水平板条的最大剪应力发生在扶壁两端,可假设其值等于两扶壁间水平板条上法向土压应力之和的一半,受力最大板条扶壁两端剪力20V ==55.7232pj l KN σ--端b. 墙面板竖向内力墙面板跨中竖直弯矩沿墙高分布如下图: 负弯矩使墙面板靠填土一侧受拉,发生在墙面板下4H 范围,最大负弯矩位于墙面板的底端0100.03(+28.272pj M H l KN M σσ=-=-⋅底)② 墙踵板1237.826kPa σ=,272.509kPa σ=与1M 对应的等代力1388.5295d M N kN B =⨯= 踵板及两肋板自重(两肋板分摊到每延末)踵板及以上所有外力产生的竖向力之和:7342.538N kN =踵板及以上所有外力产生的竖向力之和扣除踵板部分多算的土压力后与基底反力之差: 由于假设了墙踵板与墙面板为铰支座链接,作用于墙面板的水平土压力主要通过扶壁传至踵板,故不计算墙踵板横向板条的弯矩和剪力。
扶壁式挡土墙施工方案
扶壁式挡土墙施工方案扶壁式挡土墙施工方案1. 引言扶壁式挡土墙是一种常见的土木工程结构,用于抵抗土方和水的压力,以支撑地面和保持地形的稳定。
本文档将介绍扶壁式挡土墙的施工方案,包括设计要求、施工步骤和注意事项等内容。
2. 设计要求在进行扶壁式挡土墙的施工之前,需要满足以下设计要求:- 扶壁式挡土墙的设计应符合当地的地质条件和土壤力学参数。
- 挡土墙应具备足够的稳定性和承载力,以抵抗土压力和水压力。
- 挡土墙的防渗要求需要根据具体情况来确定。
3. 施工步骤3.1 地基处理在进行挡土墙的施工之前,需要对地基进行一系列的处理。
- 挖掘地基:根据设计要求,挖掘出适当深度的地基。
- 清理地基:清理地基上的杂物和不稳定的土层,确保地基平整。
- 墩台基础施工:根据设计要求,在地基上施工墩台基础,提供足够的承载能力。
3.2 墙体施工墙体是扶壁式挡土墙的主体部分,其施工步骤如下:- 安装钢筋:按照设计要求,在墩台基础上安装钢筋,以增强墙体的承载能力。
- 浇筑混凝土:将混凝土均匀地倒入墙体模板中,并用振动器进行振动,以确保混凝土密实和均匀。
- 拆除模板:待混凝土凝固后,拆除墙体模板。
3.3 防渗处理挡土墙通常需要进行防渗处理,以避免水渗透到墙体内部。
防渗处理的步骤如下:- 清洁墙体表面:清理墙体表面的杂物和灰尘。
- 刷涂防渗材料:使用防渗涂料或防水膜等材料,对墙体进行刷涂处理。
- 处理接缝:对墙体的接缝部分进行密封处理,以防止水渗透。
4. 注意事项在扶壁式挡土墙的施工过程中,需要注意以下事项:- 施工人员应熟悉施工图纸和技术要求,确保施工质量。
- 施工材料应符合相关标准,具备良好的品质和性能。
- 施工过程中,应进行严格的质量控制和安全管理,确保施工安全。
- 施工完成后,需进行验收和检测,以确保挡土墙的稳定性和功能性。
5. 结论扶壁式挡土墙是一项重要的土木工程,其施工方案需要满足设计要求,并严格按照施工步骤进行操作。
扶壁式计算书未(H=6)
扶壁式挡土墙计算书(H=6m)一、设计资料1.扶壁式挡土墙(如图1所示)立壁高H=6m,底板厚h c=0.5m,顶宽B1=0.3m,前趾长B2=2.2m,B3=0.3m,后踵长B4=2.8m,肋净距l=2.3m,肋宽b=0.3m。
因工程场地多年标准冻深为1.5m,故将基础顶面设置在路表以下1.5m。
图1 挡土墙计算尺寸2. 填土容重γ=18kN/m3,内摩擦角φ=30°,墙背与填土间的摩擦角δ=15°。
3.地基容许承载力[ζ]=160kPa,墙底磨擦系数μ=0.4。
4.抗滑动和倾覆安全系数Kc≥1.3,Kc≥1.5。
5.钢筋混凝土结构设计数据1) 混凝土强度等级为C30,容重γ’=25kN/m3,轴心抗压强度f cd=13.8Mpa,轴心抗拉强度f td=1.39Mpa;2) Ⅱ级钢筋(HRB335)抗拉设计强度f sd=280Mpa,弹性模量E s=2*105MPa;3) 裂缝容许宽度δfmax=0.2mm。
6.因墙前墙后均可能有汽车荷载,可产生四种荷载组合。
下面将针对每种组合进行计算。
二、第一种荷载组合(前后均有)(一)土压力计算 1.墙后汽车荷载换算根据《路基设计规范》5.4.2第十一款的公式,有:220(2) 1.2520(62) 1.2515 /q H kN m =--⨯=--⨯=后;0150.83 18q h m γ===后。
2. 主动土压力系数Ka222222cos ()cos cos()1cos (30-0)0.30cos 0cos(015)1a K ϕαααδ-=⎡++⎢⎣==⎡++⎢⎣3. 主动土压力E(1) 挡土墙总高'60.5 6.5 c H H h m =+=+=; (2) 主动土压力011'('2)181 6.5(6.520.83)0.3144.00 /22a E LH H h K kN m γ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=;(3) 主动土压力竖直分量()sin 37.27 /E E kN m δα↓=+=,对基底形心的力臂0.15l m ↓=,对前趾端的力臂2.50x Z m =;(4) 主动土压力水平分量()cos 139.10 /E E kN m δα←=+=,对基底形心的力臂 2.39l m ←=,对前趾端的力臂 2.39y Z m =;(5) 土压力作用点距基底距离00' 6.50.8311 2.39()3'23 6.520.83h H Z m H h ⎛⎫⎛⎫=+=⨯+= ⎪ ⎪++⨯⎝⎭⎝⎭。
扶壁式挡土墙
Ci
1.7 1.3 1.0 0.6
注: (1)位于基本烈度为 9 度地区的高速公路和一级公路上的抗震重点工程,其重要性修正系数也可采用 1.5。 (2)抗震重点工程系指特大桥、大桥、隧道和破坏后修复(抢修)困难的路基、中桥和挡土墙等工程。一般工 程系指非重点的路基、中小桥和挡土墙等工程。
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iw ——水平地震荷载沿墙高的分布系数,应按表 2.9 采用。
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结构重要性系数 Ci
表 2.7 重要性修正系数
路线等级及构造物 高速公路和一级公路上的抗震重点工程 高速公路和一级公路上的一般工程、二级公路上的抗震重点 工程、二、三级公路上桥梁的梁端支座 二级公路的一般工程、三级公路上的重点抗震工程、四级公 路上桥梁的梁端支座 三级公路的一般工程、四级公路上的抗震重点工程
iw
H 12
1
H iw H
iw 1
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兰州理工大学土木工程学院 对于路肩墙可按式(2.40)计算。
1 Eea H 2 K A (1 3CiCz K h tan ) 2
式中 ,其作用点距墙底 0.4H 处; Eea ——地震时作用于墙背每延米长度上的主动土压力(kN/m) ——土的重力密度(kN/m3) ; H ——墙身高度(m) ;
挡土墙抗震强度和稳定性验算范围和要求 表2.6
公 路 等 级 基本烈度(度)
高速公路及一、二级公路
三、四级公路
7 项 目 岩石、非液化 土及非软土地 基 非浸水 浸 水 不验算 不验算 验算
扶壁式挡土墙施工方案范本
扶壁式挡土墙施工方案范本一、项目背景二、方案设计1.挡土墙结构:扶壁式挡土墙采用钢筋混凝土结构,包括挡土墙体、杆件和锚杆。
2.挡土墙材料:挡土墙体采用C30钢筋混凝土,锚杆采用高强度钢材。
3.挡土墙坡度:挡土墙坡度根据具体的土体特性和工程需要进行设计,一般为1.5:1~2.5:14.杆件设置:杆件的设置应根据设计要求和现场条件进行,一般间距为1.5m~3m。
5.锚杆设计:锚杆的设计应根据土体的稳定性计算,选用适当的数量和直径,确保挡土墙的稳定性。
6.浇筑工艺:挡土墙的浇筑工艺应按照钢筋混凝土结构的要求进行,保证墙体的密实性和强度。
三、施工步骤1.地面准备:清理施工区域,确保施工区域的平整度和排水性。
2.基础施工:根据设计要求进行基础的开挖和铺设,确保基础的稳固性和承载力。
3.砌筑挡土墙体:根据设计要求,进行挡土墙体的钢筋布置和模板安装,然后进行混凝土的浇筑和抹平,确保墙体的平整度和强度。
4.安装杆件:根据设计要求和现场条件,进行杆件的安装,确保杆件的垂直度和稳定性。
5.锚杆安装:根据设计要求,进行锚杆孔的打孔和锚杆的安装,确保锚杆的张拉力和稳定性。
6.挡土墙的完工处理:进行挡土墙的防腐处理和排水设计,确保挡土墙的耐久性和功能性。
7.现场清理:清理施工现场,彻底清除残留的材料和垃圾,确保施工现场的整洁和安全。
四、质量控制1.施工前,应进行土体的勘察和试验,确保挡土墙的设计合理性和施工可行性。
2.施工过程中,严格按照施工方案进行操作,确保施工质量和进度。
3.对施工人员进行专业培训,确保施工人员的技术水平和操作规范性。
4.施工结束后,进行挡土墙的验收和检测,确保挡土墙的稳定性和耐久性。
五、安全措施1.施工现场应设置明显的标识和警示牌,确保施工区域的安全性。
2.施工人员应佩戴好安全帽、安全鞋等个人防护装备。
3.施工人员应严格遵守操作规程,确保施工过程的安全性和稳定性。
4.施工现场应设置围挡和安全防护网,防止人员和设备坠落。
扶壁式挡土墙
1.设计资料墙背填土与墙前地面高差H=6m ,填土表面水平,上有均布荷载20KN/m 2,地基承载力特征值200 KN/m 2,填土物理参数分别为r=16.8KN/m 3,c=15kpa,25ϕ=底板与地基摩擦系数0.5μ= 是对该挡土墙进行设计。
2.挡土方案:拟采用扶壁式挡土墙3.主要尺寸拟定:根据《支挡结构设计》取基础埋深L=1.5m,则挡墙高度0H =7.5m 。
根据《公路挡土墙设计与施工细则》8.2.2两扶壁净距0l 取墙高的12即0l =3.6m 。
墙面板边缘与扶壁间距为0.40l =1.44m ,取1.5m 。
扶壁厚度为180l =0.45m 取0.5m ,立壁顶宽取0.5m 墙趾板与墙踵板水平设置。
厚度均为靠近立壁处厚度为010.7510H m =取0.8m 底板长022L l l b =++=7.6m ,用墙踵边缘的竖直面作为假想墙背面,由于填土表面水平且墙顶齐平,在均布荷载作用下,主动土压力系数:o2o 2o a 25=tan (45=tan 45)0.40622K ϕ=—)(—,220a 0a 1116.87.50.4067.5200.406252.73522a E H K H qK KN γ=+=⨯⨯⨯+⨯⨯= 根据《支挡结构设计》式4.7有:320()s ax ayK E E B B H h μμηγ-=-+式中=1.3s s K K ——抗滑安全系数,取0020h q m h 1.1916.8==——均布荷载的等代土层厚度(), ax ay E E ——土压力在水平,竖直方向的应力=ηη——重度修正系数, 1.09=m H ——挡土墙高度,H 7.5 22=0.5m B ——立壁宽度,B3m B ——墙踵板长度()3 1.3252.7350.5 3.6290.5(7.5 1.19) 1.0916.8B m ⨯=-=⨯+⨯⨯ 取3=5m B根据《支挡结构设计》式4.10有0m 1l 0m0.52+=+H B K μσσσσ()() 式中:1m B ——墙趾板长() 000=h 16.8 1.190.4068.115w K KPa σσγ=⨯⨯=——均布荷载引起的土压应力,016.87.50.40651.156H H w H K KPa σσγ==⨯⨯=——墙踵板底端填土引起的压应力,则10.50.57.528.115+51.1560.25+0.55)0.0431.68.115+51.156B m ⨯⨯⨯⨯-+=-⨯()——(()计算结果为负说明说明若仅为了保证稳定性可以不设趾板,但为了减少踵板配筋使地基反力趋于均匀取1B =0.5m1230.50.556B B B B m =++=++=4.荷载计算1)土压力计算根据《挡土墙设计实用手册》2.50-122212(1)(1tan tan )cos 2ax z q E H L H γϕβϕγ=+- 式2.51有tan()ay ax E E E αϕ=+式2.48有11(90)()22o E αϕεβ=---,11(90)()22o E βϕεβ=-+- 上式中:E α——第二破裂面与竖直线夹角E β——第一破裂面与竖直线夹角o =ϕϕ——填土内摩擦角,25o ββ——墙后填土与水平线夹角=0sin arcsin0sin βεβϕεϕ==——与、有关角度 综上所述:4532.52o E E ϕβα==-=5arctan 36.7332.56.7o E αα==>= 因此在填土部分发生第二破裂面222122016.87.5(1)(1tan 25tan 32.5)cos 257.61920.116216.87.5o o o ax E KN ⨯=⨯⨯⨯+-⨯⨯=⨯01 2.2233g E H m == 2tan()1920.116tan(32.525)3013.979tan 5 2.223tan 32.5 3.577ay ax E o x y z E E KN E B E mαϕβ=+=⨯+==-=-⨯=(2)区域OABC 内填土自重: 12215 6.7tan 36.73 6.7tan 32.5 6.77.616.82451.309210.731550.7310.50.5 2.689m 30.7315R G KN X +⨯-⨯=⨯⨯⨯=++⨯=++⨯=⨯ (3)结构自重22(60.8 6.70.5)7.6255 6.70.525=1967.251116.70.50.5+0.5+6+5 6.70.50.5+5223==2.551m 60.8+6.70.5+5 6.7R G KNX =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯()0.86() 5.抗倾覆稳定性验算稳定力矩:1920.116 2.2334287.619qk ax g M E E KN M =⨯=⨯+⋅ 抗倾覆稳定性系数22412.933 5.227 1.64287.619zr l qr M K M ===> 满足要求 6.抗滑移稳定性验算:竖向力之和127423.538R R ay N G G E KN =++=抗滑力3716.269N μ=滑移力:1920.116ax E KN = 抗滑稳定性系数 1.935 1.3s ax NK E μ==>7.地基承载力验算: 偏心距zr 22412.9334287.6193.00.561127432.5386qk M M B B e m m N --=-=-=<= 1267432.53860.561(1)=(1+)200 1.22407.56667432.53860.561(1)(1)72.509200 1.22407.566N e kpa BL B N e kpa kpa BL B σσ⨯=+⨯<⨯=⨯⨯=-=⨯-=<⨯=⨯=237.826kpa 8.内力计算① 墙面板a. 墙面板水平内力水平内力可简化为下图所示:01pj 2σσσ+=H220011=h 16.8 1.19(1tan 25tan32.5cos 258.11545.683o o o a H a k kpaH k kpaσγσγ=⨯⨯-===) 45.6838.11530.9572pj kpa σ=+= 受力最大板条跨中正弯矩22030.957 3.6=2020pj l M KN M σ⨯=⋅中 扶壁两端负弯矩20==33.434KN M 12pj l M σ--⋅端水平板条的最大剪应力发生在扶壁两端,可假设其值等于两扶壁间水平板条上法向土压应力之和的一半,受力最大板条扶壁两端剪力20V ==55.7232pj l KN σ--端 b. 墙面板竖向内力墙面板跨中竖直弯矩沿墙高分布如下图: 负弯矩使墙面板靠填土一侧受拉,发生在墙面板下4H 范围,最大负弯矩位于墙面板的底端0100.03(+28.272pj M H l KN M σσ=-=-⋅底)b 1=7.0684M M KN M =⋅底1d 00=0.477.469H Q l KNσσ-=() ② 墙踵板1237.826kPa σ=,272.509kPa σ=13212()224.050B B kPa Bσσσσ-=+⨯-= 34212()210.273B kPa Bσσσσ=+⨯-= 22211113132()26.654.232c B B B M H kN m σσσγ=⨯+-⨯-⨯⨯= 与1M 对应的等代力1388.5295d M N kN B =⨯=踵板及两肋板自重(两肋板分摊到每延末)33313155.099B c B H H B b N kN Lγ⨯+⨯⨯=⨯= 踵板及以上所有外力产生的竖向力之和:7342.538N kN = 踵板及以上所有外力产生的竖向力之和扣除踵板部分多算的土压力后与基底反力之差: 313302324()318.5702d B N H B b B N N N H B kN L L γγσσ⨯⨯⨯=++-⨯⨯--+⨯=032127.428w N kPa B σ== 由于假设了墙踵板与墙面板为铰支座链接,作用于墙面板的水平土压力主要通过扶壁传至踵板,故不计算墙踵板横向板条的弯矩和剪力。
扶壁式挡土墙(最终版)
于是得:
W W1 W2 W3 W4 W5 2
即
=(H1
+B 3
tg
h0)+ ht3
EB3 sin B3
2Et sin
B3
2.4
M1 B32Biblioteka 2W=(H1
+B 3
tg
h0)+ ht3
sin
B3
(EB3
2Et
)
2.4
M1 B32
如图(c)所示计算长度,按 下式计算, 且
LW b 12B2
LW l b
(中跨)
LW 0.91l b
(悬臂跨)
3)翼缘宽度
扶肋的受压区有效翼缘高度,墙顶 部,墙底部(或)中间为直线变化,
可知:
bi
b
12B2hi H1
bi
b
hil H1
四、配筋设计
扶壁式挡土墙的墙面 板、墙趾板、墙踵板 按矩形截面受弯构件 配筋,而扶肋按变截 面“T”形梁配筋。
12
pil 2
1
2
pil 2
于是得
l 0.41l
二、墙踵板结构计算
1)计算模型和计算荷载 墙踵板可视为支撑于扶肋上 的连续板,不计算墙面对其 的约束,而视其为铰支。内 力计算时,可将墙踵板顺墙 长方向划分为若干单位长度 的水平板条,根据作用墙踵 板上的荷载,对每一连续板 条进行弯矩、剪力计算,并 假定竖向荷载在每一连续板 条上的最大值均匀作用于板 条上。
扶壁式挡土墙的优点
扶壁式挡土墙与其它形式挡土墙比较的优点 1. 挡土高度大,适用范围广 2. 经济效果良好 3. 施工速度快,大大缩短建设工期 4. 可靠度较高,质量容易控制
扶壁式挡土墙细部尺寸验算表_pdf
墙 高H (米)埋土深度h(米)墙背填料γ容重(kN/m 3)内摩擦角¢(°)地基容许承载力[б](kPa)1.51.518354000.8(m)0°)0.2713.9(kN)11.22(kPa)11.34(kN)7.13(kN)0.3m1.2(m)0.36~0.41(m)0.125~6.83(kPa)-0.569166667(kN ·m)-0.68(kN ·m)0.5%得,0.1410.1310.06(m)一、土压力计算:σ0=γh 0K a =σH=γ(h 0+H)*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩:E X =ECOS β=1、活载换算土层高度:h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=Ka=H 1=H-h 3=L=0.3~0.5H 1=l′=0.41L=b=l/8~L/6=M H =γKaH 2(3h 0+H)/6=(二)、墙身尺寸的确定:1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b:假定底板厚h 3=负弯矩为:M=-σpj L 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为:M j =1.2M= 初拟尺寸如右图所示:2、墙面板厚度:1)、根据水平负弯矩确定墙面厚度:σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =h 0≥SQRT(γc M j /(A 0·b ·R a )=2)、根据《桥规》第4.1.13条(混凝土单独抗剪,箍筋Q j ≤0.038R 1bh 0,则取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ(1-0.5ξ)=墙面板截面有效厚度为:=5.14(cm)根据计算结果,h 0≥0.06取h0=0.3B 2=0.34(m)0.62(m)0.05取B 1=0.10(m)1.06(m)036.86(kN)σ1=2N/B 69.55(kPa)62.99(kPa)0)为:0.3(kN ·m)0.36(kN ·m)0.5%0.1310.02(m)13.72Q 1j =1.2Q 1=4.46(kN)0.23cm1001.12cm45.37(kPa)h 0≥Q j /(0.038R i b)=1.2Q/(0.038R i b)=1.2(L σpj /2)/(0.038R L b)B 3=K c E x /(f (H 1+h 0)μγ)-B 2= 趾板长度为:B 1=0.5f H(2σH0+σh )/(K c *(σH0+σh)-0.25(B 2+B 3)=底板全长为B=(B 1+B 2+B 3)=m,保护层厚度3、底板长度:踵板长度为:容重修正系数μ=N=K c E x /f =σ3=σ1(B 2+B 3)/B=趾板弯矩(σ2=M 1=4、底板厚度:1)、按趾板弯矩确定底板厚度:设基底应力按三角形分布,即σ2=底板有效截面厚度为:h 0≥SQRT(γcM ij /(A 0bR a ))=b为系数,取b=2)、按趾板剪力确定板厚度:按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为:M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra(1-0.5μRg/Ra)=h 0≥Q 1j /(0.051bSQRT(R))=b为系数,取b=根据《桥规》第4.1.13条(混凝土抗剪,箍筋按要求布置),可得有效厚度h 0≥Q 1j /(0.038R L b)=趾板剪力为:σ1=Q 1=B 1[σ1-γh ·h pj -γ(h-h pj )-B 1σ1/(2B)]=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为:根据《桥规》第4.1.12条(截面尺寸要求),可得有效厚度为:3)、按踵板弯矩确定底板厚度:踵板端部剪力(β=0,σ2=0)为:W=γ(H 1+h 0)+γh h 3+2.4M 1/B 23=-3.78(kN ·m)M j =1.2M=-4.54(kN ·m)0.5%0.130.07(m)=1.38(cm)以上四项计算,要求h 0≥0.07m,取h0=0.20.2422.32(kN)0.75(m)10.2(kN)0.27(m)7.95(kN)0.53(m)18.15(kN)0.38(m)2.16(kN)0.05(m)42.63(kN)23.75(kN ·m)1.5>M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为:取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra(1-0.5μRg/Ra)=踵板与肋相交处的水平弯矩为:h 0≥Q j /(0.051bSQRT(R))=1.2WL/2/(0.051bSQRT(R))m,保护层厚度则h 3=,符合初始假定h 3=有效截面厚度为:h 0≥SQRT(γcM ij /(A 0bR a ))=4)、按踵板剪力确定厚度:根据《桥规》第4.1.12条(截面尺寸要求),可得有效厚度为:Zw=B 1+B 2+B 3/2=2)、墙体自重G及力臂Z G :(1)、墙面板:W A =γh H 1B 2=三、墙身稳定性及基底应力验算:1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示):1)、踵板上覆土重W及力臂Z w (对趾板端点,以下同)W=γh B 3(H 1+h 0)=G=W A +W B =Z G =(W A Z A +W B Z B )/G=(3)、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh :W h =γh B 1(h-h 3)=Z A =B 1+B 2/2=(2)、底板:W B =γh h 3B=Z A =B/2=W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算:Kc=Nf/E x =Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:N=W+G+W h =总稳定力矩:3、抗倾覆稳定系数验算:3.33>0.39(m)0.18(m)0.14<72.098.35-0.569166667(kN ·m)M j =1.2M=-0.683(kN ·m)0.3(m)000.00%0.000E+0020.46%1574.52(kPa)0.00mm0.34(kN ·m)M j =1.2M=0.408(kN ·m)Z N =(Wy-M H )/N=B/6=e=B/2-Z N =K 0=Wy/M H =4、偏心矩验算:四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算:1、墙面板:5、基底应力验算:σ1,2=N(1±6e/B)/B=kPa截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /(bh 02R a )=ξ=1-SQRT(1-2A 0)=μ=ξR a /R g =1)、与肋相交处的最大水平负弯矩为:M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为:(1)配筋:δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg(30+d)/(0.28+10μ)式中C 1=1.0(螺纹筋),C 2=1.5(长期荷载),C 3=1.15(板式受弯构件),以下裂缝计算中C和C 3取值同上。
悬臂式和扶壁式挡土墙工作标准
悬臂式和扶壁式挡土墙工作标准
1、凸榫必须按照设计尺寸开挖,并与墙底板一同灌注混凝土。
2、现场整体浇筑时,每段墙的底板、面板和肋的钢筋应一次绑扎,宜一次完成混凝土灌注。
当采用现场分段浇筑时,应按设计要求进行施工,并预埋好连结钢筋,连接处混凝土面应严格凿毛,并清洗干净。
3、灌注混凝土后,应按有关规定进行养护。
墙体达到设计强度的75%以后方可进行墙背填土,并应按设计要求的填料和密实度分层填筑、压实;墙背排水设施应随填土及时施工。
4、现浇悬臂式和扶壁式挡土墙施工质量应符合下表规定。
现浇悬臂式和扶壁式挡土墙施工质量标准。
扶壁式挡土墙技术交底(二)2024
扶壁式挡土墙技术交底(二)引言概述:本文旨在对扶壁式挡土墙技术进行详细的交底,以提供工程师和施工人员理解和应用该技术的支持。
本文将从以下五个大点展开,分别是:设计原则、施工要点、施工工序、质量控制措施、安全注意事项。
通过对每个大点的深入阐述,读者将能够全面了解扶壁式挡土墙技术的要点,并能够顺利进行工程施工。
正文:一、设计原则1. 扶壁式挡土墙的设计要考虑土壤特性和地形条件,结合工程要求进行合理的尺寸确定。
2. 根据静力分析原理,确定扶壁式挡土墙的稳定性要求,包括重要性程度、土壤侧压系数等。
3. 确定扶壁式挡土墙的防滑、防渗、防冲等功能要求,选择适当的材料和施工方法。
4. 考虑环境因素和地震因素对扶壁式挡土墙设计的影响,进行相应的处理和加固。
二、施工要点1. 施工前应进行详细的工程勘测和土壤测试,确保施工的可行性。
2. 安全措施要到位,施工现场应设立明显的安全警示标志,施工人员必须佩戴个人防护装备。
3. 挡土墙基础施工要坚实可靠,要注意基础的平整度和强度。
4. 墙体施工要按照设计要求和工艺流程进行,采用适当的施工方法和材料。
5. 施工过程中要加强质量监督和验收,及时发现并纠正问题,确保施工质量符合标准要求。
三、施工工序1. 基础施工工序:包括地表清理、基坑开挖、坑底处理、基础浇筑等。
2. 墙体施工工序:包括模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑、表面处理等。
3. 排水系统施工工序:包括排水管道安装、雨水收集系统建设等。
4. 防护层施工工序:包括草坪铺设、树木种植等,以提高挡土墙的美观性和环境效益。
5. 验收交付工序:包括施工质量验收、验收报告编制等,确保施工结果符合设计要求和相关标准。
四、质量控制措施1. 施工材料的选择和验收要符合相关标准,特别注意土壤和混凝土等材料的质量。
2. 施工过程中要进行严格的施工记录和质量检查,确保每个工序的操作正确、质量良好。
3. 定期进行现场质量检测和抽样测试,及时发现并纠正质量问题。
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扶壁式挡土墙构造要求
扶壁式挡土墙墙高不宜超过15m,一般在9~l0m左右,分段长度不应大于20m。
扶肋间距应根据经济性要求确定,一般为1/4~1/2墙高。
每段中宜设置三个或三个以上的扶肋,扶肋厚度一般为扶肋间距的1/10~1/4,但不应小于0.3m。
采用随高度逐渐向后加厚的变截面,也可采用等厚式以利于施工。
墙面板宽度和墙底板厚度与扶肋间距成正比,墙面板顶宽不得小于O.2m,可采用等厚的垂直面板。
墙踵板宽一般为墙高的1/4~1/2,且不小于0.5m。
墙趾板宽宜为墙高的1/20~1/5,墙底板板端厚度不小于0.3m。
底板逆坡15%`20%。
1。