反硝化脱总氮方案及计算书
污水UASB+反硝化+硝化计算书
某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质项目水量（m3/d）CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH3-N(mg/L)PH进水水质200 20000 12000 850 3000 2500 6-9 1.4 设计计算出水水质序号控制污染物排放浓度限值1 色度（稀释倍数）402 化学需氧量（COD Cr）（mg/L）1003 生化需氧量（BOD5）（mg/L）304 悬浮物（mg/L）305 总氮（mg/L）406 氨氮（mg/L）257 总磷（mg/L） 38 粪大肠菌群数（个/L）100009 总汞（mg/L）0.00110 总镉（mg/L）0.0111 总铬（mg/L）0.112 六价铬（mg/L）0.0513 总砷（mg/L）0.114 总铅（mg/L）0.11.5 各工艺单元去除效果项目水量（m3/d）CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)NH3-N(mg/L)TN(mg/L)SS(mg/L)UASB 进水200 20000 12000 1500 2000 500 出水200 8000 4800 1500 2000 250 去除率60% 60% ————50%MBR 进水200 8000 4800 1500 2000 250 出水200 <800 <24 <15 <40 <5 去除率＞90% ＞99.5% ＞99% ＞98% ＞98%NF 进水200<800 <24 <15 <40 <5 出水150 80 10 <15 <40 0去除率<90% <58% ————<100%排放要求100 30 25 40 302 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
A2O+MBBR工艺计算书(自动生成)
(4)出水堰及出水 竖井
3
矩形堰流量公式： Q3 0.42 2gbH 2 1.866b H3/2
出水流量Q3=
堰宽b=
堰上水头H=
出水孔孔口流速v3=
孔口过水断面积A3=
(5)出水管。
管道流速v4=
(
m b
q
2
பைடு நூலகம்
g
)
2
/
3
管道过水断面积A4=
0.174 m3/s 6m
0.062 m 0.6 m/s
0.289 m2
)
2
/
3
污泥回流渠道设计
流速v2=
0.7 m/s
渠道断面积A＝ QR/v2=
0.248 m2
渠道断面b×h=
1×
校核流速v=
0.347 m/s
（3）进水竖井
进水孔过流量：Q'
＝（1+R）×Q/n＝
孔口流速v'=
0.6 m/s
孔口过水断面积 A'=Q'/v'=
0.289 m2
0.5 m
0.174 m3/s
PX
YQ(S0 S) 1 Kdc
(2)非生物污泥量PS
PS＝Q（X1-Xe）＝
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝PX+PS＝
设剩余污泥含水率
按
381.4 kg/d
-37.5 kg/d 343.9 kg/d
99.20% 计算
7、反应池主要尺 寸计算 （1）好氧反应池
设
座曝气 池，每 2 座容积V 单＝ V/n=
一、生物脱氮工艺 设计计算 （一）设计条件：
设计处理水量Q＝ 15000 m3/d=
干货收藏｜污水脱氮反硝化碳源计算常用公式汇总！
⼲货收藏｜污⽔脱氮反硝化碳源计算常⽤公式汇总！污⽔进⾏反硝化时，需要⼀定的碳源，教科书、⽂献中都有参考数据，但是具体怎么得出的，很多⼈不清楚。
我们说的C，其实⼤多数时候指的是COD（化学需氧量），即所谓C/N实际为COD/N，COD是⽤需氧量来衡量有机物含量的⼀种⽅法，如甲醇氧化的过程可⽤（1）式所⽰，⼆者并不相同，但⼆者按照⽐例增加，有机物越多，需氧量也越多。
因此，我们可以⽤COD来表征有机物的变化。
CH3OH+1.5O2CO2+2H2O（1）1. 反硝化的时候，如果不包含微⽣物⾃⾝⽣长，⽅程式⾮常简单，通常以甲醇为碳源来表⽰。
6NO3-+5CH3OH3N2+5CO2+7H2O+6OH-（2）由（1）式可以得到甲醇与氧⽓（即COD）的对应关系：1mol甲醇对应1.5mol氧⽓，由（2）式可以得到甲醇与NO3-的对应关系，1mol甲醇对应1.2molNO3-，两者⽐较可以得到，1molNO3--N对应1.25molO2，即14g N对应40gO2，因此C/N=40/14=2.86。
2. 反硝化的时候，如果包含微⽣物⾃⾝⽣长，如（3）式所⽰。
NO3-+1.08CH3OH0,065C5H7NO2+0.47N2+1.68CO2+HCO3-（3）同样的道理，我们可以计算出C/N=3.70。
3. 附注：本来事情到这⾥已经算完了，但是偶还想发挥⼀下第⼀种情况，以下计算只是⼀种化学⽅程式的数学计算，不代表真的发⽣这样的反应。
如果我们把（1）、（2）两式整理，N2+2.5O2+2OH-2NO3-+H2O有负离⼦不⽅便，我们在两边减去2OH-，N2+2.5O2N2O5其中，N源于NO3-，O可以代表有机物，因此，对应不含微⽣物⽣长的反硝化的理论碳源的需求量，实际就是相当于把N2氧化成N2O5的需氧量，进⼀步说就是N2O5分⼦中O/N的质量⽐。
这样就更简单了，C/N=16×5/(14×2)=20/7=2.86。
AO(脱氮)设计计算书
惰性物质及沉淀池固体流失 去除1kgBOD产生干污泥量
625 m3/h
流道面积 A
管径 D
2
回流混合 液量Q
流道面积 A
管径 D
=
0.25 m2
按v=0.7m/s设计
=
562 mm
=
1042 m3/h
=
0.36 m2
按v=0.8m/s设计
=
679 mm
（一）设计需氧量 碳化需氧 量 D1 硝化需氧 量 D2 反硝化脱 氮产生的 氧量 D3 总需氧量 AOR 单位BOD 需氧量 最大需氧 量
生物除氮工艺P120
（一）设计需氧量 1
2
3 4
8 进水氨氮 NH3-N =
9 出水氨氮 NH3-N =
10 VSS/TSS
=
11 进水碱度 SALK
=
12 pH
=
13 水温
=
14 混合液 MLSS =
30 mg/L 8 mg/L 0.7 280 mg/L 7.2 14 ℃
4000 mg/L
（二）标准需氧量 1
A/O工艺设计计算（动力学计算法） 原始条件：（生物除氮）
1 设计流量 Q
=
15000 m3/d
2 进水BOD S0
=
160 mg/L
3 出水BOD Se
=
20 mg/L
4 进水TSS X0
=
180 mg/L
5 出水TSS Xe
=
20 mg/L
6 进水总氮 TN
=
7 出水总氮 TN
=
40 mg/L 15 mg/L
2
计算结果：
（一）好氧区容积计算
1 出水溶解性BOD
污水处理反硝化细菌降解总氮的实验方案
实验目的:检验甘度反硝化细菌对总氮的降解效率
一、实验器材与药剂
1.20L实验桶（透明最好），若是其他体积的实验桶可同比例增加投加
菌种和药剂量。
2.搅拌器一个。
3.磷酸二氢钾少许。
4.食用级葡萄糖少许。
5.甘度反硝化菌种少许。
二、实验步骤
1.取缺氧池泥水混合物20L于实验桶中静置一段时间，倒出上清液，
再取好氧池出水（清液）倒入实验桶中；
2.放入搅拌器，并设置转速为50转每分钟；
3.加入甘度反硝化菌2g~20g（100ppm~1000ppm），加入2g磷酸二
氢钾，加入一定量葡萄糖Ng（葡萄糖你Ng=根据所需脱除总氮的浓度（C*20L/1000）*7）；
4.隔天检测总氮数据，若总氮降低至要求范围，则进行换水（静置一
段时间，倒出清夜，并补充好氧池出水清液）；
5.根据缺氧池停留时间进行总氮检测；
三、记录数据
•数据记录
四、注意事项
1、水温要保持在15°~35°之间，最好保持在30°左右。
2、PH控制在6~9之间。
甘度|做好菌种做好服务。
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算
【干货】AO生物脱氮工艺设计计算AO生物脱氮工艺缺氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
1.生物反应池的容积，按本规范第6.6.11条所列公式计算时，反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为0.5~3h。
2.生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，按下列规定计算。
（1）缺氧区（池）容积，可按下列公式计算：公式6.6.18-1•Q——设计流量，m3/d；•0.12——微生物中氮的质量分数，由表示微生物细胞中个组分质量比的分子式C5H7NO2计算得出；•X——缺氧池（区）内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L；•Nk——缺氧池（区）进水总凯氏氮浓度，mg/L；•Nte——生物反应池出水总氮浓度，mg/L；•Kde——缺氧池（区）反硝化脱氮速率，kgNO3-N/(kgMLSS▪d).其值宜根据试验资料确定。
无试验资料时，20℃的Kde值可取0.03~0.06kgNO3-N/(kgMLSS▪d)。
Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。
混合液回流量大，带入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；进水有机物浓度高且较易生物降解时，Kde取高值。
Kde按公式6.6.18-2修正。
公式6.6.18-2•Kde（t）——T℃时的脱氮速率，T为设计温度，℃；•Kde（20）——20℃时的脱氮速率；•△Xv——微生物的净增量，即排出系统的微生物量，kgMLVSS/d，可按公式6.6.18-3计算：公式6.6.18-3•y——MLSS中MLVSS所占比例。
对于这一条规定，需要注意的问题是在公式6.6.18-1中，计算缺氧池容积用总凯氏氮而不是进水总氮减出水总氮？这主要是原污水中硝态氮的含量很低，几乎不可测，所以在数值上进水总凯氏氮基本等于总氮，因此在计算时就用进水总凯氏氮减去出水总氮。
AO生物脱氮工艺好氧池容积计算《室外排水设计规范》6.6.18条规定：当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO工艺）。
生物脱氮反硝化池总氮负荷
生物脱氮反硝化池总氮负荷
生物脱氮反硝化池是一种常见的废水处理设备，用于去除废水中的氮污染物。
它通过生物过程将废水中的氮转化为气体排出，从而实现脱氮的效果。
在这个过程中，总氮负荷是一个重要的参数，它决定了处理设备的处理能力和效果。
总氮负荷是指单位时间内进入反硝化池的总氮量。
它是影响废水处理效果的关键因素之一。
如果总氮负荷过大，反硝化过程可能无法完全进行，导致废水中的氮污染物无法被有效去除。
相反，如果总氮负荷过小，反硝化过程可能会受到限制，处理设备的处理能力无法充分发挥。
为了确定适当的总氮负荷，需要考虑废水的特性以及反硝化池的设计参数。
废水的特性包括氮污染物的浓度、流量以及废水中其他有机物的含量。
反硝化池的设计参数包括反硝化菌的种类和数量、供氧方式、温度等。
通过综合考虑这些因素，可以确定一个适合的总氮负荷范围。
在实际应用中，总氮负荷可以通过调整进水流量、控制进水浓度以及改变反硝化池的运行方式来进行调节。
例如，可以通过增加反硝化菌的数量或改变供氧方式来提高总氮负荷。
另外，还可以通过控制进水流量和浓度来减小总氮负荷，以保证反硝化过程的稳定运行。
总的来说，生物脱氮反硝化池的总氮负荷是影响废水处理效果的重
要参数。
合理确定总氮负荷，并通过调节进水流量、浓度以及改变反硝化池的运行方式来实现总氮负荷的调节，可以提高废水处理的效果，降低氮污染物的排放。
这对于保护环境、改善水质具有重要意义。
同时，科学研究和工程实践的不断推进，也为我们提供了更多的技术手段和方法，以更好地应对氮污染问题。
反硝化池脱氮速度计算公式(一)
反硝化池脱氮速度计算公式(一)反硝化池脱氮速度计算公式1. 反硝化池脱氮速度公式•反硝化池脱氮速度（NRR）是指硝化氨化过程中，亚硝化细菌将硝酸盐转化为氮气的速度。
•反硝化池脱氮速度计算公式如下：NRR = k × Xn × (CNO3 - Ceq)其中：–NRR：反硝化池脱氮速度（mg N/m^3/h）–k：反硝化速率常数（h^-1）–Xn：活性污泥中亚硝化细菌的浓度（mg N/L）–CNO3：反硝化池中硝酸盐的浓度（mg N/L）–Ceq：反硝化池中平衡时的亚硝酸盐浓度（mg N/L）2. 解释与示例反硝化池脱氮速度计算公式中的各个参数代表不同含义和状态。
下面通过一个示例来解释并说明具体使用该公式的过程：假设某废水处理厂的反硝化池中，亚硝化细菌的浓度为50 mgN/L，硝酸盐的浓度为10 mg N/L，平衡时的亚硝酸盐浓度为5 mg N/L。
已知反硝化速率常数为 h^-1。
根据以上数据，可以使用反硝化池脱氮速度计算公式计算出反硝化池的脱氮速度。
将上述数据代入公式中：NRR = × 50 × (10 - 5)计算得到：NRR = × 50 × 5NRR = mg N/m^3/h因此，在该废水处理厂的反硝化池中，脱氮速度为 mg N/m^3/h。
3. 总结以上就是反硝化池脱氮速度计算公式的相关内容。
通过该公式，我们可以根据反应条件和反应体系中的各项参数，计算出反硝化池中的脱氮速度。
这对于废水处理厂等相关行业的运营和管理具有重要的实际应用价值。
反硝化脱总氮方案及计算书
反硝化脱总氮方案及计算书1、设计范围反硝化滤池脱总氮的工艺设计，包括全部设备选型及非标设备设计、工艺管道设计；本系统内的电气、自动控制及仪表系统设计。
2、设计进水条件（1）RO浓水水量3000m3/d，TN为80mg/L;雨季和冬季防冻时水量达4000m3/d，TN为40mg/L时，仍能满足TN≤10mg/L 的处理要求。
（2）进水呈中性，含钙离子2mg/L、镁离子300mg/L，主要是硝态氮。
（3）设计进水：化学需氧量（CODcr）≤250mg/L；TN≤80mg/L （硝态氮为主）；设计出水水质：化学需氧量（CODcr）≤400mg/L；TN（以N计）≤10mg/L。
3、工艺流程概述本系统主体工艺包括两部分，即反硝化滤池和配套的清水池及反冲洗废水池部分。
反硝化滤池的主要作用是将废水中的硝态氮通过反硝化过程而转化为氮气，从而达到脱总氮的目的。
4、系统工艺流程详细说明（1）原水经加压提升进入反硝化滤池总进水分配槽，由总进水分配槽分配至每单元反硝化滤池进水管，每单元反硝化滤池进水管将污水送至滤池底部，污水自下而上以一定的流速流经生物滤料，滤料上长满生物膜，污水与生物膜相接触，在生物膜微生物的作用下，污水得到净化。
同时充满滤料的滤床可以有效的截留水中的悬浮物质，从而使污水能得到进一步澄清。
（2）为了保证脱总氮的效果和总体去除率；考虑到冬季运行去除效率的下降，这里的反硝化滤池设为二级反硝化工艺。
一级反硝化滤池出水自流进入二级反硝化滤池。
由于反硝化过程需要消耗碳源，当碳源不足时通过投加甲醇补充碳源，保证每一级的反硝化过程的正常运行。
（3）第二级每单元反硝化滤池汇总出水进入循环水池（清水池），内设有循环水泵，通过循环水泵的提升，将循环水池的处理水泵入第一级反硝化滤池总进水分配槽，与原水混合。
通过处理水回流，一方面用于提高反硝化滤池的水力负荷，保证滤池适宜的滤速，另一方面出水回流可对原水中的SS、硝态氮等进行稀释，降低其在进水中的浓度，有利于保证滤池系统正常稳定运行，出水稳定达标。
反硝化滤池计算书
反硝化滤池计算书1、反硝化滤池所需滤料计算滤料体积按下式计算：W=Q（N0-N e）/1000q TN式中：W——滤料体积（m3）；Q——进入滤池的日平均污水量（m3/d）；N0——进水中硝态氮浓度(mg/l)；N e——出水中硝态氮浓度(mg/l)；q TN——滤料的反硝化负荷，kgNO3-－N/m3滤料.d。
根据招标文件给定的水质条件：Q＝5000m3/h，N0＝25mg/l，N e＝15mg/l，q ND取0.75kgNO3-－N/m3滤料.d，计算滤料体积：W＝Q（N0-N e）/1000q TN＝5000×（25-15）÷（1000×0.75）=66.67m32、反硝化滤池总面积计算滤池总面积按下式计算：A＝W/H0式中：A——滤池总面积（m2）；W——所需反硝化滤料体积（m3）；H0——滤料填装高度（m）。
根据招标文件要求，H0取2，滤池总高度：A＝V DN/H0＝66.66÷2＝33.335m2为保证配水均匀，滤池按4格设计，则单格池的面积为：A单＝33.335÷4＝8.33m2本投标文件取9m2/格，共4格，满足计算及设计要求。
3、反硝化滤池总高度计算滤池总高度按下式计算：H=H0+h0+h1+h2+h3+h4式中：H——滤池总高度（m）；H0——滤料填装高度（m）；h0——承托层高度（m），轻质滤料滤池不含此项；h1——缓冲配水区高度（m）轻质滤料滤池为配水排泥区；h2——清水区高度（m）；h3——超高（m）；h4——滤板厚度（m）。
H0取2，h0取0.3，h1取1.2，h2取1.0，h3取0.4，h4取0.1，计算滤池总高度：H＝H0+h0+h1+h2+h3+h4＝2+0.3+1.2+1.0+0.4+0.1＝5.0m符合招标文件反硝化滤池高度要求。
4、布水系统计算根据招标文件要求，布水部分SS304不锈钢板+长柄滤头。
反硝化滤池安装在滤板上的滤头布置密度不宜小于49个/m2，取49个/m2，滤头总数量为49个/m2×9m2/格×4格＝1764个，单个滤头通水量q=5000÷1764÷24÷60＝0.002L/min。
12万吨MBBR计算书
出水管管径d4= 4 Q 4
v
校核管道流速v= 9、设计需氧量 AOR=碳化需氧量+ 硝化需氧量-反硝 化脱氮产氧量＝ (去除BOD需氧量剩余污泥中BOD氧 当量)+(氨氮硝化 需氧量-剩余污泥 中氨氮的氧当量)
反硝化 - 脱氮产
氧量
1.402 m 3.208 m/s
0.053 MPa
0.004 MPa
0.005 MPa 0.064 MPa=
0.14
kgO2/(h· 个)
20088 个
1.118 m2<0.75 m2
取DN=
（向单侧廊 道供气）
900 mm
641.34 m3/mi n
781.19 m3/mi n
64 Kpa
管径d= 4 Q v
0.526 m
取DN=
S
48.37 d
剩余碱度SALK1=进水 碱度-硝化消耗碱 度+反硝化产生碱 度+去除BOD5产生碱 度
＝
5、污泥回流比及 混合液回流比 （1）污泥回流比R 计算
103.30 mg/L>
100mg/L( 以 CaCO3 计）
X
R
10 6 SVI
r
＝
混合液悬浮固体浓 度X（MLSS）＝
污泥回流比R＝X/
TN=
10 mg/L
NH4+-N=
42 mg/L
NH4+-N=
1.5 mg/L
碱度SALK=
295 mg/L
pH＝
7.2
SS=
80 mg/L
SS=Ce=
20 mg/L
VSS=
56 mg/L
（完整版）A1O脱氮工艺毕业设计
（完整版）A1O脱氮⼯艺毕业设计以下⽂档格式全部为word格式，下载后您可以任意修改编辑。
摘要炼油污⽔中通常含有⼤量的油、BOD5、COD、NH4-N、酚及其它杂质等。
为保证出⽔达到排放标准，必须对其进⾏处理。
本设计采⽤A1O脱氮⼯艺对隔油后的炼油污⽔进⾏⽣化处理，即采⽤的是前置反硝化⽣物脱氮⼯艺。
设计中主要处理设施有缺氧池、好氧池、⼆沉池、混凝反应池、混凝沉淀池、监测池等。
A1O脱氮⼯艺主要包括⽣物除碳、好氧硝化、缺氧⽣化、混凝沉淀四个部分。
在反应⼯序中，通过硝化菌的作⽤、将氨氮转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作⽤将硝态氮转化为氮⽓，从⽽达到从废⽔中脱氮的⽬的。
⼆沉池出⽔进⼊混凝反应池，通过向混凝反应池中投加⽆机复合絮凝剂，使污⽔中的杂质和悬浮物沉降，进⼀步提⾼出⽔⽔质。
本⼯艺系统流程简单，不需外加碳源，基建费⽤与运⾏费⽤低，处理效果好，易于管理。
关键词：炼油污⽔；硝化；反硝化；混凝AbstractThe oil-refining sewage usually includes a large amount of oil, BOD5, COD, NH4-N, phenylic acid and other impurities, etc. In order to achieve the effluent standard, the oil-refining sewage must be disposed.The A1O denitrification craft is adopted to carry out biochemical treatment for refinery sewage after oil removal, i.e., the pre-denitrification biotreatment process. The main processing establishments include anoxic basin, aerobic basin, secondary sedimentation basin, coagulation basin, coagulative precipitation tank, monitoring basin and so on. And the A1O denitrification craft is made of four sections of biological decarbonization, aerobic nitration, anoxic biochemistry, and coagulative precipitation. In reaction procedure, the ammonia nitrogen is transformed into the nitrite nitrogen and the nitrate by nitrification, and then the nitrate nitrogen is transformed into nitrogen by denitrification, thereby the aim that the nitrogen is removed away from sewage comes true. The yielding water of secondary sedimentation basin comes into coagulation basin; the impurities and suspended substance are precipitated by adding inorganic compound flocculating agent in coagulation basin, to improve the quality of water.The systematic flow of craft is simple, does not need extra carbon source, and the construction cost and operating cost are low, so it is of good effect of treatment and easily management.Key words: oil-refining sewage; Nitrification; Denitrification; Coagulation⽬录第⼀章绪论 (1)第⼆章主体构筑物的设计计算 (3)2.1缺氧池 (3)2.1.1设计说明 (3)2.1.2缺氧池进⽔⽔质的确定 (3)2.1.3可⽣化性及是否加碳源的评价： (4)2.1.4 缺氧池出⽔⽔质的确定 (4)2.1.5池体计算 (5)2.1.6细节设计 (6)2.2好氧池 (7)2.2.1设计说明 (7)2.2.2设计参数 (7)2.2.3反应池体设计计算 (7)2.2.4剩余污泥量排放量 (10)2.2.5进出⽔系统设计计算 (11)2.2.6混合液回流设计 (13)2.2.7曝⽓系统设计计算 (14)2.2.8细节设计 (17)2.3⼆沉池 (18)2.3.1设计说明 (18)2.3.2设计参数 (18)2.3.3池体设计计算 (18)2.3.4进出⽔系统计算 (20)2.3.5排泥部分设计计算 (21)2.3.6细节设计 (22)2.4机械混合池 (23)2.4.1设计说明 (23)2.4.2设计要点 (23)2.4.3池体设计计算 (23)2.4.4细节设计 (25)2.5机械混凝反应池 (25)2.5.1设计说明 (25)2.5.2设计要点。
反硝化速率计算公式
反硝化速率计算公式
反硝化速率的计算公式
1.总反硝化速率（Total Denitrification Rate）是指
在一定时间内单位体积土壤中硝酸盐（NO3-）转化为氮气（N2）
的速率。
其计算公式为：
反硝化速率（g N2-N m-3 h-1）= 反硝化量（g N m-2）/ 反硝化区域体积（m3）/ 反硝化时间（h）
2.反硝化量（Denitrification Quantity）是指一定时
间内单位面积土壤中硝酸盐（NO3-）转化为氮气（N2）的数量。
其计算公式为：
反硝化量（g N m-2）= 反硝化速率（g N2-N m-3 h-1）* 反硝化区域体积（m3）* 反硝化时间（h）
示例说明
假设我们对一块面积为500 m2的土壤进行反硝化速率的测量，反硝化区域体积为10 m3，反硝化时间为24小时。
已知样品中的反硝化速率为5 g N2-N m-3 h-1，我们可以按照以下步骤计算反硝化量：
1.首先，将已知的反硝化速率代入公式：反硝化量（g
N m-2）= 5 g N2-N m-3 h-1 * 10 m3 *24 h
2.然后，进行计算：反硝化量（g N m-2）= 1200 g
N2-N
3.最后，将结果代入到反硝化量的计算公式中，可得：
反硝化速率（g N2-N m-3 h-1）= 1200 g N2-N / 10 m3 / 24 h 通过上述计算，我们可以得到该土壤样品的反硝化量为1200 g N m-2，反硝化速率为5 g N2-N m-3 h-1。
这些计算公式和示例可以帮助我们准确评估土壤中的反硝化速率，进一步研究土壤肥力和氮循环等相关问题。
ro浓水反硝化脱总氮方案及计算书
ro浓水反硝化脱总氮方案及计算书1. 引言哎呀，大家好！今天咱们要聊聊一个很重要但又有点复杂的话题，那就是RO浓水反硝化脱总氮的方案。
听起来像是个科技大片的名字对吧？但其实，它跟我们日常生活有很大的关系，尤其是在水处理方面。
没错，咱们说的就是如何让水变得更清澈、更环保的那些事儿！所以，今天咱们就来轻松聊聊这套方案，顺便也做个计算书，看看怎么搞定这件大事儿。
2. RO浓水的概念2.1 什么是RO浓水？首先，得跟大家解释一下RO浓水到底是个啥。
RO其实是反渗透的简称，是一种超厉害的水处理技术。
它通过半透膜把水中的杂质、盐分和其他不良物质给过滤掉。
简单来说，就是把水洗得干干净净的。
然而，这个过程会产生一些浓水，也就是RO浓水。
这些浓水中可是含有不少氮和其他营养物质，处理不好可就成了环境的“麻烦制造者”了。
2.2 为什么要脱总氮？那说到脱总氮，这就得聊聊氮对环境的影响了。
你想啊，氮在水里如果过多，会导致水体富营养化，出现水华、缺氧等等问题。
这可不是开玩笑的哦，水里的鱼虾都要受影响，甚至人们的饮用水也可能出现问题。
所以，咱们得想办法把这些氮去掉，才能保护我们的水资源。
用个简单的比喻，这就像是给水“减肥”，让它变得更加健康，哈哈。
3. 反硝化脱氮的方案3.1 方案设计那么，具体怎么操作呢？这里有个反硝化脱氮的方案，听起来有点高大上，但其实步骤简单。
首先，得把RO浓水进行预处理，去掉一些大颗粒杂质。
接着，把水引入反硝化反应器，加入一些微生物，这些小家伙可厉害了，它们会把水里的硝酸盐转化成氮气，最后通过气体形式释放到大气中。
这样一来，水里的氮含量就大大降低了。
3.2 计算书的撰写接下来，咱们得做个计算书。
说实话，这个过程有点像做数学题，但别担心，我会把它说得简单明了。
首先，我们得知道RO浓水的流量、氮的浓度等等数据。
然后，利用公式算出反应所需的时间和微生物的量。
最后，别忘了还要考虑到系统的运行成本，毕竟“钱”这东西是个硬道理。
反硝化深床滤池脱氮机理
反硝化深床滤池脱氮机理反硝化深床滤池是一种常用的脱氮工艺，在废水处理中具有较高的效率和可行性。
其脱氮机理主要包括硝化和反硝化两个过程。
1. 硝化过程：硝化是指将废水中的氨氮通过氧化反应转化为硝酸盐（NO3-）的过程，主要由硝化菌完成。
硝化反应通常分为两个步骤：氨氮转化为亚硝酸盐（NO2-），再转化为硝酸盐。
- 氨氧化：氨氮在菌体内被氨氧化酶催化为亚硝酸盐，反应式如下：NH4+ + 1.5O2 → NO2- + 2H+ + H2O- 亚硝化：亚硝酸盐继续被亚硝化细菌催化为硝酸盐，反应式如下：NO2- + 0.5O2 → NO3-2. 反硝化过程：反硝化是指将硝酸盐还原为氮气（N2）的过程，主要由反硝化细菌完成。
反硝化过程通常包括三个步骤：硝酸盐还原为亚硝酸盐，亚硝酸盐进一步还原为一氧化氮（NO），最后一氧化氮还原为氮气。
- 硝酸盐还原：硝酸盐在反硝化菌体内被反硝酸盐还原酶催化为亚硝酸盐，反应式如下：NO3- + 5H2 → NH4+ + 3H2O- 亚硝酸盐还原：亚硝酸盐进一步被亚硝酸盐还原酶催化为一氧化氮，反应式如下：NO2- + NO2- + 4H+ → N2O + 2H2O- 一氧化氮还原：最后，一氧化氮通过一氧化氮还原酶催化还原为氮气，反应式如下：2NO + 2H+ → N2 + H2O3. 深床滤池工艺：深床滤池是用于废水处理的生物滤池，通过滤料内生物膜上的生物菌群代谢来完成硝化和反硝化过程。
深床滤池中，滤料通常为颗粒状活性炭、土石颗粒等，提供了大量的附着面积供生物菌群附着生长。
在滤池中，废水通过滤料床流动，生物菌群附着在滤料表面，通过氮源（如氨氮）供给，生物菌群能够利用氧气进行硝化和反硝化过程。
硝化主要发生在滤料上层，需要有一定的氧气供给，反硝化主要发生在滤料下层，氧气供应相对较少。
在滤池的运行中，关键要素包括适宜的废水流速、滤料尺寸、氧气供应、温度、pH值等。
合理控制这些要素能够维持反硝化深床滤池的良好运行，达到高效的脱氮效果。
反硝化脱氮产生的氧量计算公式解释
反硝化脱氮是一种重要的生物脱氮过程，通过该过程可以将硝酸盐还原成氮气，从而减少水体中的硝酸盐含量，防止水体富营养化和产生蓝藻水华。
反硝化脱氮产生的氧量计算公式是评价反硝化脱氮效果的重要指标之一。
本文将从反硝化脱氮的定义、反应方程式、氧量计算公式及其解释等方面对这一话题展开说明。
一、反硝化脱氮的定义反硝化脱氮是指一些细菌或真菌利用硝酸盐作为氧化剂，将有机物中含氮化合物还原成氮气的过程。
这是一种不需要外源氧气参与的脱氮过程，在水体自然环境中具有重要的意义。
二、反应方程式反硝化脱氮的反应方程式可以表示为：6(NO3)- + 5C6H12O6 → 6N2 + 6CO2 + 30H2O该方程表示了硝酸盐和有机物反应生成氮气、二氧化碳和水的过程。
根据这个方程式，可以推导出反硝化脱氮产生的氧量计算公式。
三、氧量计算公式反硝化脱氮产生的氧量指的是在反硝化过程中，硝酸盐被还原成氮气，这一过程所需要的氧气量。
根据反应方程式可以列出如下的氧量计算公式：Oxygen required = (1/6) x (molecular weight of NO3-) x (oxygen demand/NH3-N)这个公式表示了反硝化脱氮所需氧量的计算方法。
其中，molecular weight of NO3- 是硝酸盐的摩尔质量，通常为62 g/mol；oxygen demand/NH3-N 是氨氮的氧化氧需的比值。
根据这个公式，可以用来估算反硝化脱氮产生的氧量，从而评价反硝化脱氮工艺的效果。
四、计算公式解释在该计算公式中，(1/6) 是因为硝酸盐每个分子需要6个氧原子参与反应。
相对应的，反硝化过程每转化1mol硝酸盐需消耗(1/6)mol氧气。
molecular weight of NO3- 是硝酸盐的摩尔质量，用于将硝酸盐的质量转化为摩尔数；而氧化氧需的比值是反硝化过程所需氧气量与氨氮的浓度之间的关系，可以用于评价水体中的氮氧化过程。
污水UASB 反硝化 硝化计算书
某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质1.4 设计计算出水水质1.5 各工艺单元去除效果2 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
2）常温厌氧温度宜为20℃～25℃，中温厌氧温度宜为30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃。
3）COD:N:P=200:5:1。
4）UASB 反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/L。
5）废水中氨氮浓度应小于800mg/L。
6）废水中硫酸盐浓度应小于1000mg/L、COD/SO42-比值应大于10。
7）废水中COD 浓度宜为2000mg/L～20000mg/L。
8）严格限制重金属、碱土金属、三氯甲烷、氰化物、酚类、硝酸盐和氯气等有毒物质进入厌氧反应器。
2.1 UASB 反应池的有效容积tQ AH NQC V V===有效式中：Q ——设计计算处理量，Q=200m 3/d=8.33 m 3/h ； C 0——进水COD 浓度，mg/L ；N V ——COD 容积负荷，kgCOD/(m 3·d)，取4kg/m 3・d （中温负荷）。
A ——反应器横截面积，m2 H ——反应器有效高度，m t ——水力停留时间，h)(6000.410)800020000(20033m V =⨯-=-有效2.2 UASB 反应池的形状和尺寸升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。
圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。
圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在1～3 之间。
[1][1]《UASB 升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》 反应池有效横截面积：h=S 有效有效V式中：S 有效——反应池的有效横截面积，m 2；h ——UASB 反应器的高度，一般为4~9m ，取8m 。
硝化废酸总氮
硝化废酸总氮
硝化废酸中的总氮主要是由于硝态氮的浓度较高，对硝态氮的处理常规的方法是生化法，但这类工艺处理工艺复杂，往往不能对反硝化阶段做到很好的控制，使得处理效果不好，效率低。
为了解决这一问题，可以采取一些改进措施。
例如，采用HDN-FT 反硝化脱氮设备，对无法有效控制反硝化反应的影响因素进行深入的优化和改造。
此外，还可以分析原水水质，设置有机氮转化工艺；精确计算碳源投加量，确定碳源品种；调整回流比，优化硝化池结构做法，设置消氧区；精确计算硝化反硝化池容积；精确计算氨氮生物氧化需氧量；设置消泡装置或者喷淋装置；设置保温；调整排泥量；设置PH投加装置；自动控制硝化池内的PH值等。
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反硝化脱总氮方案及计算书
1、设计范围
反硝化滤池脱总氮的工艺设计，包括全部设备选型及非标设备设计、工艺管道设计；本系统内的电气、自动控制及仪表系统设计。
2、设计进水条件
（1）RO浓水水量3000m3/d，TN为80mg/L;雨季和冬季防冻时水量达4000m3/d，TN为40mg/L时，仍能满足TN≤10mg/L 的处理要求。
（2）进水呈中性，含钙离子2mg/L、镁离子300mg/L，主要是硝态氮。
（3）设计进水：化学需氧量（CODcr）≤250mg/L；TN≤80mg/L （硝态氮为主）；设计出水水质：化学需氧量（CODcr）≤400mg/L；TN（以N计）≤10mg/L。
3、工艺流程概述
本系统主体工艺包括两部分，即反硝化滤池和配套的清水池及反冲洗废水池部分。
反硝化滤池的主要作用是将废水中的硝态氮通过反硝化过程而转化为氮气，从而达到脱总氮的目的。
4、系统工艺流程详细说明
（1）原水经加压提升进入反硝化滤池总进水分配槽，由总进水分配槽分配至每单元反硝化滤池进水管，每单元反硝化滤池进水管将污水送至滤池底部，污水自下而上以一定的流速流经生物滤料，滤料上长满生物膜，污水与生物膜相接触，在生物膜微生物的作用下，污
水得到净化。
同时充满滤料的滤床可以有效的截留水中的悬浮物质，从而使污水能得到进一步澄清。
（2）为了保证脱总氮的效果和总体去除率；考虑到冬季运行去除效率的下降，这里的反硝化滤池设为二级反硝化工艺。
一级反硝化滤池出水自流进入二级反硝化滤池。
由于反硝化过程需要消耗碳源，当碳源不足时通过投加甲醇补充碳源，保证每一级的反硝化过程的正常运行。
（3）第二级每单元反硝化滤池汇总出水进入循环水池（清水池），内设有循环水泵，通过循环水泵的提升，将循环水池的处理水泵入第一级反硝化滤池总进水分配槽，与原水混合。
通过处理水回流，一方面用于提高反硝化滤池的水力负荷，保证滤池适宜的滤速，另一方面出水回流可对原水中的SS、硝态氮等进行稀释，降低其在进水中的浓度，有利于保证滤池系统正常稳定运行，出水稳定达标。
同时回流可以增加滤池中的反硝化微生物，提高滤池的反硝化处理效果。
（4）循环水池（清水池）外设有反冲洗水泵，以备滤池反冲洗和驱氮系统时使用。
循环水池（清水池）出水自流或提升进入后续工艺设备。
5、反硝化滤池冲洗流程
（1）由于微生物的不断繁殖，生物膜逐渐增厚，超过一定厚度后，吸附的有机物，在传递到滤料表面的微生物之前已被代谢。
此时，滤料表面的内层微生物因得不到有机营养而进入内源代谢，失去其粘附在滤料上的性能，脱落下来。
这时滤池则需要进行冲洗。
冲洗采用
气水联合反应洗。
（2）冲洗是在与正常过滤的相同方向进行的。
实际上是顺向冲洗，反冲洗只是习惯的说法。
当需要冲洗时，由反冲洗水泵提升循环水池（清水池）的滤池处理水进行反冲，冲洗废水自流进入反冲洗废水池，由反冲洗废水排水泵排入系统的前处理段作进一步处理。
冲洗空气则通过启动自鼓风机来实现。
（3）系统设计有智能控制系统，可通过时间、水头损失、处理出水水质等控制系统自动完成反冲洗，从而保证冲洗强度恰当和适宜，既要冲洗得有效、彻底，又要保护滤床及生物群不被破坏，从而在冲洗结束后，系统可以尽快的回复其工艺性能。
冲洗可根据需要选用水冲洗、气冲洗、气水联合冲洗。
冲洗周期大于等于24小时，每单元反硝化滤池交替进行冲洗。
滤池系统可根据需要采用正常强度的反冲洗和超强度的反冲洗。
（4）反冲洗流程：
第一阶段：单独气冲，冲洗历时3min，气洗强度18L/（m2·s）；第二阶段：气水同时反冲洗，历时15 min，气洗强度18L/（m2·s），水冲洗强度5L/（m2·s）；第三阶段：清水漂洗，冲洗历时5 min，冲洗强度5L/（m2·s）；冲洗时间共计t=23min，冲洗周期T=24h。
6、反硝化生物滤池净化原理
（1）反硝化滤池是利用附着在生物滤料上的含有大量反硝化细菌的生物膜在厌氧条件下将硝态氮（NO3-N）、亚硝态氮（NO2-N）转化为氮气的生物滤池，从而确保出水总氮达标。
其净化原理如下：
（2）反硝化细菌以NO3-N或NO2-N作为电子受体，以有机碳为碳源，对NO3-N或NO2-N进行转化去除。
在反硝化菌的代谢活动下，硝态氮有二个转化途径，即：同化反硝化（合成），最终产物为反硝化细菌菌体细胞物质（有机氮化合物），保持反硝化反应的持续进行。
异化反硝化（分解），最终产物为气态氮，从而达到脱氮的目的，以异化反硝化为主。
（3）由于反硝化细菌在将硝态氮或亚硝态氮转化为氮气的过程中，需要消耗碳源，因此，可进一步去除废水中的有机碳，从而进一步降低废水中的COD浓度，从而做到COD和总氮等指标达标。
但由于采用后置反硝化滤池，经处理后的污水可能存在有机物不足的情况，这时，则需另外投加有机物补充碳源，采用投加甲醇的方案解决有机碳不足的问题。
此时有机物的需要量为：
Cm=2.47[NO3-N]+1.53[NO3-N]+0.87[DO]并按考滤30%的余量计算。