计算烟囱温度场

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烟囱温度计算

581.4298 度
195.9529 度
第四次 5.8 m 5.2 m 4.96 m
内径
第四次 5.8 m 5.2 m 4.96 m
内径
粘土耐火砖砌
3.9 m 粘土耐火砖砌
3.9 m
假定温度
T3 入1 导热系数入2 入n Rin R1 热阻计算 R2 Rn Rex R总 T0 各层受热 T1 温度 T2 T3
T0
1187.39 度
各层受热 T1
1081.591 度
温度 T2
226.1582 度
T3
103.4496 度
平壁法
5.8 m 5.2 m 4.8 m
内径
4.34 m 粘土耐火砖砌
粘土耐火砖砌体
砼筒壁厚
0.3 m
外径
隔热层厚
0.12 m
外径
内衬厚
0.53 m
外径
T0
789.9926 度
假定温度
T1 T2
R总
0.317811
T0
789.9926 度
各层受热 T1
587.2124 度
温度 T2
143.3331 度
T3
73.103 度
砼筒壁厚
0.3 m
外径
隔热层厚
0.12 m
外径
内衬厚
0.53 m
外径
T0
789.9926 度
假定温度
T1 T2
587.2124 度 143.3331 度
T3
73.103 度
0.191695
Rn
0.030107
Rex
0.014368
R总
0.326116
T0

烟囱计算

烟囱高度的确定具有一定速度的热烟气从烟囱出口排除后由于具有一定的初始动量,且温度高于周围气温而产生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。

这相对增加了烟囱的几何高度，因此烟囱的有效高度为：式中：H—烟囱的有效高度，m；—烟囱的几何高度，m；—烟囱抬升高度，m 。

根据《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271—2014）规定，每个新建锅炉房只能设一根烟囱，烟囱高度应根据锅炉房装机总容量确定，按下表规定执行。

由于给定的锅炉型号为：SHS20-25,蒸发量为20t/h。

故选定烟囱几何高度H s=45m.烟气释放热计算取环境大气温度20℃，大气压力=98kPa=0.35=0.3511.051=122.51kw式中：烟气热释放率， kw；−大气压力，取邻近气象站年平均值；−实际排烟量，/s−烟囱出口处的烟气温度，433.15k；−环境大气温度，取=273.15+20=293.15k烟囱直径的计算烟囱平均内径可由下式计算式中：—实际烟气流量，；—烟气在烟囱内的流速，，取20。

取烟囱直径为DN850mm；校核流速。

烟囱抬升高度的计算式中：—烟囱出口流速，取20；—烟囱出口内径，；—烟囱出口处平均风速，取10.故最终烟囱的有效高度H为：H=+=45+5.35=50.35m取51m。

式中：—烟囱抬升高度，m；—烟囱几何高度，m。

烟囱高度校核假设吸收塔的吸收效率为80%，可得排放烟气中二氧化硫的浓度为：二氧化硫排放的排放速率：用下式校核 :式中：σy/σz—为一个常数，一般取0.5-1此处取0.8；最大地面浓度查得国家环境空气质量二级标准时平均的浓度为,所以设计符合要求。

烟囱的阻力损失计算标准状况下的烟气密度为，则可得在实际温度下的密度为：烟囱阻力可按下式计算：式中：—摩擦阻力系数，无量纲，本处取0.02；—管内烟气平均流速，；—烟气密度，； —烟囱长度，； —烟囱直径，。

烟囱压力计算

火电厂加装湿法烟气脱硫装置后，会使烟气温度降低，造成烟囱运行条件偏离设计工况，可能对烟囱产生不良影响。

对此，以某发电厂125 Mw 机组湿法烟气脱硫装置为例，分析脱硫后烟温变化可能对烟囱安全性和运行造成的影响。

1 烟囱内温度分布的计算某发电厂2 台125 MW 机组共用1 座烟囱，烟囱高度为180m ，脱硫前满负荷时烟囱入口烟气量为1 230000m3/h（标准状态），温度150℃，脱硫后满负荷时烟囱进口烟气量为1 306209m3/h （标准状态），温度80℃。

对脱硫装置安装前后满负荷、80％负荷、65％负荷和50％负荷共8个工况进行分析。

根据能量守恒原理，可计算出烟囱沿高度方向的一维温度分布。

由于沿高度方向烟囱直径是变化的，且烟囱较高，所以采用分段计算，并考虑了沿高度位能的变化。

将烟囱分为13段，在计算段内，根据能量守恒可得：由上式得到脱硫装置安装前后各个工况的温度分布结果见图1 、图2 。

由图1 和图2 可知，脱硫装置安装前后烟囱内进出口烟温降低都不大，但由于脱硫装置安装后烟囱进口烟气温度低，使烟气和烟囱外环境的温差减小，因而烟囱进出口的烟温较未脱硫时小。

由于烟气脱硫装置安装后烟囱内烟温低于80℃，平均比未脱硫时低70℃，因此对于烟气脱硫装置安装后的烟囱必须考虑烟温变化带来的影响。

2 烟气脱硫装置安装前后烟囱内烟气温度分布变化对烟囱的影响烟囱内烟气温度的变化可能对烟囱带来的影响主要有：(l）由于烟气温度的降低出现酸结露现象，造成烟囱内部腐蚀；(2）由于烟气温度的变化使烟囱的热应力发生改变；(3）由于烟温降低影响烟气抬升高度，（烟气排出烟囱口之后，由于排出速度和热浮力的作用，上升一段高度后再慢慢扩散，这段高度称为抬升高度。

烟气自烟囱排出，即与周围大气发生强烈的能量和热量交换，交换到一定程度，烟气的速度、温度和周围大气十分接近，此时烟气就随着大气运动而浮沉和扩散，烟气浓度逐渐降低，最后和大气融为一体完成整个扩散过程。

锅炉排烟计算(含烟道、烟囱、阻力、散热量)

0.73 a=
烟囱内排气平均密度
ρ g2=a/(273+tg) (kg/m3)
0.77 a=
理论空气量
理论排气量
标准单位排气量烟道内单位排气量烟囱内单位排气量烟道内排气量烟囱内排气量烟道断面积烟囱断面积烟道直径 g,Nm3/Nm3
Df=(1.27*Af)1/2 (m)
Dc=(1.27*Ac )1/2 (m)
9.64
10.64
13.05 m= 22.38 21.19 9603 9089
0.33 Vf= 0.32 Vc= 0.65 取D= M 0.63 取D= M
备注
42 0.23
1.25MW*3锅炉制造厂提供
150
0.23
3.5
1#楼烟道及烟囱口径计算
计算公式
燃料种类
燃料消耗量
Q=
kg/h,Nm3/h
设备出口排气温度℃ tb= ℃
烟囱入口排气温度℃
tg1=tb-l*⊿t(℃) l:烟道长m
⊿t:烟道内温度降
tg2=tg1-Hc*⊿t(℃)
烟囱出口排气温度℃
Hc:烟囱高m
⊿t:烟囱内温度降
计算
天然气
429
200
l=
m
191 ⊿t= ℃
Hc= m 157
⊿t= ℃
烟道内排气平均温度℃tf=(tb+tg1)/2 (℃)
烟囱内排气平均温度℃t(g℃=t)g1-0.6*(tg1-tg2)
ρ
室外空气密度
a=353/(273+ta)(kg/m3
) ta:室外通风温度
烟道内排气平均密度
ρ g1=a/(273+tf) (kg/m3)

烟囱负压计算

烟囱负压计算
1.计算烟气密度，可使用以下公式：
ρ = (Pm×M)/[(R/ν)×(T+273.15)]
其中，ρ为烟气密度，Pm为烟气压力，M为烟气分子量，R为气体常数，ν为烟气运动粘度，T为烟气温度。

2.计算烟气动力压，可使用以下公式：
p = (ρ×v2)/2
其中，p为烟气动力压，v为烟气流速。

3.计算烟气静力压，可使用以下公式：
P = ρ×g×h
其中，P为烟气静力压，g为重力加速度，h为烟囱高度。

4.计算烟囱负压，可使用以下公式：
ΔP = [1-(Tc/T)]×(p-Patm)
其中，ΔP为烟囱负压，Tc为烟气温度，T为标准温度（一般取15℃），Patm为大气压力。

需要注意的是，上述计算方法仅适用于简单的烟囱结构和烟气组成，对于复杂的情况，还需要进行更加精确的计算和分析。

烟囱的热工计算

烟气量(m 3/s)
烟气温度（℃）
烟气温降速率（℃/m ）烟气标态下密度（kg/m 3）
窑炉系统总
阻力（Pa ）
8350 1.5 1.32290空气最高
温度
（℃）烟气速度（m/s ）标准大气压（mmHG ）最低大气压
（mmHG ）
顶部内径（m ）354760580 1.60顶部烟气
温度
（℃）平均烟气温度（℃）烟气平均密度（kg/m 3）空气最低密度
（kg/m 3）
假设烟囱高度（m ）208.595279.29750.6525 1.1461
94.27烟气量(m 3
/s)烟气温度（℃）烟气温降速率（℃/m ）烟气标态下密度（kg/m 3）
窑炉系统总阻力（Pa ）
8350 1.5 1.32290空气最高
温度
（℃）烟气速度（m/s ）标准大气压（mmHG ）最低大气压
（mmHG ）
顶部内径（m ）354760580 1.60顶部烟气
温度
（℃）平均烟气温度（℃）烟气平均密度（kg/m 3）空气最低密度
（kg/m 3）
假设烟囱高度（m ）208.595279.29750.6525 1.1461
94.27
实例一
实例二
储备系数k
1.2
底部内径
（m）
2.08
实际烟囱高度（m）
94.27
储备系数k
1.2
底部内径
（m）
2.08
实际烟囱高度（m）
94.27。

钢烟囱计算书计算书5

（如果不单独存档，不盖入库章）计算书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (15)7、风荷载计算 (17)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19)9、地震作用及内力计算 (21)10、附加弯矩计算 (25)11、荷载内力组合 (31)12、钢烟囱强度与稳定计算 (34)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38)14、筒壁容许应力计算 (39)15、钢烟囱底座计算 (42)16、钢烟囱位移结果 (46)17、加强圈间距计算 (47)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数λ(W /(m·K))1 隔热层JM-100 1100 850.00 -----2 筒壁钢材Q235(B) 250 7850.00 58.150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度(℃) 350 450 550 导热系数(W /(m·K)) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数: 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 66.00 2000.00 -----1 60.00 2000.00 6.002 50.00 2000.00 10.003 40.00 2000.00 10.004 30.00 4000.00 10.005 20.00 4000.00 10.006 10.00 4000.00 10.007 0.00 4000.00 10.00 烟囱总截面数: 18烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)隔热层厚度(mm)筒壁厚度(mm)材料总厚度(mm)坡度(%)0 66.00 2000.00 ----- 100.00 10.00 110.00 0.0001 60.00 2000.00 6.000 100.00 10.00 110.00 0.0002 55.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0003 50.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0004 45.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0005 40.00 2000.00 5.000 100.00 10.00 110.00 0.0006 35.00 3000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0007 30.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 10.0008 23.00 4000.00 7.000 100.00 16.00 116.00 0.0009 21.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00010 20.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00011 19.00 4000.00 1.000 100.00 16.00 116.00 0.00012 17.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00013 15.00 4000.00 2.000 100.00 16.00 116.00 0.00014 12.50 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00015 10.00 4000.00 2.500 100.00 16.00 116.00 0.00016 5.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.00017 0.00 4000.00 5.000 100.00 16.00 116.00 0.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)0 66.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----1 60.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----2 55.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----3 50.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----4 45.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----5 40.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----6 35.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----7 30.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----8 23.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 10009 21.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100010 20.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----11 19.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100012 17.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100013 15.00 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 100014 12.50 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 200015 10.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----16 5.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----17 0.00 0.00 0.00 0 ----- ----- ----- -----钢平台参数表平台编号标高(m)平台宽度(mm)角度(°)活荷载自重均布(kN/m2)总计(kN)均布(kN/m2)总计(kN)1 13.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.622 15.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.623 17.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.624 19.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.625 21.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.626 23.00 1000.00 60.00 2.00 5.24 1.00 2.627 46.00 1000.00 360.00 3.50 32.99 1.00 9.42平台荷载折减系数: 1.00是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m)4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”)《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。

60m钢烟囱计算书

目录1、设计资料1.1基本设计资料烟囱总高度H=60.300m烟气温度T=95.00rgas烟囱底部高出地面距离:0mm夏季极端最高温度T sum=40.00°C冬季极端最低温度T win=-4.00C win最低日平均温度T.=-5.00Cwin烟囱日照温差△T=20.00C基本风压叫=0.55kN/m2瞬时极端最大风速:34.00(m/s)地面粗糙度:B类烟囱筒体几何缺陷折减系数6=0.50烟囱安全等级:二级抗震设防烈度：7度(0.10g)设计地震分组:第一组建筑场地土类别：II类筒壁腐蚀厚度裕度:2.00mm衬里起始高度:0.00m设置破风圈：是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力：117.00MPa是否计算抽力:否1.2材料信息序1—1使用部位材料名称最高使用温密度导热系数尢号度(C) (kg/m3) (W/(m・1 筒壁钢材S31603 250 7850.00 58.1501.3几何尺寸信息烟囱总分段数：18烟囱筒身分段参数表编号标咼(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 60.30 1800.001 50.30 1800.00 10.002 43.50 1800.00 6.803 41.59 4000.00 1.914 38.91 4000.00 2.685 37.12 4000.00 1.806 35.32 4000.00 1.807 32.82 4000.00 2.508 30.82 4000.00 2.009 29.02 4000.00 1.8010 26.30 4000.00 2.7211 24.30 4000.00 2.0012 22.00 4000.00 2.30烟囱总截面数:2113 20.54000.00 1.501418.70 4000.00 1.801516.70 4000.00 2.001613.80 4000.00 2.9017 3.80 4000.00 10.0018-0.04000.00 3.80烟囱筒身分节参数表(1)截面标高烟囱筒壁外直径(mm)分节高度筒壁厚度坡度编号(m) (m) (mm) (%) 0 60.30 1800.00 12.000.001 55.30 1800.00 5.000 12.000.002 50.30 1800.00 5.000 12.000.003 43.50 1800.00 6.800 12.000.004 41.59 4000.00 1.905 12.0057.7435 38.91 4000.00 2.680 12.000.006 37.12 4000.00 1.800 12.000.007 35.32 4000.00 1.800 12.000.008 32.82 4000.00 2.500 12.000.009 30.82 4000.00 2.000 14.000.0010 29.02 4000.00 1.800 14.000.0011 26.30 4000.00 2.720 14.000.0012 24.30 4000.00 2.000 14.000.0013 22.00 4000.00 2.300 14.000.0014 20.50 4000.00 1.500 16.000.0015 18.70 4000.00 1.800 16.000.0016 16.70 4000.00 2.000 16.000.0017 13.80 4000.00 2.900 16.000.0018 9.40 4000.00 4.395 16.000.0019 3.80 4000.00 5.605 16.000.0020 -0.00 4000.00 3.800 16.00 0.00烟囱筒身分节参数表(2)面标高附加重量附加风载洞口洞口洞口宽洞口高号(m) (kN) (kN) 数量形状度(mm) 度(mm) 5 38.91 8.00 0.00 0 矩形0 06 37.12 8.00 0.00 0 矩形0 07 35.32 8.00 0.00 0 矩形0 08 32.82 35.00 0.00 0 矩形0 09 30.82 75.00 0.00 0 矩形0 010 29.02 38.00 0.00 0 矩形0 011 26.30 8.00 0.00 0 矩形0 0 洞口直径(mm)12 24.30 10.00 0.00 0 矩形0 013 22.00 10.00 0.00 0 矩形0 014 20.50 8.40 0.00 0 矩形0 015 18.70 38.00 0.00 0 矩形0 016 16.70 10.00 0.00 0 矩形0 018 9.40 0.00 0.00 1 圆形180020 -0.00 8.40 0.00 0 矩形0 0是否设置爬梯:否1.4烟囱底座设计参数烟囱底板材料:Q235(B)烟囱底板内径DI:3000.00mm烟囱底板外径D2:5000.00mm偏心弯矩M e：0.00kN.m地脚螺栓材料:Q235(B) 地脚螺栓数量n:20地脚螺栓腐蚀裕量c2：4.0mm地脚螺栓中心线直径D3:4500mm筋板材料:Q235(B)筋板高度hj:600.00mm盖板材料:Q235(B)盖板类型:环形盖板是否有垫板:否2、计算依据《烟囱设计规范》GB50051-2013《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003（201451）《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：续表3.3.13、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号0 标咼(m)60.30重量(kN)筒壁0.001 55.30 25.932 50.30 25.933 43.50 35.264 41.59 18.425 38.91 31.006 37.12 20.827 35.32 20.828 32.82 28.919 30.82 26.9710 29.02 24.2811 26.30 36.6812 24.30 26.9713 22.00 31.0214 20.50 23.1115 18.70 27.7316 16.70 30.8117 13.80 44.6818 9.40 64.5819 3.80 86.3520 -0.00 58.54 合计-- 688.81筒身自重表格(2)截面卡去"^/e、附加重量破风圈重本节总重量每节根部重编号标冋(m)(kN) (kN) (kN) 量(kN)0 60.30 0.00 -- 0.00 0.001 55.30 0.00 3.34 29 292 50.30 0.00 3.34 29 593 43.50 0.00 4.54 40 984 41.59 0.00 1.27 20 1185 38.91 8.00 0.93 40 1586 37.12 8.00 0.00 29 1877 35.32 8.00 0.00 29 2168 32.82 35.00 0.00 64 2809 30.82 75.00 0.00 102 38110 29.02 38.00 0.00 62 44411 26.30 8.00 0.00 45 48812 24.30 10.00 0.00 37 52513 22.00 10.00 0.00 41 56614 20.50 8.40 0.00 32 59815 18.70 38.00 0.00 66 66416 16.70 10.00 0.00 41 70417 13.80 0.00 0.00 45 74918 9.40 0.00 0.00 65 81419 3.80 0.00 0.00 86 90020 -0.00 8.40 0.00 67 967合计-- 264.80 13.42 967 967 筒身总重量G=刀（每节重量）=967.03kN6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1=0.7670sT2=0.2147sT3=0.0867sT4=0.0427sT5=0.0281s前五阶振型相对位移计算结果标咼（m）第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型（相对值）（相对值）（相对值）（相对值）（相对值）60.30 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.000055.30 0.8645 0.5847 0.1394 -0.3018 -0.606250.30 0.7326 0.2107 -0.4989 -0.8153 -0.594443.50 0.5728 -0.0997 -0.6425 -0.1898 0.708941.59 0.5342 -0.1307 -0.5407 -0.0312 0.649138.91 0.4814 -0.1619 -0.3782 0.1375 0.431937.12 0.4465 -0.1784 -0.2664 0.2212 0.257735.32 0.4122 -0.1911 -0.1553 0.2738 0.078532.82 0.3656 -0.2019 -0.0084 0.2879 -0.139330.82 0.3295 -0.2050 0.0984 0.2505 -0.257729.02 0.2978 -0.2040 0.1836 0.1858 -0.308226.30 0.2517 -0.1961 0.2871 0.0486 -0.280224.30 0.2195 -0.1857 0.3407 -0.0656 -0.193022.00 0.1844 -0.1696 0.3764 -0.1906 -0.048720.50 0.1628 -0.1572 0.3850 -0.2603 0.054918.70 0.1381 -0.1409 0.3815 -0.3256 0.173316.70 0.1125 -0.1215 0.3609 -0.3692 0.281313.80 0.0792 -0.0920 0.3051 -0.3743 0.36959.40 0.0384 -0.0492 0.1848 -0.2712 0.32803.80 0.0066 -0.0094 0.0394 -0.0661 0.0909-0.00 0 0 0 0 0 7、风荷载计算7.1横向风振判断7.1.1第1振型时的临界风速计算V cr1=D2S3=0767黑020=26・08m/s式中D2/32H/3高度处烟囱的外直径7.1.2烟囱雷诺数R eV H=40冷％叫=4^1.7124X0.55=38.82m/sRe=69000V cr1D2/3=69000X26.08X4.00=7.20X106Re上3.5X106，L2X VH>V cr1需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用7.2风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标咼(m) RooB evz/H R豁(z) B zzpz叫60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 1.9290 1.0000 0.8758 2.3320 2.6455.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 1.9290 0.8632 0.7762 2.1806 2.450.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 1.9290 0.7247 0.6698 2.0187 2.1643.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 1.9290 0.5516 0.5319 1.8091 1.8641.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 1.9290 0.5057 1.0973 2.6690 2.7138.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 1.9290 0.4435 0.9815 2.4928 1.4537.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 1.9290 0.4017 0.9030 2.3735 1.3535.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 1.9290 0.3639 0.8311 2.2641 1.2732.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 1.9290 0.3172 0.7411 2.1271 1.1730.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 1.9290 0.2799 0.6660 2.0130 1.0929.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 1.9290 0.2487 0.6031 1.9172 1.0126.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 1.9290 0.2036 0.5098 1.7754 0.9124.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 1.9290 0.1704 0.4373 1.6651 0.8322.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 1.9290 0.1420 0.3749 1.5702 0.7620.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 1.9290 0.1239 0.3336 1.5074 0.7218.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 1.9290 0.1023 0.2831 1.4306 0.6616.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 1.9290 0.0829 0.2372 1.3608 0.6113.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 1.9290 0.0576 0.1747 1.2658 0.549.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 1.9290 0.0282 0.0939 1.1428 0.443.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.06 1.9290 0.0100 0.0333 1.0507 0.40 -0.00 2000 1.0000 1.00 1.92 - 1.9290 0.0100 0.0333 1.0507 0.40.00注：R0筒身截面外半径(mm)7.3风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果标咼(m)Q i60.30--55.30 27.19 68 50.30 24.64 266 43.50 29.51 718 41.59 15.12 888 38.91 22.25 1176 37.12 10.08 1399 35.32 9.46 1639 32.82 12.20 2000 30.82 9.02 2310 29.02 7.56 2604 26.30 10.47 3072 24.30 6.97 3434 22.00 7.34 3867 20.50 4.44 4158 18.70 4.97 4516 16.70 5.09 492313.80 6.64553 19.40 8.57 64863.80 9.47 7754-0.00 6.15 8643注：1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载,单位为kN2、M wki=E(Q i h i),单位为kN.m7.4考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算(只计算顺风向风压)瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高(m) Roo馬Bevz/H R豁(z) B zzpz叫60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 2.0186 1.0000 0.8758 2.38103.5 455.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 2.0186 0.8632 0.7762 2.22403.2 250.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 2.0186 0.7247 0.6698 2.05622.8 943.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 2.0186 0.5516 0.5319 1.83882.4 841.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 2.0186 0.5057 1.0973 2.73033.6 438.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 2.0186 0.4435 0.9815 2.54771.9 437.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 2.0186 0.4017 0.9030 2.42401.8 235.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 2.0186 0.3639 0.8311 2.31051.7 132.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 2.0186 0.3172 0.7411 2.16861.5 630.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 2.0186 0.2799 0.6660 2.05031.4 529.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 2.0186 0.2487 0.6031 1.95101.3 626.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 2.0186 0.2036 0.5098 1.80391.2 124.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 2.0186 0.1704 0.4373 1.68951.1 122.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 2.0186 0.1420 0.3749 1.59121.0 220.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 2.0186 0.1239 0.3336 1.52610.9 618.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 2.0186 0.1023 0.2831 1.4464 0.8816.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 2.0186 0.0829 0.2372 1.3741 0.8113.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 2.0186 0.0576 0.1747 1.27550.7 19.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 2.0186 0.0282 0.0939 1.14800.5 83.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.06 2.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53 -0.00 2000 1.0000 1.00 1.92 0.00 2.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53 风荷载标准值计算结果标咼(m) Qi Mwkiwki60.30 -- -- 55.30 36.45 91 50.30 32.99 356 43.50 39.45 962 41.59 20.27 1189 38.91 29.89 1575 37.12 13.53 1874 35.32 12.68 2196 32.82 16.35 2679 30.82 12.07 3095 29.02 10.11 3488 26.30 13.98 4116 24.30 9.30 4601 22.00 9.78 5180 20.50 5.91 5570 18.70 6.61 6049 16.70 6.76 6594 13.80 8.80 7408 9.40 11.33 86853.80 12.481038 0-0.00 8.09 11569注：1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载,单位为kN2、M wki=E(Q i h i),单位为kN.m8、地震作用及内力计算标高(m) 60.30地震作用下的剪力(kN)振型组合值3.70 第一振型1.60第二振型-2.93第三振型1.45第四振型-0.60第五振型0.3155.30 4.38 -6.35 1.85 -0.24 -0.07 7.9350.30 7.15 -7.80 0.15 0.92 -0.50 10.63 43.50 9.02 -7.21 -1.74 1.16 -0.05 11.73 41.59 10.53 -6.53 -3.12 1.19 0.30 12.84 38.91 12.34 -5.42 -4.41 1.00 0.61 14.23 37.12 13.75 -4.39 -5.17 0.73 0.77 15.37 35.32 15.24 -3.14 -5.67 0.36 0.82 16.58 32.82 17.76 -0.60 -5.73 -0.39 0.64 18.68 30.82 21.39 3.53 -4.75 -1.43 0.09 22.24 29.02 23.63 6.32 -3.50 -1.96 -0.35 24.79 26.30 24.73 7.88 -2.37 -2.04 -0.59 26.15 24.30 25.67 9.33 -1.06 -1.93 -0.75 27.41 22.00 26.41 10.59 0.32 -1.64 -0.78 28.52 20.50 27.02 11.65 1.61 -1.28 -0.74 29.50 18.70 28.04 13.54 4.15 -0.37 -0.50 31.42 16.70 28.63 14.70 5.85 0.36 -0.22 32.71 13.80 29.10 15.71 7.50 1.20 0.21 33.93 9.40 29.42 16.45 8.88 2.05 0.73 34.923.80 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12 -0.00 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12地震作用下弯矩(kN.m)标高(m) 第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值60.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 055.30 8.02 -14.63 7.24 -3.02 1.54 18 50.30 29.90 -46.35 16.49 -4.22 1.21 58 43.50 78.52 -99.39 17.49 2.06 -2.17 128 41.59 95.70 -113.12 14.17 4.26 -2.27 149 38.91 123.92 -130.63 5.79 7.45 -1.47 180 37.12 146.13 -140.39 -2.15 9.25 -0.37 203 35.32 170.89 -148.29 -11.45 10.56 1.01 227 32.82 208.98 -156.13 -25.64 11.46 3.07 262 30.82 244.50 -157.33 -37.10 10.68 4.34 293 29.02 283.01 -150.98 -45.64 8.11 4.51 32426.30 347.28 -133.79 -55.17 2.79 3.55 376 24.30 396.73 -118.02 -59.92 -1.29 2.37 41822.00 455.76 -96.56 -62.36 -5.73 0.66 470 20.50 495.38 -80.69 -61.87 -8.19 -0.52 506 18.70 544.02 -59.72 -58.98 -10.48 -1.86 551 16.70 600.09 -32.63 -50.68 -11.22 -2.85 603 13.80 683.10 10.01 -33.72 -10.18 -3.48 684 9.40 811.00 79.04 -0.75 -4.89 -2.57 815 3.80 975.88 171.25 49.02 6.60 1.52 992 -0.00 1087.86 234.28 83.84 15.14 4.82 11169、附加弯矩计算标咼(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai(kN.m)承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai(kN.m)正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki(kN.m)60.30 0.00 0.00 0.00 55.30 4.81 1.61 1.5850.30 19.82 6.70 6.59 43.50 57.38 19.77 19.34 41.59 71.43 24.76 24.19 38.91 93.70 32.75 31.94 37.12 110.26 38.77 37.76 35.32 128.04 45.30 44.06 32.82 154.64 55.22 53.59 30.82 177.41 63.84 61.85 29.02 198.93 72.10 69.75 26.30 233.08 85.46 82.47 24.30 259.28 95.93 92.39 22.00 290.30 108.60 104.35 20.50 310.94 117.21 112.43 18.70 335.99 127.86 122.41 16.70 364.03 140.09 133.81 13.80 404.67 158.47 150.82 9.40 464.76 187.48 177.363.80 534.95 225.68 211.64 -0.00 575.50 251.72 234.4410、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 组合2 S =1.0S Gk +1.4S wkGkwkS =1.2S Gk +1.4S wk +Gkwk+1.0M a +a1.0M +a0.7x 1.4x S Lk Lk 0.7x 1.4x S LkLk组合3 S =1.35S Gk +0.6xGk1.4x S wk +1.0M a +0.7x 1.4x S Lk组合4 S =1.2S +1.3S GEEhk +0.2x 1.4x S wk +1.0x M aE wkaE组合5 S =1.0S +1.3S GEEhk +0.2x1.4x S wk +1.0x M aEwkaE组合6 S =1.2S +1.3S GEEhk +0.5S Evk +0.2x 1.4x S wk w k+1.0MaE1 aE1 组合7 S =1.0S +1.3SGEEhk-0.5S Evk+0.2x 1.4x S wk w k+1.0M aE2 aE2 组合8 S =1.2S GE +0.5SEhk +1.3S Evk +0.2x1.4x S wk wk+1.0MaE1 aE1组合9 S =1.0S GE +0.5S Ehk-1.3S Evk+0.2x 1.4x S wk w k+1.0M aE2 aE2 组合10 S =1.0S Gk +1.0M a +1.0S Maxwk组合11 S =1.0SGk +1.0M a +1.4S wk标高组合1组合2组合3(m) NMNMNM60.30 0 0 0 0 0 0 55.30 29100 35 100 4062 50.30 59 392 70 392 79243 43.50 98 1063 118 1063 133661 41.59 118 1314 142 1314 159817 38.91 158 1740 190 1740 2131082 37.12 187 2069 224 2069 2521285 35.32 216 2423 259 2423 2911505 32.82 280 2955 335 2955 377 1835 30.82 381 3411 458 3411 5152118 29.02 444 3844 533 3844 599 2386 26.30 488 4534 586 4534 6592814 24.30 525 5067 630 5067 7093144 22.00 566 5704 680 5704 7653539 20.50 598 6132 718 6132 8073804 18.70 664 6658 796 6658 8964129 16.70 704 7257 845 7257 9514500 13.80 749 8148 899 8148 10115051 9.40 814 9545 976 954510995913 3.80 900 11391 1080 11391 12157048 -0.0096712676116012676 13057836标高组合4组合5(m) NMNM60.30 0 0 0 0 55.30 35 45 29 45 50.30 70 156 59 156 43.50 118 387 98 387 41.59 142 467 118 467 38.91 190 596 158 596 37.12 224 694 187 694 35.32 259 799 216 799 32.82 335 956 280 956 30.82 458 1092 381 1092 29.02 533 1223 444 1223 26.30 586 1435 488 1435 24.30 630 1601 525 1601 22.00 680 1802 566 1802 20.50 718 1939 598 1939 18.70 796 2108 664 2108 16.70 845 2303 704 2303 13.80 899 2597 749 2597 9.40 976 3063 814 3063 3.80 1080 3686 900 3686 -0.00116041239674123标咼(m)N (kN)组合10M (kN.m)60.300 055.30 29 9650.30 59 37643.50 98 102041.59 118 126038.91 158 166937.12 187 198435.32 216 232432.82 280 283430.82 381 327229.02 444 368726.30 488 434924.30 525 486022.00 566 547120.50 598 588118.70 664 638516.70704 695813.80 749 7812 9.40 814 9150 3.80 900 10915 -0.0096712144组合11标咼(m)M (kN.m0 60.30 N (kN)0 55.30 29 100 50.30 59 392 43.50 98 1063 41.59 118 1314 38.91 158 1740 37.12 187 2069 35.32 216 2423 32.82 280 2955 30.82 381 3411 29.02 444 3844 26.30 488 4534 24.30 525 5067 22.00 566 5704 20.50 598 6132 18.70 664 6658 16.70 704 7257 13.80 749 8148 9.40 814 9545 3.80 900 11391 -0.0096712676截标高tD.(m m) 编号(m) (mm) 0 60.30 -- -- 1 55.30 10.00 1796 2 50.30 10.00 1796 3 43.50 10.00 1796 4 41.59 10.00 3996 5 38.91 10.00 3996 6 37.12 10.00 3996 7 35.32 10.00 3996 8 32.82 10.00 3996 9 30.82 12.00 3996 1029.0212.003996aN钢烟囱局部稳定验算表(一) %A n. (m 2)W n.n.(m 3)0.60 0.68 0.0561 0.0249 0.60 0.68 0.0561 0.0249 0.60 0.68 0.0561 0.0249 0.48 0.58 0.1252 0.1245 0.48 0.58 0.1252 0.1245 0.48 0.58 0.1252 0.1245 0.48 0.58 0.1252 0.1245 0.48 0.58 0.1252 0.1245 0.51 0.60 0.1502 0.1491 0.510.600.15020.1491N..(kN) M.(kN.m) °N(N/mm 2) °B(N/mm 2) 35 100 0.63 4.01 70 392 1.25 15.72 118 1063 2.10 42.67 142 1314 1.13 10.56 190 1740 1.51 13.98 224 2069 1.79 16.62 259 2423 2.07 19.46 335 2955 2.68 23.74 458 34113.05 22.87 533 38443.5525.7711、钢烟囱强度与稳定计算11.1钢烟囱强度计算截面编号标高(m)Ani (m 2)Wnini (m 3)Nii(kN) Mi(kN.m) i ±'i A ±W .ni ni (N/mm 2)ft(N/mm 2)I A ±W 〔n.n.(%) 0 60.30 -- ---- -- ---- -- 1 55.30 0.0561 0.0249 35 100 4.64 207.73 2.23 2 50.30 0.0561 0.0249 70 392 16.97 207.73 8.173 43.50 0.0561 0.0249 118 1063 44.77 207.73 21.554 41.59 0.1252 0.1245 142 1314 11.69 207.73 5.63 5 38.91 0.1252 0.1245 190 1740 15.49 207.73 7.46 6 37.12 0.1252 0.1245 224 2069 18.41 207.73 8.867 35.32 0.1252 0.1245 259 2423 21.53 207.73 10.368 32.82 0.1252 0.1245 335 2955 26.42 207.73 12.729 30.82 0.1502 0.1491 458 3411 25.92 207.73 12.48 10 29.02 0.1502 0.1491 533 3844 29.32 207.73 14.11 11 26.30 0.1502 0.1491 586 4534 34.30 207.73 16.51 12 24.30 0.1502 0.1491 630 5067 38.17 207.73 18.38 13 22.00 0.1502 0.1491 680 5704 42.77 207.73 20.59 14 20.50 0.1751 0.1737 718 6132 39.39 207.73 18.96 15 18.70 0.1751 0.1737 796 6658 42.87 207.73 20.64 16 16.70 0.1751 0.1737 845 7257 46.59 207.73 22.43 17 13.80 0.1751 0.1737 899 8148 52.03 207.73 25.05 189.400.1489 0.1102976954593.20207.7344.87 11.2钢烟囱局部稳定计算19 3.80 0.1751 0.1737 1080 11391 71.73 207.7334.5 320 -0.00 0.1751 0.1737 1160 12676 79.59 207.73 38.3111 26.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 586 4534 3.90 30.4012 24.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 630 5067 4.20 33.9813 22.00 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 680 5704 4.53 38.2414 20.50 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 718 6132 4.10 35.2915 18.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 796 6658 4.55 38.3216 16.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 845 7257 4.83 41.7717 13.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 899 8148 5.13 46.9018 9.40 14.00 3996 0.53 0.62 0.1489 0.1102 976 9545 6.56 86.6419 3.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1080 11391 6.17 65.5620 -0.00 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1160 12676 6.63 72.96钢烟囱局部稳定验算表(二)截标高f yt5 E X105 (o^+oj/o编号(m)yt(N/mm2) a t(N/mm2) G et P o crt NB(N/mm2)NBcrt(%)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- -- --1 55.30 227.06 0.50 0.33 2.06 1387.86 0.70 150.88 4.64 3.072 50.30 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.11 16.97 11.233 43.50 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.21 44.77 29.614 41.59 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 11.69 10.865 38.91 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.59 15.49 14.406 37.12 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 18.41 17.117 35.32 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.61 21.53 20.018 32.82 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.55 26.42 24.569 30.82 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.85 25.92 21.6310 29.02 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.82 29.32 24.4711 26.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.88 34.30 28.6212 24.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.91 38.17 31.8313 22.00 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.94 42.77 35.6614 20.50 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 39.39 30.5015 18.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.15 42.87 33.1916 16.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 46.59 36.0717 13.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.20 52.03 40.2718 9.40 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.39 93.20 72.0319 3.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.29 71.73 55.4820 -0.00 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.31 79.59 61.55 11.3钢烟囱整体稳定性计算截面位AbiWbi计算长长细稳定NExNiiMiio f t o/f t置(m2) (m3) 度l0(m) 比尢系数(kN) (kN) (kN.m) (N/mm2) (N/mm2) (%) 底部0.1751 0.1737 120.60 85.66 0.650 48525 1160 12676 84.57 207.73 40.71 11.4钢烟囱孔洞应力计算根据烟囱规范式(10.3.2-16)计算=_A +仔％w fA 0W标高(m) %A0 (m 2)WW0 (m 3)N (kN) M(kN.m) N/(mm 2) ftN/(mm 2) 结果不通过 9.403.000.1489 0.11029769545279.61207.73(洞口补12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高A ni W ni i i N土M Ai士W nini(N/mm2)fy (N/mm 2)(m) 111(m2)111(m3)Ni(kN)Mi(kN.m)60.30 -- -- -- -- -- --55.30 0.0561 0.0249 29 96 4.37 235.00 50.30 0.0561 0.0249 59 376 16.12 235.00 43.50 0.0561 0.0249 98 1020 42.68 235.00 41.59 0.1252 0.1245 118 1260 11.07 235.00 38.91 0.1252 0.1245 158 1669 14.67 235.00 37.12 0.1252 0.1245 187 1984 17.43 235.00 35.32 0.1252 0.1245 216 2324 20.39 235.00 32.82 0.1252 0.1245 280 2834 25.00 235.00 30.82 0.1502 0.1491 381 3272 24.48 235.00 29.02 0.1502 0.1491 444 3687 27.68 235.00 26.30 0.1502 0.1491 488 4349 32.41 235.00 24.30 0.1502 0.1491 525 4860 36.08 235.00 22.00 0.1502 0.1491 566 5471 40.45 235.00 20.50 0.1751 0.1737 598 5881 37.26 235.00 18.70 0.1751 0.1737 664 6385 40.54 235.00 16.70 0.1751 0.1737 704 6958 44.07 235.00 13.80 0.1751 0.1737 749 7812 49.24 235.00 9.40 0.1489 0.1102 814 9150 88.52 235.003.80 0.1751 0.1737 900 10915 67.96 235.00 -0.00 0.1751 0.1737 967 12144 75.42 235.00 俨土紋nini(%) 1.86 6.86 18.16 4.716.247.428.68 10.6410.4211.78 13.79 15.36 17.21 15.8617.2518.75 20.95 37.67 28.92 32.09筒壁外侧为三边支撑板筒壁内侧为一边支撑板底板面积：A(m2)底板抵抗矩：W(m3)底板压应力：Q cb t(kN/m2)自由边长度a(m)两端与自由边相邻的边长度b(m)PM max(kN.m/m)底板厚度t(mm)筒壁内侧为一边支撑板C(m)M max(kN.m/m)底板厚度t(mm)10.0149.32513、钢烟囱底座计算13.1烟囱底板厚度计算底板厚度取较大结果且要大于14mm，因此取底板厚度t为45mm13.2地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN)385.737所需地脚螺栓净面积(mm2)2755.264地脚螺栓计算直径d1(mm)64.88地脚螺栓所需直径d(mm)68.88地脚螺栓所需面积(mm2)3726.55最终取地脚螺栓为30-M7613.3筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN)419.652锚栓产生的拉力N2(kN)385.737根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm)3.90根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm)8.39构造要求t3(mm)筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm27.7813.4盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3(mm) 523.60筋板自由外伸宽度b(mm) 500.000盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm) 86.00计算盖板厚度t g(mm)O 37.11 构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm14、钢烟囱位移结果筒壁各截面位移结果截面编号标咼(m) 基本风压作用卜位移(mm)瞬时最大风速作用卜位移(mm)地震作用下位移(mm)0 60.30 132.17 177.00 17.551 55.30 113.74 152.32 14.862 50.30 95.86 128.36 12.293 43.50 74.61 99.91 9.414 41.59 69.46 93.01 8.755 38.91 62.42 83.59 7.866 37.12 57.79 77.38 7.277 35.32 53.24 71.29 6.708 32.82 47.10 63.07 5.939 30.82 42.35 56.71 5.3410 29.02 38.21 51.15 4.8211 26.30 32.21 43.12 4.0712 24.30 28.03 37.53 3.5513 22.00 23.50 31.46 2.9814 20.50 20.71 27.73 2.6315 18.70 17.54 23.49 2.2316 16.70 14.26 19.10 1.8217 13.80 10.00 13.39 1.2818 9.40 4.83 6.46 0.6219 3.80 0.83 1.11 0.1120 -0.00 0.000 0.000 0.00015、加强圈间距计算编号标高(m) D rr(mm)tr(mm)E t X105(N/mm2) a(N/mm2)fvcor(m/s)加强筋截面H ss(m)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- --1 50.30 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9412 43.50 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.992.94 13 41.59 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9414 38.91 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.742.94 15 37.12 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9416 35.32 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.742.94 17 32.82 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9418 30.82 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.892.04 29 29.02 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04210 26.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.892.04 211 24.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04212 22.00 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.892.04 213 20.50 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.041.50 014 18.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.041.50 015 16.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.041.50 016 13.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.041.50 017 3.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.041.50 018 -0.00 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振；2.标高10.300m处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。

烟气排放烟囱的计算

烟气排放烟囱的计算
烟气排放是指工业生产过程中产生的尾气经过烟囱排放到大气中的过程。

烟气排放的计算是评估工业生产中对环境的污染程度的重要指标。

本
文将介绍烟气排放烟囱的计算方法，包括烟气排放量的计算、烟囱高度的
计算以及烟囱截面积的计算。

1.烟气排放量的计算：
烟气排放量是指单位时间内从烟囱中排放到大气中的烟气总量。

这个
参数可以使用以下公式进行计算：
E=Q*C
其中，E表示烟气排放量，Q表示烟囱截面积，C表示烟气流速。

2.烟囱高度的计算：
烟囱高度是指烟气排放口到地面的垂直距离。

烟囱高度的计算是基于
空气动力学原理和大气稳定度来确定的，其中最常用的公式是烟囱高度计
算公式：
H=(Q^0.3)*(D^0.6)*(ΔT^-0.4)*K
其中，H表示烟囱高度，Q表示烟气排放量，D表示烟气的扩散系数，ΔT表示排放温度与大气温度差，K表示经验常数。

3.烟囱截面积的计算：
烟囱截面积是指烟囱的横截面面积，它是烟囱高度和烟气排放量的综
合反映。

Q=E/C
其中，Q表示烟囱截面积，E表示烟气排放量，C表示烟气流速。

以上是烟气排放烟囱的计算方法。

在具体应用中，需要根据实际情况来选择合适的计算公式和参数值。

同时，在进行烟气排放计算时，也要考虑到环境保护的要求，采取适当的措施来控制和减少烟气排放对环境的污染。

烟囱计算公式范文

烟囱计算公式范文
1.烟气排放速度计算公式：
烟气排放速度是指单位时间内从烟囱排放的烟气体积。

烟气排放速度的计算公式为：
V = (55.52 * Q * (Tg - Ta)) / (Patm * √(Ts + 273.15 + 273.15))
其中，V为烟气排放速度（m/s）；
Q为烟气流量（m³/s）；
Tg为烟气温度（℃）；
Ta为环境温度（℃）；
Patm为大气压力（Pa）；
Ts为烟气中的湿度（%）。

2.烟囱的阻力计算公式：
烟囱的阻力是指烟气通过烟囱时所受到的阻力。

烟囱的阻力计算公式为：
ΔP=(0.09*H*V^2)/(D^2)
其中，ΔP为烟囱的阻力（Pa）；
H为烟囱的高度（m）；
V为烟气排放速度（m/s）；
D为烟囱的内径（m）。

3.烟道的承重能力计算公式：
烟道的承重能力是指烟囱所能承受的最大荷载。

F=(π*D^2*σ*γ)/4
其中，F为烟道的承重能力（N）；
D为烟道的内径（m）；
σ为烟道材料的抗拉强度（N/m²）；
γ为烟道材料的密度（kg/m³）。

以上就是烟囱计算的基本公式，可以根据实际情况进行计算。

当然，实际计算中还需要考虑更多的因素，如烟囱的材料特性、烟道的几何结构以及烟囱的热工参数等。

因此，在具体计算中还需要结合实际情况进行详细计算。

柴油发电机烟囱计算

柴油发电机烟囱计算柴油发电机烟囱计算1.基本数据：单台柴油发电机功率1000KW单台柴油发电机背压10.1KPa单台柴油发电机排烟量234.3m3/分钟柴油发电机数量 1 台2.烟气流速：W=25m/s 柴油发电机常用烟气流速3.烟气需要的烟囱截面积：F=Vy÷3600÷WVy烟气流量F烟囱截面积m2 W烟气流速m/s单台柴油发电机截面积0.1562 m2(计算值) ,实际φ450,截面积0.15896 m2故选用φ4504.烟气在烟囱内的降温:4.1 烟气在烟囱内每米高度的降温△t=27A÷N1/2△t =0.68℃/mA:修正系数,取A 值为0.8 N:单台发电机功率1000KW 3.2 烟气在烟囱内的总降温T=△t×H H: 垂直烟囱高度132 米T=89.76℃3.3 烟气在烟囱出口的温度t1=t0-△tt1=519.32℃t0:烟气进口温度520℃3.4 烟气平均温度t p= (t1+ t0)÷2t p=519.66℃3.5 烟气平均密度ρp=ρ0273÷(273+t p)ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3ρp=0.4615 Kg/m34 烟囱自然抽力hz=(ρ1-ρp).(Z2-Z1)hz=109.758 Pa式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3ρp:烟气平均密度0.4615 Kg/m3Z2:烟囱顶标高Z1:烟囱底部标高5 烟囱阻力5.1 烟囱磨檫阻力△h=λ×(L÷d)×(ρp×W2÷2)△h=923Pa其中λ:磨檫阻力系数 0.02 L:烟道总长 144 米d:烟囱当量直径0.45 ρp:烟气平均密度0.4615Kg/m3 W: 烟气流速25m/s5.2 90°弯头阻力ξ=0.7△ h1=931.56 Pa5.3阻力合计Σ△h=1854.56Pa5.4发电机背压10100 Pa(发电机厂家提供)+烟囱自然抽力109.758 Pa=10209.758 Pa＞阻力合计1854.56 Pa所以完全满足(计算依据:＜＜燃油燃气锅炉房设计手册＞＞机械工业出版社2004 版）。

烟囱计算

常用燃料燃烧的理论空气量（Nm3/Kg燃料）：汽油、煤油、柴油：11.2~11.5褐煤： 2.94~5.96沥青煤 7.51~8.44无烟煤8.98~9.98焦炭8.51天然气18~201烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度（T烟气温度，1.34指标况下空气密度）出口阻力出口阻力系数，伞帽取1.1局部阻力三通数量 1.453589404弯头数量0变径数量02烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度（T烟气温度，1.34指标况下空气密度）局部阻力三通数量0.646039735弯头数量0变径数量0.6460397353烟囱出口内径：d=(Bj*n*V*(t+273)/3600/0.785/w)^0.5每台锅炉燃料消耗量：Bj:同一烟囱的锅炉台数：n烟囱出口计入漏风系数的烟气量：V烟囱出口处烟气温度：t烟囱出口处烟气流速：w沿程摩擦阻力烟囱最不利管道总长度H：烟囱内烟气平均流速w：主烟囱平均内径d：烟气密度（T烟气温度，1.34指标况下空气密度）局部阻力三通数量0弯头数量 1.009437086变径数量 1.009437086总计0.547762m51.1Nm3/h3台20Nm3/Nm3180℃6m/s 19.63728Pa18.5m6m/s0.547762m0.80755kg/m3 15.98948Pa1.11.453589Pa1个0个0个0.547762m51.1Nm3/h2台20Nm3/Nm3180℃4m/s1.821019Pa3.86m4m/s0.547762m0.80755kg/m31.292079Pa1个0个1个0.387326m51.1Nm3/h1台20Nm3/Nm3180℃4m/s6.254799Pa6m5m/s0.387326m0.80755kg/m3 2.018874Pa0个1个1个48.46712Pa。

1.6 烟囱

将基准面取在6－6面，其柏努利公式为： -hs5 = hg5-(hk6-hk5)-hl5-6 由上式可知，烟囱几何压头转变为动压头增量和阻力损失，其余转变为烟囱的负压，以引导窑内气体运动，这就是烟囱工作的基本原理。
烟囱抽力计算：烟囱抽力计算：以2-2断面为基准面，断面 1-2的伯努利方程式：
底部烟气为300℃，对于砖砌烟囱查表2 底部烟气为300℃，对于砖砌烟囱查表2-4得每米温度降为 300℃ ℃， 1.5 ℃，则烟囱出口处温度为
t 2 = 300 − 36.5 ×1.5 = 245 ℃
烟囱内烟气平均温度：烟囱内烟气平均温度：
1 tav = (300 + 245) = 272.5 2
【解】（1）求出烟气的平均温度和平均温下的密度：解（求出烟气的平均温度和平均温下的密度：估算烟囱高度，并考虑30%的富余抽力估算烟囱高度，并考虑30%的富余抽力 30%
H ' = 1. 3 ×
160 = 36.5(m) 2 1.30 × ) 293 573
要求<5% 要求<5%
273
H − H′ × 100% H′
烟囱每米高度上烟气温度降烟囱每米高度上烟气温度降
不同烟气温度下的每米温降℃ 不同烟气温度下的每米温降℃/m 烟囱类别砖、混凝土烟囱带耐火衬砖不带耐火衬砖 300300-400 ℃ 1.5~2.5 2~3 400400-500 ℃ 2.5~2.3 3~4 500500-600 ℃ 3.5~4.5 4~5 600600-800 ℃ 4.5~6.5 5~7
1、2截面，hg2= 0， hs1+hg1+hk1=hs2+hk2+hl1-2 2、3截面，hg3= 0，hs2+hg2+hk2= hs3+hk3+hl2-3 3、4截面，hg3 = hg4，hs3 +hk3 = hs4+hk4+hl3-4 4、5截面，hg4 = 0， hs4+hk4= hs5+hg5+hk5+hl4-5 将上述4式相加，得：hs1-hs5 = hk5-hk1+hg5-hg1-hg2+∑hl1-5

烟囱出口处烟气速度和温度经验算法

烟囱出口处烟气速度和温度经验算法在计算烟囱的热释放率时，要用到烟囱出口处的烟气速度和烟气温度。

在一般的环境影响评价工作中很少有这两项实测数据，而锅炉出口处的风速（风量）和温度却比较容易得到。

烟囱出口处烟气速度可以从锅炉出口处、烟囱入口处风量换算过去，将操作状态的气体体积除以烟囱出口面积就可以得到了。

（1）锅炉排放的烟气经过除尘室，在烟囱口排出，这期间烟气温度会发生变化，这一变化过程与烟气量、锅炉类型、除尘器类型、外界气温和烟囱高低许多因素有关，粗略地说可以看成只与烟囱高低有关，利用经验公式估算：10/H T Ts b -=式中：T s —烟气温度；T b —锅炉出口温度；H —烟囱高度。

另外，烟气温度估算公式也可写出下面的形成：L T T w s α=其中，T s —烟囱出口处烟气温度，K ；T w —烟道入口处烟气温度，K ；α—修正系数，K/m ；L —烟道长度，m 。

α与烟囱所用材料、环境温度有关，是经验系数。

（2）烟气温度的算法还可以归结为：A 烟气在烟囱中的温度降（t ），按下式计算：DAH t = 式中：H —烟囱高度，m ；D —共用一根烟囱的所有锅炉的额定蒸发量之和，t/h ；A —修正系数，一般情况下，铁烟囱（无衬筒）为2；铁烟囱（有衬筒）为0.5；砖烟囱（壁厚≦0.5m ）为0.4；砖烟囱（壁厚>0.5m ）为0.2。

B 也可按经验值计算，每米烟囱的温度降大致为：砖烟囱烟道烟囱每米温度降为0.5℃；金属烟道烟囱每米温度降为1-2℃。

而烟气出口处的烟气速度则可表示为：24D Qv Vs π= 式中：Qv —烟囱风量需要注意的是，Qv 在实际应用中常常统计长期的排放总量，而许多工厂锅炉并非连续排放却常被认为是连续排放，使得单位时间内的风量估算较小，所求的Vs 很低。

在实际计算时出现虚假的下洗现象，直接影响到计算的准确性，因此，估算Vs 时应根据实际工况和实际测定结果来确定参数。

钢烟囱计算书最终

钢烟囱计算书:一、设计资料：烟囱高度：H=16.6m基本风压：w=0.5kN/m2地面粗糙度B类a=0.16抗震设防烈度7度0.15场地类别Ⅲ分组二烟气温度Tg=80℃室外计算温度：夏季极端高Ta=39℃冬季极端低Ta=-5℃大气湿度75%烟囱上口内经D0= 1.5上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8二、材料选用：1、材料选择：因处在大气潮湿地区，筒壁钢材选用焊接结构用耐候钢Q235NH。

其质量标准应符合《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-20002、梯子、平台同筒壁3、隔热内衬：选用轻质浇筑料，理化指标如下：重度ρ=8kN/m3耐压强度110℃X16h： 2.5Mpa1000℃X3h： 2.5Mpa导热系数：700℃：≤0.25W/m.K1000℃：≤0.25W/m.K使用温度：80℃线变化率：1000℃X3h：0~-0.8三、计算依据：《烟囱设计规范》GB50051-2002，《钢结构设计规范》GB50017-2002，《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，《建筑结构荷载规范》GB50009-2001四、烟囱形式：1、钢板焊接，圆形，2、浇筑料由底至顶，厚度取0mm。

3、烟囱分节制作吊装，采用现场焊接。

共分7mX2+8m五、筒壁受热温度计算：温度计算简图如右：上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8筒壁外半径r1=900mm筒壁内半径r0=888mmr1/r0= 1.01< 1.1采用平壁法计算内衬厚度t1=0m筒壁厚度t2=0.012m导热系数λ1=0.25m导热系数λ2=58.15аin=38аex=121、热阻计算：R1=t1/λ1=0m2²K/WR2=t2/λ3=0.0002m2²K/WR in=1/аin=0.026m2²K/WR ex=1/аex=0.083m2²K/W总热阻R tot=R in+R1+R2+R ex=0.109m2²K/W2、各点受热温度计算：T ej=T g-（T g-T a）∑R i/R totT0=T g-（T g-T a）R in/R tot=70.2℃T1=T g-（T g-T a）（R in+R1）/R tot=70.2℃T2=T g-（T g-T a）（R in+R1+R2）/R tot=70.2℃筒壁温度<100℃，故钢材强度及弹性模量折减系数rs=1六、筒身自重计算：1、筒壁和内衬体积计算：V=πth(（D+d)/2-t)1、钢烟囱结构自震周期计算：(等截面圆烟囱）T i=2πH2SQRT(W/(E t Ig））/C i=A=π(D2-d2)/4=0.0674m2A1=π(D2-d2)/4=0m2 W=Aρ= 5.291kN/mEt= 2.06E+08kN/m2I=π(D4-d4)/64=0.026924m4H=22mC1= 3.515C2=22.034C3=61.701T1=0.27sT2=0.043sT3=0.015s2、顺风向风压w0=0.5kN/m222m处μz= 1.2μz w0d2= 1.944>0.015μs=0.502据表3.2-2w0T2=0.04ξ= 1.69据表3.2-3B类查GB50009-2001表7.4.4-1:ν1=0.81ζν=1ζB=1ν=ν1ζνζB=0.81顺风向时的风荷载系数及风荷载标准值计算：）i圆形截面2/3高度处直径D= 1.8m 圆形截面斯脱罗哈数St=0.2v cr1=D/T 1S t =33.33m/s v cr2=D/T 2St=209.3m/s v cr3=D/T 3St=600m/s 烟囱雷诺数Re及横向风振判断：μH = 1.284ρ= 1.25V H =SQRT（2000γw μH w 0/ρ）=37.92m/s 2/3处的风速Dm= 1.8m Hm=6m V 10=SQRT（1600w 0)=28.3Vm=(Hm/10)0.16V 10=26.08Re=69000V m D m =3E+063.0X10^5≤Re≤3.5X10^6，跨临界范围VH>Vcr1,第1振型发生横向强风共振VH<Vcr2，第2振型不发生横向共振VH<Vcr3，第3振型不发生横向共振4、横向风振是否起控制作用判定：w cr1=V cr12/1600=0.69kN/m 2w=w cr1SQRT（0.04/δ12+βh 2）=13.87kN/m 2w h =V H 2/1600=0.9kN/m 2第1振型横向风振起控制作用，应计算横向风振效应。

柴油发电机烟囱计算书

柴油发电机烟囱计算1. 基本数据：单台柴油发电机功率1000KW单台柴油发电机背压10.1KPa单台柴油发电机排烟量 234.3m3/分钟柴油发电机数量1台烟囱总高度144米其中垂直高度132米水平高度12米90°弯头数量6个2. 烟气流速：W=25m/s 柴油发电机常用烟气流速3.烟气需要的烟囱截面积：F=Vy÷3600÷WVy烟气流量F烟囱截面积m2 W烟气流速m/s单台柴油发电机截面积0.1562 m2(计算值) ,实际φ450,截面积0.15896 m2故选用φ4504.烟气在烟囱内的降温:4.1烟气在烟囱内每米高度的降温△t=27A÷N1/2△t =0.68℃/mA:修正系数,取A值为0.8 N:单台发电机功率1000KW 3.2烟气在烟囱内的总降温T=△t×H H: 垂直烟囱高度132米T=89.76℃3.3烟气在烟囱出口的温度t1=t0-△tt1=519.32℃t0:烟气进口温度520℃3.4烟气平均温度t p= (t1+ t0)÷2t p=519.66℃3.5烟气平均密度ρp=ρ0273÷(273+t p) ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3ρp=0.4615 Kg/m34烟囱自然抽力hz=(ρ1-ρp).(Z2-Z1)hz=109.758 Pa式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3ρp:烟气平均密度 0.4615 Kg/m3Z2:烟囱顶标高Z1:烟囱底部标高5烟囱阻力5.1烟囱磨檫阻力△ h=λ×(L÷d)×(ρp×W2÷2)△ h=923Pa其中λ:磨檫阻力系数0.02 L:烟道总长144米 d:烟囱当量直径0.45 ρp:烟气平均密度 0.4615Kg/m3W: 烟气流速25m/s5.2 90°弯头阻力ξ=0.7△ h1=931.56 Pa5.3 阻力合计Σ△h=1854.56Pa5.4发电机背压10100 Pa(发电机厂家提供)+烟囱自然抽力109.758Pa=10209.758 Pa＞阻力合计1854.56 Pa所以完全满足(计算依据:＜＜燃油燃气锅炉房设计手册＞＞机械工业出版社2004版）。

jist

烟囱的设计计算步骤
1、根据有关资料及条件，确定
①排烟量Q
②系统阻力与动、位能增量和：h s = k(h L31 +△h k +△h ge)，取k=1.3～1.5
③烟气温度等，如烟囱底部温度T1
2、烟囱出口直径d T
3、估算烟囱高度H’
ρ1根据烟囱底部温度T1计算。

4、烟囱底部直径dB dB = dT + αH’
通常取锥形系数α=0.02～0.04。

5、烟囱平均直径d av d av =(d T + d B)/2
6、烟囱出口温度T2T2 = T1 –H’△t L
通常取烟囱内烟气每米温降值△t L =2.5℃/m
7、烟气平均温度T av T av =(T T + T B)/2
8、确定各部位流速，并转化为工况流速（其中w2已经设）
9、烟气平均密度ρm
10、烟囱高度H
11、检验误差
看相对误差是否在允许的误差范围内（一般取5%），若误差太大，则将H’换成H从第4步重新计算。

说明
几座窑合用一烟囱，各烟道应并联，并防止相互干扰。

计算时，h s 应按阻力最大的窑来计算：
h s = k(h L)max ，
烟气量应取几座窑的总烟气量
例题：
一座隧道窑产生的烟气量为1530Nm3/h，料垛阻力hl=31.3Pa，由隧道窑进排烟口至烟囱底部总的局部阻力hl=25Pa，烟气在窑内的摩擦阻力损失hf=3.03Pa。

由排烟口下降至水平支烟道的几何压头hge=8.83Pa（略去窑内至言到底部的动压头增量），烟气在烟囱底部的温度为300℃，外界空气温度为30℃，烟气密度ρ0=1.3Kg/Nm3，试计算烟囱的直径和高度。