风系统水力计算.docx
风路系统水力计算(DOC)
风路系统水力计算1 水力计算方法简述目前，风管常用的的水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法（又称等摩阻法）是以单位长度风管具有相等的摩擦压力损失m p ∆为前提的，其特点是，将已知总的作用压力按干管长度平均分配给每一管段，再根据每一管段的风量和分配到的作用压力，确定风管的尺寸，并结合各环路间压力损失的平衡进行调整，以保证各环路间的压力损失的差额小于设计规范的规定值。
这种方法对于系统所用的风机压头已定，或对分支管路进行压力损失平衡时，使用起来比较方便。
2.假定流速法是以风管内空气流速作为控制指标，这个空气流速应按照噪声控制、风管本身的强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管的风量和选定的流速，确定风管的断面尺寸，进而计算压力损失，再按各环路的压力损失进行调整，以达到平衡。
各并联环路压力损失的相对差额，不宜超过15%。
当通过调整管径仍无法达到要求时，应设置调节装置。
3.静压复得法（略，具体详见《实用供热空调设计手册》之11.6.3）对于低速机械送（排）风系统和空调风系统的水力计算，大多采用假定流速法和压损平均法；对于高速送风系统或变风量空调系统风管的水力计算宜采用静压复得法。
工程上为了计算方便，在将管段的沿程（摩擦）阻力损失mP ∆和局部阻力损失jP ∆这两项进行叠加时，可归纳为下表的3种方法。
将mP ∆与jP ∆进行叠加时所采用的计算方法计算方法名称基本关系式备注单位管长压力损失法（比摩阻法） 管段的全压损失)(2222j m ej m P l p V l V d P l P P ∆+∆=+=∆+∆=∆ρζρλ P ∆——管段全压损失，Pa ；mp ∆——单位管长沿程摩擦阻力，Pa/m用于通风、空调的送（回）风和排风系统的压力损失计算，是最常用的方法当量长度法2222ρζρλV V d l ee=风管配件的当量长度λζee d l =常见用静压复得法计算高速风管或低速风管系统的压力损失。
风路系统水力计算
风路系统水力计算之邯郸勺丸创作1 水力计算方法简述目前，风管经常使用的的水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法（又称等摩阻法）是以单位长度风管具有相等的管长度平均分配给每一管段，再根据每一管段的风量和分配到的作用压力，确定风管的尺寸，并结合各环路间压力损失的平衡进行调整，以包管各环路间的压力损失的差额小于设计规范的规定值。
这种方法对于系统所用的风机压头已定，或对分支管路进行压力损失平衡时，使用起来比较方便。
2.假定流速法是以风管内空气流速作为控制指标，这个空气流速应依照噪声控制、风管自己的强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管的风量和选定的流速，确定风管的断面尺寸，进而计算压力损失，再按各环路的压力损失进行调整，以达到平衡。
各并联环路压力损失的相对差额，不宜超出15%。
当通过调整管径仍无法达到要求时，应设置调节装置。
3.静压复得法（略，具体详见《实用供热空调设计手册》之11.6.3）对于低速机械送（排）风系统和空调风系统的水力计算，大多采取假定流速法和压损平均法；对于高速送风系统或变风量空调系统风管的水力计算宜采取静压复得法。
工程上为了计算方两项进行叠加时，可归纳为下表的3种方法。
2 通风、防排烟、空调系统风管内的空气流速2.1 通风与空调系统风管内的空气流速宜按表2-1采取风管内的空气流速（低速风管）表2-1注：1 表列值的分子为推荐流速，分母为最大流速。
2.2 有消声要求的通风与空调系统，其风管内的空气流速宜按表2-2选用风管内的空气流速（m/s）表2-2注：通风机与消声装置之间的风管，其风速可采取8~10m/s。
2.3 机械通风系统的进排风口风速宜按表2-3机械通风系统的进排风口空气流速（m/s）表2-32.4暖通空调部件的典型设计风速，按表2-4采取。
暖通空调部件的典型设计风速（m/s）表2-42.5送风口的出口风速，应根据建筑物的使用性质、对噪声的要求、送风口形式及装置高度和位置等确定，可参照表2-5及表2-6的数值。
工业通风题 水力计算
工业通风排风系统的水力计算以及风机的选择⑴对各管道进行编号，标出管道长度和各排风点的排风量。
用CAD作图如下图所示⑵选定最不利环路，本系统选择1-3-5-6为最不利环路，⑶根据各管道的风量及选定的流速，确定最不利环路上各管道的断面尺寸和单位长度摩擦阻力。
根据表6-4，输送含有轻矿物粉尘的空气时，风管内最小风速为，垂直风管12m/s，水平风管14m/s。
考虑到除尘器以及风管漏风，考虑到除尘器及风管漏风,取 5%的漏风系数，管段6的计算风量为（0.5+0.5+0.4）×1.05=1.47m3/s。
根据L a=0.5m 3/s ，v 1=14m/s ，求出管径。
所求管径应尽量符合通风管道的统一规格。
D 1=√Q 1π4×14= √0.5π4×14=0.213m=213mm管径取整，即选D 1=220mm ，根据水力计算软件⑴计算出单位长度摩擦阻力R m1=9.57Pa/m 管内实际流速为 13.27m/s同理确定管段3、5、6的管径以及比摩阻 管段3L 3=1m 3/s,v 3=14m/s,D 3=√Q 3π4×14=√1π4×14= =0.301m=301mm 管径取整，即选D 3=320mm根据水力计算软件计算出单位长度摩擦阻力R m3= 5.38Pa/mL 5=1.4m 3/s ，v 5=14m/s ，D 5=√Q 5π4×14=√1.4π4×14=0.357m=357mm 管径取整，即选D 5=360mm根据水力计算软件计算出单位长度摩擦阻力R m5= 5.64Pa/m管段6L 6=1.47m 3/s ，v 6=12m/s ，D 6=√Q 6π4×12=√1.47π4×12=0.395m=395mm 管径取整，即选D 6=400mm 根据水力计算软件计算出单位长度摩擦阻力R m6= 3.63Pa/m⑷确定管段2、4的管径及比摩阻。
空调风系统水力计算书范本
空调风系统水力计算书一、 计算依据《实用供热空调设计手册》第二版 风系统基本参数：气温(℃)： 20 ； 大气压力(Pa)： 843.8 ； 管材：薄钢板； 绝对粗糙度(mm)：0.16；干管推荐流速上限(m/s)：10. 干管推荐流速下限(m/s)：4..；支管推荐流速上限(m/s)：6.； 支管推荐流速下限(m/s)：2.；运动粘度(m^2/s)：1.57E-05二、 计算公式1. 沿程阻力(Pa)22v d l P m ρλ⋅⋅=∆2. 局部阻力(Pa)22v P j ρζ⋅=∆三、 计算结果1、 PFY.B3(1)-1排风系统1.1 根据地下室空调风管平面图，该风系统最不利环路的水力计算如下：负二层排风管（PFY .B2(4)-1）水力计算表1.2 风系统阻力计算对于地下负二层排风管（PFY.B2(4)-1）：P＝沿程阻力+局部阻力+末端风口阻力+消声器阻力＝64.7+180.1+30+50＝324.8Pa风机压头校核：324.8*1.1=357Pa<400Pa，风机选型满足要求。
2、XF.(2)C1-1新风系统2.1根据空调风管平面图，该风系统最不利环路的水力计算如下：商业C新风管（XF.(2)C1-1）水力计算表2.2风系统阻力计算商业C新风管（XF.(2)C1-1）：P＝沿程阻力+局部阻力+消声器阻力＝19.7+202+50＝272Pa风机压头校核：272*1.1=299Pa<300Pa，风机选型满足要求。
3、风机单位风量耗功率计算（1）计算公式W S=P/(3600×ηCD×ηF)式中：W S—风道系统单位风量耗功率[W/(m³/h)]；P—空调机组的余压或通风系统风机的风压（Pa）; ηCD—电机及传动效率（%），ηCD取0.855；ηF—风机效率（%），按设计图中标注的效率选择。
（2）计算结果选取PFY.B3(1)-1系统为例，则W S＝P/（3600η）＝500/（3600*0.855*0.75）＝0.22。
风管的水力计算
1、对各管段进行编号，标注管段长度和风量2、选到管段1-2-3-4-5-6 为最不利环路，逐步计算摩擦阻力和局部阻力管段1-2 ：摩擦阻力部分：L=2300,单位长度摩擦阻力Rm=0.88Pa △ Pm1-2=0.88*2.3=2Pa 局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有双层百叶送风口、渐扩口、弯头、多页调节阀、裤衩三通双层百叶送风口：查得Z =3,渐扩口：查得Z =0.6弯头：Z =0.39多页调节阀：Z =0.5裤衩三通：Z =0.4 , V=3.47m/s汇总的1-2 段的局部阻力为=(3+0.6+0.39+0.5+0.4 )*1.2*3.47*3.47/2=35.3Pa 所以1-2 段的总阻力为：35.3+2=37.3Pa管段2-3：摩擦阻力部分：L=2250,单位长度摩擦阻力Rm=1.0Pa △ Pm1-2=1.0*2.25=2.25Pa 局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有多页调节阀、裤衩三通多页调节阀：Z =0.5裤衩三通：Z =0.4 , V=4.34m/s汇总的2-3 段的局部阻力为=(0.5+0.4 )*1.2*4.34*4.34/2=10.2Pa所以2-3 段的总阻力为： 2.25+10.2=12.5Pa管段3-4：摩擦阻力部分：L=8400 单位长度摩擦阻力Rm=1.33Pa △Pm1-2=1.33*8.4=11.2Pa局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有四通：Z =1 , V=5.56m/s局部阻力=1*1.2*5.56*5.56/2=18.5Pa所以管段3-4 的总阻力为：11.2+18.5=29.7Pa管段4-5 ：摩擦阻力部分：L=1100,单位长度摩擦阻力Rm=0.93Pa △ Pm1-2=0.93*1.1=1.023Pa局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有70C防火阀、静压箱70C多页调节阀：Z =0.5 , V=5.56m/s静压箱的阻力约30Pa局部阻力=0.5*1.2*5.56*5.56/2+30=39.25Pa所以管段4-5 的总阻力为： 1.023+9.25+30=40.25Pa管段5-6 ：单层百叶风口：Z =3, V=3.17m/s静压箱的阻力约30Pa局部阻力=3*1.2*3.17*3.17/2+30=48Pa所以管段5-6 的总阻力为：48Pa机外余压=机外静压+机外动压=沿程阻力+局部阻力+风管系统最远送风口的动压=37.3+12.5+29.7+40.25+48+1.2*3.47*3.47/2=175Pa机外静压=机外余压- 设备出口处的动压=175-1.2*5.56*5.56/2=156.5Pa风管不平衡率的计算：风管4-7-8 的总阻力为：管段8-7：摩擦阻力部分：L=2300,单位长度摩擦阻力Rm=0.89Pa △ Pm1-2=0.89*2.3=2Pa局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有双层百叶送风口、渐扩口、弯头、多页调节阀、裤衩三通双层百叶送风口：查得Z =3,渐扩口：查的Z =0.6弯头：Z =0.39多页调节阀：Z =0.5裤衩三通：Z =0.4，V=3.47m/s汇总的8-7 段的局部阻力为=(3+0.6+0.39+0.5+0.4 )*1.2*3.47*3.47/2=35.3Pa 所以8-7 段的总阻力为：35.3+2=37.3Pa管段7-4：摩擦阻力部分：L=2250,单位长度摩擦阻力Rm=1.01Pa △ Pm1-2=1.01*2.25=2.25Pa 局部阻力部分：该段的局部阻力的部件有多页调节阀、裤衩三通多页调节阀：Z =0.5四通：Z =1.3 , V=4.34m/s汇总的2-3 段的局部阻力为=(0.5+1.3 )*1.2*4.34*4.34/2=20.34Pa所以7-4 段的总阻力为： 2.25+20.34=22.6Pa所以：管段8-7-4 的总阻力为37.3+22.6=59.9Pa风管4-3-2-1 的总阻力为：37.3+12.5+29.7=79.5Pa不平衡率的核算：不平衡率=79.5-59.9/79.5=24.6% > 15%但因系统中增加了手动调节阀，所以可以通过调节阀门开启度来调节系统阻力，进而使系统达到平衡。
9水力计算模板
初选管内流速 ，则实际 。取圆管断面直径 ，故实际流速 。
当量直径
按流速当量直径Dv=175mm及实际流速 ，查通风管道单位长度摩擦阻力线算图并进行粗糙度修正后的 ，该管道的摩擦阻力为 =0.495×6.0=2.97Pa.。
局部阻力计算如下：
（9-4）
式中：R — 单位长度的沿程阻力,又称比摩阻，Pa/m；
L — 管段长度，m；
③局部阻力:
（9-5）
式中 ξ — 局部阻力系数；
ρ — 水的密度，1000kg/m3；
V — 水流速,m/s；
9.2.2冷冻水管水力计算举例
根据前述关于水系统的设计论述，本设计各层水管初步布置如图9-8～图9-10所示。水管的水力计算以二层风机盘管系统为例进行计算。二层水管道布置如图9-8。
537.89
271.31
0.1
2110.13
27.13
2137.27
FH1
22140
2379.62
50
0.659
0.64
218.41
216.84
0
140.33
0
140.33
FH2
22140
2379.62
40
0.659
7.88
218.41
216.84
2
1721.95
433.67
2155.63
FH3
22140
Q≥12462KW, DN=150mm。
本设计中冷凝管沿水流方向保持0.3％的坡度，且保证没有积水部位，就近排入卫生间地漏。冷凝水管采用聚氯乙烯塑料管，在实际应用过程中，若冷凝水盘处于机组的负压段，凝水盘出口处应设置出口与大气相通的水封，其高度比凝水盘处的负压大50％左右。连接到设备冷凝水管的尺寸由设备决定。一般情况下，每1kw的冷负荷每小时约产生0.4kw左右的冷凝水，在潜热负荷较高的情况下，每1kw冷负荷约产生0.8kw的冷凝水。在本设计中，采用了根据机组的冷负荷，按上述（3）数据近似选定冷凝水的公称直径。本工程具体冷凝水管选择详见水平面图。
风路系统水力计算
风路系统水力计算1 水力计算方法简述目前，风管常用的的水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法（又称等摩阻法）是以单位长度风管具有相等的摩擦压力损失mp ∆为前提的，其特点是，将已知总的作用压力按干管长度平均分配给每一管段，再根据每一管段的风量和分配到的作用压力，确定风管的尺寸，并结合各环路间压力损失的平衡进行调整，以保证各环路间的压力损失的差额小于设计规范的规定值。
这种方法对于系统所用的风机压头已定，或对分支管路进行压力损失平衡时，使用起来比较方便。
2.假定流速法是以风管内空气流速作为控制指标，这个空气流速应按照噪声控制、风管本身的强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管的风量和选定的流速，确定风管的断面尺寸，进而计算压力损失，再按各环路的压力损失进行调整，以达到平衡。
各并联环路压力损失的相对差额，不宜超过15%。
当通过调整管径仍无法达到要求时，应设置调节装置。
3.静压复得法（略，具体详见《实用供热空调设计手册》之11.6.3）对于低速机械送（排）风系统和空调风系统的水力计算，大多采用假定流速法和压损平均法；对于高速送风系统或变风量空调系统风管的水力计算宜采用静压复得法。
工程上为了计算方便，在将管段的沿程（摩擦）阻力损失mP ∆和局部阻力损失jP ∆这两项进行叠加时，可归纳为下表的3种方法。
将mP ∆与jP ∆进行叠加时所采用的计算方法2 通风、防排烟、空调系统风管内的空气流速2.1 通风与空调系统风管内的空气流速宜按表2-1采用风管内的空气流速（低速风管）表2-1注：1 表列值的分子为推荐流速，分母为最大流速。
2.2 有消声要求的通风与空调系统，其风管内的空气流速宜按表2-2选用风管内的空气流速（m/s）表2-2注：通风机与消声装置之间的风管，其风速可采用8~10m/s。
2.3 机械通风系统的进排风口风速宜按表2-3机械通风系统的进排风口空气流速（m/s）表2-32.4暖通空调部件的典型设计风速，按表2-4采用。
空调风系统水力计算书范本
空调风系统水力计算书一、 计算依据《实用供热空调设计手册》第二版 风系统基本参数:气温(℃): 20 ; 大气压力(Pa): 843.8 ; 管材:薄钢板; 绝对粗糙度(米米):0.16;干管推荐流速上限(米/s):10. 干管推荐流速下限(米/s):4..;支管推荐流速上限(米/s):6.; 支管推荐流速下限(米/s):2.;运动粘度(米^2/s):1.57E-05二、 计算公式1. 沿程阻力(Pa)22v d l P m ρλ⋅⋅=∆2. 局部阻力(Pa)22v P j ρζ⋅=∆三、 计算结果1、 PFY.B3(1)-1排风系统1.1 根据地下室空调风管平面图,该风系统最不利环路的水力计算如下:负二层排风管(PFY.B2(4)-1)水力计算表1.2 风系统阻力计算对于地下负二层排风管(PFY.B2(4)-1):P＝沿程阻力+局部阻力+末端风口阻力+消声器阻力＝64.7+180.1+30+50＝324.8Pa风机压头校核:324.8*1.1=357Pa<400Pa,风机选型满足要求.2、XF.(2)C1-1新风系统2.1根据空调风管平面图,该风系统最不利环路的水力计算如下:商业C新风管(XF.(2)C1-1)水力计算表2.2风系统阻力计算商业C新风管(XF.(2)C1-1):P＝沿程阻力+局部阻力+消声器阻力＝19.7+202+50＝272Pa风机压头校核:272*1.1=299Pa<300Pa,风机选型满足要求.3、风机单位风量耗功率计算(1)计算公式W S=P/(3600×ηCD×ηF)式中:W S—风道系统单位风量耗功率[W/(米³/h)]; P—空调机组的余压或通风系统风机的风压(Pa); ηCD—电机及传动效率(%),ηCD取0.855;ηF—风机效率(%),按设计图中标注的效率选择.(2)计算结果选取PFY.B3(1)-1系统为例,则W S＝P/(3600η)＝500/(3600*0.855*0.75)＝0.22附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。
风力计算表详细
160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 120.00 120.00 120.00 120.00 120.00 120.00 120.00 120.00 120.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00
0.00 0.38 0.00 0.00 1.19 0.00 0.39 0.00 0.00 1.63 0.00 0.48 0.00 0.00 1.56 0.48 0.00 0.00 1.58 0.00 0.41 0.00 0.00 1.45 0.00 1.28 0.00 1.73 0.00 0.80 0.00 0.23 0.00
△P(Pa) 0.72 0.48 0.01 1.30 0.08 0.16 0.04 0.44 0.40 0.01 0.35 0.40 0.01 0.14 0.04 0.18 0.05 0.63 0.05 0.13 0.04 0.09 0.03 0.13 0.04 0.47 0.04 0.14 0.03 1.22 0.53 0.01 0.38 0.05 0.17
1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.74 1.74 1.74 1.74 1.74 1.67 1.67 1.67 1.67 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35
3.计算结果 风管水力计算表（静压复得法） 编号 管段42 管段41 管段40 管段39 管段38 管段37 管段36 管段35 管段34 管段33 管段32 管段31 管段30 管段29 管段28 管段27 管段26 管段25 管段24 管段23 管段22 管段21 管段20 管段19 管段18 管段17 管段16 管段15 管段14 管段13 管段12 管段11 管段10 管段9 管段8 风量(m^3/h) 风速(m/s) 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 380.00 560.00 560.00 560.00 560.00 680.00 680.00 680.00 680.00 860.00 860.00 860.00 860.00 1040.00 1040.00 1040.00 1040.00 1040.00 1040.00 1040.00 1.74 1.74 1.74 1.74 1.74 1.74 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.94 1.94 1.94 1.94 1.89 1.89 1.89 1.89 1.91 1.91 1.91 1.91 1.83 1.83 1.83 1.83 1.83 1.83 1.83 Rm(Pa/m) 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.21 0.21 0.21 0.21 0.18 0.18 0.18 0.18 0.15 0.15 0.15 0.15 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 宽(mm) 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 320.00 400.00 400.00 400.00 400.00 500.00 500.00 500.00 500.00 500.00 500.00 500.00 500.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 高(mm) 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 160.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 200.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 250.00 长(m) 2.58 0.05 0.05 4.63 0.28 0.20 0.25 2.58 0.05 0.05 2.06 0.05 0.05 0.85 0.22 0.20 0.25 3.04 0.25 0.18 0.23 0.51 0.18 0.23 0.28 3.10 0.29 0.20 0.25 9.43 0.05 0.05 2.91 0.35 0.20 ζ 0.00 0.26 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.24 0.00 0.00 0.24 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 0.26 0.00 0.00 0.00 0.07 △Pd(Pa) 0.00 0.47 0.00 0.00 0.00 0.11 0.00 0.00 0.39 0.00 0.00 0.39 0.00 0.00 0.00 0.15 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.11 0.00 0.00 0.52 0.00 0.00 0.00 0.14
风管水力计算说明书
0.84 0.83 1.13 0.89 1.13 0.86 0.82 1.11 0.83 0.87 0.85 1.11 0.85
16.56 15.05 15.05 0.02 0.03 9.09 9.09 9.09 9.09 5.54 5.54 5.54 5.54
编号 2 28 3 25
不平衡率 0.00% 93.00% 0.00% 92.40%
表6分支2平衡分析表 编号 不平衡率 总阻力(Pa) 并联最不利阻力(Pa) 平衡阀阻力(Pa) 2 0.00% 21.48 21.48 0 6 64.50% 7.62 21.48 13.86 表7分支3最不利路径水力计算表 最不利阻力(Pa) 编号 G(m^3/h) 1 1080 2 960 3 840 4 720 5 600 6 540 7 480 8 360 9 240 13 60 93 L(m) 0.53 3.21 3.49 3.31 3.59 3.53 3.5 3.59 3.38 4.95 形状 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 D/W(mm) 250 250 250 250 200 160 160 160 120 120 H(mm) 200 200 160 160 160 160 160 120 120 120 υ (m/s) 6 5.33 5.83 5 5.21 5.86 5.21 5.21 4.63 1.16 Δ Py(Pa) 1.1 5.41 8.17 5.81 7.65 10.67 8.49 10.57 9.44 1.13 Δ Pj(Pa) 0 2.26 2.83 2.03 2.19 0.66 0.42 2.22 1.73 10.18
形状 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形 矩形
风路系统水力计算
风路系统水力计算1水力计算方法简述目前,风管常用得得水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法(又称等摩阻法)就是以单位长度风管具有相等得摩擦压力损失为前提得,其特点就是，将已知总得作用压力按干管长度平均分配给每一管段,再根据每一管段得风量与分配到得作用压力,确定风管得尺寸,并结合各环路间压力损失得平衡进行调整,以保证各环路间得压力损失得差额小于设计规范得规定值。
这种方法对于系统所用得风机压头已定,或对分支管路进行压力损失平衡时,使用起来比较方便。
2.假定流速法就是以风管内空气流速作为控制指标,这个空气流速应按照噪声控制、风管本身得强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管得风量与选定得流速,确定风管得断面尺寸,进而计算压力损失，再按各环路得压力损失进行调整,以达到平衡。
各并联环路压力损失得相对差额，不宜超过1５%。
当通过调整管径仍无法达到要求时,应设置调节装置。
3.静压复得法(略,具体详见《实用供热空调设计手册》之1１、６、3)对于低速机械送(排）风系统与空调风系统得水力计算，大多采用假定流速法与压损平均法;对于高速送风系统或变风量空调系统风管得水力计算宜采用静压复得法。
工程上为了计算方便,在将管段得沿程(摩擦）阻力损失与局部阻力损失这两项进行叠加时,可归纳为下表得３种方法。
2 通风、防排烟、空调系统风管内得空气流速2、1 通风与空调系统风管内得空气流速宜按表2-１采用风管内得空气流速(低速风管) 表２-12、２有消声要求得通风与空调系统，其风管内得空气流速宜按表2－２选用风管内得空气流速(m/s)表2-２注:通风机与消声装置之间得风管，其风速可采用8~10m/ｓ。
2、３机械通风系统得进排风口风速宜按表２－3机械通风系统得进排风口空气流速(m/s) 表2-３2、4暖通空调部件得典型设计风速，按表２-４采用。
暖通空调部件得典型设计风速(m/s) 表2-４高度与位置等确定,可参照表2-5及表２-6得数值。
8 风系统水力计算
8 风系统水力计算空气管道的任务是传输既定的空气量以满足空调房间的送风量、回风量和排风量要求。
对于风机盘管加独立新风系统，其新风干管一般均布置在走廊吊顶里，新风支管一直接到风机盘管的送风口旁，在实际工程中，为了美观的需要，一般是把风机盘管送风口的双层栅栏风口加长，其后相连的是风机盘管送风管和新风支管两部分，从外观上看还是在一个风口。
新风管路新风口进风口应设在室外较洁净的地点,进风口处室外空气有害物的含量不应大于室内作业地点最高允许浓度的30%,布置时要使排风口和进风口尽量远离,进风口应尽量放在排风口的上风侧,且进风口应低于排出有害物的排风口.为了避免吸入室外地面灰尘,进风口的底部距离外地坪不宜低于2m,布置在绿化地带时也不宜低于1m.为使夏季吸入的室外空气温度低一些,进风口宜建在建筑物的背阴处,同时新风百叶窗以防雨水进入，百叶窗应采用固定百叶窗。
为防止鸟类进入，百叶窗内宜设金属网。
一个好的空气管道系统设计应该达到令人满意的系统平衡、较低的噪声水平和适当的压力损失。
空气管道系统设计难于综合系统平衡、噪声水平、管道阻力特性和造价等方面因素进行优化设计，但考虑到上述因素，恰当地选择管内流速，使能耗和管道材料及工时费处于合理的水平则是可能的。
下表8-1-1给出了空气管道系统适用于低速风管内的风速。
表8-1-1 低速风管内的风速（m/s）8.1 空气在管道内流动的阻力类型及计算公式空气在管道内流动由于与管壁的摩擦而产生摩擦阻力；由于在局部管件处流体产生流速和流动方向的改变，因而产生局部涡流形成局部阻力。
8.1.1 摩擦阻力的确定据流体力学，空气在任意横断面不变的管道内流动时，产生的摩擦阻力可按下式计算：242m SP lR λρν∆=⋅⋅ （Pa ）式中 λ——摩擦阻力系数；ν——空气在管内的平均流速，m/s ； ρ——空气密度，3/kg m ； l ——管道长度，m ；S R ——管道的水力半径，m ；按下式决定：s f R p=，f 为管道内充满流体的横截面积，㎡；p 为湿周，在风道内即为风道的周长。
风系统以及水系统的阻力计算
风系统以及水系统的阻力计算风系统以及水系统的阻力计算风系统水力计算风管设计原则参见《空调与制冷设计手册》P269，设计中要兼顾制作管道的材料耗量，管道保温用料，管道所占的空间体积，风机耗功率以及满足噪声允许值的风管风速等。
其风速参考值如下表：表7-1低速风管内的风速（m/s）室内允许噪声级Db(A)主管风速m/s支管风速m/s新风入口m/s25～353～4≤2335～504～72～33.550～656～93～54～4.565～858～125～85根据新风量和参考风速，由《供暖通风设计手册》表18－12 查的。
7.1.1 一层商场风管计算结果表7-2一层商场风管计算管段流量（m3 /h）管宽（㎜）管高（㎜）长度(m)ν(m/s)R(Pa/m)△Py(Pa)ξ动压(Pa)△Pj(Pa)管段阻力(Pa)1-2114250020023.890.6161.23219.109.1010.332-3114250020023.890.6161.23219.109.1010.332-4218450032053.620.371.84817.857.859.704-6114250020023.890.6161.23219.109.1010.334-5114250020023.890.6161.23219.109.1010.334-7425650032037.241.2919.294131.4131.4140.71 7-9224050032013.620.371.84817.857.859.708-9114250020023.890.6161.23219.109.1010.339-10114250020023.890.6161.23219.109.1010.33 7-1163815003208.10.852.69821.582170.6870.6892.2618-19114250020023.890.6161.23219.109.1010.3316-19228450032053.620.371.84817.857.859.7015-16114250020023.890.6161.23219.109.1010.3316-17114250020023.890.6161.23219.109.1010.3319-20114250020023.890.6161.23219.109.1010.3311-16425650032037.241.2919.294131.4131.4140.71 12-13124550020023.890.6161.23219.109.1010.3313-14124550020023.890.6161.23219.109.1010.3311-21134826305007.511.031.81613.620172.9472.9486.5 621-23224050032013.620.371.84817.857.859.7023-24114250020023.890.6161.23219.109.1010.3322-23114250020023.890.6161.23219.109.1010.3321-32196438006306.310.341.2227.698164.1164.1171.81 21-26425650032037.241.2919.294131.4131.4140.71 25-26114250020023.890.6161.23219.109.1010.3326-27114250020023.890.6161.23219.109.1010.3329-30114250020023.890.6161.23219.109.1010.3328-29114250020023.890.6161.23219.109.1010.3332-31114250020013.890.6160.61619.109.109.7132-33228450032033.620.371.10917.857.858.9633-34114250020053.890.6163.07919.109.1012.1832-3530572100063049.650.9663.862155.8555.8559.717.1.2 二楼商场风管计算结果表7-3 二楼商场风管计算管段流量（m3 /h）管宽（㎜）管高（㎜）长度(m)ν(m/s)R(Pa/m)△Py(Pa)ξ动压(Pa)△Pj(Pa)管段阻力(Pa)1-210525002002.52.790.3220.80414.404.405.212-310525002002.52.790.3220.80414.404.405.212-5208350032053.390.3281.64016.886.888.524-51055002002.52.790.3220.80414.404.405.215-610525002002.52.790.3220.80414.404.405.215-740785003202.56.771.1442.861127.5027.5030.36 7-920835002002.53.390.3280.82016.886.887.708-910525002002.52.790.3220.80414.404.405.219-1010525002002.52.790.3220.80414.404.405.217-176578500320810.162.39019.120161.8861.8881.00 11-1210525002002.52.790.3220.80414.404.405.2112-1310525002002.52.790.3220.80414.404.405.2115-16114250020023.890.6161.23219.109.1010.3312-15114250020023.890.6161.23219.109.1010.3314-15114250020023.890.6161.23219.109.1010.3315-16425650032037.241.2919.294131.4131.4140.71 15-17124550020023.890.6161.23219.109.1010.3317-19124550020023.890.6161.23219.109.1010.3318-19134826305007.511.031.81613.620172.9472.9486.5 619-20224050032013.620.371.84817.857.859.7017-27114250020023.890.6161.23219.109.1010.3321-2210835002002.52.790.3220.80414.404.405.2122-23196438006306.310.341.2227.698164.1164.1171.81 22-25425650032037.241.2919.294131.4131.4140.71 25-27114250020023.890.6161.23219.109.1010.3327-29114250020023.890.6161.23219.109.1010.3327-37114250020023.890.6161.23219.109.1010.3321-32114250020023.890.6161.23219.109.1010.3332-31114250020013.890.6160.61619.109.109.7132-33228450032033.620.371.10917.857.858.9633-34114250020053.890.6163.07919.109.1012.1832-3530572100063049.650.9663.862155.8555.8559.717.1.3 三层办公室风管计算结果表7-4 三层办公室风管计算管道流量（m3 /h ）风速（m/s）管径（mm）动压（pa）单位摩擦阻力（pa/h）1－23861.71250×2501.84650.1792－36643.13250×2505.23860.4993-414354.95320×25017.0241.1284-522006.00320×32020.3331.4175-625225.00400×32019.0001.1566-735895.21400×40021.0021.0337-835234.2500×40017.6980.4506`-76251.66320×3201.2110.0951`-23451.62250×2001.68550.1987.1.4 四层宾馆风管计算结果表7-5 四层宾馆风管计算管道流量（m3 /h ）风速（m/s）管径（mm）动压（pa）单位摩擦阻力（pa/h）1-21561.50160×1201.6820.4512-32213.05160×1206.2651.4143-43052.29200×1604.9230.2174-54943.54200×2008.3001.0025-66956.04200×20014.9241.4266-79125.88200×20024.6642.8827-812446.4250×20024.6583.0018-913445.8250×25020.6651.5649-1015637.0250×25026.1512.45610-1116885.9320×25022.3941.56411-1218775.4320×32015.9911.46112-1320484.6400×32018.2451.1451`-21122.04120×1202.4100.5197.2 三层阻力计算沿程损失=单位摩擦阻力（pa/h）×管段长（m）；局部损失=局部阻力系数×空气密度×速度的平方/2；根据三通断面与总断面之比、风量之比，查得局部阻力系数。
风路系统水力计算之欧阳德创编
风路系统水力计算1 水力计算方法简述目前，风管常用的的水力计算方法有压损平均法、假定流速法、静压复得法等几种。
1.压损平均法（又称等摩阻法）是以单位长度风管具有相等的摩擦压力损失m p 为前提的，其特点是，将已知总的作用压力按干管长度平均分配给每一管段，再根据每一管段的风量和分配到的作用压力，确定风管的尺寸，并结合各环路间压力损失的平衡进行调整，以保证各环路间的压力损失的差额小于设计规范的规定值。
这种方法对于系统所用的风机压头已定，或对分支管路进行压力损失平衡时，使用起来比较方便。
2.假定流速法是以风管内空气流速作为控制指标，这个空气流速应按照噪声控制、风管本身的强度，并考虑运行费用等因素来进行设定。
根据风管的风量和选定的流速，确定风管的断面尺寸，进而计算压力损失，再按各环路的压力损失进行调整，以达到平衡。
各并联环路压力损失的相对差额，不宜超过15%。
当通过调整管径仍无法达到要求时，应设置调节装置。
3.静压复得法（略，具体详见《实用供热空调设计手册》之11.6.3）对于低速机械送（排）风系统和空调风系统的水力计算，大多采用假定流速法和压损平均法；对于高速送风系统或变风量空调系统风管的水力计算宜采用静压复得法。
工程上为了计算方便，在将管段的沿程（摩擦）阻力损失m P∆和局部阻力损失j P∆这两项进行叠加时，可归纳为下表的3种方法。
将m P∆与j P∆进行叠加时所采用的计算方法2 通风、防排烟、空调系统风管内的空气流速2.1 通风与空调系统风管内的空气流速宜按表2-1采用风管内的空气流速（低速风管）表2-1注：1 表列值的分子为推荐流速，分母为最大流速。
2.2 有消声要求的通风与空调系统，其风管内的空气流速宜按表2-2选用风管内的空气流速（m/s）表2-2注：通风机与消声装置之间的风管，其风速可采用8~10m/s。
2.3 机械通风系统的进排风口风速宜按表2-3机械通风系统的进排风口空气流速（m/s）表2-32.4暖通空调部件的典型设计风速，按表2-4采用。
Book2防排烟风管水利计算
风系统水力计算书
一、计算依据
假定流速法：假定流速法是以风道内空气流速作为控制指标，计算出风道的断面尺寸和压力损失，再按各环路间的
静压复得法：本方法适用于静压不变的有分支均匀送风风道的设计与计算.利用风管分支处复得静压来克服该管段的
阻力平衡法：通风系统中，若任何节点的第i段支管阻力损失△Pi等于并联管网管段的阻力损失ΣPi-1时，则按这种方法来确定风道的断
二、计算公式
a.管段压力损失 ＝ 沿程阻力损失 ＋ 局部阻力损失 即：ΔP = ΔPm ＋ ΔPj。
b.沿程阻力损失 ΔPm = Δpm×L。
c.局部阻力损失 ΔPj =0.5×ζ×ρ×V^2。
d.摩擦阻力系数采用柯列勃洛克-怀特公式计算。
三、计算结果
1、风系统1(假定流速法)
a.风系统1水力计算表
b.风系统1最不利环路
风系统1最不利环路为通过管段0-1-2-3-4-5-6-7的环路，最不利阻力损失为362.83Pa。
c.风系统1环路分析
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计算时间: 2014-05-17 01:29
路间的压损差值进行调整，以达到平衡。
管段的阻力,根据这一原则确定风管的断面尺寸。
i-1时，则按这种方法来确定风道的断面尺寸及阻力损失。
风系统水力计算
二、计算公式 a.管段压力损失 ＝ 沿程阻力损失 ＋ 局部阻力损失 即：ΔP = ΔPm ＋ ΔPj。 b.沿程阻力损失 ΔPm = Δpm×L。 c.局部阻力损失 ΔPj =0.5×ζ×ρ×V^2。 d.摩擦阻力系数采用柯列勃洛克-怀特公式计算。
三、计算结果 1、风系统1(假定流速法) a.风系统1水力计算表
风系统1(分流)
风速(m/s)
比摩阻 (Pa/m)
局阻系数
7.64
1.19
0.76
1.11
0.03
27.78
5.90
0.73
0.34
1.38
0.06
9.00
4.17
0.38
1.46
1.38
0.06
7.74
3.47
0.29
1.04
1.11
0.03
3.89
3.26
0.27
0.83
1.11
0.03
0.25
117.52 9.24
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计算书
损失，再按各环路间的压损差值进行调整，以达到平衡。 复得静压来克服该管段的阻力,根据这一原则确定风管的断面尺寸。 损失ΣPi-1时，则按这种方法来确定风道的断面尺寸及阻力损失。
总阻力 (Pa) 31.68 20.61 10.24 10.35 16.58 8.91 8.80 52.98 6.50 50.29 1.50 8.91 51.57 4.08 50.10 50.10 50.10 50.10
支管阻力 (Pa)
129.49 20.61 97.81 60.45 87.57 59.02 70.98 52.98 62.18 50.29 55.68 59.02 51.57 54.19 50.10 50.10 50.10 50.10
风路系统水力计算
风路系统火力估计之阳早格格创做1 火力估计要领简述暂时，风管时常使用的的火力估计要领有压益仄稳法、假定流速法、静压复得法等几种.1.压益仄稳法（又称等摩阻法）是以单位少度风管具备效率压力按搞管少度仄稳调配给每一管段，再根据每一管段的风量战调配到的效率压力，决定风管的尺寸，并分散各环路间压力益坏的仄稳举止安排，以包管各环路间的压力益坏的好额小于安排典型的确定值.那种要领对付于系统所用的风机压头已定，或者对付分支管路举止压力益坏仄稳时，使用起去比较便当.2.假定流速法是以风管内气氛流速动做统制指标，那个气氛流速应依照噪声统制、风管自己的强度，并思量运止费用等果素去举止设定.根据风管的风量战选定的流速，决定风管的断里尺寸，从而估计压力益坏，再按各环路的压力益坏举止安排，以达到仄稳.各并联环路压力益坏的相对付好额，没有宜超出15%.当通过安排管径仍无法达到央供时，应树立安排拆置.3.静压复得法（略，简曲详睹《真用供热空调安排脚册》之11.6.3）对付于矮速板滞支（排）风系统战空调风系统的火力估计，大多采与假定流速法战压益仄稳法；对付于下速支风系统或者变风量空调系统风管的火力估计宜采与静压复得法.工程上为了估计便当，正在将管段的沿程（摩揩）阻下表的3种要领.2 透气、防排烟、空调系统风管内的气氛流速2.1 透气与空调系统风管内的气氛流速宜按表2-1采与风管内的气氛流速（矮速风管）表2-1注：1 表列值的分子为推荐流速，分母为最大流速.2.2 有消声央供的透气与空调系统，其风管内的气氛流速宜按表2-2采用风管内的气氛流速（m/s）表2-2注：透气机与消声拆置之间的风管，其风速可采与8~10m/s.2.3 板滞透气系统的进排风心风速宜按表2-3板滞透气系统的进排风心气氛流速（m/s）表2-32.4温通空调部件的典型安排风速，按表2-4采与.温通空调部件的典型安排风速（m/s）表2-42.5支风心的出心风速，应根据兴办物的使用本量、对付噪声的央供、支风心形式及拆置下度战位子等决定，可参照表2-5及表2-6的数值.表2-5 百般支风心的出心风速表2-6 集流器颈部最大风速（m/s ）2.6 回风心的风速，可按表2-7采用；当房间内噪声尺度央供较下时，回风心风速应适合落矮.表2-7 回风心吸风速度2.7下速支风系统中风管内的最大允许风速，按表2-5采与.下速支风系统中风管内的最大允许风速 表2-82.8 板滞加压支风系统、板滞排烟系统及板滞补风系统采与金属管讲时，风速没有宜大于20m/s ；采与非金属管讲时，风速没有宜大于15m/s ；板滞排烟心风速没有宜大于10m/s ；板滞加压支风系统支风心风速没有宜大于7m/s. 2.9 自然透气的进排风心风速宜按表2-6采与.自然透气的风讲风速宜按表2-7采与.自然透气系统的进排风心气氛流速（m/s）表2-9自然进排风系统的风讲气氛流速（m/s）表2-103 风管管网总压力益坏的估算法3.1 透气空调系统的压力益坏（包罗摩揩益坏战局部阻力益坏）应通过估计决定.普遍的透气战空调系统，管网总（3-1）式中L＜10000m3/h时，；风量≥10000m3/h查风管估计表决定.l——风管总少度，是指到最近支风心的支风管总少度加上到最近回风心的回风管总少度，m；k——所有管网局部压力益坏与沿程压力益坏的比值.直头、三通等配件较少时，k=1.0~2.0；直头、三通等配件较多时，k=3.0~5.0.3.2.透气、空调系统支风机静压的估算支风机的静压应等于管网的总压力益坏加上气氛通过过滤器、喷火室（或者表热器）、加热器等气氛处理设备的压力益坏之战，可按表3-1给出的推荐值采与.推荐的支风机静压值表3-13.3 板滞加压支风系统管网的总阻力益坏应包罗防烟楼梯间、前室、消防前室、合用前室、启关出亡层的正压值.其中防烟楼梯间正压值为40~50Pa；前室、消防前室、合用前室、启关出亡层的正压值为25~30 Pa.4 沿程压力益坏的估计4.1 通过公式估计沿程压力益坏4.1.1 风量通过圆形风管的风量L（m3/h）按下式估计：L=900πd2V （4-1）式中d——风管内径，m；V——管内风速，m/s.通过矩形风管的风量L（m3/h）按下式估计：L=3600abV （4-2）式中 a，b——风管断里的净宽战净下，m.4.1. 2 风管沿程压力益坏Pa），可按下式估计：（4-3）式中Pa/m；l——风管少度，m.4.1.3 单位管少沿程摩揩阻力（4-4）式中kg/m3；m；对付于圆形风管：对付于非圆形风管：比圆，对付于矩形风管：对付于扁圆风管：F——风管的净断里积，m2；P——风管断里的干周，m；a——矩形风管的一边，m；b——矩形风管的另一边，m；A——扁圆风管的短轴，m；B——扁圆风管的少轴，m.（4-6）式中 K——风管内壁的千万于细糙度，m；（4-7）4.2 通过查表估计沿程压力益坏查表估计：不妨按确定的制表条件预先算便单位管少4-3）算出该段风管的Pa）了.底下介绍与估计表有关的真量.风管规格与自国家尺度《透气与空调工程动工品量查支典型》（GB 50243-2002) .注：矩形风管的少、短边之比没有宜大于4，最大没有该超出10.设气氛处于尺度状态，即大气压力为101.325kPa，温度为20.其余风管的内壁千万于细糙度睹表4-1.风管内壁的千万于细糙度 4-14.2.2单位少度沿程压力益坏的尺度估计表详睹《真用供热空调安排脚册》表11.2-2、11.2-3.非尺度断里的金属风管，使用尺度估计表的步调如下： 4.2.3.1.1.算出风管的净断里积F（m2）；4.2.3.1.2根据风管的净断里积F微风管的估计风量，算出风速V（m/s）；4.2.3.1.3按公式（4-5）供出风管当量曲径de（m）；4.2.3.1.4末尾，根据风速V战当量曲径de查圆形风管尺度估计表，得出该非尺度断里风管的单位少度摩揩阻力.其单位少度摩揩阻力值，不妨先查风管尺度估计表，之后乘以表4-2给出的建正系数.千万于细糙度的建正系数表4-2当风管内的气氛处于非尺度状态时，风管单位少度摩揩阻力本量值的决定要领是：先由估计表查出的风管单位（4-8）式中 Pb——本量大气压，kPa；t——风管内的气氛温度，℃.5 风管的局部压力益坏估计5.1 局部压力益坏当气氛流经风管系统的配件及设备时，由于气流震动目标的改变，流过断里的变更战流量的变更而出现涡流时爆收了局部阻力，为克服局部阻力而引起的能量益坏，成为局（5-1）式中V——风管里里局部压力益坏爆收处的气氛流速，m/s；kg/m3.透气、空调风管系统中爆收局部阻力的配件，主要包罗气氛进心、直管、变径管、三（四）通管、风量安排阀战气氛出心等.决定的.采用局部阻力系数估计局部压力益坏时，必须采与.需要证明的是，局部压力益坏沿着风管少度上爆收，没有克没有及将它从摩揩益坏中分散出去.为了简化估计，假定局部压力益坏集结正在配件的一个断里上，没有思量摩揩益坏.惟有对付少度相称少的配件才必须思量摩揩益坏.常常，利用正在丈量风管少度时从一个配件的核心线量到下一个配件的核心线的办法，去估计配件的摩揩益坏.对付于那些靠得很近的（间距小于6倍火力曲径）成对付配件，加进后里一个配件的气流流型与用去决定局部压力益坏的气流流型的条件有所分歧.出现那种情况时，便无法利用那个阻力系数数据.5.2 局部阻力系数5.2.1透气空调风管系统时常使用配件的局部阻力系数睹《真用供热空调安排脚册》之11.3.2节.5.2.2 百般风心阻力益坏详睹国标图集《风心采用与拆置》（10K121）.5.2.3百般风阀阻力益坏详睹国标图集《风阀采用与拆置》（07K120）.。
风系统水力计算(DOC)
3.2风道的水力计算水力计算是通风系统设计计算的主要部分。
它是在确定了系统的形式、设备布置、各送、排风点的位置及风管材料后进行的。
水力计算最主要的任务是确定系统中各管段的断面尺寸，计算阻力损失，选择风机。
3.2.1 水力计算方法风管水力计算的方法主要有以下三种：(1)等压损法该方法是以单位长度风道有相等的压力损失为前提条件，在已知总作用压力的情况下，将总压力值按干管长度平均分配给各部分，再根据各部分的风量确定风管断面尺寸，该法适用于风机压头已定及进行分支管路阻力平衡等场合。
(2)假定流速法该方法是以技术经济要求的空气流速作为控制指标．再根据风量来确定风管的断面尺寸和压力损失．目前常用此法进行水力计算。
(3)静压复得法该方法是利用风管分支处复得的静压来克服该管段的阻力，根据这的断面尺寸，此法适用于高速风道的水力汁算。
3.2.2水力计算步骤现以假定流速法为例，说明水力计算的步骤：(1)绘制系统轴测示意图，并对各管段进行编号，标注长度和风量。
通常把流量和断面尺寸不变的管段划为一个计算管段。
(2)确定合理的气流速度风管内的空气流速对系统有很大的影响。
流速低，阻力小，动力消耗少，运行费用低，但是风管断面尺寸大，耗材料多，建造费用大。
反之，流速高，风管段面尺寸小，建造费用低，但阻力大，运行费用会增加，另外还会加剧管道与设备的磨损。
因此，必须经过技术经济分析来确定合理的流速，表3-2，表3-3，表3-4列出了不同情况下风管内空气流速范围。
表3-3 除尘风道空气流速（m/s）失。
计算时应首先从最不利环路开始，即从阻力最大的环路开始。
确定风管断面尺寸时，应尽量采用通风管道的统一规格。
⑷其余并联环路的计算为保证系统能按要求的流量进行分配，并联环路的阻力必须平衡。
因受到风管断面尺寸的限制，对除尘系统各并联环路间的压损差值不宜超过10％，其他通风系统不宜超过15％，若超过时可通过调整管径或采用阀门来进行调节。
调整后的管径可按下式确定225.0''⎪⎭⎫ ⎝⎛∆∆=P P D D mm式中 'D ——调整后的管径，m ；D 一原设计的管径，m ；P ∆——原设计的支管阻力，Pa ； 'P ∆——要求达到的支管阻力，Pa 。
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3.2风道的水力计算水力计算是通风系统设计计算的主要部分。
它是在确定了系统的形式、设备布置、各送、排风点的位置及风管材料后进行的。
水力计算最主要的任务是确定系统中各管段的断面尺寸，计算阻力损失，选择风机。
3.2.1水力计算方法风管水力计算的方法主要有以下三种：(1)等压损法该方法是以单位长度风道有相等的压力损失为前提条件，在已知总作用压力的情况下，将总压力值按干管长度平均分配给各部分，再根据各部分的风量确定风管断面尺寸，该法适用于风机压头已定及进行分支管路阻力平衡等场合。
(2)假定流速法该方法是以技术经济要求的空气流速作为控制指标．再根据风量来确定风管的断面尺寸和压力损失．目前常用此法进行水力计算。
(3)静压复得法该方法是利用风管分支处复得的静压来克服该管段的阻力，根据这的断面尺寸，此法适用于高速风道的水力汁算。
3.2.2水力计算步骤现以假定流速法为例，说明水力计算的步骤：(1)绘制系统轴测示意图，并对各管段进行编号，标注长度和风量。
通常把流量和断面尺寸不变的管段划为一个计算管段。
(2)确定合理的气流速度风管内的空气流速对系统有很大的影响。
流速低，阻力小，动力消耗少，运行费用低，但是风管断面尺寸大，耗材料多，建造费用大。
反之，流速高，风管段面尺寸小，建造费用低，但阻力大，运行费用会增加，另外还会加剧管道与设备的磨损。
因此，必须经过技术经济分析来确定合理的流速，表 3-2 ，表 3-3 ，表 3-4 列出了不同情况下风管内空气流速范围。
表 3-2 工业管道中常用的空气流速（m/s）建筑物类管道系统的风速靠近风自然通机械通机处的极限别部位风风流速吸入空气的百叶0－ 1.02－4窗吸风道1-22－6辅助建筑支管及垂直0.5-1.2－510－ 12风道5水平总风道0.5-1.5－8近地面的进0.2-0.0.2 －风口50.5近顶棚的进 0.5-1. 1－2风口近顶棚的排 0.5-1. 1－2风口排风塔1-1.5 3－6材料 总支 室内进 室内回新鲜空 管管 风口 风口气入口薄板材6－142－1.5 －2.5 －5.5 －83.53.56.5 工业建砖、矿筑渣、石、2－ 1.5 － 2.0 －水泥 4－5－ 612 63.03.0矿渣混凝土表 3-3 除尘风道空气流速（ m/s ）灰尘性质垂直 水平 灰尘 垂直水平管 管 性质 管管粉状的粘 11 13 铁和铜 1923土和沙（屑）耐火泥 14 17 灰土、砂尘 1618重矿物灰1416锯屑、刨屑12 14尘轻矿物灰1214 大块干木14 15尘屑干型砂11 13 干微尘 810 煤灰1012染料灰尘14－1616－18湿土（ 2％1518 大块湿木18 20以下）屑铁和铜（尘1315谷物灰尘10 12末）棉絮 810 麻（短纤维水泥灰尘8－12 18－ 灰尘、杂 812 22 质）表 3-4 空调系统中的空气流速（ m/s ）部位 风低速风管 高速风管推荐风速最大风速 推荐 最大 速居住 公共 工业 居住 公共 工业一般建筑新风入口2.5 2.5 2.5 4.0 4.5 6 3 5 风机入口3.54.05.0 4.5 5.0 7.08.5 16.5风机出口5－86.5 －8－ 128.57.5 －8.5 －12.52 1011145主风道3.5 －5－6－94－ 65.5 －6.5 －1030 4.5 6.5811水平支风3.03.0 －4－53.5 －4.0 －5－ 91022.5道 4.5 4.0 6.5垂直支风2.53.0 －4.03.254.0 －5－ 8422.5道 3.5－ 4.0 6.0送风口1－21.5 － 3－ 2.0 － 3.0 －3－ 5 3.5 4.0 3.0 5.0⑶由风量和流速确定最不利环路各管段风管断面尺寸，计算沿程损失、局部损失及总损失。
计算时应首先从最不利环路开始，即从阻力最大的环路开始。
确定风管断面尺寸时，应尽量采用通风管道的统一规格。
⑷其余并联环路的计算为保证系统能按要求的流量进行分配，并联环路的阻力必须平衡。
因受到风管断面尺寸的限制，对除尘系统各并联环路间的压损差值不宜超过 10％，其他通风系统不宜超过 15％，若超过时可通过调整管径或采用阀门来进行调节。
调整后的管径可按下式确定P0.225D' D mmP'式中 D '——调整后的管径，m；D 一原设计的管径，m；P ——原设计的支管阻力，Pa；P'——要求达到的支管阻力，Pa。
需要指出的是，在设计阶段不把阻力平衡的问题解决，而一味的依靠阀门开度的调节 , 对多支管的系统平衡来说是很困难的，需反复调整测试。
有时甚至无法达到预期风量分配，或出现再生噪声等问题。
因此，我们一方面加强风管布置方案的合理性，减少阻力平衡的工作量，另一方面要重视在设计阶段阻力平衡问题的解决。
(5)选择风机考虑到设备、风管的漏风和阻力损失计算的不精确，选择风机的风量，风压应按下式考虑考虑 L f K L L m3 /hP f K f P Pa式中 L f——风机的风量， m3 /h ；L ——系统总风量，m3/h；P f——风机的风压， Pa；P——系统总阻力， Pa；K L——风量附加系数，除尘系统K L＝1.1－1.5；一般送排风系统 K L＝1.1 ；K p——风压附加系数，除尘系统 K p＝1.15－1.20；一般送排风系统K p＝1.1-1.15当风机在非标准状态下工作时，应对风机性能进行换算，在此不再详述．可参阅《流体力学及泵与风机》。
例 3-3如图3=10所示的机械排风系统，全部采用钢板制作的圆形风管，输送含有有害气体的空气 (＝1．2m3/kg)，气体温度为常温，圆形伞形罩的扩张角为60°，合流三通分支管夹角为 30°，带扩压管的伞形风帽h / D0＝ 0.5 ，当地大气压力为92kPa，对该系统进行水力计算。
图 3-10机械排风系统图解 1 ．对管段进行编号，标注长度和风量，如图示。
2．确定各管段气流速度，查表 3-2 有：工业建筑机械通风对于干管对于支管 v ＝2-8 m/s。
v ＝6-14m/s；3．确定最不利环路，本系统①—⑤为最不利环路。
4．根据各管段风量及流速，确定各管段的管径及比摩阻，计算沿程损失，应首先计算最不利环路，然后计算其余分支环路。
如管段①，根据L ＝1200 m3/h，v＝6－14 m/s查附录 2 可得出管径D＝ 220mm，v＝9m／ s，R m＝4.5Pa/m查图 3-1 有B ＝ 0． 91，则有R ' 0.91 4.5 4.1 Pa/m mP m R m'l 4.1 1353.3 Pa也可查附录 2 确定管径后，利用内插法求出：v ，R m。
同理可查出其余管段的管径、实际流速、比摩阻，计算出沿程损失，具体结果见表 3-5 。
5．计算各管段局部损失如管段①，查附录 4 有：圆形伞形罩扩张角60°，0.09 ，90°弯头2个，0.15 2 0.3，合流三通直管段，见图3-10 。
30°，查得0.76 ，0.090.3 0.76 1.15其余各管段的局部阻力系数见表3-6 。
P j v 2 1.15 1.2 9255.89 Pa223-5 。
同理可得出其余管段的局部损失，具体结果见表6．计算各管段的总损失，结果见表3-5 。
表 3-5通风管道水力计算表 管 流量管段 管径流 速比 摩比 摩 阻 实 际比动压局部阻段 D/阻 R m /摩阻 编 L/长度v /P修 正 系R m ' /Pd/力 系 数m3/hl/mm数 BPa号mm/sa/mPa/m沿 程 损 局 部 损 管 段 总损失失 P m / 失 P j/ P /备注PaPaPa最不利环路1 1200 13 220 9 4.5 0.91 4.1 48.6 1.15 53.3 55.89 109.2 2 2100 6 280 9.6 3.9 0.91 3.55 55.3 0.81 21.3 44.79 66.1 3 3400 6 360 9.4 2.7 0.91 2.46 53 1.08 14.76 57.24 72.0 4 4900 11 400 10.6 3 0.91 2.73 67.4 0.3 30.03 20.22 50.3 54900 15 40010.630.912.7367.40.640.9540.4481.4分支环路69009200 84.10.913.7338.40.0333.571.235.1 与 ① 平 衡713009200 11.99.50.918.7850.6478.354.4132.7与 ① ＋ ②平衡与 ① ＋ 8150010200 13.0110.9110101.41.26100127.8227.8② ＋ ③平衡69009160 12.3130.9111.8390.80.03106.42.7109.1阻 力平 衡表 3-6各管段局部损失系数统计表管局部阻力名称、数管局部阻力名称、数段量段量圆形伞形罩（扩张圆形伞形罩（扩张0.090.09角 60°）1个角 60°）1个90 °弯头90 °弯头（ r / d 2.0）1（ r / d 2.0）2个61 个合流三通直管段0.76合流三通分支段－ 0.21圆形伞形罩（扩张2合流三通直管段0.810.09角 60°）1个90 °弯头3合流三通直管段 1.08（ r / d 2.0）1 个90 °7弯头（ r / d 2.0）合流三通分支段0.4 2个4风机入口变径（忽0.0略）圆形伞形罩（扩张80.09角 60°）1个90°弯头风机入口变径（忽0.0（ r / d 2.0）略）1 个5合流三通分支段0.9带扩散管伞形风帽（ h / D 00.5 ）1个60 °弯头（ r / d 2.0）10.12个7．检查并联管路管道阻力损失的不平衡率⑴管段⑥和管段①不平衡率调整管径0.2250.225D' D P35.1mm200155P'109.2取 D ' 160mm查附录 2得D 160 mm v 12.3 m/s R m13 Pa/mR m'B R m0.91 1311.83 Pa/mF 1 F 20.058m2 F 3 0.062 m2查附录 4，合流三通分支管阻力系数约为-0.21 ，0.03阻力计算结果见表3-5 ，P109.1Pa不平衡率为满足要求。
P1P6109.2 109.10.1%15% P1109.2⑵管道⑦与管段①＋②不平衡率为若将管段⑦调至 D 7180 mm，不平衡率仍然超过15％，因此采用D7200 mm，用阀门调节。