变电站主变基础计算书
35KV变电所整定计算书
一、变电所概况**煤矿35KV 变电所两回路电源引自南坪集220KV 降压变电站，南坪变的1#主变压器容量为150000KVA ；2#主变压器容量为120000KVA 。
淮北市供电局2014年6月提供南坪220/35kV 变电站35kV 侧的短路电阻值：最大运行方式下：Ω=865.1max 0X ，最小运行方式下：Ω=486.2min 0X 。
南坪至**为35KV 架空线路，导线：LGJ-120，其中527线路（Ⅰ回路）：12.02KM ；531线路（Ⅱ回路）：11.242KM ；**煤矿变电站有两台主变压器，变压器参数：型号SZ9-20000/35、变比35/6.3KV 、变压器短路电阻Uk=8%，其运行方式为一台工作，一台备用。
**煤矿高压供电简图：304断路器531断路器600断路器527断路器303断路器电厂Ⅰ路502断路器501断路器35KV母线Ⅱ段K12#主变20#进线开关500断路器南坪Ⅰ路南坪Ⅱ路电厂Ⅱ路35KV母线Ⅰ段1#主变15#进线开关联络开关6KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段K2联络开关联络开关K3K46KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段6KV母线Ⅱ段6KV母线Ⅰ段-520中央变电所-720中央变电所二、**煤矿35/6kV 变电所的短路整定基准容量： MVA S b 100=，已知南坪变35KV 母线最大运行方式下：Ω=865.1max 0X ，最小运行方式下：Ω=486.2min 0X ，则南坪变电所35KV 母线最小短路容量()MVA X U S 7.550486.2103723min 020min0=⨯==则南坪变电所35KV 母线最大短路容量()MVA X U S 734865.1103723max 020max 0=⨯==系统各电抗标么值：1）、南坪220/35kV 变电站（35kV 侧）： 最大方式：136.0max 00==S S X b最小方式：1816.0min00==S S X b ，选择最大电阻值作为计算依据。
110千伏变电站设计计算书
第1章主变容量的确定1.1主变压器的负荷计算N ——主变台数S Te————单台主变额定容量S js————计算负荷容量S js＝143.05×（1＋8%）5=210(MV A)(国民经济增长率按8%，负荷按5年规划考虑) 由于该变电站存在一类负荷，是当地的枢纽变电站之一，为了保证供电的可靠性，变电站至少应装设两台主变压器。
要求：nS Te≧S js单台主变容量为：S Te≧S js/n＝210/2＝105（MV A）根据变压器容量的额定值，选择单台变压器容量为120MVA。
当一台变压器停运时：（120/143）*100%＝83%＞70% 符合要求所以，选择两台容量为120MVA的主变，主变总容量为240MVA。
1.2变压器的技术参数型号SSPSZL－120000/220连接组标号Y n /Y n0/d11高压中压低压额定电压（KV）220±8*1.5% 121 11；10.5高-中高-低中-低阻抗电压%14 23 7容量比100/100/50型号中各个符号表示意义： 从左至右S ：三相 SP ：强水 S ：三绕组 Z ：有载调压 L ：铝 120000：额定容量 220：电压等级第2章 短路电流计算2.1选择基准容量一、根据公式 B B B I U S 3=式中 S B —— 所统计各电压侧负荷容量 U B —— 各电压等级额定电压 I B —— 最大持续工作电流 已知S B =100MV A U B1230KV U B2 =115KV U B3=10.5KV 则基准电流:KAU S I B B B 251.02303100311=∙==KAU S I B B B 502.01153100322=∙==KAU S I B B B 499.55.103100333=∙==2.2基准值及短路点选取 等值电路图1、在短路计算的基本假设前提下，选取基准容量S B =100MV A ，U B 为各级电压平均值（230、115、10.5KV ）2、短路点分别选取变电站的三级电压汇流母线： 220kv —d1,110kv —d2,10kv —d3。
变电站主变基础计算书
主变基础计算书一、设计依据规程规范混凝土结构设计规范 GB50010-20102015版变电站建筑结构设计技术规定 DL/T 5457-2012建筑抗震设计规范 GB 50011-20102016版建筑结构荷载规范 GB 50009-2012建筑地基基础设计规范 GB 50007-2011二、电气资料三、计算软件名称基础：理正工具箱计算;四、计算过程4.1计算要点根据变电站建筑结构设计技术规定 DL/T 5457-2012 以下简称变电规定11.3.2 对主变压器基础应按照以下两种工况验算地基承载力： 1 正常情况,按照轴心受压计算;2 安装情况,按照偏心受压计算；4.2工况一：正常情况,轴心受压计算类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸mm： b=5040, a=4200, h=1000柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息单位：kN,kN.m：混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：120kPa基础埋深：1.60m作用力位置标高：0.650m1.2 计算要求：1地基承载力验算2基础抗弯计算3基础抗剪验算4基础抗冲切验算5基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa 2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 728.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 982.80 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = -0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值kPa: 相应于荷载效应标准组合pkmax = Nk + Gk/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 728.00 + 677.38 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 66.39 kPapkmin = Nk + Gk/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= 728.00 + 677.38 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 66.39 kPapk = Nk + Gk/A = 66.39 kPa各角点反力 p1=66.39 kPa, p2=66.39 kPa, p3=66.39 kPa, p4=66.39 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值kPa: 相应于荷载效应基本组合pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 982.80 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 46.43 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 982.80 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 46.43 kPap = N/A = 46.43 kPa各角点反力 p1=46.43 kPa, p2=46.43 kPa, p3=46.43 kPa, p4=46.43 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=66.39 ≤ fa=120.00 kPa, 满足;pkmax=66.39 ≤ 1.2fa=144.00 kPa, 满足;2.3 底板内力计算:2.3.1 垂直于x轴的弯矩计算截面按距底板左侧距离从小到大排序:注：弯矩My以底板下部受拉为正,单位kN.m；剪力Q以截面右侧部分受力向下为正,单位kN;2.3.2 垂直于y轴的弯矩计算截面按距底板下侧距离从小到大排序:注：弯矩Mx以底板下部受拉为正,单位kN.m；剪力Q以截面上侧部分受力向下为正,单位kN;2.3.3 垂直于x轴的负弯矩截面按距底板左侧距离从小到大排序:垂直于x轴的截面未出现负弯矩;2.3.4 垂直于y轴的负弯矩截面按距底板下侧距离从小到大排序:垂直于y轴的截面未出现负弯矩;2.3.5 最大正、负弯矩和绝对值最大的剪力统计:1 垂直于x轴的截面:2 垂直于y轴的截面:2.4 抗弯配筋:b配筋计算公式 As=M/0.9fyh最小配筋率要求：0.15%根据地基规范第8.2.1条,扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%: mm; As: mm2/m; ρ: % 注：下表数据单位 M: kN.m; h2.5 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V s ≤0.7βhs ftA 0 地基规范第8.2.9条注：下表数据单位 V s : kN; ft: N/mm 2; A 0: mm 22.6 基础抗冲切验算:2.6.1 按破坏锥体单侧截面验算:抗冲切验算公式 Fl ≤0.7βhpftAc地基规范第8.2.8条冲切力Fl根据最大净反力pmax计算,并减去底板顶面计算范围内的柱子的轴力：Fl =pmaxAl－∑N注：当柱子中心落在计算范围内时,减去其轴力；当柱子中心落在计算范围边线上时,减去其轴力的一半;1 柱1：竖向轴线编号1,横向轴线编号A1 左侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.19-0.00=8.68 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;2 右侧截面：柱2中心落在冲切荷载基顶计算范围内,冲切力Fl应减去其轴力;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.438.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;3 下侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;4 上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;2 柱2：竖向轴线编号2,横向轴线编号A1 左侧截面：柱1中心落在冲切荷载基顶计算范围内,冲切力Fl应减去其轴力; 没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.438.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;2 右侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.19-0.00=8.68 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;3 下侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足;4 上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内;没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘;冲切力Fl =pmaxAl－∑N=46.430.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7βhp ftAc=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力,该截面冲切验算满足; 按冲切破坏锥体单侧截面验算结果统计：下表数据单位 Al :m2; ∑N:kN; Fl:kN; Ac:m22.6.2 按单柱破坏锥体整体验算:此项验算规范未明确规定,是软件提供的辅助验算功能;按单柱破坏锥体整体抗冲切验算公式：N-pAl ≤0.7βhpftAc其中N：柱子竖向轴力设计值kN；p：冲切破坏锥体底面平均净反力kPa；Al ：冲切破坏锥体底面面积m2；βhp：抗冲切截面高度影响系数,当h≤800mm时取1.0,当h≥2000mm时取0.9,其间按线性内插法取；ft：混凝土轴心抗拉强度设计值N/mm2；Ac：抗冲切截面水平投影面积m2；2.7 局压验算:局压验算公式 Fl <=1.35βcβlfcAln混凝土规范第6.6.1条下表数据单位 Fl :kN; fc:N/mm2; Aln:mm23 配筋简图实际配筋直径20间距150,AS=2094m2满足配筋面积要求-------------------------------------------------------------------4 基底反力简图-----------------------------------------------------------------------理正结构设计工具箱软件 7.0PB3 计算日期: 2017-09-27 13:32:17-----------------------------------------------------------------------4.3工况二：安装情况,偏心受压计算根据公式00max1.2 1.42k aN G G N eP fA W++=+≤ 11.3.2式中：No—变压器安装工况时的自重标准值；G—基础自重标准值；G0—基础底板上部卵石或土的自重标准值；e—基础重心至主变压器安装时设备着力点距离；W—基础底面抵抗矩;根据电气提资,变压器在安装时自重标准值N0=567.90kN基础及基础上部卵石或土总重G+G0：G+G0 =5.04x4.2x1.6x20+5.04x4.2-2x1x2.2x0.5x18+2x1x2.2x0.5x25=677.38+150.91+55=883.29 kN基础重心至主变压器安装时设备着力点距离e： e=800+1240/2=1420mm基础底面抵抗矩w=4.2x5.042/6=17.78 m3将以上数据带入公式11.3.2。
2024年变电站主变压器基础施工方案
《变电站主变压器基础施工方案》一、项目背景随着社会经济的不断发展，电力需求日益增长。
为了满足地区的供电需求，提高供电可靠性，本次计划建设一座新的变电站。
变电站主变压器作为变电站的核心设备，其基础的施工质量直接关系到主变压器的安全稳定运行。
本项目位于[具体地点]，施工现场周边交通便利，便于施工材料的运输和机械设备的进出。
项目建设单位为[建设单位名称]，设计单位为[设计单位名称]，施工单位为[施工单位名称]。
二、施工步骤1. 施工准备- 熟悉施工图纸和技术规范，进行图纸会审，明确施工要求和技术要点。
- 组织施工人员进行技术交底，确保施工人员了解施工工艺和质量标准。
- 准备施工所需的机械设备和工具，如挖掘机、装载机、混凝土搅拌机、振捣器等。
- 对施工现场进行平整和清理，确保施工场地符合施工要求。
2. 测量放线- 根据设计图纸，使用全站仪或经纬仪进行测量放线，确定主变压器基础的位置和尺寸。
- 在施工现场设置控制桩和水准点，以便施工过程中进行测量和复核。
3. 基础开挖- 采用挖掘机进行基础开挖，按照设计要求的深度和坡度进行开挖。
- 在开挖过程中，要注意保护周边的管线和设施，避免造成损坏。
- 开挖出的土方要及时运出施工现场，避免影响施工进度。
4. 基础垫层施工- 在基础底部铺设一层厚度为[具体厚度]的混凝土垫层，以保证基础的平整度和稳定性。
- 混凝土垫层采用商品混凝土，由混凝土搅拌车运输至施工现场，使用振捣器进行振捣密实。
5. 钢筋制作与安装- 根据设计图纸，进行钢筋的下料和制作。
钢筋的规格、型号和数量要符合设计要求。
- 在基础垫层上进行钢筋的安装，钢筋的间距和位置要准确，使用钢筋支架进行固定，确保钢筋的保护层厚度符合要求。
6. 模板安装- 采用钢模板进行模板安装，模板的强度和刚度要满足施工要求。
- 模板的安装要牢固，接缝要严密，避免出现漏浆现象。
- 在模板上设置对拉螺栓，以保证模板的稳定性。
7. 混凝土浇筑- 混凝土采用商品混凝土，由混凝土搅拌车运输至施工现场，使用混凝土输送泵进行浇筑。
220kv变电站计算书
第一章220KV 变电站电气主接线设计第1.1节原始资料1.1.1变电所规模及其性质：电压等级220/110/35 kv线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）110kv 本期4回电缆回路（发展2回）35kv 30回电缆线路，一次配置齐全本站为大型城市变电站2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1334；零序阻抗X0=0.1693近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1445；零序阻抗X0=0.2319远期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1139；零序阻抗X0=0.14883．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第1.2节主接线设计本变电站为大型城市终端站。
220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。
220kv和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第1.3节电气主接线图第二章主变压器选择和负荷率计算第2.1节原始资料1．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW3．由本期负荷确定主变压器容量。
110kV变电站计算书
110kV 变电站计算书一 短路电流计算一） 给定输入数据1） 110kV 母线三相短路电流（系统专业提供）：I 1(3) 2） 110kV 母线单相短路电流（系统专业提供）：I 1(1)综合：110kV 母线最大短路电流：I 1max = max （I 1(3)，I 1(1)） 3） 基准容量：S j = 100MV A4） 110kV 基准电压：U 1j = 115kV 5） 10kV 基准电压：U 2j = 10.5kV6） 变压器短路电压百分比（可研确定）：U d % =177） 变压器最大容量绕组的额定容量：S e = 50 MV A （根据实际确定） 8） 110kV 设备短路电流计算时间：t 1= 3秒 9） 10kV 设备短路电流计算时间：t 2 = 4秒 10） 110kV 设备短路假想时间：t j1= 0.05秒 11） 10kV 设备短路假想时间：t j2 = 0.05秒二） 110kV 计算结果1） 110kV 系统短路容量：MVA I U S j k 25343max 111=⨯⨯='' 2） 110kV 系统阻抗：Ω=''=039.01*1k jS S X 3） 110kV 变压器阻抗：34.0100%*=⨯=ejd d S S U X 4） 110kV 短路冲击电流峰值：kA I i ch 4.328.12max 11=⨯⨯=5） 110kV 全短路电流有效值：kA I I ch 33.1952.1max 11=⨯=6） 110kV 短路电流周期分量：kA I I 72.12max 11=='' 7） 110kV 稳态短路电流：kA I I 72.12max 11==∞ 8） 1111=''=''∞I I β 三）10kV 计算结果1） 10kV 母线综合阻抗：d X X X ***+=∑ 2） 10kV 短路电流：kA U S X I jj 16312*2=⨯⨯=∑ 3） 10kV 系统短路容量：MVA I U S j k 2903222=⨯⨯=''4） 10kV 短路冲击电流峰值：kA I i ch 408.1222=⨯⨯= 5） 10kV 全短路电流有效值：kA I I ch 2452.122=⨯=6） 10kV 短路电流周期分量：22I I ='' 7） 10kV 稳态短路电流：22I I =∞8） 1222=''=''∞I I β四） 系统简化阻抗图(100MV A)五） 短路电流计算结果表二 母线（软导线、母排、电力电缆）的选择校验一） 110kV 主变引线主变回路持续工作电流（过载1.3倍）：A u S I N g 3263115500003.133.1=⨯⨯=⨯⨯=选用导线结果如下：载流量修正系数：（P376 & P336）条件为屋内且环境温度40度下，修正系数0.81 软导体不需要动稳定校验，仅进行热稳定校验：（P337）2225387372.12mm kA C Q S d =⨯=≥二） 10kV 主变引线1.主变回路持续工作电流（过载1.3倍）：A u S I N g 357435.10500003.133.1=⨯⨯=⨯⨯=热稳定校验：（P337）22187171416mm k C Q S d =⨯=≥按短路动稳定校验：（P337）1）.矩形母线相间应力计算如下：βσ⨯⨯⨯⨯=--22310248.17ch xx i aWl （2-1）L=120cm a=45cm W= 0.333bh 2(根据母线的不同形状和布置的母线截面系数不同)=0.333×1×12.52=52.03cm 3 以上各参数代入式2-1计算：)/(6.17603.5245/18.4012010248.17/10248.172223223cm N aWB i L ch x x =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯=---δ2）.矩形母线片间应力计算如下（片间 间隔垫 间距为40cm ）：)/(3.16101/8.401.08.910/8.922222cm N b i k F ch x x =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--)/(4.1022315.12/403.169.4/9.422222cm N bh L F e x x =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=δ)/(13720)/(104004.102236.17622cm N cm N x x x <=+=+=-δδδ经计算，矩形硬母线满足动稳定要求。
主变构架计算书
计算书首页工程名称工程设计阶段施工图设计计算书名称：主变构架及基础计算书批准:审核:校核:设计:计算日期2016年7月8日目录1构架计算书总说明及部分参数选取 (1)1.1基本条件 (1)1.2设计依据 (1)1.3计算软件 (1)1.4荷载信息 (1)1.1.1.自重 (1)1.1.2.构架风荷载 (2)1.5导线荷载 (3)1.6荷载组合 (6)2计算简图 (6)3荷载与组合 (7)3.1 3.1节点荷载 (7)3.2 3.2单元荷载 (19)3.3 3.3其它荷载 (27)3.4 3.4荷载组合 (28)4内力位移计算结果 (29)4.1 4.1内力 (29)1.1.3. 4.1.1最不利内力 (29)1.1.4. 4.1.2内力包络及统计 (33)4.2 4.2位移 (38)1.1.5. 4.2.1组合位移 (39)5设计验算结果 (54)5.1 5.1设计验算结果图及统计表 (54)5.2 5.2设计验算结果表 (59)6JC-1基础验算结果 (63)7JC-2基础验算结果 (68)8JC-3基础验算结果 (73)主变构架计算书1构架计算书总说明及部分参数选取1.1基本条件主变进线构架采用人字柱构架，为1榀构架，跨度为16m，导线挂点高度为14.5m。
本工程建筑抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.10g。
结构的设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，安全系数取1.0。
自然条件：基本风压：w0=0.9kN/m2。
地面粗糙度B类。
1.2设计依据电气一次提资，送电专业通用提资；卷册设计任务书;执行的主要规范、规程及行业标准;《变电站建筑结构设计技术规程》(DL/T5457-2012)；《220kV～500kV变电所设计技术规程》(DL/T5218-2005);《建筑结构荷载规范》（GB50009－2012）；《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《架空送电线路杆塔设计技术规定》（DL/T5154-2002）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）。
110KV变电站设计(计算书)
明 二次设备室照明
照明负荷 P3
0．8 2．2 3.0
3
4
4 11
经常、连续 经常、连续 短时、连续 短时、连续 短时、连续
第一章 电气主接线设计
1.1 负荷资料的统计分析
10KV 负荷统计
最大负荷总计
Σ
P= P经开 P工业 P学校 P电台 P生 P商 P盛 P美 P体
4.芙蓉变电所的所址地理位置概况：（见图 2）
N
都乐变电所
汪桥变电所 S
公路
图2
5． 负荷资料
（1）10KV 远期最大负荷统计表
用户名称
容量（MW）
经济开发区
5.1
工业园东
5.7
工业园西
6.8
电台
2.7
生态园
3.5
商贸区
4.6
盛天花园
5.3
芙蓉医院
3．1
体育中心
3.6
芙蓉学校
2.3
负荷性质 II II III Ⅰ II Ⅱ III I I III
一、设计的原始资料
1． 芙蓉变电所设计电压等级：110/10KV
说明:某地市 2011 年电网接线图如图 1 所示，据电力负荷发展需
要，2012 年电网规划在芙蓉新建一个 110/10KV 降压变电所
断路器 QF1 ~ 系统 S1
系统 S2
f
~
L1
f1(3)
T4
220kv
T1
T2
10.5kv
M
10.5kv
(KVA)
流压
压压
载载
%%
SFZ7-31500/110 31500 110 10.5 YN,d11 42.2 142 1.1 10.5 50.0 1435
35kV变电站短路电流计算书
10kV分裂
短路电流 Id=
3.331138498
Id=
Id
并列运行
总的阻抗
Xi= 1.539130739
10kV并列 运行短路 Id= 电流
3.573445622
计算
黄色数据 为根据工 程实际情 况填写， 其它不动 。
#2主变
8
7.5
0.9375
1.651087159
3.331138498
KA
L= 17.787 X= 7.1148 X2= 0.519557309
km 欧姆
Xi= 0.713587159
Id= 2.186137993 kA
8 7.5
Xd(标么值)=
0.9375
本站10kV
短路电流 分裂运行
数据：
总的阻抗
Xi= 1.651087159
折算为单回 长度
#2主变 Ud = Xd= Xi=
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 1.1
上一级
110kV站 35kV短路电 的35kV数 流：
短路电流I1= 8.04
kA
据：
转换为短路
阻抗标么
X1= 0.1940298转换为标么
值：
总的系统
阻抗：
本站35kV
短路电流
数据：
主变参数
#1主变容量
Ud =
35kV终端站短路电流计算
基准数 据：
110kV
基准电流Ij ＝
0.502
kA
基准电压Uj= 115
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 132
35kV
220kV构架及基础计算书
应力 = = =57.45N/mm <f=(0.6+0.0015 )×215=153.8N/mm 满足要求
4)垂直斜材
支座反力R=1.4× ×[3(R +R +2.38)+q ×L]
=1.4× ×[3×(3.52+10.6+2.38)+1.2×13]
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
三、
1.
计算简图及尺寸如图三所示，导线张力及竖向荷载见前页。
根据电气提供的荷载值，考虑最大荷载、单相上人两种工况下梁内力计算。
梁自重按1.2kN /m计算,安装时梁上人及工具重2.0kN
三相均挂阻波器，每相垂直荷载800+2x130kg；最大风速时侧向风压150kG。
d)标高10.00m以上时： = =1.2×0.6×1.06×0.9=0.69kN/㎡
标高10.00m以下时： = =1.2×0.6×1.00×0.9=0.65kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：
标高10.00m以上：q = ×d=0.69×0.273=0.19kN/m（当为ø273钢杆）
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
=1.34+ =1.367
c) d =1.367×0.9×0.083 =0.008 [0.002,0.015],
故体形系数 =1.2- =0.92
d) = =2.0×0.92×1.367×0.9=2.26kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：q2= ×d=2.26×0.083=0.19kN/m
220kV主变整定计算书
水北变T1主变定值计算1#主变参数：内△180/180/90MVA 60MVA220＋3－1×2.5%/121/38.5kV 15kV472/859/1350A 1333AYN ao yno d11阻抗电压Uk%: H-M 9.48H-L 33.76M-L 22.22零序阻抗(低压绕组开路，内△闭合)：Z H-N 115.39ΩZ H-M//N 23.81ΩZ M-N 29.05ΩZ M-H//N 6.03ΩX1(正序)：X1＝(U12＋U13－U23)/2＝(9.48＋33.76－22.22)/2＝10.51 标幺值：0.0584X2＝(U12＋U23－U13)/2＝(9.48＋22.22－33.76)/2＝-1.03 标幺值：-0.0057X3＝(U13＋U23－U12)/2＝(33.76＋22.22－9.48)/2＝23.25 标幺值：0.129Xo(零序):变压器额定阻抗：Z B220＝U2N/S N＝2202/180＝268.9ΩZ B110＝U2N/S N＝1212/180＝81.3Ω用变压器额定阻抗作基准，将零序阻抗化至标幺值：Z H-N＝115.39/268.9＝0.429Z H-M//N＝23.81/268.9＝0.0885Z M-N＝29.05/81.3＝0.357Z M-H//N＝6.03/81.3＝0.074Z ON1＝√(Z H-N(Z M-N－Z M-H//N))＝√(0.429×(0.357－0.074))＝0.3484 Z ON2＝√(Z M-N(Z H-N－Z H-M//N))＝√(0.357×(0.429－0.0885))＝0.3486 取平均值 Z ON＝0.3485Z HO＝Z H-N－Z ON＝0.429－0.3485＝0.0805Z MO＝Z M-N－Z ON＝0.357－0.3485＝0.0085将Z ON、Z HO、Z MO化至标幺值(100MVA 230kV)：Z ON＝0.3485×(100/180)×(220/230) 2＝0.177Z HO＝0.0805×(100/180)×(220/230) 2＝0.041Z MO＝0.0085×(100/180)×(220/230) 2＝0.004水北变T1正序参数X1:水北变T1零序参数Xo:2#主变参数：内△180/180/90MVA 60MVA220＋3－1×2.5%/121/38.5kV 15kV472/859/1350A 1333AYN ao yno d11阻抗电压Uk%: H-M 8.95H-L 34.14M-L 22.94零序阻抗(低压绕组开路，内△闭合)：Z H-O 119.1ΩZ H-M//N 22.7ΩZ M-O 30.04ΩZ M-H//N 5.81ΩX1(正序)：X1＝(U12＋U13－U23)/2＝(8.95＋34.14－22.94)/2＝10.075 标幺值：0.056 X2＝(U12＋U23－U13)/2＝(8.95＋22.94－34.14)/2＝-1.125 标幺值：-0.0063 X3＝(U13＋U23－U12)/2＝(34.14＋22.94－8.95)/2＝24.065 标幺值：0.1337 Xo(零序):变压器额定阻抗：Z B220＝U2N/S N＝2202/180＝268.9ΩZ B110＝U2N/S N＝1212/180＝81.3Ω用变压器额定阻抗作基准，将零序阻抗化至标幺值：Z H-N＝119.1/268.9＝0.4429Z H-M//N＝22.7/268.9＝0.0844Z M-N＝30.04/81.3＝0.3695Z M-H//N＝5.81/81.3＝0.0715Z ON1＝√(Z H-N(Z M-N－Z M-H//N))＝√(0.4429×(0.3695－0.0715))＝0.3633 Z ON2＝√(Z M-N(Z H-N－Z H-M//N))＝√(0.3695×(0.4429－0.0844))＝0.364 取平均值 Z ON＝0.3637Z HO＝Z H-N－Z ON＝0.4429－0.3637＝0.0792Z MO＝Z M-N－Z ON＝0.3695－0.3637＝0.0058将Z ON、Z HO、Z MO化至标幺值(100MVA 230kV)：Z ON＝0.3637×(100/180)×(220/230) 2＝0.1849Z HO＝0.0792×(100/180)×(220/230) 2＝0.0403Z MO＝0.0058×(100/180)×(220/230) 2＝0.0029水北变T2正序参数X1:水北变T2零序参数Xo:220kV母线：正序大方式：∑X＝0.0114小方式：∑X＝0.0428＝0.0217零序大方式：∑XO＝0.0738小方式：∑XO110kV母线(按T1、T2并列运行考虑)：大方式：∑X＝0.0114＋(0.0584－0.0057)//(0.056－0.0063)＝0.037 I3k＝502/0.037＝13568A小方式：∑X＝0.0428＋0.0584－0.0057＝0.0955I2k＝0.866×502/0.0955＝4552A35kV母线(按T1、T2分列运行考虑)：大方式：∑X＝0.0114＋0.056＋0.1337＝0.2011I3k＝1560/0.2011＝7757A小方式：∑X＝0.0428＋0.0584＋0.129＝0.2302I2k＝0.866×1560/0.221＝5869A110kV单相接地：大方式：∑X1＝0.037∑X0＝0.0217//0.177//0.1849＋(0.041＋0.004)//(0.0403＋0.0029) ＝0.0175＋0.022＝0.0395＝3×502/(2×0.037＋0.0395)＝13269A3IO小方式：∑X1＝0.0955∑X0＝(0.0738＋0.041)//0.177＋0.004＝0.0696＋0.004＝0.0736＝3×502/(2×0.0955＋0.0736)＝5692A3IO主变后备保护整定：110kV复压过流Ⅰ段原则：①与110kV出线ZⅠ配②作110kV母线近后备，Klm﹥1.5①计算110kV出线ZⅠ范围内的最大短路电流110kV出线ZⅠ整定24Ω，标幺值：24/132.25=0.1810.03880.181110kV系统大方式，短路电流最大：T1、T2并列∑X＝0.0388＋0.1815＝0.2203I3k＝502/0.2203＝2279A并列运行时110kV出线故障，T1、T2分流，为了与110kV出线ZⅠ配，考虑在T1、T2分列运行的情况下整定。
变电站主变基础计算书
变电站主变基础计算书标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]主变基础计算书一、设计依据规程规范《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016版）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）二、电气资料三、计算软件名称基础：理正工具箱计算。
四、计算过程4.1计算要点根据《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）（以下简称变电规定）11.3.2 对主变压器基础应按照以下两种工况验算地基承载力： 1 正常情况，按照轴心受压计算。
2 安装情况，按照偏心受压计算；4.2工况一：正常情况，轴心受压计算类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=5040, a=4200, h=1000柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：120kPa基础埋深：1.60m作用力位置标高：0.650m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa 2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 728.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 982.80 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = -0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 + 0.00 + 0.00= 66.39 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 - 0.00 - 0.00= 66.39 kPapk = (Nk + Gk)/A = 66.39 kPa各角点反力 p1=66.39 kPa, p2=66.39 kPa, p3=66.39 kPa, p4=66.39 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 982.80 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 46.43 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 982.80 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 46.43 kPap = N/A = 46.43 kPa各角点反力 p1=46.43 kPa, p2=46.43 kPa, p3=46.43 kPa, p4=46.43 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=66.39 ≤ fa=120.00 kPa, 满足。
主变整定计算书
主变保护定值计算书一、算各元件参数1、＃1主变电抗值：35±2.5%/10.5kVX T= (U k%U e2)/(100S e )=7.5×35×35/(100×8.0)=11.484Ω2、＃2主变电抗值X T= (U k%U e2)/(100S e )=7.53×35×35/(100×6.3)=14.64Ω3、35kV清前线阻抗值LGJ-95/20.284kmR0=31.5/95=0.3316Ω/ km X0=0.4Ω/ km因R0> 1/3X0Z0=0.3316+j0.4=0.5196∠50.340Z l=0.5196×20.284=10.54Ω二、不同运行状态下，10kV母线发生三相（两相）短路的短路阻抗（一）最大运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω6.04+10.54+6.44＝23.02Ω归算到10kV侧为：2.07Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行6.04+10.54+11.484＝28.064Ω归算到10kV侧为：2.53Ω（2）＃2主变单台运行6.04+10.54+14.64＝31.22Ω归算到10kV侧为：2.81Ω（二）最小运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω16.2+10.54+6.44＝33.18Ω归算到10kV侧为：2.99Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行16.2+10.54+11.484＝38.224Ω归算到10kV侧为：3.44Ω（2）＃2主变单台运行16.2+10.54+14.64＝41.38Ω归算到10kV侧为：3.72Ω三、＃1主变差动保护定值计算主变联结组别：Yd-11,差动继电器型号：DCD-21、算出各侧一次额定电流，选出电流互感器变比，确定各侧二次回路额定电流。
变电站 直流计算书
封面二十世纪80年代以前，我国蓄电池容量的选择计算基本上是沿用前苏联的计算方法。
随着国外技术的不断引进与本国实际工程应用的积累与探索，在总结并研究了国内、外理论及经验的基础上，我国提出了电压控制法（容量换算法）和阶梯计算法（电流换算法）两种方法来进行蓄电池容量的选择。
鉴于阶梯计算法在国际上应用较为广泛，且能够适合变电站的负荷特点，故本工程采用阶梯计算法进行计算。
（1）计算依据a、《电力工程直流系统设计技术规程》（DL/T5044-2004）b、《变电站直流电源系统技术规范》（Q/CSG1203003-2013）c、其他本地区、同类型、已投运变电站的设备厂家资料（2）直流负荷统计a、经常负荷统计表b、事故负荷统计表c、冲击负荷统计表d、直流负荷统计表（3）蓄电池参数选择a、蓄电池个数n=1.05Un/Uf=1.05×220/2.23=103.6选择104只。
b、均充电压Uc≤1.10Un/n=1.10×220/104=2.33Vc、终止电压Um≥0.875Un/n=0.875×220/104=1.85Vd、蓄电池容量Cc1=Kk×I1/Kc=1.4×75.13/0.94=111.90AhCc2=Kk×[I1/Kc1+（I2-I1）/Kc2]=1.4×[75.13/0.66+(33.84-75.13)/0.67]=73.09 AhCc3=Kk×[I1/Kc1+（I2-I1）/Kc2+（I3-I2）/Kc3]=1.4×[75.13/0.45+(33.84-75.13)/0.46+(33.84-33.84)/0.67] =108.07 AhCc4=Kk×[I1/Kc1+（I2-I1）/Kc2+（I3-I2）/Kc3+（I4-I3）/Kc4]=1.4×[75.13/0.29+(33.84-75.13)/0.295+(33.84-33.84)/0.376+(33.84-33.84)/0.67]=166.74 Ah随机（5s）负荷计算容量CR=0 Ah另据通信专业提资Cu=52 Ah故蓄电池容量计算值为166.74+52=218.74Ah根据南网相关规范及物资采购要求，选择300Ah。
通用型主变基础的计算分析
通用型主变基础的计算分析发表时间：2018-09-18T11:52:37.043Z 来源：《基层建设》2018年第24期作者：李超[导读] 摘要：通用型主变基础通过基础形式进行更改，通过合理的使用预制构件来调节主变基础梁的间距和数量，在不增加施工难度和一期投资的情况下，很好地解决了变电站扩建工程中更换主变施工周期长，停电时间长的问题。
平高集团华生电力设计有限公司吉林长春 130000摘要：通用型主变基础通过基础形式进行更改，通过合理的使用预制构件来调节主变基础梁的间距和数量，在不增加施工难度和一期投资的情况下，很好地解决了变电站扩建工程中更换主变施工周期长，停电时间长的问题。
本文就主变基础计算简要分析。
关键词：主变基础；计算分析一、通用型主变基础的简介新型的通用主变基础主要由带三条卡槽的钢筋混凝土底板，成品混凝土基础梁，导轨间距调节块三部分组成，钢筋混凝土底板由土建施工单位安装完成，其他各部分由工厂预制，现场拼装完成，主变基础梁卡接在基础底板的凹槽中，基础梁与轨距调节块采用螺栓连接，在混凝土底板边缘规矩调节块通过螺栓与混凝土底板连接，与传统主变基础相比大大的缩短了施工工期，减少了停电时间。
二、通用型主变基础受力分析及计算确定通用型主变的基础形式后对主变基础的受力情况进行分析，主变在安装以及运行过程中对基础主要为竖向压力，侧向水平力很小，甚至没有。
根据受力分析的情况，对主变的基础形式进行计算，主要荷载为竖向荷载，初步的考虑是基础底板仍然为钢筋混凝土现浇底板考虑，考虑到基底反力和基础抗冲切的要求，对于天然地基现浇底板厚度按800mm计算。
在计算过程中从通用性考虑，采用240MVA 主变重量进行计算，基础上竖向荷载按照2000KN加载，地基承载力特征值按120Kpa代入计算，基础底板取8000X7700mm，地基承载力满足要求。
按《建筑地基基础设计规范》进行沉降计算，最终沉降量满足规范要求。
通过一系列的结构计算，通用型主变基础构件在本身强度上能满足主变安装以及运行的要求。
220kV降压变电站主变压器选型与参数计算
长沙电力职业技术学院2014届毕业论文(设计)题目：220kV降压变电站主变压器选型与参数计算专业：发电厂及电力系统姓名：纪翰林学号：201101013811班级：电气1138班指导老师：王芳媛2013年 11 月长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）课题任务书（ 2013 年下学期）长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）评阅表前言电力已成为人类历史发展的主要动力资源，要科学合理地驾驭电力，必须从电力工程的设计原则和方法上来理解和掌握其精髓，提高电力系统的安全可靠性和运行效率，从而达到降低生产成本、提高经济效益的目的。
通过本次的电力系统课程设计，便可以很好的体现上述观点。
本课题要为一个电压等级为220/110/35KV的变电站选择主变压器型号，并对主变压器进行参数计算。
本次设计的变电站的类型为降压变电站，要求根据老师给出的设计资料和要求，并结合所学的基础知识和文献资料完成设计和计算。
通过本设计，使我加强对所学知识的理解和掌握，并掌握变电站主变压器的选型方法，为以后从事电力工作打下一定的基础。
电力系统专业的毕业设计是一次比较综合的训练，它是我们将在校期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，运用理论知识和所学到的专业技能进行工程设计和科学研究，提高分析问题和解决问题的能力。
在完成此设计过程中，我们可以学习电力工程设计、技术问题研究的程序和方法，获得搜集资料、查阅文献、调查研究、方案比较、设计制图等多方面训练，并进一步补充新知识和技能。
目录摘要 (I)第1章主变压器的选择 (1)1.1原始材料 (1)1.2变电所与系统联系情况 (1)1.3变电所在系统中的地位分析 (1)1.4主变压器选择的相关原则 (2)1.5三相三绕组电力变压器的绕组顺序 (5)1.6主变压器的选定 (6)1.6.1主变压器容量的确定 (6)1.6.2主变压器型号的确定 (6)第2章变压器损耗 (8)2.1变压器损耗 (8)2.1.1杂散损耗 (8)2.1.2变压器损耗的特征 (8)2.2变损电量的计算 (8)2.2.1铁损电量的计算 (9)2.2.2铜损电量的计算 (9)2.3变压器空载损耗 (10)2.4变压器负载损耗、阻抗电压的计算 (11)第3章变压器的参数计算 (14)3.1电阻的计算 (14)3.2电抗的计算 (14)3.3导纳的计算 (15)参考文献 (16)致谢 (17)摘要本毕业设计论文是220kV降压变电站主变压器选型与参数计算。
变电站或升压站设计计算书
工程编号：XXXXXXXXXXXXXXXXX工程计算书审核：校核：设计：设计阶段：初设完成日期：XXXX年XX月Xxxxxxxxxxxxx院一、工程概况本项目建设2台100MVA 主变，1回110kV 出线,长度约为11km ，4回35kV 进线，110kV 采用单母线接线，35kV 为单母线分段接线。
二、短路电流计算根据《XXXXXXX 项目接入系统设计》，系统侧110kV 母线三相短路电流为11.81kA ，单相短路电流为12.75kA ；本项目110kV 母线三相短路电流为6.97kA 。
1、基准计算值 S b ＝100MVA基准电压Ub (kV) 37 115 基准电流Ib （kA ） 1.56 0.502 基准电抗Xb （Ω） 13.71322、电抗标幺值35kV母线110kV母线正序阻抗网络图35kV母线110kV母线零序阻抗网络图k3一般接入系统报告会给出本项目高压侧单相短路电流，但是这时候的零序阻抗是包含了系统零序阻抗及主变零序阻抗的合成阻抗，使用此值计算中性点入地电流不准确，因此需要首先采用接入站的三相及单相短路电流计算出系统零序阻抗（设计人员在拿到接入系统报告首先要核实报告是否提供接入站三相及单相短路电流，这是重要输入条件）。
接入站110kV 母线侧正序、零序阻抗：0.042502.011.8111X ''1s *=÷=÷=b I I034.0420.0420.0502.0312.721X X -31X s2s1''0s0*=--÷÷=-÷÷=bI I 110kV 送出线路正序、零序阻抗：0.033115100114.0S L 4.0X 22j j L1*=⨯⨯=⨯⨯=U 0.0993X X L1*L0*==系统正序、零序阻抗：0.0750.0330.042X 1*=+=∑ 0.1330.0990.034X 0S *=+=∑主变压器阻抗：105.01001001005.10S 100%U X d T *=⨯=⨯=e b S 35kV 架空集电线路正序阻抗：0.0583710024.0S L 4.0X 22j j L1*=⨯⨯=⨯⨯=U 35kV 箱变阻抗：4.061.61001006.5S 100%U X d xb *=⨯=⨯=e b S 上述计算可得，系统侧正序阻抗为0.075、零序阻抗为0.133、#1、#2主变压器阻抗为0.105、35kV 架空集电线路正序阻抗为0.006、35kV 箱变阻抗为4.06。
220kv变电站计算书(工程科技)
第一章220KV 变电站电气主接线设计第1.1节原始资料1.1.1变电所规模及其性质：电压等级220/110/35 kv线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）110kv 本期4回电缆回路（发展2回）35kv 30回电缆线路，一次配置齐全本站为大型城市变电站2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1334；零序阻抗X0=0.1693近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1445；零序阻抗X0=0.2319远期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1139；零序阻抗X0=0.14883．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第1.2节主接线设计本变电站为大型城市终端站。
220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。
220kv和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第1.3节电气主接线图第二章主变压器选择和负荷率计算第2.1节原始资料1．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW3．由本期负荷确定主变压器容量。
(完整word版)110kv变电所课程设计计算书
110/10kV 变电所电气部分设计计算书一、回路数变电所C P 3=14MW有55%的重要负荷负荷采用双回路供电，45%非重要负荷采用单回路供电。
由最大负荷P max =P 3=14MW,每回10kV 馈线功率为2MW ，则 重要负荷回路数： 85.3214%552P3%55=÷⨯=⨯（回） 根据对称性，重要负荷回路数为4。
因为双回路供电，则为8回。
非重要负荷回路数： 15.3214%452P3%45=÷⨯=⨯（回）根据对称性，非重要负荷回路数选为4所以回路数目：8+4=12（回）根据对称性，选择N=12回。
二、主变的选择变电所C 最大负荷 MVA P KS K S m 11.319.0281cos m =⨯===∑ϕ 每台变压器容量MVA S S m N 67.1811.316.06.0≈⨯== 变电所重要负荷 MVA S S 11.179.02855.055.0max imp =⨯==MVA S S N 11.171-211.171-n imp ===选择S N 中较大者作为，m S ，即MVA S 67.18,m =，S N =16000kVA过负荷校验：S N /S m ’=16000/18670=0.857，故在负荷曲线高于此值时均为过负荷，即欠负荷系数：8771.016000186706668.067.0221≈⨯+⨯+⨯=K 过负荷系数：0905.116000186********.0222≈⨯+⨯+⨯=K 查图可知，对应于K 1允许的K 2的值比实际算出的K 2=1.0905大，所以S N =16000kVA 满足正常负荷，所以选择SFZ7-16000/110型号。
三、短路电流计算1、电抗标么值的计算为了计算方便选取如下基准值： 基准容量：S d = 1000MVA基准电压：U d （kV ） 10.5 115 基准电流：I d （kA ） 54.99 5.02系统归算额定电流：110kV 侧：kA U S I d d NS 02.5115310003=⨯==10kV 侧：kA U S I d d NS 99.545.1031000'3'=⨯==发电机归算额定电流：110kV 侧：kA U P I d NGNG 628.08.01153100cos 3=⨯⨯=∑=ϕ10kV 侧：kA U P I d NGNG 873.68.05.103100cos '3'=⨯⨯=∑=ϕ电抗标么值计算（归算至110kV 侧）：发电机：984.18.0/501000124.0cos /2*1*=⨯=''=''==ϕNG dd NG d dG G P S X S S X X X 变压器：625.24010001005.10100%2*1*=⨯=⋅==NT d k T T S S X X u4.85.1210001005.10100%4*3*=⨯=⋅==N d k T T S S X X u线路：665.01151000224.0220*0=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 575.01151000194.0221*1=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 817.01151000274.0222*2=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 786.01151000264.0223*3=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 544.01151000184.0224*4=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 2、短路点选择及k I 计算 等值电路图如下：短路点的选择表格见设计说明书表6.2。
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主变基础计算书一、设计依据规程规范《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016版）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）二、电气资料三、计算软件名称基础：理正工具箱计算。
四、计算过程4.1计算要点根据《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）（以下简称变电规定）11.3.2 对主变压器基础应按照以下两种工况验算地基承载力： 1 正常情况，按照轴心受压计算。
2 安装情况，按照偏心受压计算；4.2工况一：正常情况，轴心受压计算类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=5040, a=4200, h=1000柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：120kPa基础埋深：1.60m作用力位置标高：0.650m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 728.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 982.80 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = -0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 + 0.00 + 0.00= 66.39 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 - 0.00 - 0.00= 66.39 kPapk = (Nk + Gk)/A = 66.39 kPa各角点反力 p1=66.39 kPa, p2=66.39 kPa, p3=66.39 kPa, p4=66.39 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 982.80 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 46.43 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 982.80 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 46.43 kPap = N/A = 46.43 kPa各角点反力 p1=46.43 kPa, p2=46.43 kPa, p3=46.43 kPa, p4=46.43 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=66.39 ≤ fa=120.00 kPa, 满足。
pkmax=66.39 ≤ 1.2*fa=144.00 kPa, 满足。
2.3 底板内力计算:2.3.1 垂直于x轴的弯矩计算截面（按距底板左侧距离从小到大排序）:注：弯矩My以底板下部受拉为正，单位kN.m；剪力Q以截面右侧部分受力向下为正，单位kN。
2.3.2 垂直于y轴的弯矩计算截面（按距底板下侧距离从小到大排序）:注：弯矩Mx以底板下部受拉为正，单位kN.m；剪力Q以截面上侧部分受力向下为正，单位kN。
2.3.3 垂直于x轴的负弯矩截面（按距底板左侧距离从小到大排序）:垂直于x轴的截面未出现负弯矩。
2.3.4 垂直于y轴的负弯矩截面（按距底板下侧距离从小到大排序）:垂直于y轴的截面未出现负弯矩。
2.3.5 最大正、负弯矩和绝对值最大的剪力统计:1) 垂直于x轴的截面:2) 垂直于y轴的截面:2.4 抗弯配筋:*b)配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h最小配筋率要求：0.15%根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15% 注：下表数据单位 M: kN.m; h: mm; As: mm2/m; ρ: %2.5 基础抗剪验算:抗剪验算公式 Vs ≤0.7*βhs*ft*A[《地基规范》第8.2.9条]注：下表数据单位 Vs : kN; ft: N/mm2; A: mm22.6 基础抗冲切验算:2.6.1 按破坏锥体单侧截面验算:抗冲切验算公式 Fl ≤0.7*βhp*ft*Ac[《地基规范》第8.2.8条]冲切力Fl根据最大净反力pmax计算，并减去底板顶面计算范围内的柱子的轴力：Fl =pmax*Al－∑N注：当柱子中心落在计算范围内时，减去其轴力；当柱子中心落在计算范围边线上时，减去其轴力的一半。
1) 柱1：竖向轴线编号1，横向轴线编号A(1) 左侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.19-0.00=8.68 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(2) 右侧截面：柱2中心落在冲切荷载基顶计算范围内，冲切力Fl应减去其轴力。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*8.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(3) 下侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(4) 上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
2) 柱2：竖向轴线编号2，横向轴线编号A(1) 左侧截面：柱1中心落在冲切荷载基顶计算范围内，冲切力Fl应减去其轴力。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*8.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(2) 右侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.19-0.00=8.68 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(3) 下侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
(4) 上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力Fl =pmax*Al－∑N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7*βhp *ft*Ac=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
按冲切破坏锥体单侧截面验算结果统计：下表数据单位 Al :m2; ∑N:kN; Fl:kN; Ac:m22.6.2 按单柱破坏锥体整体验算:此项验算规范未明确规定，是软件提供的辅助验算功能。
按单柱破坏锥体整体抗冲切验算公式：N-p*Al ≤0.7*βhp*ft*Ac其中N：柱子竖向轴力设计值(kN)；p：冲切破坏锥体底面平均净反力(kPa)；Al：冲切破坏锥体底面面积(m2)；βhp：抗冲切截面高度影响系数，当h≤800mm时取1.0，当h≥2000mm时取0.9，其间按线性内插法取；ft：混凝土轴心抗拉强度设计值(N/mm2)；Ac：抗冲切截面水平投影面积(m2)；2.7 局压验算:局压验算公式 Fl <=1.35*βc*βl*fc*Aln[《混凝土规范》第6.6.1条]下表数据单位 Fl :kN; fc:N/mm2; Aln:mm23 配筋简图实际配筋直径20间距150，AS=2094m2满足配筋面积要求------------------------------------------------------------------- 4 基底反力简图-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件7.0PB3】计算日期: 2017-09-27 13:32:17-----------------------------------------------------------------------4.3工况二：安装情况，偏心受压计算根据公式000max1.2 1.42k a N G G N e P f A W++=+≤ （11.3.2）式中：No —变压器安装工况时的自重标准值； G —基础自重标准值；G0—基础底板上部卵石或土的自重标准值； e —基础重心至主变压器安装时设备着力点距离； W —基础底面抵抗矩。
根据电气提资，变压器在安装时自重标准值N0=567.90kN 基础及基础上部卵石或土总重G+G0：G+G0 =5.04x4.2x1.6x20+（5.04x4.2-2x1x2.2）x0.5x18+2x1x2.2x0.5x25 =677.38+150.91+55=883.29 kN基础重心至主变压器安装时设备着力点距离e ： e=800+1240/2=1420mm基础底面抵抗矩w=4.2x5.042/6=17.78 m 3将以上数据带入公式11.3.2000max1.221567.9883.29567.9 1.422 4.2 5.04217.7877.821.4120168()k N G G N e P A WkPa kPa ++=+⨯+⨯=+⨯⨯=≤⨯=满足要求。