垃圾渗滤液产沼气计算
固废作业1-渗滤液控制系统+渗滤液产生量计算
表 1 填埋场每月降雨以及地表蒸发量（单位：mm/月）
根据上表中数据及计算公式，计算得到下表各自月份的浸出系数和渗透液产
量：
月份
填埋区浸出系 数 C1
封场区浸出系 数 C2
渗滤液月产生 量 m3/d
渗滤液日产生 量 m3/d
1
0.75
0.45
5.85
0.19
2
0.60
0.36
4.68
0.16
3
0.54
0.46
29.64
12
0.78
0.47
45.63
表 2 逐月浸出系数和渗滤液产量
年均日渗滤液产生量=39.39 m3/d
最大日均渗滤液产生量=154.89 m3/d
113.40 37.08 11.91 0.99 1.47
(二)调节池容量
根据《生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规范》，调节池调节库容按下式计算:
26.2
9.4
0.64
0.38
655.20
2008/6/26
5.4
1.9
0.65
0.39
136.50
2008/6/27
1.4
0.5
0.64
0.39
35.10
2008/6/28
3
0.9
0.70
0.42
81.90
2008/6/29
5.4
1.9
06/30
0.2
0.08
0.60
固废作业-王祺-2015010364
作业 1——渗滤液控制系统
解：垃圾填埋场渗滤液水平衡如下图所示：
大气降雨(I)
地表迳流(Si) 排水沟
蒸发蒸腾(E)
垃圾渗滤液系统设计计算说明书
环境工程综合设计垃圾填埋场渗滤液处理站系统设计第一章绪论1.1垃圾渗滤液的产生垃圾渗滤液有四个来源: (1)垃圾自身含水;(2)垃圾生化反应产生的水;(3)地下潜水的反渗;(4)填埋场内的自然降水的地表径流。
其中填埋场内的降水为主要部分。
垃圾渗滤液是城市生活垃圾(有时也包含部分工业废弃物)在填埋场堆放过程中由于微生物的分解作用和受雨水淋洗以及地表水和地下水的长期浸泡而产生的高浓度有机废水。
1.2垃圾渗滤液的收集方法：（1）用槽车将转运站产生的渗滤液统一运输至渗滤液处理站进行处理；（2）为防止填埋场厂区内垃圾渗滤液对地下水的污染，在填埋场区内垃圾渗滤液对厂区内渗滤液导排及收集系统，将填埋场内的渗滤液及时导出填埋场外并排入调节池，最终进入渗滤液处理站进行处理。
1.3垃圾渗滤液的水质特征（1）化学成分复杂，既有有机污染物，又表现出很强的综合性污染特征（2）氨氮浓度很高，变化范围大；（3）有机污染物含量高；无机污染物组分也复杂，其主要成分受当地地能结构的，主要含有镁离子，氯离子，硫酸根例子等。
（4）微生物营养元素比例失调。
第二章垃圾渗滤液处理工艺流程的比较与选择2.1项目简介本项目设计垃圾渗滤液系统处理量为450m3/d，主工艺采用“预处理系统（格栅+调节池+水解酸化）+厌氧系统(UASB)+MBR系统（两级A/O+UF）+NF系统”工艺确保渗滤液出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准要求（氨氮按一级标准设计）。
查渗滤液的相关指标可得出一下结论：垃圾填埋场的渗滤液为高浓度有机废水，其COD和BOD的含量较高。
2.4各类沉淀池的工艺比较由于本次渗滤液处理量为500m3/d，处理量不大，且SS的含量较高，则选择竖流式沉淀池较为适用。
2.5各种厌氧工艺比较（1）完全混合式反应器不能在反应期内累计足够多的污泥，因此只适合于城市污水剩余污泥及各类粪便的厌氧消化处理；（2）渗滤液经预处理系统悬浮物含量较低，适用于酒精废水处理；（3）UASB上流式厌氧污泥床反应器在常温下处理COD效率高，较为适合高浓度有机废水的处理过程；（4）对于渗滤液处理则为高浓度有机废水的处理，则不适用于膨化颗粒污泥床反应器；2.5其他处理渗滤液的处理方法2.5.1膜法膜法也称膜分离技术，是利用特殊的薄膜对水中的成分进行选择性分离，包括电渗析、扩散渗析、反渗透、超滤和液体膜渗析等分离技术，其中反渗透和超滤应用最为普遍。
1 渗滤液沼气计算公式
Q
Qa= Qa=
100
数值 100 70000 10% 0.5 350 14.6
2750 114.6
3、沼气 中各种气 体的含量
编号 1 2 3
名称 甲烷 硫化氢 水分
含量 ≈55% ≤110mg/L ≤4%
50-60%
Nm3/h
单位 m3/d mg/L Nm3/kgCODCr Nm3/d Nm3/h
Nm3/d Nm3/h
备注
推荐值：80% 推荐值0.45-0.50
日均
时均
备注
推荐值：10% 推荐值0.45-0.50
日均 时均
日均 时均
数值 100 60000 80% 0.5 2400
单位 m3/d mg/L
Nm3/kgCODCr Nm3/d
6
2.2 调节 池（当调 节池的臭 气被判定 为沼气 时）
编号 1
2
3
4
5 6
项目 项目规模 进水CODCr UASB对CODCr的去除率 沼气产率 沼气产生量
2.3 沼气 量合计
1
2
沼气产生量
渗滤液系 统沼气计 算书
1、规范 推荐计算 公式（升 流式厌氧 污泥床反 应器污水 处理工程 技术规 范， HJ20132012）
2、计算 书 2.1 UASB 反应器
编号 1
2
3
4
5
项目 项目规模 进水CODCr UASB对CODCr的去除率 沼气产率 沼气产生量
指标 Q= S0= R1= η= Qa=
沼气产生量
1、沼气量理论计算公式：沼气产量＝废水浓度（kgCOD/m3）×设备去除率（%）×废水日排放量（m3/d）×产沼气率产沼气率： 0.7 m3/kgCOD（理论值）2、沼气换算燃煤公式沼气含甲烷率：65%；甲烷热值：6000K/ m3沼气与热值为4000K燃煤的换算公式：燃煤量＝沼气产量×沼气含甲烷率×甲烷热值÷4000K3、有关猪粪转化沼气率一般来说，鲜猪粪含SS（固形物）20%，1公斤SS可以0.2-0.4 m3的沼气。
去除每千克COD产0.35方沼气，每方沼气相当于一公斤标准煤实际产气计算去除COD千克数*0.35*0.8除1公斤COD可产0.4方沼气，每方沼气可以发电1.2-1.6度根据美国麦卡蒂教授的推算，每去除1kgCOD在理想状态下可产甲烷350L，折合含甲烷60%的沼气583L。
每去除1kgBOD产生的沼气稍高，约为1m³左右。
一立方沼气等于0.714公斤标煤；日产1000立方沼气能节约714公斤标准煤.。
一立方沼气产热值20514KJ。
标准煤热值29306KJ。
20514/29306=0714追问可是培训时，老师说一立方沼气要等于3公斤标煤，因为沼气的利用热效率比煤高多了，沼气可达90%以上，而煤低多了。
这样的算对吗？错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
错误!未找到引用源。
回答能源的种类很多，所含的热量也各不相同，为了便于相互对比和在总量上进行研究，我国把每公斤含热7000大卡（29306千焦）的定为标准煤,也称标煤。
另外，我国还经常将各种能源折合成标准煤的吨数来表示，如1吨秸秆的能量相当于0.5吨标准煤，1立方米沼气的能量相当于0.7公斤标准煤。
原煤20934千焦／公斤0．7143公斤标煤／公斤洗精煤26377千焦／公斤0．9000公斤标煤／公斤其他洗煤8374 千焦／公斤0．2850公斤标煤／公斤错误!未找到引用源。
沼气产量计算书
沼气产量计算书
沼气产量计算书
1、沼气理论产气量分析：每去除1gCOD，会产生0.35标准升甲烷。
2、我公司近期厌氧运行情况，厌氧每天进水120m3，厌氧进水COD为38000mg/l，厌氧出水COD为3500mg/l
3、近期每天产生的沼气量计算：
甲烷气量=120m3×（38000-3500）mg/l×0.35l/g
= 1449m3
一般，甲烷在沼气中含量约为55%-73%,取中间值65%计算:
沼气产生量=1449÷65% =2229m3
依据宜兴公司化验结果，甲烷在沼气中含量约为76.2%～80.0%,取低值76.2%计算: 沼气产生量=1449÷76.2% =1902m3
4、根据经验，及我司垃圾处理能力，渗沥液量可达200t/d，则每天产生的沼气量计算：甲烷气量=200m3×（38000-3500）mg/l×0.35l/g= 2415m3
一般，甲烷在沼气中含量约为55%-73%,取中间值65%计算:
沼气产生量=2415÷65% =3715m3
依据宜兴公司化验结果，甲烷在沼气中含量约为76.2%～80.0%,取低值76.2%计算: 沼气产生量=2415÷76.2% =3169m3结论：依据厌氧池目前运行状况测算，年平均每天处理约产生甲烷含量约为76.2%的沼气2500m3（即104m3/h）。
垃圾渗滤液系统设计计算说明书
m3
厌氧反应器分为两座
m3
厌氧反应器 的数量
2
m
m2
m
m
m3/(m.h)
q<1 m3/(m.h)，满足要求
回流缝设计
斜面水平夹角a
a
保护高度
h1
上三角顶水深
h2
下三角形高
h3
回流缝宽度一
b1
三相分离器宽度
b
集气罩之间的宽度
b2
气液分离设计
上三角形的下端到三角 形斜面上的垂直距离
CD
垂直高度
BC
上三角集气罩高度
取经验值
B=s(n-1)+bn
ξ=β（s/b）4/3
h0=ξ*(v2/2g)*sina
h2k02vg2
h1=k*h0
H=h+h1+h2
H1=h+h2
取经验值
取经验值
l1=B-B1/(2*tana) L=l1+l2+0.5+1.0+H1/tga W=Qmax*W1*86400/(KZ*1000)
0.6 60 0.4 2.4234 0.01 0.0500 1.7900 0.0284 0.0853 0.7853 0.7000 20 0.03 0.0275 3.4643 0.0360
有效容积 有效水深
池面积 池长 池宽
实际有效水深
符号 Qmax T V h A L B h，
计算项目 水力停留时间 水解池的容积
符号 HRT V
单个水解酸化池体积
V1
池长
L
池宽
B
6m 8min
公式 Qmax=Q*Kz 取经验值 V=QmaxT 取经验值
渗滤液产生量计算
1、垃圾含水率根据汶川县生活垃圾处置场提供的相关资料表明：汶川县生活垃圾含水率在40~50%之间，本项目取进入填埋场垃圾的含水率定为I s＝50%。
2、垃圾初次压实后的平均持水率根据我院对国内垃圾填埋场的研究表明：垃圾进入填埋场后，按照规范的作业程序进行压实作业，一般初次压实后，（1）当垃圾的含水率在50%以上时，垃圾内的水分在原有的基础上会下降12～18%左右；（2）当垃圾的含水率在40～50%之间时，垃圾内的水分在原有的基础上会下降10～12%左右；（3）当垃圾的含水率在30～40%之间时，垃圾内的水分在原有的基础上会下降6～10%左右；（4）当垃圾的含水率在30%以下时，垃圾内的水分在原有的基础上会下降1～2%左右；以上结论在已经结题的“水体污染控制与治理科技重大专项（课题批准号：2008ZX07316-002）”有相关的调查、实验及分析数据。
根据汶川县生活垃圾填埋场的填埋的作业规范性及现场调研，综合分析：进入固废处置场的含水率为40~50%的垃圾经初次压实后的平均持水率约为28%～40%，本项目取垃圾经初次压实后的平均持水率I t＝40%，即在原有垃圾含水率的基础上经初次压实后平均下降20%。
3、垃圾稳定化过程中持水率变化的规律根据已经结题的“水体污染控制与治理科技重大专项（课题批准号：2008ZX07316-002）”有相关的调查、实验及分析数据。
国内垃圾填埋场垃圾堆体在临时封场和最终封场后，垃圾堆体存在一定年限的稳定化过程。
垃圾堆体在稳定化过程中，会降解释放出一部分细胞水进入垃圾堆体形成垃圾渗滤液。
通过我院对国内生活垃圾填埋场的调查分析，垃圾堆体的稳定化一般在8～10年（在国内同行相关的研究文献中对垃圾堆体稳定化的年限有相近的表述），渗滤液的产生量逐年呈一定的比例逐渐减少，垃圾堆体趋于稳定后，垃圾渗滤液产生量通常在垃圾堆体稳定后还将进入5年左右的出水平稳期。
根据以上的结论，本项目垃圾堆体在稳定化的过程中，渗滤液产生计算年限取13年，其中渗滤液产生量逐渐下降的计算年限取8年，渗滤液稳定出水的计算年限取5年。
垃圾焚烧厂渗滤液如何处理？厌氧产沼发电最经济
垃圾焚烧厂渗滤液如何处理？厌氧产沼发电最经济我国生活垃圾的典型特点是厨余物含量高、含水率高、有机物含量高，混合收集，相对热值较低。
因此，国内生活垃圾焚烧厂设计中，垃圾坑的储存容量为3-7天的垃圾处理量；即垃圾在垃圾坑中储存经过3-7天的发酵熟化，以达到将垃圾中的水分沥出，提高垃圾燃烧热值的目的，从而减少辅助燃料投加，增加发电量，提高发电厂的效率。
垃圾在堆放的过程中会产生较多的渗滤液废水，垃圾焚烧厂渗滤液的有机污染物浓度很高。
一般情况下，COD浓度在40000-80000mg/L，BOD浓度在20000-40000mg/L。
除此之外，还有大量其他的金属、无机污染物。
常见的焚烧渗滤液处理工艺为厌氧+好氧+膜深度处理。
焚烧渗滤液厌氧产生的沼气的处理方式主要包括：沼气锅炉利用、火炬燃烧、焚烧炉焚烧和沼气发电。
其中，采用沼气锅炉对产生的沼气进行燃烧产生热水或热蒸汽，用于加热或供暖等需要的地方，但垃圾焚烧厂本身产生余热蒸汽，如采用沼气锅炉进行燃烧并不能产生有效的经济意义；采用燃烧器（火炬）对沼气进行燃烧处理，尾气净化后排放，不具有任何的经济意义；沼气回喷垃圾焚烧炉用作辅助燃料可提升焚烧热值，降低焚烧炉所需辅助燃料的用量，该方法对于焚烧厂而言意义较大，可有效节省辅助燃料的用量。
沼气发电方案经济效益较为明显，每立方沼气可发电1.7-1.8kWh，可完全覆盖渗滤液处理厂的设备用电。
一、案例工程概况某生活垃圾焚烧发电厂渗滤液处理系统一期工程日焚烧处理生活垃圾2000吨，年焚烧垃圾70万吨，配套建设了500m3/d渗滤液处理系统，出水达到生活垃圾填埋污染控制排放标准，设计进出水水质和排放标准如表1所示。
表1、设计进出水水质和排放标准该焚烧厂渗滤液设计处理工艺为UBF厌氧+外置式MBR+NF/RO。
其中，厌氧段设计COD去除率为80%，出水COD为16000mg/L。
UBF厌氧反应器直径为14.6m，高度为16.8m，容积为2811m³，设计容积负荷为8kgCOD/m³•d，沼气产率为0.43Nm³/kgCOD，沼气产量为13292Nm³/d。
垃圾渗滤液系统设计计算说明书
环境工程综合设计垃圾填埋场渗滤液处理站系统设计第一章绪论1.1垃圾渗滤液的产生垃圾渗滤液有四个来源: (1)垃圾自身含水;(2)垃圾生化反应产生的水;(3)地下潜水的反渗;(4)填埋场内的自然降水的地表径流。
其中填埋场内的降水为主要部分。
垃圾渗滤液是城市生活垃圾(有时也包含部分工业废弃物)在填埋场堆放过程中由于微生物的分解作用和受雨水淋洗以及地表水和地下水的长期浸泡而产生的高浓度有机废水。
1.2垃圾渗滤液的收集方法：（1）用槽车将转运站产生的渗滤液统一运输至渗滤液处理站进行处理；（2）为防止填埋场厂区内垃圾渗滤液对地下水的污染，在填埋场区内垃圾渗滤液对厂区内渗滤液导排及收集系统，将填埋场内的渗滤液及时导出填埋场外并排入调节池，最终进入渗滤液处理站进行处理。
1.3垃圾渗滤液的水质特征（1）化学成分复杂，既有有机污染物，又表现出很强的综合性污染特征（2）氨氮浓度很高，变化范围大；（3）有机污染物含量高；无机污染物组分也复杂，其主要成分受当地地能结构的，主要含有镁离子，氯离子，硫酸根例子等。
（4）微生物营养元素比例失调。
第二章垃圾渗滤液处理工艺流程的比较与选择2.1项目简介本项目设计垃圾渗滤液系统处理量为450m3/d，主工艺采用“预处理系统（格栅+调节池+水解酸化）+厌氧系统(UASB)+MBR系统（两级A/O+UF）+NF系统”工艺确保渗滤液出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级标准要求（氨氮按一级标准设计）。
查渗滤液的相关指标可得出一下结论：垃圾填埋场的渗滤液为高浓度有机废水，其COD和BOD的含量较高。
2.4各类沉淀池的工艺比较由于本次渗滤液处理量为500m3/d，处理量不大，且SS的含量较高，则选择竖流式沉淀池较为适用。
2.5各种厌氧工艺比较（1）完全混合式反应器不能在反应期内累计足够多的污泥，因此只适合于城市污水剩余污泥及各类粪便的厌氧消化处理；（2）渗滤液经预处理系统悬浮物含量较低，适用于酒精废水处理；（3）UASB上流式厌氧污泥床反应器在常温下处理COD效率高，较为适合高浓度有机废水的处理过程；（4）对于渗滤液处理则为高浓度有机废水的处理，则不适用于膨化颗粒污泥床反应器；2.5其他处理渗滤液的处理方法2.5.1膜法膜法也称膜分离技术，是利用特殊的薄膜对水中的成分进行选择性分离，包括电渗析、扩散渗析、反渗透、超滤和液体膜渗析等分离技术，其中反渗透和超滤应用最为普遍。
垃圾渗滤液厌氧V1
垃圾焚烧发电厂渗滤液厌氧处理工程示范与经验总结123汇报内容大纲1.1 垃圾渗滤液☐垃圾焚烧发电厂渗滤液包括垃圾自身所含的水分、储运过程中渗入雨水和地表水、垃圾发酵分解产生的水分，水质复杂、有机物浓度高、NH 3-N 浓度高、水质、水量变化大的特点。
☐放错位置的资源给我废物，还您能源；变废为宝；产生沼气、沼气燃烧利用。
☐示范项目基本情况项目名称：徐州某垃圾焚烧发电厂废水处理站；设计规模：300 m 3/d ；投用时间：2012年5月；核心技术：沼气提升CLR 厌氧反应器技术，实现渗滤液资源化利用。
1.2 工艺路线☐传统的工艺路线，有特色的运行方式；☐设计细节、操作管理决定成败。
1.3 现场照片图2 CLR 反应器不同视角图2.1 COD 的变化☐接种菌种：颗粒污泥与絮状污泥，各50%，占反应器容积的1/3；☐运行温度：中温厌氧，35~38℃；☐COD 效果：进水COD ：46000 mg/L，出水COD ：8500mg/L 左右，COD 去除率在82 %。
☺讨论：厌氧出水COD 还可以更低一点，比如COD 在3000mg/L 下，但后续脱氮会带来碳源不够，C/N 比失衡。
2.2 OLR 和HRT☐有机负荷：稳定运行的OLR为10~12kgCOD/(m 3·d);☐停留时间：HRT=4.6d 。
☺讨论：实验室规模：OLR=42 kgCOD/(m 3·d)，HRT=1.0d 。
为何低负荷：粗放型：不要研究生以上的操作；污水处理概念厂理念：优化能源回收。
2.3 上升流速☐进水量与强制外循环比：250~320%；☐单位渗滤液沼气产率：每m 3渗滤液沼气产率：9~28 m 3，平均为21 m 3；☐沼气产率系数：0.5~0.8 m 3沼气/kgCOD 去除☐上升流速与颗粒化：上升流速是颗粒化最大灰色关联度。
☺讨论：瞬时沼气产量大，主要沼气流量计的选型；沼气产生的脉冲，压力波动在4kPa ±2kPa ；沼气携带废水、2.4 pH与VFA☐pH调节：原液pH在4.5~6.0之间波动，与20 %的厌氧出水在调节池混合，使调节池出水的pH在6.5~7.0之间波动。
垃圾填埋场沼气发电
垃圾填埋场沼气发电系统的优化配置来源：发布时间：2008-12-15 查看次数:180前言随着全球经济的高速增长，能源和环保问题日益突出。
一方面，化石能源日渐枯竭，世界正面临巨大的能源压力；生存环境日渐恶劣，世界正面临巨大的环境压力。
另一方面，又有巨大的能源被白白地浪费；有大量的有害物质被肆无忌惮地排放。
能源和环境已经成为世界最重要的事情！“节约能源，减少排放”在很多国家被列为“基本国策”。
沼气的充分利用，是其具体措施之一。
沼气发电在发达国家已有几十年的历史，目前在世界各地受到广泛重视和积极推广。
如美国的“能源农场”、德国的《可再生能源促进法》、日本的“阳光工程”、荷兰的“绿色能源”等。
我国也非常重视，在《农业法》、《节约能源法》和《可再生能源法》等一系列国家重要法律法规中，都对沼气利用提出了明确规定。
沼气利用工程是获取绿色能源、治理环境污染的更为经济实用的手段。
从我国沼气产量潜力、发电技术水平、市场需求和政策导向的发展趋势来看，沼气发电产业将有突破性进展。
发电是沼气的最佳利用途径，目前已在全国各地广泛发展；而垃圾填埋场有其特殊性，发电几乎是沼气利用的唯一方式。
我国每年的城市生活垃圾量达到1.7亿吨，大部分采用填埋方式处理，蕴藏着大量的沼气资源。
已有十余个填埋场的沼气被收集起来用于发电。
沼气发电是一个系统工程，它包括垃圾填埋操作管理、产气量的估算、沼气收集、沼气输送、沼气处理、沼气发电及电力上网以及系统配套设施等多项单元技术的组合，也涉及到国家对沼气发电的扶持政策和技术法规等。
剖析国内已有的沼气发电工程，借鉴发达国家的沼气发电技术和经验，以及充分研究和利用国家对可再生能源的政策导向等，进行对垃圾填埋气体发电及其配套系统进行优化研究和应用，已成为业界日益关注和探讨的重要课题。
1、垃圾填埋场填埋操作概述卫生填埋法是大型填埋场应用最普遍的处理技术。
将垃圾倒入具有一定地形特征的场地中，通过采取防渗、覆土和气体导排设施，消除了简易填埋带来的各种安全、卫生和环境污染问题的一种最终处置技术。
垃圾渗滤液项目设计计算
垃圾渗滤液项目设计计算设计处理能力：200m 3/d 设计运转周期：24h/d ；一期达到《污水综合排放标准》三级标准；二期达到《生活垃圾填埋场污染物控制标准》（GB16889-2008）；工艺流程如下：各单元设计去除率指标处理单元pH COD cr （mg/L ）BOD 5（mg/L ）NH 3-N （mg/L ）调节池进水6～930000110001000出水6～9180007700950混凝初沉池/中间水池去除率/40％30％5％出水6～990003600900厌氧池去除率/50％53％5％出水6～945014540反硝化池/碳化池/硝化池去除率6～995％96％95.6％出水6～945014530UF 膜去除率///25％一期排放标准6～950030035设计计算：1、调节池（1）曝气系统A、风机供气量设为1m3有效池容供气量按0.01m3/min计调节池供气量为0.01×（18.5×9.5×4.0）=7.03m3/minB、穿孔曝气管干管流速10m/s，DN125；支管流速7.4m/s，DN50，采用UPVC管，管壁两侧向下45度开孔，孔径6mm；孔口流速7.6m/s，612个孔，间隔250cm；（2）设备调节池提升泵KMP-31-50，2台，1用1备，Q＝10m3/h，H＝10m，N＝0.75kW；风机选型罗茨风机SSR125，1用1备，Q＝7.82m3/min，N=11kW，P=49kPa；2、混凝初沉池/中间水池设计（Q=8.4m3/h）（1）反应区物化阶段添加药剂PFS、PAC、PAM反应时间60minV=（200/24）×1=8.4m3反应区反应区格成3格，每格尺寸1.2×1.0×2.2三格每格添加一种药剂反应，每种药剂反应时间60×（1.2×1.0×1.8）/8.4=28min（2）沉淀区表面负荷：0.525m3/m2停留时间2.5hA=8.4/0.525＝16m2池平面尺寸4.0×4.0泥斗斗高2.8m，斗底部尺寸：0.8×0.8，则泥斗倾角60度泥斗容积1/3×2.8×[0.8×0.8+4×4+（0.8×0.8×4×4）1/2]=18.52m3每天产生97％的湿污泥16.7m3，则污泥在泥斗中停留时间26.6h布水筒设污水在导流筒中流速为30mm/s导流筒直径D=2×{[8.4/3600/0.03]/3.14}1/2=0.315m取导流筒直径为320mm，导流筒高1.75m，玻璃钢材质（3）设备选型：A、中间水池提升泵50WL10-10-0.75，2台，1用1备，Q＝10m3/h，H＝10m，N＝0.75kW；B、搅拌机3台，1.5kw3、厌氧池设计（Q=8.4m3/h）（1）有效池容V污泥负荷：0.4kgCOD/kgMLSS.dMLSS:5g/L停留时间4.8d以停留时间计V=200×4.8＝960m3取有效池容为960m3，分2个池，每池480m3以COD负荷校核取污泥负荷：0.4kgCOD/kgMLSS.dV=200×（18000－9000）×10－3/(5×0.4)＝900m3<960m3（2）设备选型：液下环流搅拌YJBG-7.5，7.5kw，2台（每池一台）4、反硝化池设计（Q=8.4m3/h）（1）有效池容VMLSS:3g/L回流比：260%停留时间2.4d以停留时间计V=200×2.4＝480m3取有效池容为480m3以反硝化负荷校核污泥负荷：0.05kgNO3-N/kgMLSS.d若硝化过程，全部氨氮转化为NO3-N,则NO3-N浓度为900mg/L，以停留时间校核反硝化脱氮效率。
渗滤液的计算(参考资料)
1.最大渗滤液产生量的计算采用经验公式法（浸出系数法）：A I C Q ⨯⨯⨯=-11000394.107384.15646.010001⨯⨯⨯=-d m /486.100793=式中：Q ——渗滤液产生量 d m /3；I ――年平均日降雨量 d mm /； A ——填埋场面积 2m ；C ——渗出系数（一般取0.5～0.8） 取0.62. 渗滤液收集管管径计算由于垃圾渗滤液会对混凝土产生侵蚀作用，所以收集管采用高密度聚乙烯HDPE 管。
根据曼宁公式：A S r nQ h ⨯⨯⨯=2/13/21式中：Q ――管道净流量 s m /3；n ――曼宁粗糙系数，HDPE 材料≈0.011；A ――管的内截面积 2m ；S ――管道坡降，根据经验，渗滤液收集管的管道坡降不应小于2%，故取S=0.25；h r ――水利半径，m ； ；对于满流水管 4in h D r =式中：in D ——管的内直径，m 。
425.04011.011000360024394.107386.020922/13/2inin D D π⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=⨯⨯⨯⨯m D in 120.025.044011.001556.0832/12/3=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯⨯=π 校核：根据CJJ17-2004《城市生活垃圾卫生填埋技术规范》的规定，HDPE 干管的直径不应小于250mm ，支管不应小于200mm 。
取干管mm D in 250=A S r nQ h ⨯⨯⨯=2/13/21425.025.0425.0011.0122/13/2π⨯⨯⨯=s m /221.03=取支管管径200mm 。
3. 调节池的容积计算月份 降雨量mm/d 天数渗滤液 m3/月 渗滤液处理量 m3/月 富余水量m3/月调节池容积m31 55.8 31 359.521 775 -415.479 2891.6462 121.7 28 784.118 700 84.1183 188.8 31 1216.445 775 441.4454 183.9 30 1184.874 750 434.8745 221.1 31 1424.555 775 649.555 6220301417.468750667.4687 152.8 31 984.496 775 209.4968 179.4 31 1155.881 775 380.8819 120.1 30 773.809 750 23.80910 46.6 31 300.245 775 -474.75511 37.5 30 241.614 750 -508.38612 36.3 31 233.882 775 -541.118 实际的调节池容积32891mV=.=⨯.61046431801.14.。
咸丰垃圾填埋场渗滤液处理站的初步设计
渗滤液处理系统6.1 渗滤液产生量填埋场渗滤液产生量的主要影响因素为降水量，垃圾含水量和垃圾本身产生的水量。
填埋场渗滤液产生量预测主要包括经验公式计算和水平衡计算两种，由于当地缺乏多年（20年）逐月平均降雨量资料，无法按规范所要求的水平衡法计算。
现以多年年最大降雨量为推算基础，采用经验公式计算。
本设计采用经验公式法估算渗滤液产量，其公式如下：Q=I×（C1×A1+C2×A2）/1000式中：Q：渗滤液排出量，m³/d；I：降雨强度（mm）；C1：填埋作业面渗出系数，其值为0.4～0.7；A1：填埋作业面汇水面积，m²；C2：非填埋作业面渗出系数，其值为0.1～0.4；A2：非填埋作业面汇水面积，m²；本设计中，库区汇水面积约19927 m2，共分三区，各占6643m2。
对于填埋作业面，渗出系数取0.4；在非填埋作业面，由于作了一定的覆盖，渗水性相对较小，故浸出系数取0.1。
根据咸丰气象站资料，场地多年年最大降雨量为2251.3mm,折算为每天降雨量约为6.17mm/d。
按上述公式计算渗滤液的产生量为：Q=6.17mm×(0.4×19937/3+0.1×19927×2/3)/1000=24.7 m3/d另考虑管理区污水及洗车等用水收集后排入渗滤液调节池，综合考虑确定调节池的受纳规模为30t/d。
6.2 设计进出水水质与处理规模6.2.1 进水水质由于咸丰县城市垃圾中有机物含量较低，经厌氧分解后产生的渗滤液污染物含量有限，结合恩施地区其他类似处理场渗滤液水质情况，预计垃圾渗滤液经调节后，进入渗滤液处理站时的水质如表5-1所示。
表6-1 渗滤液水质6.2.2 排放水质标准与处理程度根据湖北省环保局关于咸丰县垃圾处理工程（代家沟厂址）环境影响报告书的批复。
污水排放执行《污水综合排放标准》（GB8978—1996）的一级排放标准，出水水质指标为：CODcr ≤100mg/l BOD5≤30mg/lSS≤70mg/l 氨氮≤15mg/l因此，设计渗滤液处理站达到的处理程度必须与进水平均水质和允许排放污染物量相一致，其中主要指标的处理程度列入表5-2。
一种垃圾渗滤液资源化制备沼气的方法
空气 、氧气 、氮气 、氩气 、氦气中的一种或几种气体 的混合气 体 ；④以 １ ５￣／ ｉ —１ Ｃｒ ｎ的升温速度 由室温升至 ４ Ｏ～１ ０ ａ Ｏ ０℃， ２
在热处 理气 氛 、热处 理气氛 流量 为 ３ ０—２００ｍＬｍｎ ０ ／ｉ、热处
地 址 ：（５ ００ 黑龙 江省哈 尔滨市南岗区学府路 ７ １０ ８ ） ４号
联 系人 ：付 宏 刚
一
种垃圾渗滤液资源化制备沼气的方法
背景技术
随着人 民生活水平 的提高 ，城市生 活垃圾产 量急剧上 升 ， 与此同时产生 了大量的渗滤 液 ，渗滤液 有机浓度 高 、性质多 变 、组分复杂 ，其有效处理已成 为一个世界性 的难题。 目前国
另外 ，碳材料的微观形貌对其应用也有很大影响 ，比如说石墨
的 ：①对碳源进行预处理 １ １ ； 向溶剂 中加入催化 剂和 —０ ② ｈ
经预处理 的碳源 ，在 ５ Ｏ℃、１０ ０ ｍｎ搅拌速度下搅拌 ８ ０ —３ ０ｒ ｉ ／ ｈ ，其 中碳 源与催化剂 的质量 比为 ０ ２ ． ５～１： ；③ 在温度 为 ０ １
产物沼气 ；③ 渗滤液有机物 中有 ８ ％转 化成了 甲烷 ，处理后 ０
向上流经装置主体部分的反应 区，反应 区中的颗粒污泥主要 由
产酸菌和产甲烷菌构成 ，使其发生厌氧发酵作用而产生沼气 甲
烷 ，然后经反应器顶部的三相分离器 ，并 由出气 口流出 ，收集
具有 巨大厌 氧发酵产沼气的潜力 。但由于渗滤液中存在含有较
高浓度的 Ｎ ，Ｎ及多种重金属离子 ，且水质季节性波动较大 ， Ｈ一 因而在具有显著高碳特性和巨大产沼潜力 的同时 ，也对微生物