烤炉的机械设计和计算
en498-98_.欧洲燃气烤炉中文版
体经干燥并在参考的测试条件下。符号是：V 3．18 离焰 火焰的底部或全部升离炉头。 3．19 可拆卸的 即可以用工具拆卸的 3．20 相对密度 干燥燃气和同等体积的干燥空气在相同温度和压力的条件下质量的比值。 3．21 点火器 间接或直接地引燃一个或多个炉头的装置，例如通过一闪光管。 点火装置可以是： －－电子式（如电阻，火花等）；或 ――温度式（火焰，引火器等）。 3．22 火焰管制器 当感应器检测到火焰的存在时，火焰管制器保持燃气流向炉头和点火器；当检测到火焰熄灭 时，管制器切断通向炉头和点火器的气路。 3．23 栅格 用来盛放要烧烤的食物的装置，其工作部分可以是刚性的或柔性的。 柔性栅格（可称为皮夹栅格）的工作部分由两个部件联结起来构成，可以将要烧烤的食物夹
BS EN 498 : 1997
-3-
比利时、捷克、丹麦、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、意大利、卢森堡、荷兰、 挪威、葡萄牙、瑞典、瑞士、和英国。
内容 前言 1 范围 2 标准参考 3 定义 4 分类 5 结构特性 5．1 不同气体的转换 5．2 材料 5．3 清洁和维护的方便性 5．4 强度 5．5 装配 5．6 稳定性 5．7 气路组件的安全可靠性 5．8 连接 5．9 轮子的锁定 5．10 旋塞 5．11 旋钮 5．12 射嘴 5．13 点火器 5．14 火焰管制器 5．15 炉头 5．16 栅架 5．17 转动烤叉 5．18 气罐连接装置 5．19 标识的耐用性 5．20 辅助能源 6 性能特点 6．1 安全可靠性 6．2 名义热负荷的验证 6．3 火焰管制器 6．4 操作的安全性 6．5 温度 6．6 气罐的过热 6．7 燃烧 6．8 碳焦 7 测试方法 7．1 综述 7．2 结构特性的验证 7．3 性能特性的验证
烤炉功率计算表
NEWLIGHT
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表格編號:XKT-BDDES-015 制表日期﹕20-3-2005
பைடு நூலகம்
共 2 頁
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3﹑ 爐表散失的熱量Q散 爐體外表面積 計算公式﹕ F = ________ Q散 = A*F m2
= _______*_______ W = _________ 式中 A為散熱系數﹐其取值見下表﹕ 當tl ≦200℃時 當200℃<tl ≦450℃時 當tl >450℃時 4﹑ 升溫段設計功率計算 設計升溫時間τ = ________ hr(小時) 計算公式﹕ Q氣+Q框+Q棉 w=B( 3600τ =(___)[ 3600*( = 式中 二﹑恆溫段設計功率計算﹕ 1﹑ 爐表散熱 其計算過程同升溫段一致﹔ 2﹑ 工件及運輸帶吸熱 + ) KW +
Q散 1000 +
A=171W/m2 A=234W/m2 A=369W/m2
+
)
1000
]
_______
B為安全系數﹐B=1.2~1.5,根據爐溫高低取適當大小值
填 審 審
表 ﹕_____________ 查 ﹕_____________ 批 ﹕_____________
日 日 日
期﹕____________ 期﹕____________ 期﹕____________
烤炉的机械设计和计算
3.2烤炉的机械设计和计算3。
2。
1带式烤炉烘烤室长度的选择1、根据生产能力计算公式P=（60LRNη）/TM可知L=（PTM)/（60RNη）其中p—-——带式烤炉每小时的产量；P=2265。
23kg/hL—---带式烤炉加热区长度;R—-——炉带纵向每米长度上的制品个数；R=16排/mN-——-炉带横向宽度上的制品个数；N=25排/mT—-——制品的烘烤时间；T=4。
5minM--——每千克制品的块数；M=125η———-成品率;η=0。
9则L=（2265.23×4。
5×125）/（60×16×25×0。
9）=58.99m所以实际取60m为宜。
2、炉带线速度V=L/T (m/min)式中L-——-烤炉焙烤室的长度m;T—-—面包在焙烤室内的停留时间；因此V=60/4。
5=13.4m/min=0.23m/s3、拱形顶炉炉膛断面中心高度的确定H=d+l1+h+l2式中l1、l2分别为上、下热元件至炉顶和炉底的距离（mm)，l1取30——50mm;l2取50-—70mm；d为拱形高（mm），取120—-150mm;h为上下热元件间的距离;取120-—200mm;但是根据电热管尺寸和制品厚度进一步决定尺寸,d=120mm，l1=200mm，l2=200mm,h=500mm。
因此H=120+200+200+500=1020 mm。
3。
2.2炉膛宽度的确定一般炉带侧边到炉壁的距离b=80--100mm，若炉带宽度为s，那么炉膛宽度为B=s+2b=1000+2×100=1200mm。
3。
2。
3滚筒直径的计算钢带最外层达到屈服极限时，滚筒的最小直径为D min=（Eδ）/σ（mm);其中E—-——钢带弹性模量（kg/mm2)；δ——-钢带厚度（mm)，δ=1mm；σ----钢带屈服极限(kg/mm2），建议滚筒直径D=2D min。
采用15MnTi低合金结构钢带，厚1mm，宽1000mm，则E=2×10（kg/mm2），σ=40(kg/mm2），D min=（2×104×1）/40=500mm，D=2D min=1000mm。
双履带式烤炉的制作技术
本技术公开了一种双履带式烤炉，包括炉体，炉体内部设置炉腔，炉腔内设置双履带传动带，炉体上设置烤炉上盖，炉体的底部设置烤炉底托，炉体的正面设置玻璃观察窗，炉体设置电加热管，炉体设置扇叶系统，扇叶系统将风吹向导风盒，双履带传动带的两端加有延长板或挡板或不安装，炉体设置双履带传输系统，炉体的后端设有冷确用的散热风扇一、散热风扇二和电器箱散热风扇；本技术结构简单，使用方便，采用热风循环系统，电脑板精确控温，传送带系统可精确控制链速，热风循环系统通过导风孔的精密排序，使加热食物通道受热均匀，并可根据客户需要调整导风盒风道风的大小和温度，烹饪出符合客户要求的佳肴。
权利要求书1.一种双履带式烤炉，其特征在于，包括炉体（1），所述炉体（1）内部设置炉腔（2），所述炉腔（2）内设置双履带传动带（3），所述双履带传动带（3）通过双履传动马达（4）驱动，炉体（1）上设置烤炉上盖（8），炉体（1）的底部设置烤炉底托（7），所述烤炉底托（7）用于放置炉体（1），所述炉体（1）的正面设置玻璃观察窗（5），所述炉体（1）的侧面设置烤炉挡板（10），炉体（1）的侧壁上设置隔热挡板（21），所述烤炉挡板（10）由碟型螺帽（12）固定在隔热挡板（21）上，烤炉挡板（10）两边设有挡板定位孔（11），所述炉体（1）的侧壁上设置烤炉左电气箱（9），所述烤炉左电气箱（9）与炉体（1）的侧壁固定连接，炉体（1）设置电加热管（19），所述电加热管（19）位于炉腔（2）内，电加热管（19）安装在背板焊件（20）上，所述炉体（1）设置扇叶系统（16），所述扇叶系统（16）安装在背板焊件（20）上，所述扇叶系统（16）由扇叶导风罩（23）、扇叶（22）、扇叶轴和马达皮带等组成，通过扇叶导风罩（23）将风吹向导风盒，导风盒一端与炉腔（2）相通，一端的出风孔垂直向下开孔，双履带传动带（3）的两端延长板（6），延长板（6）安装在双履带传动带（3）的边框上，延长板（6）左右各安装一个，所述炉体（1）设置双履带传输系统，双履带传动带（3）采用单独的双履传动马达（4），马达齿轮和小链条用链条保护罩（25）盖住，双履带传动带（3）上设置螺杆A（31），所述双履带传动带（3）中间设置折叠结构（33），炉体（1）的后端设有冷确用的散热风扇一（41）、散热风扇二（42）和电器箱散热风扇（43）。
机械面包烤炉课程设计
机械面包烤炉课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能理解并掌握机械面包烤炉的基本工作原理及组成部分。
2. 学生能够描述并解释面包烤炉操作中的物理变化和化学变化。
3. 学生能够运用所学的热量传递知识，分析面包烤炉中的热量分布和温度控制。
技能目标：1. 学生能够操作面包烤炉，完成面包的烤制过程，并掌握安全操作规范。
2. 学生能够运用问题解决策略，对面包烤炉使用过程中出现的问题进行分析与解决。
3. 学生通过小组合作，设计并实施实验，测试面包烤炉不同参数对烤制效果的影响。
情感态度价值观目标：1. 学生能够培养对食品加工机械的兴趣，激发探究食品科学的热情。
2. 学生在学习过程中，增强团队合作意识，学会尊重他人意见，培养良好的沟通能力。
3. 学生通过了解食品加工机械的社会应用，认识到科技进步对生活的影响，增强社会责任感和创新精神。
本课程设计针对中学生，结合物理、化学和工程技术等学科知识，注重理论与实践相结合。
在教学过程中，充分考虑学生的认知水平、兴趣和实际需求，强调学生在操作中学习，在学习中探究，提高学生的实践能力和科学素养。
通过具体的学习成果分解，使学生在掌握基础知识的同时，培养解决问题的能力和创新思维。
二、教学内容1. 面包烤炉的原理与结构- 热量传递原理：导热、对流、辐射- 面包烤炉的组成部分：加热元件、温控系统、传动机构2. 面包烤制过程中的物理与化学变化- 物理变化：水分蒸发、面团膨胀- 化学变化：蛋白质凝固、淀粉糊化3. 面包烤炉操作与安全规范- 操作流程：开关机、温度设定、烤制时间控制- 安全规范：防烫伤、防触电、防火灾4. 面包烤炉实验与问题解决- 实验设计：不同温度、时间对面包烤制效果的影响- 问题解决：分析面包烤制过程中的常见问题，提出解决方案5. 团队合作与创新思维- 小组合作：分工明确、协同操作、共同分析- 创新思维：优化烤炉设计、提高烤制效率、节能环保教学内容依据课程目标，结合教材相关章节，进行科学性和系统性的安排。
烧烤炉
烧烤炉目录1.1钣金的材料的选材1.1.1钣金材料的选材原则1.1.2几种常用的板材1.1.4材料对钣金加工工艺的影响1.1.5选择材料1.2 冲孔和落料1.2.1冲孔和落料的常用方式1.2.2冲孔落料的工艺性设计1.3钣金的折弯1.3.1模具折弯1.3.2折弯机折弯1.4钣金件上的螺母，螺钉的结构形式1.4.11.4.2凸焊螺母1.4.3抽心钉1.5钣金拉伸1.5.1常见拉伸的形式和设计注意事项1.5.2打凸的工艺尺寸1.5.3局部沉凹与压线1.5.4加强筋烧烤炉设计工艺1.1钣金材料的选材。
钣金材料是通信产品结构设计中最常用的材料，了解材料的综合性能和正确的选材，对产品成本、产品性能、产品质量、加工工艺性都有重要的影响。
1.1.1钣金材料的选材原则1）选用常见的金属材料，减少材料规格品种，尽可能控制在公司材料手册范围内；2）在同一产品中，尽可能的减少材料的品种和板材厚度规格；3）在保证零件的功能的前提下，尽量选用廉价的材料品种，并降低材料的消耗，降低材料成本；4）对于机柜和一些大的插箱，需要充分考虑降低整机的重量；5）除保证零件的功能的前提外，还必须考虑材料的冲压性能应满足加工艺要求，以保证制品的加工的合理性和质量。
1.1.2几种常用的板材介绍1.1.2.1钢板1）冷轧薄钢板冷轧薄钢板是碳素结构钢冷轧板的简称，它是由碳素结构钢热轧钢带，经过进一步冷轧制成厚度小于4mm的钢板。
由于在常温下轧制，不产生氧化铁皮，因此，冷板表面质量好，尺寸精度高，再加之退火处理，其机械性能和工艺性能都优于热轧薄钢板。
常用的牌号为低碳钢08F和10#钢，具有良好的落料、折弯性能。
2）连续电镀锌冷轧薄钢板连续电镀锌冷轧薄钢板，即“电解板”，指电镀锌作业线上在电场作用下，锌从锌盐的水溶液中连续沉积到预先准备好的钢带表现上得到表面镀锌层的过程，因为工艺所限，镀层较薄。
３）连续热镀锌薄钢板连续热镀锌薄钢板简称镀锌板或白铁皮，是厚度0.25~2.5mm 的冷轧连续热镀锌薄钢板和钢带，钢带先通过火焰加热的预热炉，烧掉表面残油，同时在表面生成氧化铁膜，再进入含有H2、N2混合气体的还原退火炉加热到710~920℃，使氧化铁膜还原成海绵铁，表面活化和净化了的带钢冷却到稍高于熔锌的温度后，进入450~460℃的锌锅，利用气刀控制锌层表面厚度。
烤炉设计
远红外烤炉设计4.1 远红外烤炉简介远红外线又称长波红外线,其波长范围从5.6微米至1000微米，它利用热物体源所发射出来的红外线照射到被加热物料上,并被吸收后转化成热能,以达到加热的目的。
远红外线的传热形式是辐射传热，由电磁波传递能量。
在远红外线照射到被加热的物体时，一部分射线被反射回来，一部分被穿透过去。
当发射的远红外线波长和被加热物体的吸收波长一致时，被加热的物体吕量吸收远红外线，这时，物体内部分子和原子发生“共振”产生强烈的振动、旋转，而振动和旋转使物体温度升高，达到了加热的目的。
辐射传递的热量与温度成四次方正比，加热时不需要传热介质，具有一定的穿透能力。
4.2 远红外辐射元件及涂料的选择(一)远红外辐射元件埋入式陶瓷远红外辐射元件是我厂引进国外先进生产工艺及设备，自主研制开发成功的替代碳化硅板的先进产品，具有辐射率高，整体性好，热稳定性好，发热均匀、绝缘强度高、清洁卫生、安装方便。
一、产品结构：导热体采用含硅95％以上，耐高温1800度的石英玻璃为主要原料，经化学反应形成二氧化硅，具有远红外性能，表面釉层由辐射性能较好的多种氧化物组成，经高温烧结后光滑、美观、耐磨、防腐等优点。
发热体由Cr20Ni80电阻丝绕成螺旋式浇铸在导热体内烧制而成。
二、性能优点及技术参数：整体抗折强度为440Kg／cm2；整体加热至800℃，置入冷水反复数十次不开裂；绝缘电阻值大于100兆欧，辐射率0.9左右，辐射波长1-25微米以上。
化学性能很稳定，在稀硫酸溶液中，加热体全浸24小时不会出现腐蚀性损坏。
因其热效率、辐射率、安全系数、节能性均占有一定优势，所以在塑料、化工、轻工、电子、医药、食品等行业得到广泛使用。
（二）远红外辐射涂料能够辐射远红外线的材料很多，如各种金属氧化物、碳化物、硼化物和氮化物等。
根据被加热物的吸收特性及最佳匹配的要求，可选择单一物质或多种物质的混合物，作为辐射涂料。
远红外辐射涂料的选择原则（1）“最佳匹配” 原则（2）涂料的辐射率要高（3）无毒、热膨胀系数与基体相近（4）导热性、冷热稳定性好（5）原料价格低目前在食品工业中应用较多的远红外涂料有：碳化硅涂料、氧化铁涂料、60SiC系高辐射涂料，4#分子筛红外辐射材料等[4]。
自制烧烤炉设计图
自制烧烤炉设计图
自制烧烤炉是最近很流行的家庭餐饮器具之一，这种烧烤炉的设计是非常普通的，普遍由圆形的烧烤炉座，烟罩，烤架和一系列支撑架组成，这种烧烤炉的设计极其简单，但却能够满足消费者的基本需求。
圆形的烧烤炉座作为烧烤炉的主体，一般由不锈钢、盘子和后方烧烤炉组成，烧烤炉座上装有不锈钢层片，并在上面设有火炉，内部安有煤炭或者木柴，这样可以起到良好的烤烟和烤排骨功能。
在烟罩的设计上，大多数烧烤炉的烟罩为立体的，上部安有抽气口，可以有效的抽烟雾；烟罩的内部一般设计为宽敞的，当食物上桌时，可以将食物放人其中，以免沾满烟尘；此外，护眼网等一些小附件也可安全就是烟罩。
烤架是烧烤炉重要的组成部分，一般为不锈钢材料，可方便各种切片或整块食物的同时进行烤制，此外，还有一些支撑架，可把烧烤炉和烤架固定在一起，以确保安全可靠。
总而言之，设计出的自制烧烤炉，不仅结构简单易操作，经过一定的烧烤处理，有利于营养的均衡，色泽香味，美味可口，它是大家一直追求的完美的美食选择，其他烹饪工艺也可能不如烧烤可口。
带式隧道电辐射面包烤炉设计说明书
（三）功率计算
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河南农业大学学生课程设计
由热平衡法计算电功率： N 电= 式中
QK 2 （KW） 860 K1
N 电 —— 烤炉需配电功率（KW） ； K1 —— 电压波修正值，此处取为 1； K2 —— 此处取为 1.1
计算得到：N 电=
49881.13*1.1 =63.8（KW） 860*1
电热辐射管的功率范围是 0.8～1.5KW，在此取为 1.0KW，所需电加 热管的数量是： n=
8Leabharlann 河南农业大学学生课程设计教师评语
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河南农业大学学生课程设计
得到： H 弓=40+60+（30+120+60）+120=430mm
3、炉膛宽度：B=S+(100～150) (mm)
式中 B —— 炉膛宽度(mm)； S —— 面坯排列宽度(mm)； 得到： B=S+140=560*2+140=1260mm；
4、炉体长度
烤炉总长度 L 总由入炉端 L 炉，加热片 L 和出炉端 L 出三部分组成。 即 L 总=L 入+L+L 出 (m)
计算得：
50 273 4 20 273 4 Q43=2.2*80.688*（50-20）1.25+4.88*0.34* 100 100
*80.688=18502.56（Kcal/h） 可得到： Q4=Q41+Q42+Q43=4360.33+7335.6+18502.56=30198.49（Kcal/h） 总热量为： Q=Q1+Q2+Q3+Q4=8857.44+9702+1123.2+24696.79=49881.13（Kcal/h）
烤炉、固化炉计算(最详细版)
488636 kcal/hr 48498 kcal/hr
0 kcal/hr 162150 kcal/hr
Qh4:加 热油漆 材料和 溶剂蒸 发的热 损耗量
Qh5:加 热新鲜 空气的 热损耗
Qh6:通 过烘干 室外部 循环风 管散失 的热损
Qh7:通 过门框 和门缝 散失的 热损耗
k: 考虑到 其它未 估计到 的热损 耗量储 备系数
素 确 定 . 工 件 与 室 壁 之 间 的 间 隙 应 考 虑 设 备 和 管 道 的 安 装 .
三 . 门 洞 尺 寸 的 计 算
(10=b+2* b3
b0: 门洞的 宽度
b: 挂件最 大宽度
b3: 挂件与 门洞侧 边的间 隙
一般 b3=100 ～200 (2) 门洞高 度的计 算
桥式烘 干 室,l3 应根据 悬褂输 送机升 降段的 水平投 影长度
l3=(h+h 1+h2)*c tgα
300 mm 30 5100 mm
h: 挂件的 最大高 度
h1: 挂件顶 部至悬 挂输送 机轨顶 的距离
h2: 挂件底 部至烘 干室中 底部壁 的安全 间隙
一般 h3=300 ～800 α: 烤炉进 出口悬 褂链爬 升角度
b1: 挂件与 循环风 管的间 隙
b1应根 据挂件 的转向 情况等 因素确 定
一般 b1=300 ～600 b2: 风管宽 度 δ: 室体保 温层厚 度 一般取 δ=80 ～150 (3) 通 过式烘 干室室 体高度 的计算
室体的 高度按 下式计 算
400 mm 3
600 mm 450 mm
320 mm 150 mm
2650 mm 900 mm
1100 mm 300 mm
旋转式羊肉串烤炉设备工艺原理
旋转式羊肉串烤炉设备工艺原理在烧烤食品的过程中，我们难免会经常看到一些：烤炉随着架子的转动而烤制食材的例子。
其中，旋转式羊肉串烤炉就是最典型的一种设备。
这种烤炉的设计利用了原理物理原理和制造工艺，常用于烧烤业务。
本文将针对旋转式羊肉串烤炉设备的工艺原理进行阐述。
设备组成旋转式羊肉串烤炉主要由以下几个部分组成：1.加热装置：用于提供热源的部分，常用的有天然气和电力两种。
2.壳体：围绕着加热装置的一层保护层，常用不锈钢材料或者防火材料。
3.转架：由若干条平行的横档组成，可旋转。
4.食品钩：在转架上固定位置的用于挂放食品的钩子。
5.马达：提供转架上下旋转的能源。
在这个设备中，最核心的就是转架。
转架固定了整个设备的运转方向，也是食品烤制过程中的核心部分。
同时，食品钩的位置也十分关键。
钩的数量和位置将直接影响烤炉的负载量和整个烤制过程的稳定程度。
工艺原理烤制原理旋转式羊肉串烤炉的工作原理主要基于烤玉桥旋转式烤炉原理。
它利用了传统单行式烤炉收效率低下、易造成风干的缺陷，在节能、烤制效果、生产效率、自动化程度等方面得到了极大的提升。
在使用过程中，食品架被固定在转架上方，随着转架的旋转，架子上的食品也随之转动，从而确保了其整体的均匀受热。
这种设计大大提高了产品的生产率和烤制效果。
燃烧原理旋转式羊肉串烤炉的燃烧原理主要分两种：天然气燃烧型和电力燃烧型。
其中，天然气燃烧型的工作原理是通过点燃天然气并将热量传递到加热装置中，然后通过对食品的传导、对流和辐射传热方式，将食品表面上的水分和油脂逐渐蒸发和烤干。
电力燃烧型的工作原理则为：将电信号转化为热能信号，通过电热棒、吹风机等辅助工具，将食品上面的水分和油脂逐渐蒸发、烤干。
需要注意的是，无论是天然气燃烧型还是电力燃烧型，在挂入食品后，开启加热按钮后，机器会自动对转架进行自转来保证食材全面受烤。
同时，在操作过程中需要确保设备通风良好，以确保烤炉不会过热。
烤制过程中需要注意的问题旋转式羊肉串烤炉在操作过程中需要非常注意烤制过程中各种参数的控制，以保证食物的烤制质量。
浅析多功能节能环保烧烤炉设计
浅析多功能节能环保烧烤炉设计摘要：在社会持续发展的大环境下，人们的理念有了明显的改变，国家的发展策略也有了显著调整。
目前，我国正在积极发展绿色环保节能产业，也要求各个行业在生产实践中强调节能环保，所以各行各业对本行业的设备、器械等进行了研究和改良，目的是要提升其资源利用率，减少资源和能源的浪费。
烧烤食物是不少人的“心头好”，但是利用传统的方式进行食物的烧烤不仅会导致大量资源的浪费，产生的油烟还会对环境造成污染，其不符合现阶段节能环保的大趋势。
基于这样的情况，设计一款具备多功能的节能环保烧烤炉便有了突出的现实意义。
文章对节能环保烧烤炉的设计进行分析，旨在指导实践工作。
关键词：多功能；节能环保；烧烤炉；设计对我国现阶段的餐饮产业的发展进行分析可知，其在设备应用方面存在着技术含量低、能耗高以及污染严重等比较显著的问题，比如我国目前的餐饮行业中传统烧烤炉的使用比较普遍，而这种烧烤炉所具备的弊端和目前倡导的节能环保趋势相悖。
基于节能环保的理念对烧烤炉的应用进行分析，需要通过技术改革来改变烧烤炉的现状，即在功能等方面做丰富，并基于节能和环保的理念对烧烤炉的结构以及材料应用等进行设计。
在过去，我国的烧烤炉产业附加值低是比较普遍的一个现象，要扭转这个现象，需要强调产业的转型，要开发满足能源、电力、环保等工业领域特殊需求的高档次、高品位烤炉产品。
总的来讲，要让传统烧烤炉向多功能节能环保烧烤炉转变，必须要在节能环保理念的支持下做烧烤炉的规划和设计，这样，新型的具有节能环保的烧烤炉才能够被设计和应用，烧烤炉产业的转型才能够算成功。
一、多功能节能环保烧烤炉的设计多功能节能环保烧烤炉设计是一项具有复杂性的工作，主要是因为烧烤炉的内部有多个部分构成，所以在烧烤炉节能环保设计的过程中需要结合设计要求对各个组成部分进行设计，这样，最终的综合节能环保效果才会更加的突出。
以目前的设计实践为例，在多功能节能环保烧烤炉设计的过程中，需要重点强调如下内容。
烤炉毕业设计
烤炉毕业设计烤炉毕业设计毕业设计是大学生活中一个重要的环节，对于专业知识的运用和实践能力的培养有着至关重要的作用。
而作为一个机械工程专业的学生，我选择了烤炉作为我的毕业设计主题。
烤炉是一种常见的家用电器，广泛应用于烘烤食物、烤烟熏肉等领域。
然而，现有的烤炉在使用过程中存在着一些问题，例如烤炉内部温度不均匀、能耗高、操作不便等。
因此，我希望通过我的毕业设计，设计出一种更加高效、节能、易于操作的烤炉。
首先，我将从烤炉的结构入手进行改进。
现有的烤炉多采用的是传统的箱体结构，热量往往在炉腔内不均匀分布，导致食物烤制不均匀。
因此，我计划设计一种分区域加热的烤炉，通过在炉腔内设置多个加热区域，可以根据食物的不同需求进行独立控制，从而实现更加均匀的加热效果。
其次，我将对烤炉的加热方式进行改进。
目前，大部分烤炉采用的是传统的电加热方式，能耗较高。
为了提高能源利用率，我计划引入新的加热方式，例如红外线加热或者磁感应加热。
这些新的加热方式可以更加高效地将热能传递给食物，减少能源浪费，降低使用成本。
此外，我还计划在烤炉的操作界面上进行改进。
现有的烤炉操作界面通常比较简单，只有几个旋钮或按钮，不够智能化。
我希望设计一种更加智能、易于操作的控制面板，可以通过触摸屏或者声控技术进行操作，提供更多的功能选择，例如预设烘烤模式、自动调节温度等，方便用户的使用。
除了以上的改进方案，我还计划在烤炉的外观设计上进行创新。
现有的烤炉外观设计大多比较单一，缺乏美感和个性化。
我希望设计一种外观独特、时尚美观的烤炉，可以与现代家居风格相匹配，成为家庭厨房的一道亮丽风景线。
在进行毕业设计的过程中，我将充分发挥专业知识和实践能力，结合市场需求和用户反馈，不断优化设计方案。
同时，我也将与导师和同学进行深入的讨论和交流，争取得到更多的意见和建议，以提高设计的可行性和实用性。
总结起来，我的烤炉毕业设计将从烤炉的结构、加热方式、操作界面和外观设计等方面进行改进，旨在设计出一种更加高效、节能、易于操作且美观的烤炉。
烤炉的机械设计和计算
3.2烤炉的机械设计和计算3.2.1带式烤炉烘烤室长度的选择1、根据生产能力计算公式P=(60LRNη)/TM可知L=（PTM）/（60RNη）其中p----带式烤炉每小时的产量；P=2265.23kg/hL----带式烤炉加热区长度；R----炉带纵向每米长度上的制品个数；R=16排/mN----炉带横向宽度上的制品个数；N=25排/mT----制品的烘烤时间；T=4.5minM----每千克制品的块数；M=125η----成品率；η=0.9则L=（2265.23×4.5×125）/（60×16×25×0.9）=58.99m所以实际取60m为宜。
2、炉带线速度V=L/T (m/min)式中L----烤炉焙烤室的长度m；T---面包在焙烤室内的停留时间；因此V=60/4.5=13.4m/min=0.23m/s3、拱形顶炉炉膛断面中心高度的确定H=d+l1+h+l2式中l1、l2分别为上、下热元件至炉顶和炉底的距离(mm)，l1取30--50mm；l2取50--70mm；d为拱形高（mm），取120--150mm；h为上下热元件间的距离；取120--200mm；但是根据电热管尺寸和制品厚度进一步决定尺寸，d=120mm，l1=200mm，l2=200mm，h=500mm。
因此H=120+200+200+500=1020 mm。
3.2.2炉膛宽度的确定一般炉带侧边到炉壁的距离b=80--100mm，若炉带宽度为s，那么炉膛宽度为B=s+2b=1000+2×100=1200mm。
3.2.3滚筒直径的计算钢带最外层达到屈服极限时，滚筒的最小直径为D min=（Eδ）/σ（mm）；其中E----钢带弹性模量（kg/mm2）；δ---钢带厚度（mm），δ=1mm；σ----钢带屈服极限（kg/mm2），建议滚筒直径D=2D min。
采用15MnTi低合金结构钢带，厚1mm，宽1000mm，则E=2×10（kg/mm2），σ=40（kg/mm2），D min=（2×104×1）/40=500mm，D=2D min=1000mm。
烘烤锅炉详细技术参数
烘烤锅炉详细技术参数用耐腐蚀性强的特定金属制作，由分体设计加工的换热器和炉体两部分组成。
两部分对接的烟气管道与支撑架均采用螺栓紧固连接。
换热器采用3—3—4自上而下三层10根换热管横列结构，其中下部7根翅片管，上部3根光管。
炉体由椭圆形（或圆形）炉顶、圆柱形炉壁和圆形炉底焊接而成。
在炉门口两侧的炉壁对称位置各设置一根二次进风管。
采用正压或负压燃烧方式。
炉底至火箱上沿总高度1856mm，其中炉体高度1165mm（不含炉顶翅片），底层翅片管翅片外缘距炉顶86mm。
基本结构与技术参数如图1、图2所示。
炉顶和烟气管道加散热片。
炉顶和炉壁采用对接或套接方式满焊，炉壁和炉底采用对接方式满焊。
炉顶翅片（散热片）、烟气管道侧面翅片（散热片）和炉门框法兰可采用双面满焊、单面满焊、单面满焊＋对面段焊或两面交错段焊（两面交错段焊点互相连接）方式之一焊接。
采用段焊时，每段焊接长度应不小于50mm。
为减少变形，烟气隔板与火箱内壁应采用单面断续段焊，采用断续段焊时，段间间隔应不大于100mm。
所有焊接部位选用与母材一致的焊材进行焊接，保证所有焊缝严密、平整，无气孔无夹渣不漏气，机械性能达到母材性能。
当高等级母材与低等级母材焊接时，须选用与高等级母材一致的焊材。
金属外表面均采用耐500℃以上高温、抗氧化、附着力强的环保材料进行防腐处理（包含炉底外壁、炉门框下底面、灰坑框下底面、散热管翅片带间隙等隐蔽部位）。
右视图左视图设备使用寿命10年以上。
图1称示意图图2供热设备结构示意图1换热器换热器包括换热管、火箱和金属烟囱，配置清灰耙。
烟气通过换热管两端的火箱从下至上呈“S ”形在层间流通，换热器结构与技术参数如图3所示。
换热器主视图图3换热器主视图1.1换热管采用厚度4mm耐硫酸露点腐蚀钢板（厚度4mm指实际厚度不低于4mm，下同）卷制焊接而成。
管径133mm，管长745mm，与火箱焊接后管长730mm，上部3根为光管，下部7根为翅片管。
圆烧烤炉子制作方法
圆烧烤炉子制作方法圆烧烤炉子是一种方便、实用的烤肉器具，它能够在户外让食物变得更加美味。
今天我们来介绍一下制作圆烧烤炉子的具体方法，供大家参考。
材料准备：1. 圆形钢板，直径2.5英尺左右，厚度大于1/16英寸；2. 钢架（推荐使用直径1/2英寸的管子），用于支撑钢板；3. 钢筋网，用于制作烤架；4. 砖头或混凝土块，用于搭建烤肉区；5. 火砖或石材板，用于制作炭火区。
步骤：1. 在选好的户外平坦地面上打造烤肉区。
可根据需要选择固定砖或倒置砖。
建议将砖和混凝土块组合起来使用，以增加稳定性。
2. 接下来，将钢板在砖块上放置，检查是否稳定，如果有不平的地方可以在下面垫护垫。
3. 在钢板中心切割一个小圆孔，直径大约为1英寸左右，用于放置炭（或木炭）。
4. 然后用钻机在钢板上开几个气孔，以便污渍污垢等废物排放。
5. 接着，将钢架固定在钢板下面。
钢架可以采用常见的A形结构，或者更复杂的结构，以增加稳定性和支撑面积。
钢筋网用于制作烤架。
可以用剪刀或电动工具将钢筋网剪成合适的尺寸，然后将其放在钢架上。
6. 在小圆孔处放置炭火，火砖或石材板用于均匀分布热量。
炭火区建议采用不易燃烧的隔热材料，以增强安全性。
7. 完成后，可以将炭火和烤架一起放在烤肉区，加热后即可使用。
制作圆烧烤炉子需要一些工具和材料，但并不需要过多的技能。
只要按照上述步骤进行，就可以制备出美味的烤肉。
除了上述提到的制作方法外，以下是一些圆烧烤炉子的进一步细节和使用建议。
1. 选择合适的材料2. 安全考虑在使用圆烧烤炉子时，一定要注意安全。
因为炭火炉内温度极高，所以使用过程中要小心火源，以免造成火灾。
甚至上述制作方法中也提到，建议使用不易燃烧的隔热材料作为炭火区底座。
同时在放置炭火区域一定要留意周围是否有易燃物，避免高温对其造成破坏。
3. 烤肉技巧圆烧烤炉子非常适合家庭户外聚餐或野营时的烤肉，以下是几个烤肉技巧：- 选择好食材：要选择鲜嫩的肉类和蔬菜，以保证烤出极致美味。
烘箱和烘房的加温热量计算公式
8.2.2 加热装置考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热，送风温度18℃以上，本方案配置燃油加热装置套，每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下：8.2.2.1烤漆升温时热耗量计算Qh总＝(Qh1+Qh2+…+Qh11)KQh总：升温时总的热损耗量(Kcal/h)K：考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数K取1.2⑴设备室体散热量Qh1＝1/2K1F1(t1-t2)K1：设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F1：设备室体保温层的表面积之和(m2)t1：烘干室工作温度(℃)t2：环境温度(℃)，取最低－10℃Qh1＝1/2×0.38×700×[60-（－10）]＝9310(Kcal/h)⑵地面散热量Qh2＝1/2K2F2(t1-t2)K2：地面的传热系数(Kcal/m2·h·℃)F2：地面散热面积(m2)Q h2＝1/2×2.5×182×[60-(-10)]＝15925(Kcal/h)t：升温时间,0.5小时⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量Q h3＝G1C1 (t1-t2)/tG1：烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)C1：金属比热(Kcal/kg·℃)t：升温时间，0.5小时Q h3＝5400×0.115× [60-（－10）]/0.5＝86940(Kcal/h)⑷外部风管与热风接触金属的吸热量Q h4＝G2C1 (t1-t2)/tG2：外部风管与热风接触的金属重量(kg)Q h4＝3120×0.115× [60-(-10)]/0.5＝50232(Kcal/h) ⑸送排风系统中岩棉吸热量Q h5＝G3C2 (t1-t2)/tG3：保温材料的重量(kg)C2：保温材料的比热(kcal/kg·℃)Q h5＝1500×0.16×[60-(-10)] /0.5＝33600(Kcal/h)⑹：送排风系统中与热风接触的金属吸热量Q h6＝G4C1 (t1-t2)/tG4：送排风系统中接触金属重量(kg)Q h6＝6000×0.115×[60-(-10)] /0.5＝96600(Kcal/h)⑺工件吸热量Q h7＝G5C1 [(t1-t2)/2]/tG5：工件重量(kg)Q h7＝40000×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5＝322000(Kcal/h)⑻烘干室内空气加热量Q h8＝G6C3(t1-t2)/tG6：被加热的空气重量(kg)C3：空气比热(kcal/kg·℃)Q h8＝1698×0.24×[60-(-10)] /0.5＝57053(Kcal/h)⑼补充新鲜空气加热重量Q h9＝G7C3 (t1-t2)G7：每0.5小时补充新鲜空气量kgQ h9＝6192×0.24×[60-(-10)]＝104026(Kcal/h)⑽油漆材料吸热量Q h10＝G8C4(t1-t2)+ G9rG8：烘干室油漆材料最大消耗量(kg)C4：油漆材料比热(Kcal/kg·℃)G9：油漆材料中含有的溶剂重量(kg)r：溶剂的气化潜热(Kcal/kg)Q h10＝100×0.5×[60-(-10)]+30×90＝6200(Kcal/h)⑾烘干室地下部分吸热量Q h11＝G10C5[(t1-t2)/2]/tG10：烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5：钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Q h12＝12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}＝184800(Kcal/h) Q h总＝(Q h1+Q h2+…+Q h11)K=966686×1.2＝1160023kcal/h8.2.2.2保温时热耗量计算Q′h总＝(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)KQ′h总：保温时总的热损耗量(Kcal/h)K：考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2⑴保温时室体散热量Q′h1＝2Q h1=2×9310=18620⑵地面散热量Q′h2＝2Q h2=2×15925=31850⑶工件吸热量Q′h3＝G5C1 [(t1-t2)/2]G5：工件重量(kg)Q′h3＝40000×0.115×{[60-(-10)]/2}＝161000(Kcal/h)⑷补充新鲜空气加热重量Q′h4＝Q h9=104026⑸烘干室地下部分吸热量Q′h5＝G10C5[(t1-t2)/2]G10：烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)C5：钢筋水泥材料比热(Kcal/kg·℃)Q′h5＝12000×0.22× [60-(-10)/2]＝92400(Kcal/h) Q′h总＝(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K=407896×1.2＝489475kcal/h升温时所需热量大于保温时所需热量。
试析食品烤炉设计中应考虑相关问题
试析食品烤炉设计中应考虑相关问题摘要：在人们的日常生活当中，烤炉是一种常见的厨房用具，可以帮助人们烘焙出美味的食品，满足人们的日常饮食需求。
在设计食品烤炉的时候，一般都会考虑一定的问题，其中最主要的就是怎样在烤食品的时候，减少食物水分的流失，让食品烤出来的味道更加鲜美。
本文针对食品烤炉设计中所需要考虑的问题，展开了一定的探讨，希望可以为食品烤炉的设计者，提供一定的参考意见。
关键词：食品烤炉；设计；相关问题引言：在食品工业当中，食品烤炉已经得到了广泛的应用，而且也获得了非常好的效果。
在我们的日常生活中，经常可以看到形式各样的食品烤炉，这些烤炉有的体积很大，一般都作为商用，家庭中使用的食品烤炉，一般体积都较小。
那么，这些形式各异的食品烤炉，在设计的时候都应该注意哪些问题呢？其实，食品烤炉的设计，会涉及到很多方面的内容，尤其对保温材料的选择，还有食品烤炉的排潮设计等[1]。
一、食品烤炉的结构（一）砖砌炉体砖砌炉体，是最早出现的一种炉体的结构，这种炉体，它既是机架，也是一个保温层，通常都是用红砖头，或者是比较耐火的砖头砌的，几乎用不到钢材，而且构造起来也简单方便，加热的稳定性也不错，但是这种炉体非常笨重，时间久了还容易变形，现在已经基本看不到这种烤炉了。
（二）金属架炉体金属架炉体的话，是用轻型钢，还有保温材料，以及金属薄板所制造而成的，炉体的骨架是由轻型钢构成的，金属薄板的话，是安装在构架的两侧的位置上，然后再在炉体的中间，填充保温的材料。
这样的话，就能够有效地避免，出现金属架构吸热的情况，在烤食物的时候，可以大大减少热量的损失。
这种结构的炉体，整体上是比较轻巧的，热惯性也很小，可以应该各种食品的烘烤的要求。
但是，这种炉体也有一定的缺点，那就是成本较高。
二、食品烤炉设计需要考虑的问题（一）炉体的保温在设计食品烤炉的时候，首先需要考虑的问题，就是烤炉的保温效果，烤炉的保温性能必须要很好，这样的话，在烤食物的过程中，可以减少食物中的水分流失情况，让烤出来的食物，可以有更好的口感。
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3.2烤炉的机械设计和计算3.2.1带式烤炉烘烤室长度的选择1、根据生产能力计算公式P=(60LRNη)/TM可知L=（PTM）/（60RNη）其中p----带式烤炉每小时的产量；P=2265.23kg/hL----带式烤炉加热区长度；R----炉带纵向每米长度上的制品个数；R=16排/mN----炉带横向宽度上的制品个数；N=25排/mT----制品的烘烤时间；T=4.5minM----每千克制品的块数；M=125η----成品率；η=0.9则L=（2265.23×4.5×125）/（60×16×25×0.9）=58.99m所以实际取60m为宜。
2、炉带线速度V=L/T (m/min)式中L----烤炉焙烤室的长度m；T---面包在焙烤室内的停留时间；因此V=60/4.5=13.4m/min=0.23m/s3、拱形顶炉炉膛断面中心高度的确定H=d+l1+h+l2式中l1、l2分别为上、下热元件至炉顶和炉底的距离(mm)，l1取30--50mm；l2取50--70mm；d为拱形高（mm），取120--150mm；h为上下热元件间的距离；取120--200mm；但是根据电热管尺寸和制品厚度进一步决定尺寸，d=120mm，l1=200mm，l2=200mm，h=500mm。
因此H=120+200+200+500=1020 mm。
3.2.2炉膛宽度的确定一般炉带侧边到炉壁的距离b=80--100mm，若炉带宽度为s，那么炉膛宽度为B=s+2b=1000+2×100=1200mm。
3.2.3滚筒直径的计算钢带最外层达到屈服极限时，滚筒的最小直径为D min=（Eδ）/σ（mm）；其中E----钢带弹性模量（kg/mm2）；δ---钢带厚度（mm），δ=1mm；σ----钢带屈服极限（kg/mm2），建议滚筒直径D=2D min。
采用15MnTi低合金结构钢带，厚1mm，宽1000mm，则E=2×10（kg/mm2），σ=40（kg/mm2），D min=（2×104×1）/40=500mm，D=2D min=1000mm。
3.3传动功率的计算为了求得传动装置上电动机所需的功率，应首先求出炉带各点的张力和阻力，然后求得驱动滚筒上的圆周力，最后决定电机所需的功率。
1、炉带各点的张力和阻力计算S2=S1+W1-2①S3=S2+W2-3+W g②S4=S3+W3-4③①②③合并得S4=S1+W1-2+W2-3+W3-4+W g④;式中S1----驱动滚筒绕出点的张力（kg）S2----改向滚筒绕入点的张力（kg）S3----改向滚筒绕出点的张力（kg）S4----驱动滚筒绕入点的张力（kg）W1-2----炉带无载段运行阻力（kg）W2-3----改向滚筒的阻力（kg）W3-4----炉带有载段运行阻力（kg）W g----清扫装置的阻力，kg，由实验得W g=16kg。
（1）W1-2=（q d+q2）Lω,式中q d----每米炉带的自重（kg/m），q d=7.8kg/m；q2----无载段炉带每米长度内的托辊重量（kg/m），q2=G/l2；G----每个托辊的重量（kg），G=22kg；l2----无载段托辊之间的距离(m)，l2=3m；L----炉带直线段的实际长度，即两滚筒的中心距(m)，L=60m；ω----托辊的阻力系数，取ω=0.1；W1-2=（7.8+22/3）×60×0.1=90.80kg（2）改向滚筒阻力W2-3的计算：W2-3=k·S4式中k----改向滚筒阻力系数，k=0.07；（3）有载段炉带运行阻力的计算：W3-4=（q+q d+q1）Lω式中q----每米炉带上的饼干重量（kg/m），q=16×25×8g/m=3.2kg/m；q1----有载段每米长度内的托辊重量(kg/m),q1=G/l1；G----每个托辊的重量，kg，G=22kg；l1----有载段托辊之间的距离(m)，l1=1.5m；因此W3-4=(3.2+7.8+22÷1.5)×60×0.1=154kg；将以上各个数据带入④中，可知：S4=（S1+90.80+0.07S4+154），即0.97S4=S1+244.80⑤。
又因为S4= s1eua=s1e0.18× 3.1416=1.76S1⑥；由⑤⑥可知：S1=346.15kg;S4=609.23kg;W2-3=42.65kg。
2.炉带在驱动滚筒上所需的圆周力Pp=S4－S1+W4-1+W c;W4-1——驱动滚筒的阻力（kg），W4-1=0.02(S1+S4)=0.02×（346.15+609.23）kg=19.1076kg;W c——落饼装置的阻力（kg）,取W c=W g=16kg因此P=609.23-346.15+19.1076+16=298.1876kg3、电动机所需的功率计算N T=（Pv）/（102η）式中N T----电动机所需的理论功率（kw）P----驱动滚筒上的圆周力（kg）V----炉带运动的线速度（m/s）η----机械效率，η=0.7因此N T=（298.1876×0.23）/（102×0.7）=0.96kw。
但是实际上应考虑到启动时惯性力及其它可能发生的过载因素的影响，必须将理论功率适当放大，即N p=1.4N T=1.345kw。
所以可选择功率为2.0~2.5kw。
3.4加热系统的设计和计算电加热器是一种通过电阻元件把电能转变为热能的辐射加热器。
由于电加热器结构简单、便于控制和维修、电源容易获得、卫生条件好、产品质量高、加热面包的种类通用性大，再加上目前国内煤气供应为普及，因此它在国内面包工厂中获得了最广泛的应用。
通过假设热效率的方法来求得烘烤炉所需的热量：Q0=（Q1+Q2）/η。
式中η----带式烘烤炉的热效率；Q0----烘烤炉所需的热量；Q1----饼干中水分蒸发所需的热量；Q2----饼干升温所需的热量；1、热效率η的决定：按照经验，对电加热管的带式烤炉η=0.6.2、饼干中水分蒸发所需的热量Q1的决定Q1=(G1－G2)(i100－t1) （kcal /h）式中G1----进炉湿饼干的重量（kg/h）G2----出炉干饼干的重量（kg/h）i100----常压下，100℃蒸汽所具有的焓值，i100=639 kcal/ht1----烘烤炉周围的环境温度3、饼干升温所需的热量Q2的决定Q2=G3c3（t2－t1）+G4c4(t2－t1) （kcal/h）式中G3----饼干绝干物的产量，kg/h；G4----出炉时干饼干中的含水量，kg/h；c3----饼干绝干物的比热，取各种物料的平均比热，即：c3=（g1c1+g2c2+…+g i c i）/(g1+g2+…+g i) [kcal/(kg•℃)]其中g1、g2……g i------某种物料的用量，kg/hc1、c2……c i------某种物料的比热，[kcal/(kg•℃)]c4----水的比热，[kcal/(kg•℃)]，c4=1；t1----进炉湿饼干的温度，℃；t2----出炉干饼干的温度，℃。
4、采用电加热管时功率计算N=Q0/860（kw）式中N----每小时电热管的耗电量，即电热管之总功率；Q0----电热管产生的电热量，kcal/h；根据电热管的总功率，就可决定带式烘烤炉使用电热管的规格和根数，即：X=N/Z 式中X----烘烤炉内电热管的根数N----电热管之总功率，kwZ----每跟电热管的功率，kw5、计算如下：G1=21.73t/8h=2.71625t/h=2716.25kg/hG2=19.33t÷(1－0.04)÷8h=2516.93kg/hi100=639 t1=30所以Q1=(2716.25－2516.93)×(639－30)=121385.88kcal/hG3=19.33t/8h=2.41625t/h=2416.25kg/hG4=2516.93×0.04(kg/h)=100.6772kg/h根据配方得c3=0.44 t1=30 t2=120因此Q2=（G3c3+G4c4) (t2－t1)=（2416.25×0.44+100.6772×1）×（120-30）=104744.448kcal/h总热量Q= Q1 +Q2=121385.88+104744.448=226130.328kcal/h所以Q0=（Q1+Q2）/η=376883.88kcal/hN=Q0/860 kw=438.24kw取每根电热管的功率为Z=1.1kw ,则所需电热管根数X=N/Z=438.24/1.1=399（根）3.5通风装置的设计和计算带式饼干烘烤炉的通风装置是保证饼干产品质量的重要因素之一。
如通风装置的设计和布局不当，将会降低烘烤炉的热效率，浪费能量使饼干表面色泽不均，上色不好；使饼干的含水量达不到规定的技术要求；缩短饼干的保存期。
因此，对通风装置进行合理的布局和正确的计算具有十分重要的意义。
通风装置的合理布局就是如何正确的布置排气管的数量和位置。
它与饼干要求的烘烤工艺和烘烤炉的加热温度分区有着非常密切的关系。
排气管的结构一般是比较简单的。
一般要求排气管具有足够的抽力，较短，尽量不要转弯，排气管进出口和转弯处的局部阻力损失要小。
排气管入口选为锥形，它既具有良好的排气效果，局部阻力小，同时锥形接口的加工亦很方便。
为减少排气管弯头的阻力损失，一般用"鍜壳型"弯头。
3.5.1电加热排气量的计算电加热时所产生的气体，主要由饼干中蒸发的水蒸气和逸入炉膛的空气两部分组成。
1、饼干中蒸发的水蒸气V1的计算V1=2.5（G入－G出）m3/h----进入饼干烘烤炉的饼干重量（kg/h）式中G入G出----出炉的饼干重量（kg/h）2、逸入炉膛的空气量V2的计算根据实验测定，逸入的空气量可取为V2=0.3V1（m3/h），则总的排气量为V=V1+0.3V1=1.3V1=3.25（G入－G出）m3/hG入=2716.25 G出=19.33÷(1－0.04)×1000÷8=2516.93因此V=647.79 m3/h3.5.2排气管的尺寸计算1、排气管的个数n=4，假设排气管的高度H=L1+L3=1+14=15m,排气管长度L=L1+L2+L3=1+3+14=18m。
2、烟气在排气管内的温度降t=（AH）/DD=1.3(G入－G出)/(1000n) （t/h）式中t----烟气在排气管内的温度降；℃H----排气管的高度，mA----修正系数，A=2D----一个排气管内烟气的额定蒸发量，t/h因此D=1.3×（2716.25－2516.93）÷1000÷4=0.064779t=2×15÷D=117℃3、排气管出口的烟气温度t c=t p－t=250－117=133℃4、排气管内烟气的平均温度计算t pδ=t p－0.5t℃=250－0.5×117℃=191.5℃5、排气管直径的计算d=√﹛V m(t c+273)/(3600×273×0.785×W c)﹜式中d----排气管的直径，mV m----排气管的排气量，m³/ht c----排气管出口烟气温度，℃W c----烟囱出口处烟气流速，m/sV m=V/n=647.79÷4=161.9475m³/h W c=5 m/s因此，d=0.265m;考虑到排气管可能产生的排气不均匀性和使排气量留有一定的余地，取d=0.3m。