便桥荷载计算

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栈桥(便桥)计算方案

栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。

采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。

二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。

三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。

跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。

混凝土便桥计算书

附件：天河潭2标大道7米跨便桥计算书1、便桥概述便桥梁体总长度5.7m，宽度4m, 两侧桥台各搭0.35m，采用C40混凝土。

计算长度5m,取一块板宽度1m来计算。

2、荷载分析根据现场施工需要，便桥按最大载荷90t，通过速度1.5km/h设计。

便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载F两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：图1为简便计算方法,桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。

以单片混凝土板受力情况分析确定q、F值。

⑴q值确定查表可知C40混凝土为2.5×103kg/m3，估算单片混凝土板需要约10×103kg，则q=20KN/m2。

⑵F值确定根据施工需要，便桥按能通过单侧履带（或车轮）重为90t的重卡，单侧履带全部作用在单个板上，则单个板压力为F=450KN。

由于便桥设计通过车速低于5km/h，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到F=450KN×（1+0.2）=540KN。

3、结构强度检算已知q=20KN/m2，F=540KN，混凝土桥计算跨径L=5m,计算宽度1.0m。

⑴、计算最大弯矩及剪力Mmax=(ql2/8)+(FL/4)=(20×52/8)+(540×5/4)=737.2(KN.m)Vmax=（ql/2）+F/2=（20×5/2）+540/2=320KN（2）混凝土板尺寸、配筋设计及正截面抗弯承载力验算根据实际情况本次设计采用C40混凝土，HRB335钢筋，直径为30mm，混凝土保护层厚度为40mm。

根据《路桥施工计算手册》查得C40混凝土抗压强度设计值为fc=19.1N/mm2,抗拉强度设计值ft=1.71 N/mm2，HRB335钢筋抗拉强度设计值为fy=300 N/mm2。

假设板宽度b=1m,高度h=0.8m,配筋率为ρ=0.011。

根据以上条件得：板实际面积A=1.0 ×0.8=0.8m2板有效面积Ay=1.0 ×(0.8-0.04-0.016)=0.744 m2钢筋截面As=Ay*ρ=0.744×0.011=0.008184m2力的平衡方程：fy*As=fc*b* X ①力矩方程：M=fy*As*（h-0.04-0.016-X/2）≥Mu=1412.5(KN.m) ②由①计算得X=300000*0.008148/19100/1=0.128mξ=X/( h-0.04-0.016)=0.172≦ξb=0.550,所以不会超筋。

便桥验算

三号便桥计算书一．荷载分析均布荷载q=(6×9×67.6×10+22×5×16.9×10+5×9×0.01×7.85×104)/5×9 =2.01KN/m2q=2.01×1.3=2.613KN/m2集中荷载P=800×1.3/(4×2)=130KN二．主梁验算主梁采用I40工字钢，取最不利荷载情况计算，计算如下：1.计算简图q=2.613×0.87=2.273KN/m2R A=2.273×9/2+130×3/2=205.23KN2.最大弯矩M max=205.23×4.5－130×1.2=767.535KN·m根据轮距2.5米，单边3个轮子弯矩由3片I40工字钢承担，由此得单片工字钢承受弯矩为：M= M max /3=255.845 KN·m3.强度δw=255.845 KN·m /1090×10-6m3=234.7MP a查工字钢力学性能表得：δ=210 MP aδw=234.7MP a＜1.2×δ=210 MP a×1.2=252 MP a（动荷载考虑1.2满足安全要求。

4.挠度f=5×2.273×94/384×2.1×21720+130×93/48×2.1×21720+130×3.3×(3×92－4×3.32)/24×2.1×21720=0.0043m+0.0433m+0.0078m=0.0164m＜9/400m=2.25cm满足挠度要求。

5.剪力q=205.23KNτ=Vmax/(I/s)d=57.2 MP a<120 MP a满足要求。

便桥施工方案及受力计算书

临时便桥受力计算书1、便桥概述便桥桥跨布置为10×5m，全长共50m。

桥宽4.5m，净宽4.0m。

便桥位于施工桥南侧5m处，通航净空高度不小于1.30m。

基础：便桥基础采用15～17m长杉木，平均直径不小于20cm，每个桥墩24根。

杉木桩用斜撑进行加固和294×200H钢连接（代替原来的大、小枕木连接），形成群桩基础。

主梁：纵向主梁采用294×200×8×12H型钢，间距50cm。

桥面系：纵梁上铺设16a型工字钢作横向分配梁，分配梁间距为40cm，单根长度为4.5m，16a型工字钢顶铺设8mm花纹钢板作为桥面板，桥面板与分配梁需焊接固定。

2、计算依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）②《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）③《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）④《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）3、容许应力容许应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：A3钢：弯曲应力[δ]=145 剪应力[τ]=85MPa4、受力计算4.1、模型计算采用midas/civil 2011对临时钢便桥上部结构进行建模计算。

桥面钢板采用板单元，其他纵梁、横梁采用梁单元建模。

荷载：最大荷载为载重60t的水泥粉罐车，自重15t，总重按80t计算，车辆沿便桥中心线行驶。

计算结果荷载组合值：自重乘以1.2荷载组合系数，活载乘以1.4荷载组合系数。

便桥上部结构模型图（局部模型）4.1、桥面钢板受力计算钢面板组合应力图由计算结果知：最大应力：1.29=σMPa ＜[]145=σMPa3.2、16a 工字钢横向分配梁受力计算16a 工字钢横向分配梁组合应力图16a 工字钢横向分配梁剪应力图由计算结果知：最大组合应力：6.60=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：19=τMPa ＜[]58=τMPa4.3、294×200H 型钢纵梁受力计算294×200H 型钢纵梁组合应力图294×200H 型钢纵梁剪应力图294×200H 型钢纵梁变位图由计算结果知：最大组合应力：2.52=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：5.40=τMPa ＜[]58=τMPa最大挠度：mm 2.2=f ＜[]3.86005000==f mm3.4、294×200H 型钢下横联受力计算上部结构反力图（立体视角）上部结构反力图（平面视角）最大支点反力：R=159.7kN木桩间距0.6m，按0.6m简支梁计算最大正应力图最大剪应力图最大变形图最大正应力：36=σMPa ＜[]5.188=σMPa最大剪应力：9.70=τMPa ＜[]110.5=τMPa最大挠度：mm 156.0=f ＜[]1600600==f mm 3.5、木桩基础计算木桩基础按照群桩基础计算，由反力计算结果知单个桥墩最大受力：R=705.7kN根据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94-2008）桩承载力计算公式 P pk p i A q l Q Q Q λ+=+=∑sik pk sk q u式中：u —桩身周长，u=0.2ml i —土分层厚度（m ）p λ—桩端土塞效应系数，取0.8A p —桩端面积（0.0314m 2）q sik —与对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa ） q pk —极限端阻力标准值（kPa ），根据规范取210kPa安全系数取2.0木桩入淤泥层10m ，淤泥层桩周摩阻力标准值为10kPa 。

人行便桥受力计算

施工人行便桥计算一、主索计算（一）荷载1、恒载(桥面宽度2m)①、横梁（采用φ48×3.5钢管，每根3米，间距2米）m N m kg q /6.57/76.52384.31==⨯=②、横梁压板及钢板网桥面、栏杆钢板网 3.5kg/m 2 (桥面采用两层，栏杆采用一层) 横压板15×3cm 木板长2m ，间距2m 3.6kg/mm N m kg q /246/6.246.325.3225.32==+⨯+⨯⨯=③、栏杆立柱（采用2根φ48×3.5钢管，每根1.5m ，间距2m ）m N m kg q /6.57/76.5225.184.33==⨯⨯=④、钢管卡子（每2米6个，每个1.5Kg ）m N m kg q /45/5.4265.15==⨯=⑤、栏杆（选用2根6×37+FC 钢丝绳，直径18mm ）m N m kg q /4.22/24.2212.16==⨯=⑥、主索自重（选用4根6×37+FC 钢丝绳，直径36mm ）m N m kg q /2.179/92.17448.47==⨯=⑦、输送管（内径125mm ，壁厚5mm ）m N m kg q /22.160/022.168==⑧、输送管内砼m N m kg q /48.294/448.29110227.1104.2239==⨯⨯⨯⨯=-恒载合计：m N q q i /5.1062==∑恒 2、活载①、人群荷载（全桥最大荷载时按桥上均布50人，每人重65kg 计）m N m kg q /5.162/25.162006550==⨯=活 ②、泵送砼时冲击力（输送泵额定压力3.2MPa ，管径125mm ）泵送时的水平推力：KN P 25.395.622.32=⨯⨯=π 在便桥跨中的竖直力：KN P 5.3101925.391=⨯= ③、跨中集中15人，每人65Kg KN Kg P 75.997515652==⨯= 故：KN P P P 25.1321=+=活 3、总荷载均布荷载：m KN m N q q q /225.1/12255.1625.1062==+=+=活恒跨中集中荷载：KN P P 25.13==活（二）主索拉力便桥主索两支点不等高，其中仁怀岸高程比楠木岸高4m 。

钢便桥结构受力计算书_secret

钢便桥结构受力计算书一、计算依据：1、钢便桥设计图2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》二、概述钢便桥设计4M一跨，采用D500mm钢管支撑，纵向I40a工字钢，横向I20a工字钢联结，上铺钢板。

根据施工要求，该桥需承载16T吊车，计算时，根据吊车本身重量及承吊重量，荷载按250KN考虑，施工人员和小型施工机具荷载3.0KN/M2考虑施工，根据吊车轮轴及轮距以及《公路工程技术标准》中公路---I级汽车荷载标准值，按最不利受力考虑：纵向I40a工字钢承受集中荷载65KN，受力位置在每跨工字钢1/2处；横向I20a工字钢间距45cm，按每2根工字钢承受集中荷载65KN，受力位置在每跨工字钢1/2处。

三、计算参数取值说明：1、I40a工字钢：Ix=21700cm4 d=10.5mm 断面面积：86.112cm2Wx=1090cm3 Sx=636.42、I20a工字钢：Ix=2370cm4 d=7.0mm 断面面积：35.58cm2Wx=237cm3 Sx=137.8四、I20a工字钢受力计算1、弯曲强度Mmax=q*L/4=32.5*4/4=32.5KN.Ｍσmax＝Mmax/ Wx＝32.5*1000000/(237*1000)=137.13Mpa<[σｗ]=145Mpa满足要求2、剪切强度Qmax= q*L/2=32.5*4/2=65KNτmax= Qmax*Sx=65*1000*137.8*1000/（2370*10000*7）=53.99 Mpa<[τｗ]=85Mpa满足要求3、挠度计算f c=PL3/(48EI)=32.5*4*4*4*10^9*10^3/(48*200*10^3*2370*10^4)=9.1mm<[f]=L/400=10mm 满足要求五、I40a工字钢受力计算1、弯曲强度Mmax=q*L/4=65*4/4=65KN.Ｍσmax＝Mmax/ Wx＝65*1000000/(1090*1000)=59.63Mpa<[σｗ]=145Mpa满足要求2、剪切强度Qmax= q*L/2=65*4/2=130KNτmax= Qmax*Sx=130*1000*636.4*1000/（21700*10000*10.5）=36.31 Mpa <[τｗ]=85Mpa满足要求3、挠度计算f c=PL3/(48EI)=65*4*4*4*10^9*10^3/(48*200*10^3*21700*10^4)=2mm<[f]=L/400=10mm 满足要求六、D500钢管1、立杆受力验算两层工字钢自重：18KN钢板自重：5.7KN重车集中荷载：130KN则计算荷载：18+5.7+130=153.7KN按每跨四根D500钢管共同承受83.7KN 荷载，则每跟钢管承受竖向荷载为： N=153.7/4=38.43KN<[N 容]=261.01KN 满足要求 22)(l EI P cr μπ= =3.14*200*1000*37405.87*10^4/(2*15*1000)^2=261009.85N=261.01KN其中μ取2，l 取15M 。

便道计算书

第五合同段便道便桥受力计算
便道便桥基础，采用宽3m，长6m的灌石砼基础，顶部浇筑枕梁。

桥梁上部结构采用45#工字钢，桥面采用20×30枕木满铺桥面，桥梁主要部位承载力计算如下。

1、基础受力计算
基础按竖向垂直承压构件计算
桥梁总荷载按路基桥梁施工期间，通过最大车辆500KN计算。

每个桥墩按250KN承载计算
计算简图
受力面积＝3×6＝18㎡安全系数取1.3
应力＝1.2×250/18=16.7(KN/㎡)＝16700N/㎡﹤17500 N/㎡
符合要求
2、上部结构受力计算
计算简图
汽车荷载简化为中跨受力500KN
一座桥采用6根45#工字钢，支座净跨距离9.5米。

每根工字钢中跨受力83KN 查表可知：
钢材材质为Q235
允许应力为205N/㎜2
控制挠度为L/250=38㎜
安全系数取1.3
45#工字钢截面系数：
惯心距I x＝32240cm4
最大抗弯莫量W x＝1430cm3
每米重量为80.4kg/m
支座反力计算：
支座反力＝83KN/2=41.5KN
最大弯距（M）＝83×9.5×1000/4=197125(Pa)
允许应力＝M×1.3/W x＝197125×1.3/(1430×0.013)＝179.2(N/㎜2) ﹤205N/㎜2
最大挠度＝PL2/48×EI＝83×1000×9.52/48×210×109×32240×0.014＝0.0023m＝2.3㎜﹤38㎜
弯距和挠度均满足要求。

便桥计算书

许家桥钢便桥计算书荷载布置情况：以两台炮车运送30m 箱梁通过便桥，箱梁自重85t ，两台炮车间距28m 。

每台炮车有两个轴，轴间距 1.4m ，每根轴的两端各安装双轮，轮胎直径Φ1.1m ，同根轴的四个轮胎间的中心间距分别为0.3m 、1.4m 、0.3m 。

进行计算时，取活荷载为100t 。

（1）桥面板验算由于面板纵肋间距为25cm ，故桥面板跨径为：L=25-7.4=17.6cm ，考虑炮车车轮作用的均布荷载，每个车轮大约承担6.25吨，作用桥面板的面积为0.2×0.3m （长×宽），将桥面板简化成相应的梁进行计算，并考虑车轮作用宽度扩散为1.5b ，则有：6.25100.3208.3/q KN m =⨯÷=22208.310000.176806.6788ql M N m ⨯⨯===∙ 322560.1205.165.1cm bh W =⨯⨯== 806.67161[]2155M MPa W σσ===<=极限 2083000.3/21.5 1.510.4[]8530010Q MPa MPa bh ττ⨯=⨯=⨯=≤=⨯ 故能够满足要求。

（2）面板纵肋验算对于顺桥向铺设的I12.6的工字钢，其跨径按1.5米进行计算，考虑炮车轮胎作用在桥面板上的分布情况，每个轮胎的着地宽度和长度为0.3m ×0.2m （按照桥涵通用设计规范取值）。

当炮车在便桥上行驶至I12.6工字钢跨中时为最不利状态。

此时有3根工字钢共同承担一个轴端的2个轮胎荷载，将荷载简化成集中力，取P=125KN ，考虑1.2的冲击系数，则一根I12.6工钢所受的集中荷载为50KN 。

建模进行计算：经建模计算得：Rmax=54.8KNQmax=29.812KN10317134[]14577M MPa W σσ===<= max max2981255.2[]851085z z z z Q S Q MPa MPa I I d d S ττ**⋅====<=⨯（）能够满足规范要求。

临时钢便桥结构受力计算书

施工临时钢便桥结构受力计算书一、计算依据：1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20042、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-863、《钢结构设计规范》二、概述本桥为跨径9.4m简支梁桥,宽7m，纵向主梁采用12根I40b工字钢，间距为0.6m,横向次梁采用I10b工字钢，间距为0.3m,在次梁上铺2cm 花纹钢板作为桥面。

本桥仅陇海路的临时便桥使用。

三、活荷载1、公路I级车道荷载：q k=10.5KN/m,P k=200KNM=1/8q k L2+1/4P k L=1/8×10.5×9.42+1/4×200×9.4=586KN.mQ=1/2q k L+1/2P k=1/2×10.5×9.4+1/2×200=149KN四、恒载：1、主梁选用14根I40b工字钢,间距为0.6米：I40a工字钢：Ix=22781cm4d=12.5mm 断面面积：94.07cm2 Wx=1139cm3 Sx=671.2 cm3 Iy=692.8cm4 q=73.84kg/m荷载集度q1=73.84*10/1000*14=10.3KN/m2、横梁选用32根I10b工字钢,间距为0.3米：I10b工字钢计算参数：Ix=245cm4 d=4.5mm 断面面积：14.33cm2 Wx=49cm3 Sx=28.2cm3 Iy=32.8cm4 q=11.25kg/m荷载集度q1=32*7*11.25*10/1000/9.4=2.7KN/m3、桥面选用20mm防滑钢板：荷载集度q4=9.4*7*0.02*7.85*10/9.4=11kN/m总恒载集度∑q=10.3+2.7+11=24KN/m每跨重量为24*9.4/10=22.6tM恒=∑ql2/8=24×9.42／8=265KN.mQ恒=∑qL/2=24×9.4／2=113KN五、荷载组合：根据《公路桥梁通用规范》条文4.3.2公式计算得f=62.8Hz >14Hz，冲击系数u取为0.45，则最不利内力组合为：Mmax=1.45M活+ M恒=1.45×586+265=1114.7KN.MQmax=1.45Q活+ Q恒=1.45×149+113=329KN六、主梁受力计算1、主梁弯曲强度σmax＝Mmax/ Wx＝1114.7*106/(4*1139*103)=244Mpa<[σｗ]=145Mpa，满足要求。

(整理)便桥计算书

一、荷载布置图2.2.2 100T履带吊车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN；尺寸单位：m）(一)、施工荷载及人群荷载4KN/m2二、上部结构内力计算(一)、桥面横梁内力（20#槽钢）纵向工字钢间距50cm，作用在桥面横梁上的均布荷载受力简图如下：50 50 50 50工况2、履带—100作用荷载分析（计算宽度取1.0m）：（1）、自重均布荷载：q1=1.0×0.2×17.23×25=0.86KN/m（2）、施工及人群荷载：5 KN/m（3）、履带—100轮压：q2=1000/4.5/2×1/0.7=158.7KN/m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。

q=q2=158.7KN/mI12.6工轮迹7035 35 35跨中弯矩M= ql2/8=158.7×0.352/8=2.43KN·mW=bh2/6=1.0×0.012/6=16.7×10-6m3σ=M/W=145.5MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5Mpa，满足强度要求。

结论：通过以上计算分析，桥面板采用δ10的钢板满足受力要求。

(二)、I12.6纵向分配梁内力工况1、重车550KN作用单边车轮作用在跨中时，I12.6弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。

荷载分析：1）自重均布荷载：忽略不计2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：最大轴重为140kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为70kN，车轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m，单组车轮作用在2根I12.6上（两根工字钢净距20cm），则单根I12.6受到的荷载为：Q=1/2×70kN =35kN则单边车轮布置在跨中时布载示意图及受力简图如下：W=77.5cm3则σ=M/W=84.7MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5 Mpa，满足强度要求。

工字钢便桥荷载计算实例1_secret

工字钢便桥设计及荷载验算书一、概况为保证施工便道畅通，并保证干沟河排水的需要，决定在干沟河上修建一座跨河便桥。

从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥采用40片20b工字钢作为主梁，工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证工字钢整体受力，工字钢上铺5mm钢板，再铺土和渣土。

二、荷载分析根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。

如图1所示：图1为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。

以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。

1、q值确定由资料查得20a工字钢每米重27.9kg，再加上联结钢筋及钢板重量，单片工字钢自重按1KN/m计算，及q=1KN/m。

2、P值确定根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重30吨的大型车辆，及单侧车轮压力为300KN，单片20a工字钢尺寸如图2：单侧车轮压力由6片梁同时承受，其分布如图3：单侧车轮压力非平均分配于6片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力m ax f ，且车轮单个宽25cm ，20a 工字钢翼板宽15cm ，每片工字钢间横向间距为5cm ，因此单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。

而f 按图3所示转换为直线分布，如图4：maxmax图4 由图4可得到m ax f =F/2，单片工字钢受集中荷载为m ax f /2=75KN 。

由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 90)2.01(75=+⨯=。

三、结构强度检算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=90KN ，工字钢计算跨径l =3m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许剪应力[]τ=120MPa 。

1、计算最大弯矩及剪力最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN m m KN Pl ql M ⋅=⨯+⨯=+=625.5843/908)3(/14822max 最大图3剪力（当P 接近支座处时）KN KN m m KN P ql V 5.919023/12max =+⨯=+= 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21074.249.236625.58/3max =<=⋅==σσ （w 为20a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为236.9cm 3）剪力验算：由于工字钢在受剪力时，大部分剪力由腹板承受，且腹板中的剪力较均匀，因此剪力可近似按)/(w w t h V =τ计算。

321型钢便桥计算书(333)

321型钢便桥荷载计算汽车荷载主要指标单车60吨跨度30m1、横向分配系数:三排桁架重心=30 cmN 1=30+17+50+220/2=207cmN 2=30+420=450cmY Q =(N 2-N 1)/N 2=(450-207)/450=0.542、活荷载弯矩：计算图式如下：P 1=20t P 2=40t11.4m 3.6mY 1Y 215m30mY 2 =1/4*L=1/4*30=7.5Y 1=11.4*7.5/15=5.7M 活=（1+μ）Y Q （P 1 Y 1 + P 2 Y 2）=1.1*0.54*(20*5.7+40*7. 5)= 245.9t-m3、恒荷载弯矩：q=W/2L=47.5. /（2*30）=0.7 9t/m; （W为钢桥重量）M恒=1/8* q* L2=1/8*0.79*302=88.9t-m4、荷载总弯矩：M=M恒+M活=245.9+88.9=334.8 t-m ＜TSR=480.9t-m容许弯矩大于计算弯矩（480.9-334.8）/480.9*100%=30%所以，钢便桥采用三排上下加强321型贝雷，钢桥桁架弯矩满足要求。

5、活荷载剪力：计算图式如下：P2= 40 t P1=20 t30mY1=1Y2=（30-3.6）/30=0.88Q活=（1+μ）Y Q （P2 Y1+ P1 Y2）=1.1*0.54*（40*1+20*0.88）=34.2t6、恒荷载剪力：Q恒=47.5/4=11.9 t7、荷载总剪力：Q=Q恒+Q活=11.9+34.2=46.1 t＜TSR=69.9 t容许剪力大于计算剪力（69.9-46.1）/69.9*100%=34.0%所以，钢桥桁架剪力满足要求。

8、挠度验算(1).321型贝雷片截面特性:I=0.00577432m4 A=0.00508m2 E=210000000KN/ m23 片321贝雷片：EA=3200400KN EI=3637821KN.m2(2).挠度验算活载按40*0.54=14.8T，恒载0.79T/m，冲击系数按1.2考虑45mm(跨中)ｆ=45㎜<L/400=30000/400=75㎜满足要求。

72米钢便桥科学计算书

^`钢便桥受力计算书 (1)1.1概述 (1)1.2计算范围 (1)1.3主要计算荷载 (1)1.4便桥主要控制计算工况 (1)1.5计算过程（手算） (1)§1.5.1活载计算 (2)§1.5.2桥面板计算 (2)§1.5.3 I12.6工字梁纵梁计算 (2)§1.5.4 I25a工字梁横梁计算 (3)§1.5.5 贝雷主梁计算 (5)§1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算 (6)6电算复核 (7)钢便桥受力计算书1.1概述根据本便桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）及《港口工程荷载规范》(JTJ254一98)。

由于本便桥使用时间较短，受自然条件影响较小，所以直接计算工作状态下荷载，风、雨等影响条件忽略。

便桥承受的荷载为自重、车辆荷载。

1.2计算范围计算范围为便桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：桥面板→I12.6工字梁纵梁→I25a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32b工字钢→钢管桩。

1.3主要计算荷载恒载：结构自重；活载：9立方混凝土罐车荷载；冲击系数：汽车（1.1）荷载组合：1、恒载＋汽车荷载1.4便桥主要控制计算工况①跨径为12m钢便桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性；1.5计算过程（手算）本便桥主要供混凝土罐车、各种小型农用车走行，因而本便桥荷载按9立方米混凝土罐车荷载分别检算。

本便桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重。

并按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。

根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。

本便桥弯曲容许应力取MPa 2031454.1=⨯，容许剪应力取MPa 119854.1=⨯。

§1.5.1活载计算活载控制设计为9m3砼运输车（按车与载总重35t 计），参考国内混凝土运输车生产厂家资料及规范汽车－20级荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN 、140kN 和140kN ，轮距为4.0m 、1.4m ，计入冲击系数1.1后，其集中荷载为77kN 、154kN 和154kN 。

人行便桥受力计算

便桥计算

便桥计算说明书（B1标段）
一、计算荷载传递：
荷载按50T计算，首先均布荷载传递到便桥的木板上。

通过木板传递到下面的次梁（槽钢8）上。

槽钢的荷载再以集中力的形式传递到主梁（工字钢36）上。

主梁的荷载传递到桩基上。

二、上部结构计算：
1次梁验算：
取计算宽度为2.3m，次梁间距为0.3m，荷载在次梁方向的分布长度去5m。

则分布在每根次梁的均布荷载为50T/2.3m0.3m/5=13kN/m。

（计算简图如图1）
由钢结构手册差得槽钢10的截面抵抗矩
MP
所以次梁满足强度要求。

2主梁验算：
主梁承受由次梁传递的集中荷载，主梁承受集中荷载间距为0.3m，计算长度为4.2m，则计算简图如图2所示。

由钢结构手册差得工字钢36的截面抵抗矩
MP
所以主梁满足强度要求。

三、下部结构计算：
1荷载计算：
以双排桩为计算单元，当荷载作用在桩顶。

假定分配到四根钢管桩。

活载为，恒载16T（12m）单根桩受力为4.0T。

因此单根桩承受的最大荷载为19T。

2计算桩基入土深度
其中：
根据以上公式计算如下：
（1）第一联：取
P=0.5
（2）第一联：取
P=0.5
（3）第一联：取
P=0.5
综上所述，该便桥结构设计满足要求。

钢便桥施工方案计算_secret

一、荷载计算1、桩基施工平台荷载计算1）、恒载a、纵梁2Ⅰ36 g1＝2×40m×59.9kg/m＝4.79tb、横梁12Ⅰ36 g2＝12×6m×59.9kg/m＝4.31tc、面梁13Ⅰ25 g3＝13×40m×38.1 kg/m＝19.81t单桩承受恒载G1＝（g1＋g2＋g3）/24＝1.2t2）、活载a、钻机、冲锤（单机施工）g4＝20tb、首批砼及储料g5＝18tc、人及工具等g6＝3t施工中活载主要集中在桩基周围10根桩，此时单桩承受活载为：G2＝（g4＋g4＋g5）/10＝4.4t3）、平台单桩承受荷载G＝（G1＋G2）×1.05＝5.88t＝60.57kN1.05为冲击系数2、便桥荷载计算1）、恒载a、纵梁31Ⅰ36 g1＝31×4m×59.9kg/m＝7.43tb、横梁3Ⅰ36 g2＝3×150m×59.9kg/m＝26.96tc、面梁301Ⅰ25 g3＝301×4m×38.1 kg/m＝45.87t单桩承受恒载G1＝（g1＋g2＋g3）/62＝1.3t2）、活载（限7m3砼单车通过）g4＝25t按汽车通过墩时的最不利情况其中在一个墩上。

此时单桩，所承受荷载G＝（1.3＋25/2）×1.05＝14.49t＝142.15kN二、桩长计算由于各桩点地层结构不一致，无法采用统一桩长，只能按地质勘探资料分别计算各部位的控制桩长，并以此指导沉桩。

计算时只考虑桩侧摩阻力，不计入桩底承载力。

1、侧壁摩阻力的取值按工程地质报告取中值<2－1>淤泥 20kpa<2－2>淤泥质砂 30kpa<4－1>粘土 55kpa<4－2>淤泥质土 20kpa<4－3>亚粘土 55kpa<4－4>砂土 40kpa2、桩基施工平台钢管桩长度计算1）、13＃墩施工平台按钻孔地质柱状图计算F29＝21U ∑aifili ＝21×3.1416×0.5（0.6×20×8.4＋0.6×55×1.7＋1.1×65×1＝179.29kN桩入土深度11.1m ，桩长14.17mF30＝0.785（0.6×20×12.3＋0.65×55×4.0）＝219.49kN桩入土深度16.3m ，桩长19.55m2）、15＃墩施工平台桩长计算F31＝21U ∑aifili ＝0.785（0.6×20×13.4＋0.6×55×0.4＋0.6×30×2.9）＝177.57kN桩入土深度16.7m ，桩长20.02mF31＝0.785（0.6×20×12.8＋0.6×55×3.7）＝216.42kN桩入土深度16.5m ，桩长19.71m平台钢管桩一般控制长度为20m 。

21米钢便桥计算(60T)

21米钢便桥计算
一、设计要求
该钢桥全长21m，载荷总重为60吨。

该桥使用100型标准桁架片，编组为三排单层加强型。

二、活载计算
由于该桥共1跨，长21m。

此跨可以近似看做一简梁，最大荷载60吨，当汽车重心与桥跨中心重合时，将近似产生最大弯矩M活
M活=600×21÷4=3150KN·M
当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。

算出活载剪力
Q活=600×（21-1.056）÷21=569.8 KN
三、静载计算
此形式钢桥的自重约为q=14.7KN/m
算出静载的弯矩
M静=q×L2÷8
=14.7×212÷8=810.3 KN·M
算出静载剪力
Q静=q×L÷2
=14.7×21÷2=154.4KN
四、结论
考虑到车在桥上的行驶速度，故取冲击系数1.44
M max= M活×1.44 + M静
=3150×1.44+810.3=5346.3KN·M
Q max= Q活×1.44+ Q静
=569.8×1.44+154.4=974.9KN
查桁架内力表可知
三排单层加强型100型钢桥半桥抗弯为4809 KN·M 三排单层加强型100型钢桥半桥抗剪为698 KN
所以该钢桥满足设计要求！
江苏中建桥梁工程设备有限公司
2011-10-24。

27米钢便桥计算(15T)

27米钢便桥计算
一、设计要求
该钢桥全长27m，载荷总重为15吨。

该桥使用100型标准桁架片，编组为双排单层不加强型。

二、活载计算
由于该桥共1跨，长27m。

此跨可以近似看做一简梁，最大荷载15吨，当汽车重心与桥跨中心重合时，将近似产生最大弯矩M活
M活=150×27÷4=1012.5KN·M
当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力。

算出活载剪力
Q活=150×（27-1.056）÷27=144.13 KN
三、静载计算
此形式钢桥的自重约为q=9.23KN/m
算出静载的弯矩
M静=q×L2÷8
=9.23×272÷8=841.1 KN·M
算出静载剪力
Q静=q×L÷2
=9.23×27÷2=124.6KN
四、结论
考虑到车在桥上的行驶速度，故取冲击系数1.44
M max= M活×1.44 + M静
=1012.5×1.44+841.1=2299.1KN·M
Q max= Q活×1.44+ Q静
=144.13×1.44+124.6=332.15KN
查桁架内力表可知
双排单层不加强型100型钢桥半桥抗弯为1596 KN·M 双排单层不加强型100型钢桥半桥抗剪为490 KN
所以该钢桥满足设计要求！
江苏中建桥梁工程设备有限公司
2011-10-24。