离心泵中的数值模拟-PPT精品文档
离心泵内部空化流动的定常数值模拟及性能预测
离心泵内部空化流动的定常数值模拟及性能预测刘宜;陈建新;宋怀德;李爱学;李永乐【摘要】为了研究离心泵内部的空化流动,利用fluent软件中的空蚀模型及混合流体两相流模型,对离心泵的三维湍流空蚀流场进行定常数值模拟,根据模拟计算结果显示的液相和空泡相流动特征,预测了离心泵在设计工况下运行时流道内空化发生的位置和程度;通过分析空蚀发生过程中叶片上的压力分布,揭示出离心泵流道内部流场的内在特性,最后对泵的性能进行了预测,说明数值模拟可以为离心泵在特定工况下运行时的空化性能预测提供依据.【期刊名称】《新技术新工艺》【年(卷),期】2010(000)008【总页数】5页(P41-45)【关键词】离心泵;定常数值模拟;空化;叶片【作者】刘宜;陈建新;宋怀德;李爱学;李永乐【作者单位】兰州理工大学流体动力与控制学院,甘肃,兰州,730050;兰州理工大学流体动力与控制学院,甘肃,兰州,730050;兰州理工大学流体动力与控制学院,甘肃,兰州,730050;上海凯泉泵业(集团)有限公司,上海,200436;兰州理工大学流体动力与控制学院,甘肃,兰州,730050【正文语种】中文【中图分类】TH311空化现象对离心泵性能具有重要的影响，离心泵在实际运行的过程中，空化现象的发生导致离心泵扬程下降，进而引起泵运行特性的改变、振动和噪声等一系列问题，严重时会使泵中液流中断，不能正常工作，所以空蚀破坏是引起离心泵故障的主要原因之一，提高离心泵的空化性能对离心泵安全、稳定、高效的运行具有重要意义。
随着计算机技术和CFD技术的快速发展，从研究离心泵内部流体的流动机理出发，用数值模拟研究离心泵内部空化流动，指导改善离心泵内部的空化性能已成为离心泵性能分析、优化设计的一个重要阶段。
本文将以某厂生产的单级离心泵为研究对象，采用Fluent软件，将Singhal等人研究发展的三维混合流体完整空化湍流模型与混合流体两相流模型相结合，对离心泵内部的全流道三维空化流动进行定常数值模拟研究，分析了在设计工况下离心泵叶轮内部流场的压力、速度、空泡体积分数分布和离心泵整机性能，这对改善离心泵的空化性能、优化设计有着重要的意义。
基于CFX的离心泵内部流场三维数值模拟
文章编号：1006-8139（2013）02-001-04基于 CFX 的离心泵内部流场三维数值模拟彦 1，2 吴建华 1麻 （1.太原理工大学水利科学与工程学院 山西太原 030024；2.山西水利职业技术学院 山西太原 030027）摘 要：基于三维不可压缩流体的 Ｎ-Ｓ 方程和标准 k -ε 湍流模型，采用隐式修正 SIMPLE 算法，利用 CFX 软 件，对离心泵装置进行全流场三维数值模拟，共计算额定转速下 30～80 m 3/h 流量范围内 8 个工况点。
对比分析小流量 工况、设计工况和大流量工况下泵装置流态和压力分布，并分析叶片表面静压，揭示内部流动规律，所得结果对预测水力 性能，提高水泵效率及进一步结构优化具有重要的参考价值。
关键词：离心泵；叶片；内流场；数值模拟；CFX中图分类号：TV131 文献标识码：AThree-Dimensional Numerical Simulation of Internal Flow Field in Centrifugal Pump Based on CFXMA Yan ，WU Ji an-huaAbstract: Base d on thr ee -dimension N -S equations and the standard k -ε Turbulence model, adopting SIMPLE algor i thm, thi s paper simulates the whole flow domain in Pum p System by using CFX. The flow regime and the distribution of pressure in the pump are i nvestigated contrastively under these conditions: the small flow r ate condition, the design condition and the flow big rate condition based on the calculat i on of different operating conditions with the flow rates ran ge 30～80 m 3/h at the rated rotating speed, and analyz i ng blade pressure to find out the law of the inner flow of the centr i fugal pump. The result provides theoretical foundat i on for forecasting hydraulic performance and optim i zing centr i fugal pump structur e.key words: centr i fugal pump ；blade ；i nternal flow fi eld ；numer i cal simulation ；CFX离心泵因其流量小、扬程高、安装检修方便等特点在工、农业生产中有着广泛应用。
基于MUSIG模型的气液两相流离心泵内部流动数值模拟
第３９卷 第４期Ｖｏｌ．３９ Ｎｏ．４袁寿其基于ＭＵＳＩＧ模型的气液两相流离心泵内部流动数值模拟袁寿其，何文婷，司乔瑞 ，袁建平，张皓阳，崔强磊（江苏大学国家水泵及系统工程技术研究中心，江苏镇江２１２０１３）收稿日期：２０２０－０４－１０；修回日期：２０２０－０５－０２；网络出版时间：２０２１－０４－０７网络出版地址：ｈｔｔｐｓ：／／ｋｎｓ．ｃｎｋｉ．ｎｅｔ／ｋｃｍｓ／ｄｅｔａｉｌ／３２．１８１４．ｔｈ．２０２１０４０６．１１３９．０２６．ｈｔｍｌ基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１７７９１０７）第一作者简介：袁寿其（１９６３—），男，上海金山人，研究员，博士生导师（ｓｈｏｕｑｉｙ＠ｕｊｓ．ｅｄｕ．ｃｎ），主要从事流体机械及排灌机械研究．通信作者简介：司乔瑞（１９８６—），男，河南开封人，研究员，博士生导师（ｓｉｑｉａｏｒｕｉ＠ｕｊｓ．ｅｄｕ．ｃｎ），主要从事泵内部流动机理及特性研究．摘要：为了解决气液两相流泵内部流动数值模拟中所采用的欧拉－欧拉双流体非均相流模型无法考虑气泡离散相粒子直径变化以及气相之间的聚合作用与破碎作用，导致在高含气量时的模拟结果与试验存在一定差距的问题，文中将一种新型的欧拉－欧拉双流体拓展模型，即ＭＵＳＩＧ模型用于气液两相流泵内部流动的数值模拟，通过与气液两相流工况外特性试验数据对比发现，入口含气率在５％左右时，ＭＵＳＩＧ模型计算得到的外特性曲线与试验结果整体趋势吻合较好；普通的欧拉－欧拉两相流模型在大含气率下与试验相差较大．基于ＭＵＳＩＧ模型，分析入口含气率对内部流动特性的影响，发现入口含气率的增加会引起内流失稳和流线紊乱，气相逐渐聚集在前盖板与流道中间部位，最后引起能量损失，叶轮出口压力下降．这些现象会随着入口含气率增加而逐渐加剧，最终扬程与效率均会随着含气率增加而下降．含气率小于３％时，内流较稳定；当入口含气率为５％时，扬程下降至３２ｍ，效率下降至５５％，推测此时流道内气相聚合，生成气囊．关键词：离心泵；气液两相流；ＭＵＳＩＧ模型；欧拉－欧拉双流体模型；外特性曲线中图分类号：Ｓ２７７．９ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７４－８５３０（２０２１）０４－０３２５－０６Ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４－８５３０．２０．０１０４ 袁寿其，何文婷，司乔瑞，等．基于ＭＵＳＩＧ模型的气液两相流离心泵内部流动数值模拟［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０２１，３９（４）：３２５－３３０，３３７． ＹＵＡＮＳｈｏｕｑｉ，ＨＥＷｅｎｔｉｎｇ，ＳＩＱｉａｏｒｕｉ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｎｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｉｎｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｂａｓｅｄｏｎＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（ＪＤＩＭＥ），２０２１，３９（４）：３２５－３３０，３３７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｎｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｉｎｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｂａｓｅｄｏｎＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌＹＵＡＮＳｈｏｕｑｉ，ＨＥＷｅｎｔｉｎｇ，ＳＩＱｉａｏｒｕｉ，ＹＵＡＮＪｉａｎｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＨａｏｙａｎｇ，ＣＵＩＱｉａｎｇｌｅｉ（ＮａｔｉｏｎａｌＲｅｓｅａｒｃｈＣｅｎｔｅｒｏｆＰｕｍｐｓ，ＪｉａｎｇｓｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｚｈｅｎｊｉａｎｇ，Ｊｉａｎｇｓｕ２１２０１３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅＥｕｌｅｒｉａｎ－Ｅｕｌｅｒｉａｎｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｍｏｄｅｌｕｓｅｄｉｎｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｔｈｅｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｐｕｍｐｃａｎｎｏｔｃｏｎｓｉｄｅｒｔｈｅａｉｒｂｕｂｂｌｅｓｄｉａｍｅｔｅｒｃｈａｎｇｉｎｇ．Ｔｈｅｒｅｉｓａｃｅｒｔａｉｎｇａｐｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔａｎｄｔｈｅｔｅｓｔｗｈｅｎｔｈｅｇａｓｃｏｎｔｅｎｔｉｓｒｅｌａｔｉｖｅｌｙｈｉｇｈ．ＴｈｅＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌ，ｗｈｉｃｈｉｓａｎｅｗｔｙｐｅｏｆｅｘｐａｎｓｉｏｎｍｏｄｅｌｂａｓｅｄｏｎｏｒｉｇｉｎａｌＥｕｌｅｒｉａｎ－Ｅｕｌｅｒｉａｎｍｏｄｅｌ，ｃａｎｃａｌｃｕｌａｔｅｍｏｒｅａｃｃｕｒａｔｅｌｙ．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｗｉｔｈｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｄａｔａｓｈｏｗｓｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｇａｓｃｏｎｔｅｎｔｉｓａｂｏｕｔ５％，ｔｈｅｈｙｄｒａｕｌｉｃｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｃｕｒｖｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙｔｈｅＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌｈａｓａｓｌｉｇｈｔｄｅｖｉａｔｉｏｎｆｒｏｍｔｈｅｅｘｐｅｒｉ ｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ，ｂｕｔｔｈｅｏｖｅｒａｌｌｔｒｅｎｄｉｓｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｏｒｉｇｉｎａｌｍｏｄｅｌ，ｔｈｅｆｌｏｗｃｈａ ｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｉｎｓｉｄｅｔｈｅｐｕｍｐｆｏｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔＩＧＶＦ（ｉｎｌｅｔｇａｓｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎ）ｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｉｎｌｅｔｇａｓｃｏｎｔｅｎｔｗｉｌｌｃａｕｓｅｅｎｔｉｒｅｆｌｏｗｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｓｔｒｅａｍｌｉｎｅｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅ；ｔｈｅｇａｓｐｈａｓｅｗｉｌｌｇｒａｄｕａｌ ｌｙａｃｃｕｍｕｌａｔｅｉｎｔｈｅｍｉｄｄｌｅｏｆｔｈｅｓｈｏｕｌｄａｎｄｔｈｅｆｌｏｗｃｈａｎｎｅｌ；ｔｈｅｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｉｍｐｅｌｌｅｒｄｒｏｐｓ．ＴｈｅｓｅｐｈｅｎｏｍｅｎａｗｉｌｌｇｒａｄｕａｌｌｙｉｎｔｅｎｓｉｆｙｗｉｔｈｔｈｅＩＧＶＦｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ，ａｎｄｈｅａｄａｎｄｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｗｉｌｌｄｅ ｃｒｅａｓｅｏｂｖｉｏｕｓｌｙ．Ｗｈｅｎｔｈｅｇａｓｃｏｎｔｅｎｔｉｓｌｅｓｓｔｈａｎ３％，ｔｈｅｉｎｔｅｒｎａｌｆｌｏｗｉｓｒｅｌａｔｉｖｅｌｙｓｔａｂｌｅ；ｗｈｅｎｔｈｅｉｎｌｅｔｇａｓｃｏｎｔｅｎｔｉｓ５％，ｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｗｉｌｌｓｕｄｄｅｎｌｙｄｒｏｐ，ａｎｄｔｈｅｇａｓａｃｃｕｍｕｌａｔｉｏｎｏｃｃｕｒｓｉｎｆｌｏｗｃｈａｎｎｅｌ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ；ｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗ；ＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌ；Ｅｕｌｅｒｉａｎ－Ｅｕｌｅｒｉａｎｔｗｏ ｐｈａｓｅｍｏｄｅｌ；ｐｕｍｐｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｃｕｒｖｅ 离心泵广泛应用于石油、化工及天然气输送、核电站等领域，与国民生计关系紧密［１－２］．由于泵的工作环境千差万别，常常出现各种特殊情况，例如多相流、空化、汽蚀等现象的发生．气液两相流是较为常见的一种多相流，指纯水流体中混入一定含量的空气．诸多研究发现，离心泵的性能与内部流动都会受到入口气体含量的影响．袁建平等［３］认为含气率达到１０％时，会出现气液分离现象，造成离心泵输水性能急剧下降；含气率逐渐增加的过程中，叶轮出口压力逐渐降低，说明气液两相流会造成离心泵一定程度的扬程损失．唐苑峰等［４］认为离心泵外特性会随着含气率增加而下降．ＳＨＡＯ等［５］通过可视化试验，证实了随含气率的增加，内部流动会呈现４种气液两相流流态，即泡状流、聚合泡状流、气囊流和气液分离流；结合离心泵外特性变化规律分析发现，两相流流型与外特性存在紧密联系，例如扬程与效率出现骤降时，同时也会伴随气囊流的出现．当前，随着纯水工况下离心泵内部流动数值模拟研究的深入，已经可以准确预测泵的性能．而对气液两相流泵的数值模拟工作开展相对较少，ＳＩ等［６］基于欧拉－欧拉双流体非均相模型，模拟分析了不同含气率下离心泵性能以及内流变化规律，但模拟中并未考虑气泡形变和气泡碰撞合并现象．当前，基于欧拉－欧拉双流体模型，将气体粒子的直径变化规律、聚合以及分裂等加入计算，延伸出ＰＢＭ－ＣＦＤ耦合模型与ＭＵＳＩＧ模型［７］．戈振国［８］基于ＰＢＭ－ＣＦＤ耦合模型，模拟分析了气泡直径和流型转变的规律对离心泵性能的影响．文中进一步探究另一种基于欧拉－欧拉双流体的拓展模型———ＭＵＳＩＧ模型用于气液两相流泵内部流动数值模拟的可靠性，进而分析含气率对内流场以及外特性的影响．１ 数值计算１．１ 模型泵参数模型泵采用单极单吸离心泵，基本参数中，比转数ｎｓ＝８８．６，叶片数Ｚ＝６，纯水工况下额定流量Ｑｄ＝５０ｍ３·ｈ，额定扬程Ｈ＝３４ｍ，额定转速ｎ＝２９００ｒ／ｍｉｎ．叶轮进口直径Ｄ１＝７４ｍｍ，叶轮出口直径Ｄ２＝１７４ｍｍ，叶片出口宽度ｂ２＝１２ｍｍ，泵进口直径Ｄｓ＝６５ｍｍ，泵出口直径Ｄｄ＝６５ｍｍ．１．２ 网格划分及边界条件设置１．２．１ 网格划分与无关性分析图１，２分别为模型泵部件网格划分与总装配图．采用结构化网格，水体结构分为进口管、口环、叶轮、泵腔、蜗壳与出口管６个部分，网格总数为４００万．图１ 模型泵水利部件网格示意图Ｆｉｇ．１ Ｇｒｉｄｓｏｆｐｕｍｐ图２ 模型泵三维总装配图Ｆｉｇ．２ Ｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｇｅｎｅｒａｌａｓｓｅｍｂｌｙｄｒａｗｉｎｇｏｆｍｏｄｅｌｐｕｍｐ为了确定适用于计算的网格数，进行无关性分３２６析，发现网格数达到４００万时，扬程趋于平稳．最终确定网格总数为４００万，并且最小角度未小于１８°，可以保证计算精度．１．２．２ 边界条件设置基于定常计算离心泵的扬程与效率，基于非定常分析内流规律．将２５℃的纯水以及空气混合作为流体介质，入口边界设定气相体积分数，入口压力为１０１．３２５ｋＰａ，出口设置为质量流量．ＭＵＳＩＧ模型设置：气相离散流体，入口气泡组分组设置为１２组，最小粒径为０．１ｍｍ，最大粒径为１．０ｍｍ．粒子分组过少，导致计算不符合实际情况，分组过多，计算耗时较长且不易收敛［９］．欧拉－欧拉非均相流模型设置：气相为离散流体，平均粒径设置为０．１ｍｍ．非定常设置：非定常计算时设为ＴｒａｎｓｉｅｎｔＲｏｔｏｒＳｔａｔｏｒ，并且以定常计算结果作为非定常计算的初始条件，取叶轮每转３°计算１次，则时间步长Δｔ＝１．７２４×１０－４ｓ，总时间为０．２０６９ｓ，对最后稳定的５周数据进行处理．１．３ ＭＵＳＩＧ模型气液两相流泵内部两相流模型是选择了基于欧拉－欧拉双流体模型的一种新型拓展模型，即ＭＵＳＩＧ模型．该模型与欧拉－欧拉双流体非均相流模型不同的是，考虑离散相粒子直径的变化，以及气相之间的聚合作用与破碎作用．其基本原理是，将所有粒子划分为粒径不同的Ｎ组，每一组粒子拥有各自独立的连续性方程，但却拥有同一套动量方程，最终去求解Ｎ＋１组方程．连续性方程为ｔ（αｋρｋ）＋ ·（αｋρｋωｋ）＝０，（１）动量方程为ｔ（αｋρｋωｋ）＋ ·（αｋρｋωｋ ωｋ）＝－αｋ ｐｋ＋ ·｛αｋμｋ［ ωｋ＋（ ωｋ）Ｔ］｝＋Ｍｋ＋αｋρｋｆｋ，（２）式中：ｋ为任意相；ρｋ为ｋ相密度；ｐｋ为ｋ相压力；αｋ为ｋ相体积分数；μｋ为ｋ相动力黏度；ωｋ为ｋ相流体相对速度；Ｍｋ为ｋ相所受相间作用力；ｆｋ为与叶轮旋转有关的质量力．ＭＵＳＩＧ模型中采用的气泡粒子破碎模型来源于ＬＵＯ等［１０］针对湍流场中的粒子破碎行为的研究，气体粒子的合并模型来源于ＰＲＩＮＣＥ等［１１］的研究．２ 外特性试验验证２．１ 气液两相流泵实验台及试验过程介绍试验采用开式实验台，由开式储水箱和进出口管路等组成纯水试验回路，纯水试验完成后，加入压缩机、气液混合器和输气管等组成气体输送回路［１２］，实验台示意图如图３所示．图３ 试验示意图Ｆｉｇ．３ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｃｈｅｍａｔｉｃ２．２ 气液两相流数值模拟与试验验证图４为额定工况下，普通两相流模型与ＭＵＳＩＧ模型的扬程与效率随入口含气率（ＩＧＶＦ）变化曲线对比．额定工况下，纯水扬程为３５ｍ，随着入口含气率增加扬程有明显的下降趋势．其中，入口含气率未超过３％时，扬程无明显波动，２种模型计算结果与试验结果都较为接近，说明这时内流相对较为稳定，气相并未造成明显的水力损失．当入口含气率到达５％时，试验扬程出现了骤降，试验过程中，通过调节气体阀门增加入口含气率，同时调节液体阀门使得液体质量流量不变，这个过程入口质量流量出现波动，但是最终维持稳定状态．试验结果显示扬程从３５ｍ降至２６ｍ左右，ＭＵＳＩＧ模型结果也出现了骤降，从３５ｍ降至３１ｍ左右，较试验略有偏高，普通模型结果只出现略微下降趋势．入口含气率继续增加，ＭＵＳＩＧ模拟结果与试验结果都出现了更剧烈的骤降．当含气率到达１０％时，模拟扬程与试验扬程都下降至２０ｍ以下．整体比较发现，普通气液两相流模型在含气率超过３％时，与实际扬程误差增大，不能模拟出试验中扬程骤降，而ＭＵＳＩＧ模型能够较好地与试验扬程相匹配．３２７图４ 额定流量下的扬程与效率随入口含气率（ＩＧＶＦ）变化曲线Ｆｉｇ．４ Ｈｅａｄａｎｄｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｃｈａｎｇｅｗｉｔｈｉｎｌｅｔｇａｓｃｏｎｔｅｎｔ（ＩＧＶＦ）ｕｎｄｅｒｔｈｅｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｃｏｎｄｉｔｉｏｎｆｏｒＱ＝Ｑｄ随着含气率增加，离心泵的效率也逐步下降，含气率为５％时，试验效率从７９％骤降至４８％，效率骤降说明含气率到达５％时，输水能力急剧下降．最终效率在含气率为１０％时下降至３５％左右，离心泵输水能力损失较严重．当含气率在５％左右时，ＭＵＳＩＧ模型计算得到的外特性曲线与试验结果有少量偏差，扬程相差３ｍ左右，效率相差８％左右，而在含气率较小时则均有非常好的一致性．因为少量的气体并不能形成严重的水利损失，流场稳定程度接近于纯水工况，但是ＭＵＳＩＧ模型整体趋势的符合度非常好．入口含气率超过５％时，普通两相流模型没有将气相粒子的形变考虑在计算过程中，计算结果与实际情况差距较大，入口含气率增加至７％时，误差达到最大值．３ 内流分析３．１ 流线分布图５为纯水工况下，叶轮内液体流线分布（额定工况）．流体流过高速旋转的叶轮时，流线排列越顺畅，造成的水力损失就越小．额定流量，纯水工况下，液体流线均匀有序地充满整个流道，并没有出现剧烈的速度波动，也没有出现由流场不稳定引起的流动行为，例如回流等．所以，纯水工况离心泵几乎可以达到稳定状态，流场中没有多余的能量损耗以及水力损失，扬程和效率都较高．图５ 额定流量下入口含气率为０时流线分布Ｆｉｇ．５ ＳｔｒｅａｍｌｉｎｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｆｏｒＱ＝Ｑｄ，ＩＧＶＦ＝０图６为ＩＧＶＦ＝３％时，离心泵内液体流线分布．入口含气率为３％时，流线沿着流道排列顺畅，未发现回流等流动行为．３％的含气率并没有对液体流线造成明显干扰，和纯水工况相比，流线排列与速度大小无明显波动．速度流线显示，叶轮出口到蜗壳部位速度较高，蜗壳部位整体速度略高于叶轮内的流体速度，蜗壳出口部位速度有所减小．图６ 额定流量下入口含气率为３％时流线分布Ｆｉｇ．６ ＳｔｒｅａｍｌｉｎｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｆｏｒＱ＝Ｑｄ，ＩＧＶＦ＝３％图７为ＩＧＶＦ＝５％时，离心泵内液体流线分布．入口含气率为５％时，在叶轮出口处，紧贴叶片吸力面一侧的流线速度有明显下降，大约从１７ｍ下降至２ｍ左右，并且这一部分液体无法顺利流至流道出口．液体流速下降剧烈甚至有向低压区倒流的趋势，说明水体的内能被消耗，导致流体没有充足的能量流至出口．含气率为５％时，相比较含气率为３％，水力损失加剧，所以入口的含气率与形成的水力损失成正比，这一点与许多研究成果相符．图７ 额定流量下入口含气率为５％时流线分布Ｆｉｇ．７ ＳｔｒｅａｍｌｉｎｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｆｏｒＱ＝Ｑｄ，ＩＧＶＦ＝５％３２８图８为ＩＧＶＦ＝７％时，在额定流量下离心泵内液体流线分布．入口含气率为７％时会造成较为严重的水力损失，因为流道中２／３的流体流线速度下降至２ｍ左右，随着液体速度骤降，输水能力随之减弱．个别流道中部位置出现明显回流，回流区域堵塞了一部分流道，使得流道的利用率降低．同时回流造成流体能量损耗，速度波动形成新的回流，加剧了水力损失．图８ 额定流量下入口含气率为７％时流线分布Ｆｉｇ．８ ＳｔｒｅａｍｌｉｎｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｆｏｒＱ＝Ｑｄ，ＩＧＶＦ＝７％整体看来，气液两相流必然会影响离心泵的内流与外特性，并且随着含气率增加，这种不良影响会加剧，扬程与效率会出现骤降，流线速度骤降并且出现回流等流动行为．３．２ 局部含气率分布图９为随入口含气率增加，叶轮内部局部含气率α分布情况．局部含气率可以直接反映气相在流道中的聚集情况．可视化试验研究发现气相聚集现象会引发气囊流流型（气相在流道中逐渐合并，形成气袋），由于气囊占用一部分流道，消耗流体内能，从而输水性能骤降．图９ 不同入口含气率下叶轮内局部含气率分布Ｆｉｇ．９ ＬｏｃａｌｇａｓｆｒａｃｔｉｏｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｉｎｉｍｐｅｌｌｅｒｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔＩＧＶＦ入口含气率从３％依次递增至７％，前盖板气相聚集越来越明显．最初含气率为３％时，流道整体气体含率在１０％以下，因为气体流动状态整齐有序，粒子分布松散，相互聚合碰撞的概率很小．含气率达到５％之后，流道中部局部含气率超过８０％，并且紧贴叶片吸力面的含气率有所上升；最终可以在入口含气率为７％时明显观察到气囊，并可发现个别流道很大一部分面积局部含气率超过８０％．观察后盖板，局部的气体含量较低，从侧面说明了气囊更易发生在贴近前盖板的位置．入口含气率达到７％时，后盖板贴近叶轮的极小部位含气率有所上升．３种入口含气率条件下，后盖板的局部含气率均维持在１０％以下，说明含气率的增加对后盖板附近部位的流场并没有明显影响．３．３ 压力分布图１０所示为随入口含气率增加叶轮内部压力分布情况．由于扬程代表了离心泵的加压能力，如果离心泵内部的水力损失造成压降，会直接引起扬程的骤降．由于叶轮为主要的加压部位，所以流道的压力分布变化可以说明气液两相流对叶轮加压能力的影响．图１０ 不同入口含气率下叶轮压力分布Ｆｉｇ．１０ ＰｒｅｓｓｕｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｉｎｉｍｐｅｌｌｅｒｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔＩＧＶＦ 叶轮是主要离心部件，通过将水体加压赋予水体能量，流体在出口与进口的压差越大，离心泵的扬程就越高．纯水工况下，流体正常加压，离心泵运转正常．流体在流道中部压力迅速升高，叶片工作面中部与叶片吸力面尾部压力急剧升高．当含气率逐步增加时，叶轮的加压能力显著减弱，由于叶片工作面与背面的高压区依次减少．含气率为３％时，相比较纯水工况，压力有微小损失，叶片压力面中部偏下部位，压力达到３００ｋＰａ，到叶片末尾压力逐步增加．含气率超过５％时，叶片压力面的压降十分明显，直到叶片尾部压力才升至３００ｋＰａ，叶片背面尾部的最大压力下降至２７０ｋＰａ左右．３２９４ 气相形变规律图１１为额定流量下，气泡直径ｄｂ随入口含气率的变化规律．ＭＵＳＩＧ模型与普通的欧拉－欧拉双流体模型相比较，引入了气相气泡粒子聚合与破碎的模型．图１１ 额定流量下不同含气率下气泡直径分布Ｆｉｇ．１１ ＢｕｂｂｌｅｓｉｚｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｉｎｉｍｐｅｌｌｅｒｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔＩＧＶＦｆｏｒＱ＝Ｑｄ入口含气率为３％时，扬程与效率没有剧烈波动，因此推测此时流态为均匀泡状流，整个流道中的粒子直径几乎均大于０．３ｍｍ，叶轮出口边缘部位气泡粒子直径小于０．２ｍｍ，入口部位至流道中部的气泡直径为０．８ｍｍ左右．含气率增加至５％，这时出现性能骤降，推断入口部位有气囊初生．流道中的气体粒子直径跨度较明显，叶片吸力面靠近出口处为直径小于０．２ｍｍ的粒子，入口部位紧贴压力面的小部分流道粒子直径超过了０．８ｍｍ，说明较大的气泡在入口处合并为气囊，只有较小的气泡流至出口部位；入口含气率增加至７％，整体流道中的气泡明显变大，直径增加至０．５ｍｍ左右，流道入口沿着压力面的部位气相聚集成为气囊，所以显示气泡直径超过１ｍｍ．通过多次计算发现，持续增加最大气泡粒子直径对最终气泡直径分布没有明显影响，因为粒子聚合与分裂模型并不仅仅作用于最大直径的粒子．５ 结 论１）外特性结果显示整体试验与ＭＵＳＩＧ模拟结果匹配度较高，尤其当入口含气率小于３％时．入口含气率大于５％时，普通两相流模型计算准确性低于ＭＵＳＩＧ模型．２）通过ＭＵＳＩＧ模型非定常计算，分别研究了含气率为３％，５％，７％这３种情况时的内流规律．随着含气率增大，液体流线紊乱程度与回流程度加剧；紧贴前盖板位置的气相聚集逐渐严峻（但是后盖板部位没有气体聚集），逐渐从泡状流转变为气囊流；叶轮的加压能力急剧减弱．３）ＭＵＳＩＧ模型非定常计算显示，含气率的增大同时引起流体回流与局部含气率的升高，气囊的出现会占据一部分流道空间，使得叶轮出现一定程度的空转；流体能量被损耗和叶轮加压能力减弱是导致扬程和效率下降的主要原因．ＭＵＳＩＧ模型考虑了气相粒子之间的聚合以及破碎作用，较传统的欧拉－欧拉两相流模型更接近实际观测结果，说明性能骤降与气相的聚合与破碎有密切关系．参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］ 王东伟，刘在伦，曾继来．离心泵非定常空化流场及空泡特征分析［Ｊ］．流体机械，２０２０，４８（１２）：２８－３５．ＷＡＮＧＤｏｎｇｗｅｉ，ＬＩＵＺａｉｌｕｎ，ＺＥＮＧＪｉｌａｉ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｕｎｓｔｅａｄｙｃａｖｉｔａｔｉｏｎｆｌｏｗｆｉｅｌｄａｎｄｃａｖｉｔａｔｉｏｎｂｕｂｂｌｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｆｏｒａｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｆｌｕｉｄｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２０２０，４８（１２）：２８－３５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［２］ 刘宇宁，王秀勇，刘志远，等．多级离心泵水力性能数值模拟精度影响因素研究［Ｊ］．流体机械，２０２０，４８（１０）：４１－４７．ＬＩＵＹｕｎｉｎｇ，ＷＡＮＧＸｉｕｙｏｎｇ，ＬＩＵＺｈｉｙｕａｎ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇｆａｃｔｏｒｓｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｃｃｕｒａｃｙｆｏｒｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｍｕｌｔｉｓｔａｇｅｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｆｌｕｉｄｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２０２０，４８（１０）：４１－４７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［３］ 袁建平，张克玉，司乔瑞，等．基于非均相流模型的离心泵气液两相流动数值研究［Ｊ］．农业机械学报，２０１７，４８（１）：８９－９５．ＹＵＡＮＪｉａｎｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＫｅｙｕ，ＳＩＱｉａｏｒｕｉ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｉｎｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｓｂａｓｅｄｏｎｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓｍｏｄｅｌ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅＣＳＡＭ，２０１７，４８（１）：８９－９５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［４］ 唐苑峰，袁建平，司乔瑞，等．基于Ｅｕｌｅｒｉａｎ－Ｅｕｌｅｒｉａｎ模型的轴流泵气液两相流动数值分析［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０１８，３６（６）：４７２－４７８．ＴＡＮＧＹｕａｎｆｅｎｇ，ＹＵＡＮＪｉａｎｐｉｎｇ，ＳＩＱｉａｏｒｕｉ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗ（ｌｉｑｕｉｄ／ｇａｓ）ｉｎａｘｉａｌｐｕｍｐｂａｓｅｄｏｎＥｕｌｅｒｉａｎ－Ｅｕｌｅｒｉａｎｆｌｏｗｍｏｄｅｌ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１８，３６（６）：４７２－４７８．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［５］ ＳＨＡＯＣＬ，ＬＩＣＱ，ＺＨＯＵＪＦ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｉｎ ｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｓａｎｄｅｘｔｅｒｎａｌｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆａｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｔｈａｔｔｒａｎｓｐｏｒｔｓｇａｓ－ｌｉｑｕｉｄｔｗｏ ｐｈａｓｅｍｉｘｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌｊｏｕｒｎａｌｏｆｈｅａｔ＆ｆｌｕｉｄｆｌｏｗ，２０１８，７１：４６０－４６９．（下转第３３７页）３３０ｄｏｕｂｌｅｓｕｃｔｉｏｎｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａｒｕｒａｌｗａｔｅｒｃｏｎｓｅｒｖａｎｃｙａｎｄｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ，２０１７（１０）：２１８－２２２．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］ 周晓红，刘国营，胡永金，等．叶片交错布置对水泵蜗壳内部流动影响［Ｊ］．水电与抽水蓄能，２０１８，４（２）：８２－８５．ＺＨＯＵＸｉａｏｈｏｎｇ，ＬＩＵＧｕｏｙｉｎｇ，ＨＵＹｏｎｇｊｉｎ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｓｔａｇｇｅｒｅｄｂｌａｄｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｏｎｉｎｔｅｒｎａｌｆｌｏｗｏｆｐｕｍｐｖｏｌｕｔｅ［Ｊ］．Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒａｎｄｐｕｍｐｅｄｓｔｏｒａｇｅ，２０１８，４（２）：８２－８５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１１］ 张金凤，黄茜，袁寿其，等．基于ＰＩＶ的低比转数离心泵网格无关性［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０１６，３４（７）：５６７－５７２．ＺＨＡＮＧＪｉｎｆｅｎｇ，ＨＵＡＮＧＸｉ，ＹＵＡＮＳｈｏｕｑｉ，ｅｔａｌ．Ｇｒｉｄ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｏｆｌｏｗｓｐｅｃｉｆｉｃｓｐｅｅｄｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｂａｓｅｄｏｎＰＩＶ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１６，３４（７）：５６７－５７２．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１２］ 李晓俊，袁寿其，潘中永，等．离心泵边界层网格的实现及应用评价［Ｊ］．农业工程学报，２０１２，２８（２０）：６７－７２．ＬＩＸｉａｏｊｕｎ，ＹＵＡＮＳｈｏｕｑｉ，ＰＡＮＺｈｏｎｇｙｏｎｇ，ｅｔａｌ．Ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｂｏｕｎｄａｒｙｌａｙｅｒｇｒｉｄｏｆｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅＣＳＡＥ，２０１２，２８（２０）：６７－７２．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１３］ 丁成伟．离心泵与轴流泵［Ｍ］．北京：机械工业出版社，１９８１．［１４］ 赵万勇，张亮，雒军．双吸离心泵径向力数值分析［Ｊ］．排灌机械，２００９，２７（４）：２０５－２０９．ＺＨＡＯＷａｎｙｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＬｉａｎｇ，ＬＵＯＪｕｎ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓｏｆｒａｄｉａｌｆｏｒｃｅｏｆｄｏｕｂｌｅｓｕｃｔｉｏｎｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２００９，２７（４）：２０５－２０９．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１５］ ＧＯＮＺ ＬＥＳＪ，ＳＡＮＴＯＬＡＲＩＡＣ，ＰＡＲＲＯＮＤＯＪＬ，ｅｔａｌ．Ｕｎｓｔｅａｄｙｒａｄｉａｌｆｏｒｃｅｓｏｎｔｈｅｉｍｐｅｌｌｅｒｏｆａｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｗｉｔｈｒａｄｉａｌｇａｐｖａｒｉａｔｉｏｎ［Ｃ］／／ＡＳＭＥ／ＪＳＭＥ２００３４ｔｈＪｏｉｎｔＦｌｕｉｄｓＳｕｍｍｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００３：１１７３－１１８１． ［１６］ 张霞，袁寿其，张金凤，等．不同叶片包角对螺旋形单蜗壳离心泵叶轮径向力特性的影响［Ｊ］．流体机械，２０１７，４５（１）：４３－４７．ＺＨＡＮＧＸｉａ，ＹＵＡＮＳｈｏｕｑｉ，ＺＨＡＮＧＪｉｎｆｅｎｇ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｂｌａｄｅｗｒａｐａｎｇｌｅｓｏｎｒａｄｉａｌｆｏｒｃｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓｐｉｒａｌｓｉｎｇｌｅｖｏｌｕｔｅｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌｐｕｍｐｉｍｐｅｌｌｅｒ［Ｊ］．Ｆｌｕｉｄｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２０１７，４５（１）：４３－４７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）（责任编辑 盛杰）檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨（上接第３３０页）［６］ ＳＩＱ，ＣＵＩＱ，ＺＨＡＮＧＫ，ｅｔａｌ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｃｅｎｔｒｉ ｆｕｇａｌｐｕｍｐｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｕｎｄｅｒａｉｒ－ｗａｔｅｒｉｎｌｅｔｔｗｏ ｐｈａｓｅｆｌｏｗｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｈｏｕｉｌｌｅｂｌａｎｃｈｅ，２０１８（３）：４１－４８．［７］ 韩路长．多相反应器内流体颗粒传质、破裂分散和聚并行为的研究［Ｄ］．湘潭：湘潭大学，２０１０．［８］ 戈振国．基于ＣＦＰ－ＰＢＭ耦合模型的离心泵气液两相流动特性研究［Ｄ］．西安：西安理工大学，２０１７．［９］ 文键，王斯民，厉彦忠．基于ＭＵＳＩＧ模型的低温流体过冷沸腾数值模拟［Ｊ］．化学工程，２０１０，３８（１１）：２９－３３．ＷＥＮＪｉａｎ，ＷＡＮＧＳｉｍｉｎ，ＬＩＹａｎｚｈｏｎｇ．ＮｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｓｕｂｃｏｏｌｅｄｂｏｉｌｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｉｄｗｉｔｈＭＵＳＩＧｍｏｄｅｌ［Ｊ］．Ｃｈｅｍｉｃａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｃｈｉｎａ），２０１０，３８（１１）：２９－３３．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］ ＬＵＯＨ，ＳＶＥＮＤＳＥＮＨＦ．Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｍｏｄｅｌｆｏｒｄｒｏｐａｎｄｂｕｂｂｌｅｂｒｅａｋｕｐｉｎｔｕｒｂｕｌｅｎｔｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎｓ［Ｊ］．Ａｉｃｈｅｊｏｕｒｎａｌ，１９９６，４２（５）：１２２５－１２３３．［１１］ ＰＲＩＮＣＥＭＪ，ＢＬＡＮＣＨＨＷ．Ｂｕｂｂｌｅｃｏａｌｅｓｃｅｎｃｅａｎｄｂｒｅａｋ ｕｐｉｎａｉｒ ｓｐａｒｇｅｄｂｕｂｂｌｅｃｏｌｕｍｎｓ［Ｊ］．ＡＩＣｈＥｊｏｕｒｎａｌ，１９９０，３６（１０）：１４８５－１４９９．［１２］ 崔强磊．入流含气条件下离心泵内部不稳定流动及其诱导特性［Ｄ］．镇江：江苏大学，２０１９．（责任编辑 盛杰）３３７。
cfx数值模拟教程kobesu
基于CFX的离心泵内部流场数值模拟基于CFX的离心泵内部流场数值模拟随着计算流体力学和计算机技术的快速发展，泵内部的流动特征成为热点研究方向，目前应用CFX 软件的科研人员还较少，所以将CFX使用的基本过程加以整理供初学者参考。
如有不对之处敬请指教。
一、CFX数值计算的完整流程二、基于ICEM CFD的离心泵网格划分导入几何模型修整模型创建实体创建PRAT设置全局参数划分网格检查网格质量并光顺网格导出网格－选择求解器导出网格三、CFX-Pre 设置过程基本步骤新建文件导入网格定义模拟类型创建计算域指定边界条件建立交界面定义求解控制定义输出控制写求解器输入文件定义运行计算过程四、CFX-Post后处理计算泵的扬程和效率云图矢量图流线图导入几何模型在ICEM CFD软件界面内，单击File→Imort Geometry→STEP/IGES（一般将离心泵装配文件保存成STEP格式），将离心泵造型导入ICEM，如图3所示。
图3 导入几何模型界面修整模型单击Geometry→Repair Geometry→Build Topology，设置Tolerence，然后单击Apply，如图4所示。
拓扑分析后生成的曲线颜色指示邻近表面的关系：green = 自由边，yellow = 单边，red = 双边，blue =多边，线条颜色显示的开/关Model tree →Geometry → Curves → Color by count，Red curves 表示面之间的间隙在容差之内, 这是需要的物理模型，Yellow edges 通常是一些需要修补的几何。
图4 修整模型界面2-3 创建实体单击Geometry→Creade Body，详细过程如图5所示。
图5 创建实体界面创建PRAT创建PART，是为了设置边界时使用，在模型树中，右键点击Part，在出现菜单中选择Create Part。
以此创建各个部件的part，如图6所示。
离心泵内部空化流动的数值预测
ｔｒｌ ｅｈｏｏｙ ｅａｇ Ｓｅｕ １０ ０ ｈｎ ；３Ｚ ｅａｇＷａｅ Ｐ ｍｐＧ ｎｒ ａｔｙＣ ．Ｌｄ ｉｈｉ Ｚ ｅ ｎｇ３７０ ， ｈｎ ） ｕａＴ ｎｌ ，Ｄ ｙ ， ｉ ａ ６ ８０ ，Ｃ ｉａ ． ｈｊ ｔ ｕ ｅ ｅａ Ｆｃｏ ｏ ｔ．Ｌｎａ， ｈｊ ａ １０ ０ Ｃ ｉａ ｃ ｇ ｎ ｈｎ ｉ ｎ ｒ ｌ ｒ ｉ
ｈ ａ ｆｃ ｎｒ ｕ ａ ｕ ｅ ｌ ｅ ． Ｂ ｔ ｅ ｒ ｔ ａ ｎ ｙ ｉ ， ｓ ｌｌ ｃ ｖｔｔ ｎ ｂ ｂ ｌ ｓ ｗｉ ｏ ｆ ｃ ｈ ｅ ｄ ｏ ｅ ｔ ｆ ｇ ｌｐ ｍｐ ｄ ｃｉ ｓ ｈ ｏ ｅ ｉｌ ａ ａ ｓｓ ｍａ ａ ｉ ｉ ｕ ｂ ｅ ｌ ｎ ｔ ａｆ ｔｔ ｅ ｉ ｎ ｃ ｌ ａｏ ｌ ｅ
维普资讯
第２ ６卷 第 ３ 期 ２０ ０８年 ５月
排
灌
机
械
Ｖ Ｉ２ Ｎｏ ３ ｏ． ６ ．
Ｄｒ ａ ｅ ａ ｄ ｒｉａ ｉｎ Ｍａ ｈ ｎ ｒ ￣ｎ ｇ ｎ Ｉ ｇ ｔ ｃ ｉ ｅ ｙ ｒ ｏ
Ｍａ ０ ８ ｙ２ ０
离 心泵 内部 空 化 流 动 的数 值 预测
摘
要 ：为 了研 究 离心 泵 内的空化 流 动 ， 完整 空化模 型和 混合 流体 两相流模 型相 结合 ， 比转速计 工 况下 的空 化流 动进 行 数值 模 拟 ． 绍 了空化 流 动 的 模 拟 方 法 ， 过计 介 通
算获得 了叶片表面压力分布 ， 并得 出了该 离心泵的有效空化余量 一扬程落差特性 曲线 ， 有效地预测 了流道 内空蚀 发 生 的部位 和 发展情 况． 果证 明 ， 结 叶轮 内空 化 区域 的增 长使 离心 泵 的扬 程 下降 ， 影
ｔ ｕ ｖ ｉａ ｌ ｈｅ ｐ ｍｐ Ｓａ ａｌ ｂ ｅＮＰＳ ｐ ｒｏ ｍａ ｃ ｕｒ ｅ ｗｅ ｅ ｏ ｔｉ ｄ，ａ ｈ ｅ ｉｎ ａ ｈ ｅ ｒ ｅ ｏ ａ ｉ ｔ ｎ Ｈ ｅ ｒ ｎ ｅ ｃ ｖ ｒ ｂ ａｎｅ ｆ ｎｄ ｔ ｅ ｒ ｇ ｏ ｎｄ ｔ ｅ ｄ ｇ ｅ ｆｃ ｖｔ ｉ ａｏ ｉ ｈ ｏ ｐ ｓ ａ ｅ ａ ｅ ｒ ｓ ｅ ｔｖ ｌ ｒ ｄ ｃｅ ｎ ｔ ｅ ｆ ｗ ａ ｓ ｇ ｒ ｅ ｐ ｃｉ ｅｙ ｐ ｅ ｉｔ ｄ．Ｔｈ ｅ ｕｈ ｈ ｗ ｈ ｔｗｉ ｎｃ ｅ ｓｎ ａ ｉａｉｎ ａ ｅ ｌ ｅ ｒ ｓ ｓ ｓ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｒ ａ ｉｇ ｃ ｖｔ ｔｏ ｒ ａ，ｔ ｈ ｈｅ
基于CFD的离心泵内部流场数值模拟与性能预测
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｐｕｍｐ；ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｆｌｕｉｄ ｄｙｎａｍｉｃｓ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｆｏｒｅｃａｓｔ
随着计算流体动力学（ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ｆｌｕｉｄ ｄｙｎａｍｉｃｓ，ＣＦＤ）技术的迅速发展，数值模拟技术已 成为研究流体机械内部流体运动规律、预测流体机 械性能的一种重要手段¨一］。离心泵复杂的流道形 状、高速旋转、流体粘性以及动静部件间的相互作 用等决定了其内部流体流动实际上是一个三维的、 粘性的、非定常的极其复杂的流动方式，有的甚至 还是固液或气液等多相流动【３］，正因为如此，采用 传统的速度系数法和相似换算法设计和开发的离
图２叶轮中心回转面绝对速度分布
ｐ盱 Ｆｉｇ．２ Ｃｅｎｔｅｒ ｒｏｔａｔｉｖｅ ｓｕｒｆａｃｅ ａｂｓｏｌｕｔｅ ｖｅＩｏｃｉｔｙ
ｆｉｌ髑ｏｆ邮ｍｐ ｉｍｐｅｌｌｅｒ
４．３内部流场总压力分布
如图４所示为离心泵叶轮回转中心面总压力
Ｆｉｇ．４
图４ 叶轮中心回转面总压力分布 Ｃｅｎｔｅｒ ｒｏｔａｔｉｖｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｔｏｔａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｐｒｏｆｉｌｅｓ ｏｆ ｐｕｍｐ ｉｍｐｅｌｌｅｒ
ＸＩＥ Ｊｉｅ－ｆｅｉ，ＬＩ Ｘｉａｎｇ—ｇｕｉ，ＹＡＮＧ Ｈｕｉ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ＆Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｆｏｒｅｓｔｒｙ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，
Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１０００４，Ｈｕｎａｎ，Ｃｈｉｎａ）
４．２内部流场速度分布
离心泵叶轮中心回转面绝对速度与相对速度 分布分别如图２与图３所示，叶轮内部和涡壳附近 流场分布比较理想，没有出现大的流动分离和冲击 现象，速度由叶片进口至叶片出口不断升高，由叶 轮至涡壳速度逐渐降低，同时顺着涡壳导流方向流 体速度不断升高，至泵出口区域流速才慢慢降低， 这与蜗壳的设计方法相符合，靠近蜗壳外壁处已经 出现了回流，这与实际情况相符，表明离心泵在设 计工况下的运行状态良好。
基于离心泵的多级液力透平的性能预测与数值模拟
ｔ ｒ ｉ ｅｂ ｓ ｎ ｍｕ ｔ－ｔ ｇ ｅ ｔ ｉｕ ａ ｕ ｐ ｕ ｂ ｎ ａ ｅ ｏ ｌｉｓａ ｅｃ ｎ ｒｆ ｇ ｌＰ ｄ ｍ ＹＡＮＧ ｕ －ｕ ＨＡＮＧ ｅｎｎ ，ＷＡＮ Ｘｉ －ｕ Ｊ ｎｈ ，Ｚ Ｘｕ －ｉｇ Ｇ ａ ｈ ｉ ｏ
（ ｏ ｌ ｅｏ ｅｇ ｎ ｏ ｅ ｎ ｉｅ ｒ ｇ ａ ｚ ｏ ｉ．ｏ ｃ ， ａ ｚ ｏ ７ ０ ５ ，Ｃ ｉａ Ｃ ｌ ｇ ｆ ｅ Ｅｎ ｒ ｙ ａ ｄ Ｐ ｗ ｒＥ ｇｎ ｅ ｉ 。Ｌ ｎ ｈ ｕＵｎｖ ｆ ｎ Ｔｅ ｋ Ｌ ｎ ｈ ｕ ３ ０ ０ ｈｎ ）
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ａ ｕ ｓａ ｔ ｌｅｃ ｎ ｒｆｇ ｌ ｕ ｓｓ ｔｕ ｎ ｓ ｂ ｔｎ ｉ ｒ ｅＤ ｄ ｌ ｌ ｌ ｐ ｓａ ｅｏ ｌｉｔ ｇ ｅ ｔｉ ａ ｍｐｗａ ｅ ｐ ａ ｄ ａｔ ｏ ｆ ｏ ｕ ｐ
关键词 ： 液力透平； 数值模拟 ； 性能预 测｝ 全流场 ｝ 结构 改进
中圈分 类号 ： ＴＫ７０ ３ 文献标识码 ： Ａ
Ｐｅ ｆ ｒ ａ ｃ ｅ ｃ ｉｎ ａ ｕ ｅ ｉａ ｉ ｕ ａ ｉｎ ｆｈ ｄ ａ ｌｃ ｒ ｏ ｍ ｎ ｅｐｒ ｄｉｔｏ ｎｄ ｎ ｍ ｒｃ ｌｓｍ ｌ ｔｏ ｏ ｙ ｒ ｕ ｉ
ａｔ ｒｔ ｅｍ ｅ ｈｎ ｆｔ ｅ ｆ ｗ ａ ｓ ｇ ，ｔ ｅ ｓ ｆｗａ ｅ Ｆ ｕ ｎ ｓｉｔｏ ｕ ｅ Ｏ ｄ ｆ ｅｔ ｅｂ ｕ ｄ ｒ ｏ ｄ— ｆｅ ｈ ｓ ｉｇ ｏ ｈ ｌ ｐ ｓ ａ ｅ ｈ ｏｔ ｒ ｌ ｅ ｔｗａ ｎ ｒ ｄ ｃ ｄ ｔ ｅｉ ｈ ｏ ｎ ａ ｙ ｃ ｎ ｉ ｏ ｎ ｔ ｎ Ｔｈ ｃ ｅ ｅｏ ｏ ｓａ ｔｈ ａ ｎ ａ ｉｂｅｓ ｅ ｄ ｗａ ａ ｅ ｉ ． ｏ ｅｓ ｈ ｍ ｆｃ ｎ ｔｎ ｅ ｄ ａ ｄ ｖ ｒａ ｌ ｐ ｅ ｓｔ ｋ ｎ，ｔ ｅ ｆｒ ｔ ｅｈ ｄ ａ ｌ ｏ ｐ ｔｔｏ ｏｐ ｒｏ ｍ ｈ ｙ ｒ ｕ ｉ ｃ ｍ ｕ ａｉｎ ｉ ｃ ｎ
多级泵内部流场的三维数值模拟及性能预测
—一．¨０ ３４ ４ ８
１—０十 ８３ｏ ．ｅ
－
一
■ 一 ・７ ＋４ ４６ ｅ０
－
９．３ｅ ０ ０ ＋
… …
Ｉ２ ５ ． ２ ＋０
、
ｚ
ｙ
、
（ ｏ６ ａ） ． ０
（ ｈ）１ｏ ．ａ
（ ｃ）１５ ．Ｑ
图 ４ ０ ６ １０ １５倍 设 计 流 量 下 的 背 面 及 工 作 面 压 力 分 布 对 比 ． ，． ，．
进 口直 径 Ｄ ０＝５ ． ０ ５ ０ ｍｍ， 口直 径 Ｄ ＝１ ８ ０ 出 ２ ３ ．０
场 的数值模 拟 ， 到速 度 及 压 力 的分 布规 律 以及 得 进 口回流 、 口二 次 流等 重 要 的 流动 现 象 并 导 出 出
计 算数 据 ， 其性 能进 行预测 ， 过预测 结果 与试 对 通 验 数据 的 比较 ， 析产 生误差 的原 因 ， 分 为改进 水泵
ａ ｔｅ ｒ ｎ ｏ ｉｉｎｓｅ ｐｅ ｉ ｌ ｔｌｗ ｕ ｔｏｈ ｒｗｏｋｉｇ ｃ ｎｄｔｏ ｓ ｃａ ｙ ａ ｏ ｆ ｘ． ｌ ｌ
Ｋｅ ｒ ｓ： ｍｕ ｔ ｔｇ ｉ ｕ ｅ ｕ ｙ ｗｏ ｄ ｌ ｓａ ｅ ｄ ｆ ｓ ｒｐ ｍｐ； ｕ ｒ ａ ｉ ｌｔ ｎ ｐ ｒ ｒ ｎ ｅ ｐ ｅ ｉｔ ｎ ｉ ｆ ｎ ｍｅ ｃ ｓｍｕ ａｉ ； ｅ ｏ ｍａ ｃ ｒ ｄ ｃｉ ｉｌ ｏ ｆ ｏ
如 图 １所率 提供 依据 。
收 稿 日期 ： ２ １ 一Ｏ ０ １ １—１ ３
基 金 项 目 ： ２ １ 桂 林 电 子 科技 大学 学 术 梯 队 及 特 色研 究 方 向重 点 资 助 项 目 。 ０ ０年
２１ ０ １年第 ３ 第 ８期 ９卷
ｃ ｎ ｂ ｅ ｎ ｉ ｈ ｎｅ ｆｕ ｅ ｘ ￣． ｅ ｗｅ ｇ ｔｔ ｅ ｐｅ ｏ ａ ｃ ｕ ｖ ｈ ｏ ｇ ｅ ｔ ｆ ａ ｕｍｐ ｓａ ｅ ｂｙ ｃ ｌ ｃ ｉｇ ｔ ｅ ａ ｅ ｓ ｅ ｎ ｔ ｅ ｖａ ｄ ｄｉ ｓ ｒｅ ｐｏ Ｔｈ ｎ， ｅ ｈ ｒ ｒ ｎ ｅ ｃ ｒ ｅ ｔ ｒ ｕ ｈ ａ ｃ ｎ ｒ ｕｇ ｐ ｆ ｆ ｍ ｉ ｌ ｔｇ ｏｌ ｔｎ ｈ ｅ
刘厚林泵网 基于CFX的离心泵内部流场数值模拟
网 .com 图15 创建计算域界面 泵 u 3.6 指定边界条件 i 单击 Boundary 图标，选择计算域，在 Basic Settings 中选择边界类型和位置，在 Boundary Details 中 刘w厚ww林.pumpl 设置相应物理量值。离心泵模拟中边界条件一般选择压力进口和流量出口或者流量进口压力出口。
STEP 格式），将离心泵造型导入 ICEM，如图 3 所示。
om 图 3 导入几何模型界面 网 .c 2.2 修整模型 泵 u 单击 Geometry→Repair Geometry→Build Topology，设置 Tolerence，然后单击 Apply，如图 4 所示。 i 拓扑分析后生成的曲线颜色指示邻近表面的关系：green = 自由边， yellow = 单边，red = 双边， blue = 林 l 多边，线条颜色显示的开/关 Model tree →Geometry → Curves → Color by count，Red curves 表示面之间 刘w厚ww.pump 的间隙在容差之内, 这是需要的物理模型，Yellow edges 通常是一些需要修补的几何。
网格划分过程如图 2 所示。
图 2 ICEM CFD 网格划分过程
1
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建
刘厚林泵网
江苏大学 FP 工作室创作
2.1 导入几何模型 在 ICEM CFD 软件界面内，单击 File→Imort Geometry→STEP/IGES（一般将离心泵装配文件保存成
刘厚林泵网
4.3 矢量图 单击 vector 图标，绘制矢量图。如图 24 所示。
离心泵叶轮内流数值模拟的现状和展望
性 数 值 模 拟 时 期 。受 计 算 机 技 术 的制 约 ，研 究 人 员
大 多把 离 心 泵 叶 轮 内 部 的 流 动 简 化 处 理 为 二 维 不 可
压 势 流 、准 三 维 或 全 三 维 势 流 。 以 流 函 数 、势 函数
及 Ｅ Ｌ Ｒ 方 程 为 控 制 方 程 进 行 数 值 计 算 。 奇点 一 ＵＥ 面 元 法 是 该 时 期 最 早 运 用 于 离 心 泵 叶 轮 内 流 计 算 的方
纪 ５ 年 代 ，一 些 专 家 学 者 就 开 始尝 试 采 用 数 值 计 ０
算 的方 法 来 预 测 叶 轮 中的 流 动 情 况 。 近 年 来 得 益 于 计 算 机 技 术 的 高 速 发 展 ，计 算 流 体 力 学 ＣＤ Ｆ
（ ｏ ｐ ｔ ｔ ｏ ａ １ ｉ ｙ ａ ｉ Ｓ）发 展 很 快 ，在 Ｃ ｍｕａ ｉｎｌＦｕｄＤ ｎｍｃ
２ １ 无 粘 性 数 值 模 拟 时 期 ．
１５ ９ ０—１ ８ 年 是 离 心 泵 叶 轮 内 部 流 动 的 无 粘 ９０
片表 面 的速 度 分 布 、压 力 分 布 等 参 数 ，实 现 了 离 心
泵 叶轮 内流 的 三 元 数 值 模 拟 。
（） 准 正 交 面法 。 其 基 本 思 想 是 ：在 叶 片 泵 的 ２
置 ，迭 代 收 敛 至 给 定 的 精 度 。 文 献 ［ ］ 用 该 法 计 ２运 算 出 离 心 泵 叶 轮 内 的 平 均 相 对 流 面 （Ｓ 流 面 ）的 ， 流 线 分 布 位 置 及 速 度 分 布 ；再 用 快 速 近 似 法 求 出 叶
ｏ
２ 离 心 泵 叶 轮 内流 数 值 模 拟 发 展 回顾
动 为二 维 势 流 后 ，叶 片对 流 动 的 作 用 就 可 以用 奇点 （ 涡 、源 、汇 ）代 替 ，把 叶 片 的 表 面 分 成 许 多 的 即
离心泵空蚀湍流的非定常数值模拟
Ｌ Ｕ ，Ｚ Ｉ Ｙｉ ＨＡＯ Ｘｉ ｅ ｇ — ｎ ，ＱＩ ｕ —ｉ ｆ ｅｙ ，ＨＵＩ ｅ ａ ， ＨＡＮＧ ｅ － ｎ Ｘ ｉｎ Ｚ Ｗ — Ｗ ｎｊ ｕ
（ ｌｅ ｅｏ ｕｄ Ｐ ｗｅ ｎ ｎ ｒ ｌ ￣ｎ ｈ ｕ Ｕｎｖ ｏ ｃ ．，Ｉ ｚ ｏ ７ ０ ０，Ｃｈｉ ） Ｃｏ ｌｇ ｆＦｌ ｉ ｏ ｒａ ｄＣｏ ｔｏ
Ａｂ ｔａ ｔ ｎ ｏ ｄ ｒｔ ｔ ｄ ｈ ｔ ｒ ａ ａ ｉ ｔ ｇｆｏ ｉ ｅ ｔｉ ｇ ｌｐ ｍｐ ，ｔ ｅｕ ｓｅ ｄ ｕ ｒｃ ｌ ｉ ｓ ｒ ｃ ：Ｉ ｒ ｅ ｏ ｓｕ ｙｔ ｅｉ ｅ ｎ ｌ ｖｔ ｉ ｌｗ ｃ ｎ ｒｆ ａ ｕ ｓ ｈ ｎ ｔａ ｙ ｎ ｍｅ ｉａ ｍ— ｎ ｃ ａｎ ｎ ｕ ｓ
文 章 编 号 ：１７— １６ ２０ ）３０ ４ —４ ６３５９ （０ ８ ０ －０ ４０
离心泵空蚀湍 流的非定常数值模拟
刘 宜， 赵希枫 ， 学义 ，惠伟安 ， 齐 张文军
（ 兰州理工大学 流体动力与控制学院 ， 甘肃 兰州 ７０５） ３ ０ ０
摘要 ：为 了研究离心泵 内部 的空蚀流动， 结合 Ｆｕｎ 软 件 中的空蚀模 型和混合流体 两相流模 型， 离心泵流道 内 ｌｅ ｔ 对 的三维 湍流 空蚀流场进行非定常数值模拟． 根据模拟 计算结果 的液相 和空泡相流 动特征， 预测 离心 泵在设计工 况 下运行 时流道 内空蚀发生的位置 和程度 ； 通过分析 空蚀发 生过 程 中叶片上 的压力 分布， 示 出离心 泵流道 内空蚀 揭 流场 的内在特性， 并可对泵 的性能进行 预估．
统无 法正 常运行 ． 因此 ， 研究 离心泵 内部 的空蚀 流动
维普资讯
第 ３卷 第 ３ ４ 期 ２ ０ 年 ６月 ０８
兰
叶顶间隙对离心泵性能影响的数值模拟研究
基金项目:自然科学基金(50506026)与西北工业大学基础研究基金(W018101)收稿日期:2007-11-20 修回日期:2007-11-27 第25卷 第12期计 算 机 仿 真2008年12月 文章编号:1006-9348(2008)12-0230-05叶顶间隙对离心泵性能影响的数值模拟研究李 强,楚武利,吴艳辉,高 鹏(西北工业大学动力能源学院,陕西西安710072)摘要:离心泵的几何结构复杂,所以其内部流场也极其复杂并呈强烈的三维紊流特性,由于目前的理论水平和实验手段的限制,只能依靠精确的计算机仿真,才能获得其内部流场的详细情况,以便进行设计和优化。
为了研究叶顶间隙对叶轮内部流场及性能的影响,对闭式离心泵叶轮和有间隙的半开式离心泵叶轮共同进行了计算机仿真。
在所得计算结果基础上详细对比分析了离心泵内部流场的特性,捕捉到了叶轮通道内部的二次流现象。
结果表明:随着叶顶间隙增大,叶顶间隙泄漏流动会使叶轮性能下降,二次流强度增加。
从而说明计算机数值模拟方法,可以弥补实验方法的不足,用来研究叶顶间隙流动的影响,为离心泵的水力设计和优化提供依据。
关键词:离心泵;叶轮;计算机仿真;泄漏流动;二次流中图分类号:V23113 文献标识码:ANu m er i ca l S im ul a ti on of the I nfluenceof T i p C learance on Cen tr i fuga l Pu m p Im pellerL IQ iang,CHU W u -li,WU Yan -hui,G AO Peng(North western Polytechnical University,Xi πan Shanxi 710072,China )ABSTRACT:The geometrical structure of centrifugal pu mp is very comp licated,s o the inner fl ow field is not only very comp licated but als o has str ong 3-D and turbulence characteristics .Owing t o the li m itati on of theory and exper 2i m ent technol ogy,at p resent the only way t o gain the right and detailed inner fl ow -field of centrifugal pu mp is t o use co mputer si m ulati on method .I n this paper,t o reaserch the influence of ti p clearance in fl ow field,t w o centrifugal i m 2pellers with ti p clearance and without ti p clearance are both investigated by computer si m ulati on .Based on the result,the paper contrasts the characters of inner fl ow field in t w o i m pellers and cap tures the secondary fl ow in passage .It is concluded that with the clearance increase,the leakage fl ow makes the perfor mance worse and strengthens the sec 2ondary fl ow .Accordingly,the computer si m ulati on can re medy the deficiency of experi m ent and research the influ 2ence of leakage fl ow and offer advice for design and op ti m izati on of centrifugal pu mp i m pellers .KE YWO R D S:Centrifugal pu mp;I m peller;Computer si m ulati on;Leakage fl ow;Secondary fl ow1 引言离心泵是一种应用十分广泛的通用水力机械,已广泛应用到石油、化工、航空航天、车辆工程等领域。
长短叶片离心泵三维湍流数值模拟与PIV试验
摘要： 选择长短叶片复合叶轮为对象 ， 从 其 内特 性 出 发 ， 采 用 现 代 粒 子 图像 测 速 技 术 （ Ｐ Ｉ Ｖ） 和 三 维 湍 流 数 值 模 拟 相 结 合 的方 法 ， 研 究得 出 复 合 叶 轮设 计 参 数对 其 内 、 外特性的影响规律． 数值模拟 和试验结果 表明 ： 复 合 叶轮 离 心 泵 内部 流 动 呈 现 非 轴 对 称 性 ， 叶 片 进 口相对 速度 吸力 面较 压 力 面 大 ， 叶 片 出 口数 值 模 拟 结 果 与Ｐ Ｉ Ｖ测试结果存在一定差异 ； 短 片进 口偏 置 角 大 于 出 口偏 置 角 时 ， 离 心 泵扬 程 和效 率 较 高 ． 关键词 ： 长短叶片 ； 离 心泵 ； 数值模拟 ； 粒 子 图像 测 速 技 术
中图分类号 ： Ｔ Ｋ ７ ３ ０ ． ２ ； ＴＨ １ ３ ７ ． ３ ３ ２ 文献标志码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ７— ８ ２ ４ Ｘ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ２ —０ ０ ４ ０一 Ｏ ５
自从 ２ Ｏ世 纪 ７ Ｏ年代 人们 探索 性 发 现在 离 心 泵 叶 轮 出 口处 设 置分 流 短 叶 片可 改 变 泵 的性 能 以
轮 内特性 研究 出发 ， 运 用现代 粒 子 图像 测 速技 术 （ ｐ ａ ｒ ｔ ｉ ｃ ｌ ｅ ｉ ｍａ ｇ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｃ ｉ ｍｅ ｔ ｒ ｙ ， Ｐ Ｉ Ｖ） 和三 维湍 流 数值 模拟 相结 合 的方法 设计 的准 则 和方法 ． ， 分析 复合 叶轮 设 计参 数 对其 内 、 外 特性 的影 响规 律 ， 旨在探 求 复合 叶 轮优 化
１ 长 短 叶片 离 心 泵 设 计及 三 维 实体 造 型
１ ． １ 长 短 叶 片 离 心 泵 设 计
《离心泵比转数》课件
04
CHAPTER
离心泵比转数的优化设计
优化目标与约束条件
优化目标
提高离心泵的效率、降低能耗、减小振动和噪声。
约束条件
材料强度、制造工艺、成本预算等。
优化方法与步骤
方法：采用数值模拟和实 验验证相结合的方法。
1. 建立离心泵模型；
3. 根据模拟结果，调整设 计参数；
步骤
2. 进行数值模拟，分析流 场特性；
06
CHAPTER
结论与展望
离心泵比转数的重要性和应用价值
离心泵比转数是衡量离心泵性能的重要参数，它对于离心泵的设计、选型、优化和 使用具有重要意义。
通过离心泵比转数的计算和比较，可以评估不同型号离心泵的性能优劣，为实际应 用提供依据。
在工程领域，离心泵比转数广泛应用于给排水、化工、石油等领域的泵站设计和优 化，提高泵站运行效率，降低能耗和维护成本。
THANKS
谢谢
离心泵比转数与其他设计参数的权衡
详细描述
比转数与泵的结构、材料、效率等参数密切相关，需要在满足性能要求的同时，考虑制造成本和维护 方便性。
离心泵比转数与其他设计参数的权衡
优化设计
通过对比转数的优化设计，可以提高 离心泵的性能和适用范围。
离心泵比转数与其他设计参数的权衡
详细描述
VS
可以根据实际需求和限制条件，采用 现代设计方法和优化算法，对比转数 和其他设计参数进行优化组合，以获 得最佳的工程效果。
《离心泵比转数》PPT课件
目录
CONTENTS
• 引言 • 离心泵比转数的物理意义 • 离心泵比转数的影响因素 • 离心泵比转数的优化设计 • 离心泵比转数的应用实例 • 结论与展望
01
离心泵液固耦合分析与数值模拟
离心泵液固耦合分析与数值模拟摘要：离心泵工作过程中，由于高速旋转作用，泵内流场结构不停发生改变，因此造成叶轮所受载荷也会随之发生变化而产生流体激振力，引起离心泵叶轮轴的振动。
由于液体和固体的相互作用，使得这一过程是一个高度耦合的非线性过程，必须采用液固耦合方法解决。
正是基于这种考虑，本文采用液固耦合分析方法，通过对离心泵流道内部流场的三维非定常流动的瞬态cfd模拟与叶轮及叶轮轴的瞬态结构动力学耦合分析。
研究叶轮轴的瞬态动力学响应，从而分析离心泵机械结构的力学性能，包括动态变形、动态应力等。
关键词：液固耦合数值模拟离心泵1 简介液固耦合问题的关键技术是在cfd求解器和fem求解器之间通过合适的接口实现压力、位置等数据的交换，并且能够在同一个平台上同时进行仿真。
一些学者已经采用数值模拟方法研究液力机构的力学性能。
lee等人采用cfd方法对液压助力转向系统中管路的压力损失及管路中的汽蚀问题进行了研究[1]，chandrasekhar研究了液压助力转向油泵中的湍流流动，他在模型中考虑了油液的可压缩性[2]。
chandrasekhar在文献中详细介绍了油泵的reynolds-stress三维cfd湍流模型，模型中分别考虑了包括油液的可压缩性和温度效应的因素，并采用移动网格技术来模拟泵的旋转运动。
viel采用和ljubijankic类似的方法研究了如何在lmsb amesim和fluent中实现强耦合仿真的问题，从而来分析某些液压元件在系统工作工程中的瞬态响应[3]。
为了向工程师们提供一个他们熟悉的单学科模拟程序的独立接口，德国法兰克福scai研究中心于1996年开发出来了mpcci（mesh- based parallel code coupling interface）。
自mpcci首次发布以来，得到了业界主流fem/cfd厂商的普遍认可和支持，并逐渐成为多物理场耦合领域的业界标准。
mpcci接口软件可以实现不同模拟软件耦合区域的网格量的数据交换，还可以交换不同耦合代码之间的各种值（如动量，能量，材料性质，网格定义量等），甚至复杂的数据交换细节也可以很容易的通过简单的mpcci接口来实现。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
如何避免离心泵气蚀？ （1）安装时，泵的吸入口离液面的距离要尽可能的低，减少吸入压力损失； （2）增大泵吸入管的直径，减少吸入管路的阻力损失； （3）在满足扬程和流量要求的前提下，转数越低越好，减少泵吸入口的真 空度； （4）采用双吸式泵或加前置诱导轮的离心泵，以改善吸入条件； （5）在工艺条件允许的条件下，避免输送液体的温度升高，防止液体汽化。
离心泵叶轮如何进行三维造型呢？ 采用三维设计软件，如Proe、ug等进行建模，从木模图上读取各个截面参数， 然后分别输入到三维设计软件中，有了叶片工作面和背面的曲线以后， 采用如proe中的边界混合命令，就可以生成叶轮形状，然后切掉多余的部 分并对进口修圆，就可以得到叶轮的主要部分——叶片，前后盖板的造 型比较简单，直接旋转即可。
离心泵基本参数？ 离心泵的参数定义如下： 额定流量：泵在最佳工作效率下单位时间内泵抽送液体的数量，即泵铭牌上 所标注的数量，以Q表示。 额定扬程：在最佳效率时，单位质量液体通过泵时所增加的能量，以H表示 ，单位为米。 效 率：液体通过泵所得到的能量与驱动机传给泵的能量的比值，以Ef或η表 示。 功 率：驱动机给泵的能量，统称为轴功率。流体通过泵实际获得的功率。 净正吸入压头：为保证泵不发生汽蚀，在泵内叶轮入口处，单位质量液体所 必需具有的超过汽化压力后所富余的能量。以NPSH表示，单位为m，其 中又分为NPSHr（必需的净正吸入压头，与泵有关）及NPSHa（与吸入 管路有关，与泵无关。 什么是离心泵的气蚀？ 液体在叶轮入口处流速增加，压力低于工作水温的对应的饱和压力时，会引 起一部分液体蒸发（即汽化）。蒸发后的汽泡进入压力较高的区域时， 受压突然凝结，于是四周的液体就向此处补充，造df 固液两相流离心泵的各种水力设计方法，分析了各种因素对固液两相流离心泵性能 的影响，如介质特性、压水室和叶轮的匹配、叶轮结构参数和过流部件材质等。 针对山西某火电厂水力除灰系统所用泥浆泵，进行优化设计。使用AutoCAD软件 采用方格网绘型法进行叶轮的绘型，并用Fluent软件进行流场的三维数值模拟验 证。利用模拟 固液两相流离心泵优化设计方法研究.pdf 对固液两相流离心泵的设计方法进行阐述，并分析了其弊端，指出了优化设计方法 的必要性。在此基础上提出优化设计方法，优化设计方法是指以对内部流动状态 的充分掌握为基础，以各部件对泵性能的影响机理为理论依据，以计算机及其辅 助软件为手段的设计方法。然后总结了发展优化设计方法亟待解决的问题，包括 对两相流的充分认识和对相关软件的熟练及
离心泵的工作原理？ 离心泵一般由电动机带动，在启动泵前，泵体及吸入管路内充满液体。当叶 轮高速旋转时，叶轮带动叶片间的液体一道旋转，由于离心力的作用， 液体从叶轮中心被甩向叶轮外缘（流速可增大至15～25m/s），动能也随 之增加。当液体进入泵壳后，由于蜗壳形泵壳中的流道逐渐扩大，液体 流速逐渐降低，一部分动能转变为静压能，于是液体以较高的压强沿排 出口流出。与此同时，叶轮中心处由于液体被甩出而形成一定的真空， 而液面处的压强Pa比叶轮中心处要高，因此，吸入管路的液体在压差作 用下进入泵内。叶轮不停旋转，液体也连续不断的被吸入和压出。由于 离心泵之所以能够输送液体，主要靠离心力的作用，故称为离心泵。 离心泵的开式叶轮和闭式叶轮 有什么区别？ 闭式叶轮有前后盖的，半闭的只有后盖，开式的是完全暴露的，一般采用闭 式的，效率最高。 冬天，与存有水的水箱配套的 离心泵会不会冻住？ 环境温度低于冰点且长时间不用会冻住，可以考虑加排污阀。 有机溶剂用离心泵抽会发生爆炸吗？ 由于离心泵的密封性并不是特别好，所以可能会有液体渗入转子电机中。一 般易炮燃物不宜用离心泵来抽取，建议使用电磁泵。
离心泵中的数值模拟
更新时间：2019-2-11
资讯： 离心泵的原理与构造 何谓多级离心泵？
多级离心泵如何发挥更大作用？素 离心泵填料密封检修方法
问答： 离心泵的构造？ 离心泵的基本构造由六部分组成，分别是：叶轮，泵体，泵轴，轴承，密封 环，填料函。 1、叶轮是离心泵的核心部分，它转速高出力大，叶轮上的叶片又起到主要 作用，叶轮在装配前要通过静平衡实验。叶轮上的内外表面要求光滑， 以减少水流的摩擦损失。 2、泵体也称泵壳，它是水泵的主体。起到支撑固定作用，并与安装轴承的 托架相连接。 3、泵轴的作用是借联轴器和电动机相连接，将电动机的转矩传给叶轮，所 以它是传递机械能的主要部件。 4、滑动轴承使用的是透明油作润滑剂的，加油到油位线。太多油要沿泵轴 渗出，太少轴承又要过热烧坏造成事故！在水泵运行过程中轴承的温度 最高在85度，一般运行在60度左右。 5、密封环又称减漏环。 6、填料函主要由填料、水封环、填料筒、填料压盖、水封管组成。填料函 的作用主要是为了封闭泵壳与泵轴之间的空隙，不让泵内的水流不流到 外面来也不让外面的空气进入到泵内。始终保持水泵内的真空！当泵轴 与填料摩擦产生热量就要靠水封管住水到水封圈内使填料冷却！保持水 泵的正常运行。所以在水泵的运行巡回检查过程中对填料函的检查是特 别要注意！在运行600个小时左右就要对填料进行更换。
离心泵的种类有哪些？ 离心泵的种类很多，常见的分类方法有以下几种： 1、按叶轮吸入方式分：单吸式离心泵双吸式离心泵； 2、按叶轮数目分：单级离心泵多级离心泵； 3、按泵体形式分：蜗壳泵双蜗壳泵筒式泵； 4、按工作压力分：低压离心泵中压离心泵高压离心泵； 5、按泵轴位置分：卧式离心泵边立式离心泵； 6、按叶轮出来的水引向压出室的方式分：蜗壳泵导叶泵。 离心泵的气蚀有哪些危害？ 离心泵气蚀的危害： ①离心泵的性能下降。泵的流量、压头和效率均降低。若生成大量气泡，则 可能出现气缚现象，迫使离心泵停止工作。 ②产生噪声和振动，影响泵的正常工作环境。 ③泵壳和叶轮的材料遭受损坏，降低了泵的使用寿命。