燃油热水锅炉房计算书
有机仍靥EM锅炉(燃煤导热油炉)热力计算书
其中Tpl=tp 1+273
rq=rRO2+rH2O P=0.1MPa
飞灰辐射减弱系数*Ufh
Kfh’Ufh
I/(MPa*m)
Kfh*Ufli=43850*py/(t3A2*dfhA2(l/3)*ufh
0.8221
碳黑粒子辐射减弱系数
Kth
l/(MPa*m)
Kth=kj*xl*x2
0.153
三原子气体辐射减弱系 数
kq
1/MPa
kq= 10*((0.78+1.6rH2o)/sqr(rq*P*S * 10)・
0.1)*(l-0.37*Tpy/1000)*rq
7.2165
Tpy=t4+273
26
烟气黑度
ay
ay=l-eA(- kq*P*S)
0.1304
27
受热面积坎层表面温度
tb
°C
tb=tpj+Ath
7.403
02%
V02/VyX100%
6.592
(RO2+N2+H2O+O2)%
100
10
辐射段烟气熔温表
•
对流段烟气焙温表计算
11
对流段漏风系数
ad
输入
0.1
12
对流段实际空气量
V
Nm3/kg
V=(a+ad)xV0
7.695
13
实际烟气量
Vco2
Nm'/kg
Vco2=Vco20
0.868
Vso2
Nm'/kg
0.505
8
烟气总量
Vy
Nm'/kg
燃油燃气锅炉烟囱抽力、阻力计算书
序号烟囱高度H（m）标况下空气密度ρk o（kg/m³）标况下烟气密度ρy o（kg/m³）外界空气温度t k（℃）烟气平均温度t y（℃）烟囱入口温度t y1（℃）烟囱每米的温降Δt（℃）大气压力修正系数C P烟囱抽力（Pa）174 1.293 1.34 4.2105.21200.41221.94烟囱抽力计算书(冬季)计算依据以上数据参考实用供热空调设计手册 P772序号烟气量（m3/h）管径DdL （DN mm）管长L(m)烟气密度ρy o （kg/m ³）烟气流速ω（m/s）摩擦阻力系数λ动压H d （pa）摩擦阻力Δh m 局部阻力系数ξ局部阻力Δhj 总阻力 Δhf=Δhm+Δhj 管段159********.97 4.990.0312.0348.888.90107.11155.99最小负荷时（夏季生活热水）管段12978650 3.50.93 2.4990°弯头（0.7）三通1（0.5）三通2（0.6）调节阀（3）雨帽（1）缓弯头（0.6）个数个数个数个数个数个数210210计算依据冬季运行状态局阻管件烟囱阻力计算书备注：锅炉烟道出口余压：221.94-155.99=69.95pa，满足炉膛出口40~80pa的负压要求。
(红宝书P770）备注：最小负荷各管段流速均大于2.5m/s，满足最小负荷时>=2.5-3m/s（防止空气倒灌）管段1以上数据参考实用以上数据参考实用GB13271-2014《锅炉大气污染物排放标准》4.5条：燃油、燃气锅炉烟囱高度不低于8米，锅炉烟囱的具体高度按批复的环境影响评价文件确定。
新建锅炉房的烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高出最高建筑物3m以上。
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw，作为锅炉设备中的重要一环，在现代工业生产中发挥着不可或缺的作用。
其作用主要体现在提供工业生产所需的热水、蒸汽等能源。
然而，要确保燃煤热水锅炉能够正常、高效、安全地运行，就必须进行水动力计算，这也是保障锅炉运行效率和设备寿命的重要步骤。
水动力计算作为锅炉运行管理中的重要一环，其目的是通过对水流、水压、流速等参数进行精确计算，从而在锅炉的设计、安装和运行中提供重要依据。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw中，水动力计算的工作，是为了确保锅炉在运行过程中能够保持合理、稳定的水流状态，避免因水流速度过大或过小而引发锅炉运行故障和安全事故。
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw的编制工作至关重要。
在进行水动力计算书的编制时，需要充分考虑锅炉的实际工作环境、运行参数以及生产需求等因素。
在进行水动力计算时，需要根据锅炉的额定热功率、额定压力、锅炉管道布局等参数，结合流体力学原理，进行严谨的计算和分析。
这其中包括水流速度、水压损失、水泵选型、管道阻力等方面的考量。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw中，另一个重要的工作就是对锅炉的水力系统进行合理设计。
合理的水力系统设计能够有效降低锅炉的能耗，提高工作效率，并延长锅炉的使用寿命。
在进行水力系统设计时，需要根据锅炉的实际工作条件和工艺要求，选择合适的水泵、管道布局、控制阀等设备，从而确保水流平稳、流量均衡、节能环保。
随着工业生产对能源需求的不断增加，燃煤热水锅炉作为重要能源设备，其水动力计算的工作显得尤为重要。
锅炉的运行状态和工作效率不仅关系到生产效率和运行成本，更关系到工业生产的安全和稳定。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw的编制过程中，需要严格遵循相关标准和规范，确保计算结果的准确性和合理性。
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw作为锅炉设备管理和运行中的重要一环，其工作的重要性不言而喻。
只有通过精心的计算和合理的设计，才能确保锅炉设备的正常、高效、安全运行，满足工业生产对热能的需求，同时降低能源消耗和环境污染。
锅炉房设计计算说明书110
福建工程学院《锅炉房》课程设计计算说明书题目燃气热水锅炉房工艺设计系别：专业：建筑环境与设备工程班级：学号：学生：指导老师：日期： 2014年目录1设计原始资料 (2)1.1设计概况 (2)2 锅炉房容量及锅炉的选择 (2)2.1全厂热负荷计算 (2)2.2锅炉机组的选择 (3)3 给水及水处理设备的选择 (4)3.1锅炉循环水量的计算 (4)3.2循环水泵扬程的计算 (4)3.3循环水泵的选择 (4)4 定压机水处理设备的选择 (5)4.1 膨胀容积计算 (5)4.2定压装置及补水泵的选择 (6)4.3软化水箱设备及软化水箱的选择 (6)4.4其他 (6)5 水汽系统主要管道管径的确定 (7)5.1 循环水主干管管径的确定 (7)5.1.1锅炉房循环水进出总管管径 (7)5.1.2 水泵至锅炉循环水管管径 (7)5.2 天然气总管管径的确定 (8)6 燃气及排气系统 (8)6.1 燃气及天然气泄漏报警装置 (8)6.2 烟囱 (9)7 热工控制和测量仪表 (9)8 锅炉房的布置 (9)10 技术经济指标 (10)11 锅炉房主要设备表 (10)1设计原始资料1.1设计概况设计作为一燃用天然气的热水锅炉房，主要为联合厂房采暖及生活沐浴提供所需的热能。
锅炉房位于厂区东面的公用动力站房内，毗邻有空压站。
根据规划，近期锅炉房内先安装三台WNS2.8-1.0-95/70-Q 型燃气热水锅炉，锅炉房总额定功率为8.4MW ，热水供、回水温度为95℃和70℃。
锅炉燃料为天然气。
1.2原始资料1.2.1 热负荷采暖用热 Q 1=4000KW 供、回水温度：95℃/75℃；生活用热 Q 2=7440KW 供、回水温度：95℃/75℃1.2.2 燃料资料燃料为东海天然气，其收到基地位热值：34332kJ/m 3。
1.2.3水质资料总硬度 H 0 121mg/L永久硬度 H FT 24mg/L暂时硬度 H T 97mg/L总碱度 A 0 95mg/L1.2.4工厂工作班制工作班制为两班制2 锅炉房容量及锅炉的选择2.1全厂热负荷计算1、采暖季最大计算热负荷MW Q K Q K K Q )2211(0max +=式中 K 0------管网散热损失系数，取1.05；K 1------采暖用热的同时使用系数，取1；K 2------生活用热的同时使用系数，生活用热可提前1h 加热，故取0.5。
锅炉房计算书
某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。
一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。
2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。
外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。
燃油常压热水锅炉运行年耗成本费用计算
16
12
53.8
10329.6
7.6
0.6
16（天）*12（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.6=
47103
12月1日～12月15日
15
14
53.8
11298
7.6
0.7
15（天）*14（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.7=
60105
12月16日～12月31日
12912
7.6
0.8
15（天）*16（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.8=
78505
2月16日～2月28日
13
14
53.8
9791.6
7.6
0.7
13（天）*14（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.7=
52091
3月1日～3月15日
15
12
53.8
9684
7.6
燃油常压热水锅炉运行年耗成本费用计算
确定条件：
1、采暖面积按5000平米计算，锅炉选用1台50万大卡（581.4kw）；
2、采暖时间按11月15日～次年3月15日，共121天；
燃料耗费用计算：
运行日期
天数
日运行时数
燃料耗量（kg/时）
耗燃料量（kg）
燃料单价（元/kg）
负荷率
煤耗费用计算式
费用（元）
24000
设备维护费：2500元/年
2500（元）*1（年）=
2500
合计
121
——
——
——
——
——
609527
不同燃料常压热水锅炉供热5000平米建筑面积
锅炉房工艺设计计算书
锅炉房工艺设计计算书1. 引言本文档旨在对锅炉房的工艺设计进行详细的计算和说明。
锅炉房是一个重要的能源设施，负责为建筑物或工业生产提供热水、蒸汽等热能。
良好的工艺设计能够确保锅炉房的安全运行和高效能。
2. 设计参数下面列出了本工艺设计所使用的主要参数：•锅炉功率：1000kW•工作压力：10MPa•蒸汽温度：300°C•水温：60°C•压力损失：5%3. 锅炉选择根据设计参数，我们选择了一台1000kW的高压锅炉。
该锅炉采用燃煤作为燃料，具有高效能和可靠性。
4. 锅炉容积计算根据蒸汽产量和蒸汽流量，我们可以计算出锅炉的容积。
假设锅炉给水温度为60°C，锅炉蒸汽温度为300°C，设计工作压力为10MPa。
根据蒸发潜热公式，我们可以得到锅炉的蒸发潜热为2257kJ/kg。
根据能量守恒定律，我们可以通过以下公式计算出锅炉的容积：锅炉容积 = 锅炉功率 / (蒸发潜热 * 锅炉流量)根据以上参数，我们得到锅炉的容积为：锅炉容积 = 1000kW / (2257kJ/kg * 547.7kg/h) = 2.06m³所以，我们需要一个容积为2.06m³的锅炉。
5. 烟气处理系统设计烟气处理系统是保证锅炉环保排放的重要组成部分。
在本设计中，我们采用了常见的烟气处理系统，包括除尘、脱硫和脱硝等环节。
5.1 除尘系统除尘系统用于去除烟气中的颗粒物。
我们选择了电除尘器作为除尘设备，其效率可达到90%以上。
根据设计锅炉的烟气流量和颗粒物含量，我们可以计算出除尘系统的处理能力。
5.2 脱硫系统脱硫系统用于去除烟气中的二氧化硫。
我们选择了湿法石灰石法作为脱硫工艺，其效率可达到90%以上。
根据设计锅炉的烟气流量和二氧化硫含量，我们可以计算出脱硫系统的处理能力。
5.3 脱硝系统脱硝系统用于去除烟气中的氮氧化物。
我们选择了选择性催化还原法作为脱硝工艺，其效率可达到90%以上。
热水锅炉耗油量的计算
热水锅炉耗油量的计算
热水锅炉的耗油量计算与锅炉的类型、规格、运行时长和负荷有关。
一般来说，热水锅炉的耗油量可以通过以下步骤进行计算：
1. 确定锅炉的额定功率（kW）和燃油消耗率（kg/h）。
锅炉的额定功率可以在设备的技术参数或说明书中找到，燃油消耗率表示单位时间内锅炉消耗的燃油质量。
2. 计算热水锅炉的平均每小时耗油量。
锅炉的平均每小时耗油量等于额定功率除以燃油消耗率。
例如，如果锅炉的额定功率为1000 kW，燃油消耗率为100 kg/h，则平均每小时耗油量为1000/100=10 kg/h。
3. 根据实际的运行时长和负荷计算耗油量。
如果知道锅炉的运行时长和负荷情况，可以将平均每小时耗油量乘以运行小时数和负荷系数来计算实际的耗油量。
例如，如果锅炉每天运行10小时，负荷系数为0.8，则实际的耗油量为10 * 10 * 0.8 = 80 kg。
需要注意的是，以上计算方法是一种简化的估算方式，实际的耗油量可能受到多个因素的影响，包括锅炉的热效率、燃油的质量和供应稳定性等。
锅炉设计计算书
燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。
2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天 冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。
2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。
3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。
【精品】燃油热水锅炉房计算书
燃油热水锅炉房设计说明书一、工程概况：1.该锅炉房位为一单独建筑,主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。
2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4。
5米。
3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理.锅炉房外面已有室外地下储油罐.4．水质资料5．用热项目二、参考文献：①《锅炉房设计规范》（GB50041－92版)②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144—88版)③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：单位办公楼燃油热水锅炉房设计计算书一、锅炉房系统方案设计：1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量,同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。
2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用,3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化,又使油处于循环状态，可以防止结冻。
日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。
3、水循环系统:根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水水换热，热水供暖采用板式换热器水水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉,不断循环。
4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理,由给水泵引至锅炉进行补水.离子交换器置于水处理间。
5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱,烟囱设置于日用油箱间。
二、锅炉本体计算：1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max 是选择锅炉的主要依据，可根据附2—15443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++=KW1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷；5Q ——锅炉房除氧用热；1K ,2K ，3K ,4K ——分别为采暖，通风,生产,生活负荷同时使用系数； 0K —-锅炉房自耗热量和管网热损失系数。
燃油锅壳式锅炉热力计算.pdf
WNS4.2-1.0/115/70-Y （三回程结构） 热 力 计 算共 页第 页序号名 称符号单位公 式结 果一）锅炉规范1锅炉额定热功率Q MW360×104Kcal/h 4.200 2额定工作压力P Mpa表压 1.000 3额定供水温度Tcs℃115.000 4额定回水温度Ths℃70.000 5冷空气温度Tlk℃30.000 二）燃料及烟气特性参数（0#轻柴油）1水分W y%0.002灰分A y%0.013碳C y%85.55 4氢H y%13.49 5氧O y%0.666氮N y%0.047硫S y%0.258低位发热计算值Q y dw Kcal/Kg81C y+246H y-26（O y-S y）-6W y10237.43 9理论空气量V0Nm3/kg0.0889Cy+0.265Hy-0.0333Oy+0.0333Sy11.17 10RO2容积V RO2Nm3/kg 1.886/100（Cy+0.375Sy） 1.62 11N2理论容积V0N2Nm3/kg0.79V0+0.008N y8.82 12H2O理论容积V0H2O Nm3/kg0.0124W y+0.111H y+0.0161V0 1.68 13平均过量空气系数αpj取用 1.10 14实际H2O容积V H2O Nm3/kg V0H2O+0.016（αpj-1）V0 1.70 15烟气的平均容积V y Nm3/kg V RO2+V0N2+V H2O+（αpj-1）V013.25 16RO2容积份额r RO2V RO2/V y0.12 17H2O容积份额r H2O V H2O/Vy0.13 18三原子气体容积份额r q r Ro2+r H2o0.25 三）锅炉热平衡及燃料消耗量计算1 冷空气焓I0LK Kcal/Kg 查燃油烟气焓温表105.902排烟温度θpy℃假定200.00 3排烟热焓I py Kcal/Kg℃879.20 4排烟热损失q2%（I py-αpj*I0lk）/Q y dw7.450209672 5化学不完全燃烧损失q3%估取16散热损失q5%估取37锅炉效率η%100-q2-q3-q588.54979033 8燃料消耗量Bj kg/h Q*103*860/（Q y dw *η）398.4458054 9保热系数φη/（η+q5）0.967230946四）燃烧室传热计算1炉胆结构特性计算1.1燃烧器火焰直径d h m Bj^0.31*(0.147-0.02*(1-EXP(-20*(apj-1)))0.82999772 1.2炉胆直径d m结构设计0.95 1.3燃烧器火焰长度L hy m Bj^0.5*(0.182-0.02*(1-EXP(-16*(apj-1))) 3.314300947 1.4炉胆长度L m按结构 3.8 1.5炉胆辐射受热面积H f1m2 3.14*d*L11.3354 1.6炉膛尾部长度L1m结构设计0.61.7炉膛尾部直径D1m结构设计 1.61.8烟管外径dw m结构设计0.051 1.9第一对流烟管数量n1假定1002检修孔直径dj m结构设计0.42.1炉膛尾部辐射受热面H f2m23.14*D1*L1+2*3.14*D1^2/4-3.14*d^2/4-n1*3.14*dw^2/4-3.14*dj^2/45.9953592.2炉膛总辐射受热面积F L m2Hf1+Hf217.330759 2.3炉胆有效容积V L1m3L*3.14*d^2/4 2.6921575 2.4炉膛尾部容积V L2m3L1*3.14*D1^2/4 1.20576 2.5炉膛总容积V L m3VL1+VL2 3.89791752.6炉膛有效辐射层厚度S m3.6*V L/F L0.809687735 2.7燃烧室热力计算2.8空气带入燃烧室热量Q k Kcal/Kgαpj*I0LK116.49 2.9燃烧室每Kg燃料输入热量QL Kcal/Kg Q y dw*（100-q3）/100+QK10251.5457 2.1绝热燃烧温度θjr℃查燃油烟气焓温表1964 2.11绝热燃烧绝对温度Tjr Kθjr+27322372.12炉膛出口假定温度θlc℃先假定后校核11002.13炉膛出口烟气焓Icy Kcal/Kg查燃油烟气焓温表5403.897 2.14出口绝对温度Tlc Kθlc+2731373 2.15受热面灰污系数ξ查《锅炉原理及计算》P2710.65 2.16有效辐射受热面Hfs m2ξ*Hf11.26499335 2.17受热面平均热有效系数ψpj Hfs/Hf0.652.18三原子气体总分压力Pq MPa0.1013*rq0.025310191 2.19三原子气体辐射力m.Mpa Pq*S0.0204933512.2三原子气体辐射减弱系数Kp1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS)^0.5-0.1)*(1-0.37*Tlc/1000)*rq2.5750924722.21碳黑颗粒辐射减弱系数Kth1/(m.Mpa)0.306*（2-αpj）*（1.6*Tlc/1000-0.5）*Cy/Hy 2.963484472.22火焰发光黑度a fg1-e^(-(Kp*rq+Kth)*0.1013*s)0.256094541 2.23火焰不发光黑度a q1-e^(-Kp*rq*0.1013*s)0.051403992 2.24炉膛容积热负荷qv Kcal/m3.h Q y dw*B j/V L1046471.877 2.25系数m查《锅炉原理及计算》P2740.95 2.26火焰黑度a h m*afg+（1-m）*aq0.245860013 2.27炉膛系统黑度a L ah/（ah+（1-ah）*ψpj）0.3340257832.28火焰中心高度系数M 查《工业锅炉》2001年第4期P6M=1.01-0.49*（Lhy/（L+L1））0.6409073952.29烟气平均热容积V-cKJ/（Kg.℃） 4.1868*（QL-Icy）/（θjr-θlc）23.490897662.3炉膛出口烟温t lc℃Tjr/（M*（5.7*10-11*a L*ψpj*Hf*Tjr^3/（φ*Bj*V-c））^0.6+1)-2731105.0199252.31计算与假设值差Δt℃θlc-tlc-5.019925094 2.32结论Δt允许范围-100＜Δt＜100合格四）第一对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m结构设计0.0541.2对流管长度Lg m结构设计 3.81.3对流管枝数N结构设计1001.4对流受热面面积H dl m2N*3.14*dn*Lg64.4328 1.5对流管流通面积F dl m2N*3.14*dn^2/40.2289062对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”℃先假定后校核4402.2出口烟气焓值Icy”Kcal/Kg查燃油烟气焓温表1996.869 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy’-Icy”）3295.382916 2.4大温压Δt2℃θlc-Tcs985.000 2.5小温压Δt3℃θ”-Tcs325.000 2.6平均温压Δtpj℃（Δt2-Δt3）/LN（Δt2/Δt3）595.2292598 2.7烟气计算温度Δt4℃（θlc+θ”）/2770.000 2.8假定烟气流速W m/s按《燃油燃气锅炉》P365表5-23 取值22.0002.9计算对流烟管根数N 4*Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*W*3.14*dn^2)111.24673992.1o实际烟气流速W m/s Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)24.47428277 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.6075 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.0849 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.000117025 2.14雷诺数Re W*dn/V11293.4097 2.15努塞尔数NU0.023*Re^0.8*Pr^0.432.915951652.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/dn51.75119065 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs480.229 2.18烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04862.19三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq13.601546212.2o气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.06696286 2.21烟气黑度a y1-e^(-kps)0.064770065 2.22温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.4295302012.23烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ）6.3463561352.24热有效系数ψ估取0.852.25总传热系数Kψ*（ad+af）49.38291477 2.26烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj3298.082644 2.27相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp2-0.081924564 2.28结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）第二对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m结构设计0.0541.2对流管长度Lg2m结构设计 4.51.3对流管枝数N2结构设计821.4对流受热面面积H dl’m2N2*3.14*dn*Lg262.56764 1.5对流管流通面积F dl m2N2*3.14*dn^2/40.18770292 2对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”2℃先假定后校核2402.2出口烟气焓值Icy”2Kcal/Kg查燃油烟气焓温表1061.515 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy”-Icy”2）904.7033345 2.4大温压Δt2‘℃θ”-Tcs325.000 2.5小温压Δt3’℃θ”2-Tcs125.000 2.6平均温压Δtpj’℃（Δt2‘-Δt3’）/LN（Δt2‘/Δt3’）209.3119879 2.7烟气计算温度Δt4‘℃（θ”+θ”2）/2340.000 2.8假定烟气流速W m/s按《燃油燃气锅炉》P365表5-23 取值17.0002.9计算对流烟管根数N 4*Bj*Vy*（Δt4‘+273）/（273*3600*W*3.14*dn^2)84.61302432.1o实际烟气流速W m/s Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)17.54172455 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.649 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.04926 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.00004529 2.14雷诺数Re W*dn/V20915.28209 2.15努塞尔数NU0.023*Re^0.8*Pr^0.455.33458992 2.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/dn50.47744259 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs94.312 2.18烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04862.19三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq17.125469412.2o气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.084311769 2.21烟气黑度a y1-e^(-kps)0.080855349 2.22温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.7308319742.23烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ）2.0204070022.24热有效系数ψ估取0.862.25总传热系数Kψ*（ad+af）45.14815065 2.26烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj575.0238134 2.27相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp236.44062187 2.28结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）锅炉总热平衡校核1计算误差ΔQz Kcal/kgQ ydw *η/100-（Qcr+Qcr2）#REF!2计算相对误差%100*ΔQz/Q ydw#REF!3结论计算相对误差允许范围＜0.5%合格参考资料1）锅炉原理及计算/冯俊凯 沈幼庭主编 科学出版社出版1995.72）锅炉计算手册上/宋贵良主编 辽宁科学技术出版社出版 1995.103）燃油 燃气锅炉/赵钦新 惠世恩主编 西安交通大学出版社出版 2000.6CWNS0.70-90/70-Y （中心回焰结构） 热 力 计 算共 页第 页序号名 符号单位结 果一）锅炉规范1锅炉额定热功率Q MW60×104Kcal/h0.700 2额定工作压力P Mpa表压0.000 3额定供水温度Tcs℃90.000 4额定回水温度Ths℃70.000 5冷空气温度Tlk℃30.000 二）燃料及烟气特性参数（0#轻柴油）1水分W y%0.00 2灰分A y%0.01 3碳C y%85.55 4氢H y%13.49 5氧O y%0.66 6氮N y%0.04 7硫S y%0.25 8低位发热计算值Q y dw Kcal/Kg81C y+246H y-26（O y-S y）-6W y10237.43 9理论空气量V0Nm3/kg0.0889Cy+0.265Hy-0.0333Oy+0.0333Sy11.17 10RO2容积V RO2Nm3/kg 1.886/100（Cy+0.375Sy） 1.62 11N2理论容积V0N2Nm3/kg0.79V0+0.008N y8.82 12H2O理论容积V0H2O Nm3/kg0.0124W y+0.111H y+0.0161V0 1.68 13平均过量空气系数αpj取用 1.10 14实际H2O容积V H2O Nm3/kg V0H2O+0.016（αpj-1）V0 1.70 15烟气的平均容积V y Nm3/kg V RO2+V0N2+V H2O+（αpj-1）V013.25 16RO2容积份额r RO2V RO2/V y0.12 17H2O容积份额r H2O V H2O/Vy0.13 18三原子气体容积份额r q r Ro2+r H2o0.25 三）锅炉热平衡及燃料消耗量计算1 冷空气焓I0LK Kcal/Kg 查燃油烟气焓温表105.902排烟温度θpy℃假定200.00 3排烟热焓I py Kcal/Kg℃879.20 4排烟热损失q2%（I py-αpj*I0lk）/Q y dw7.4502097 5化学不完全燃烧损失q3%估取16散热损失q5%估取37锅炉效率η%100-q2-q3-q588.54979 8燃料消耗量Bj kg/h Q*103*860/（Q y dw *η）66.407634 9保热系数φη/（η+q5）0.9672309四）燃烧室传热计算1炉胆结构特性计算1.1炉胆直径d m按结构0.8 1.2炉胆长度L m按结构 1.88 1.3辐射受热面积H f m2 3.14*d*L+3.14*d^2/4 5.224961.4炉膛包覆面积F L m2Hf+3.14*d^2/4 5.72736 1.5炉膛有效容积V L m3L*3.14*d^2/40.944512 1.6炉膛有效辐射层厚度S m 3.6*V L/F L0.5936842 2燃烧室热力计算2.1空气带入燃烧室热量Qk Kcal/Kgαpj*I0LK116.49 2.2燃烧室每Kg燃料输入热量QL Kcal/Kg Q y dw*（100-q3）/100+QK10251.546 2.3绝热燃烧温度θjr℃查燃油烟气焓温表1964 2.4绝热燃烧绝对温度Tjr Kθjr+2732237 2.5中心火焰出口假定温度θlc℃先假定后校核1150 2.6中心火焰出口烟气焓Icy Kcal/Kg查燃油烟气焓温表5675.26 2.7燃烧室出口绝对温度Tlc Kθlc+2731423 2.8受热面灰污系数ξ查《锅炉原理及计算》P2710.65 2.9有效辐射受热面Hfs m2ξ*Hf3.396224 2.10 受热面平均热有效系数ψpj Hfs/Hf0.65 2.11 三原子气体总分压力Pq MPa0.1013*rq0.0253102 2.12 三原子气体辐射力m.Mpa Pq*S0.01502632.13 三原子气体辐射减弱系数Kp1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS)^0.5-0.1)*(1-0.37*Tlc/1000)*rq2.91445142.14 碳黑颗粒辐射减弱系数Kth1/(m.Mpa)0.306*（2-αpj）*（1.6*Tlc/1000-0.5）*Cy/Hy 3.10320562.15 火焰发光黑度a fg1-e^(-(Kp*rq+Kth)*0.1013*s)0.2058006 2.16 火焰不发光黑度a q1-e^(-Kp*rq*0.1013*s)0.0428482 2.17 炉膛容积热负荷qv Kcal/m3.h Q y dw*B j/V L719782.82 2.18 系数m查《锅炉原理及计算》P2740.796 2.19 火焰黑度a h m*afg+（1-m）*aq0.1725583 2.20 炉膛系统黑度a L ah/（ah+（1-ah）*ψpj）0.2429046 2.21 火焰中心高度系数M查《锅炉原理及计算》P2720.4452.22 烟气平均热容积V-c KJ/（Kg.℃） 4.1868*（QL-Icy）/（θjr-θlc）23.5380752.23 炉膛出口烟温t lc℃Tjr/（M*（5.7*10-11*a L*ψpj*Hf*Tjr^3/（φ*Bj*V-c））^0.6+1)-2731208.86842.24 计算与假设值差Δt℃θlc-tlc-58.86843 2.25 结论Δt允许范围-100＜Δt＜100合格2.26 辐射换热量Qf Kcal/kgφ*（QL-Icy）4426.3251 2.27 炉膛出口烟温θlc‘℃假定840 2.28 出口烟气焓Icy，Kcal/Kg查燃油烟气焓温表4010.43 2.29 回流平均烟气温度θhl℃（θlc+θlc’）/2995 2.30 火焰直径D hy m按百得燃烧器取值0.52.31 回流烟气流速W hl m/s Bj*Vy*（θhl+273）/（273*3600*0.785*（d^2-Dhy^2))3.70780242.32 普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.5805 2.33 导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.10885 2.34 烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.0001732 2.35 雷诺数Re W hl*d/V17125.119 2.36 努塞尔数NU0.664*Re^0.5*Pr^0.33372.498834 2.37 换热系数ad W/m2.℃λ*NU/（d-Dhy）26.304994 2.38 温压Δt1℃θhl-Tcs905.000 2.39 炉胆内对流换热量Qd Kcal/kg0.86*ad*Δt1*Hf/Bj1610.8318 2.40 炉内换热总量Qcr Kcal/kg Qf+Qd6037.1569 2.41 炉胆烟气放热量Qrp Kcal/kgφ*（QL-Icy’）6036.6002 2.42 相对误差ΔQ%100*（Qrp-Qcr）/Qrp-0.009222 2.43 结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%合格四）对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m按结构0.045 1.2对流管长度Lg m按结构 1.95 1.3对流管枝数N按结构581.4对流受热面面积H dl m2N*3.14*dn*lg15.98103 1.5对流管流通面积F dl m2N*3.14*dn^2/40.0921983 1.6扰流子长度L4m按结构 1.950 1.7扰流子节距S m按结构0.113 1.8扰流子宽度B m按结构0.040 1.9扰流子厚度δm按结构0.0008 1.1O扰流子扭曲比Y S/B2.8252对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”℃先假定后校核200 2.2出口烟气焓值Icy”Kcal/Kg查燃油烟气焓温表879.25 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy’-Icy”）3028.5742 2.4大温压Δt2℃θlc’-Tcs750.000 2.5小温压Δt3℃θ”-Tcs110.000 2.6平均温压Δtpj℃（Δt2-Δt3）/LN（Δt2/Δt3）333.40404 2.7烟气计算温度Δt4℃（θlc’+θ”）/2520.0002.8烟气流速Wm/sBj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)7.69984712.9含扰流子烟管水力直径Dh m（3.14*dn-4*δ）/（3.14+2-2*δ/dn）0.02705492.1O含扰流子对流管烟气流速W'm/s W*dn/（dn-4*δ/3.14）7.878265 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.628 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.06732 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.0000798 2.14雷诺数Re W’*Dh/V2672.26642.15努塞尔数NU0.338*（Re/Y）^0.662*Pr^0.3526.8054282.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/Dh66.699359 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs243.404 2.19烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04052.2三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq17.1612742.21气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.07040672.22烟气黑度a y1-e^(-kps)0.0679853 2.23温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.53341742.24烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ） 3.4057352.25热有效系数ψ估取0.85 2.26总传热系数Kψ*（ad+af）59.58933 2.27烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj3001.7982 2.28相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp20.8841135 2.29结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）锅炉总热平衡校核1计算误差ΔQz Kcal/kg Q y dw*η/100-（Qcr+Qcr2）26.2676952计算相对误差%100*ΔQz/Q ydw0.25658493结论计算相对误差允许范围＜0.5%合格参考资料1）锅炉原理及计算/冯俊凯沈幼庭主编科学出版社出版 1995.72）锅炉计算手册上/宋贵良主编辽宁科学技术出版社出版 1995.103）燃油燃气锅炉/赵钦新惠世恩主编西安交通大学出版社出版2000.6。
锅炉房计算书
锅炉房计算书一．采暖热负荷采暖建筑面积约F=200000m2采暖热指标q=50w/m2计算热负荷Q’=50X200000=10Mw燃气热水锅炉热效率0.92选型热负荷Q=1.15Q’/0.92=11.5/0.92=12.5Mw二．锅炉选型选用3台4.2Mw燃气热水锅炉.工作压力1.0Mpa。
循环水量144 m3/h 三. 一次水泵选型水泵台数与锅炉台数对应.选4台水泵,其中一台备用.1.管路阻力: 管线总长L=1200m 干管比摩阻取80Pa/m沿程阻力H’=80x1200=96KPa局部阻力按沿程阻力的0.7计算,即H’’=96x0.7=67.2KPa H1=96+67.2=163.2KPa建筑内部阻力50KPa2.锅炉房内部阻力锅炉阻力50KPa锅炉房内管道阻力100KPa3．管道系统总阻力H3=1.2x(163.2+50+100)=1.2x313.2KPa=1.2x31.32M=37.59m 4．水泵选型选IRG125-200型热水泵L=160 m3/h H=50m N=37kw四．换热机组二次水泵选型1．选型热负荷高区采暖面积约50000m2计算热负荷Q=1.2x50 w/m2x50000 m2=3000000w=3000kw2. 循环水量L=3000x860/25=103.2 m3/h3．水泵选型选IRG100-200型热水泵L=100 m3/h H=50m N=22kw五. 定压水泵选型1.一次水定压选ISG40-170型热水泵L=5.3 m3/h H=36m N=2.2kw2.二次水定压选ISG40-220型热水泵L=5.5 m3/h H=60m N=4kw六．泄爆面积计算锅炉间F=14.55X13.1-1.8X5.7=190.6-10.26=180.34m2锅炉间V=AxBxH=180.34X4=721.4m3泄爆面积比值K=f/V>0.05 f>0.05V=0.05x721.4=36.1 m2实际泄爆面积f’=14.55x2.5=36.4 m2满足要求.七．通风1．锅炉间送风：单台锅炉燃烧空气量L1=1000X6=6000 m3/h总送风量：L=6000X3=18000 m3/h选SWF-1-NO8#混流式风机L=20883 m3/h H-353Pa N=4.0kw2．水泵间送风：按6次/h换气计算总送风量：L=7.8x2x7.1x5x6=3323 m3/h选BFT35-11NO3.15#轴流式风机L=3726 m3/h H-201Pa N=0.37kw八．事故排烟事故排风量按12次/时换气计算。
党校锅炉房节能计算书
公共建筑节能扬州市委党校新校区锅炉房计算书设计：校对：审核：日期：2008.10设计单位：扬州大学工程设计研究院建筑节能计算书项目名称：扬州市委党校新校区锅炉房项目地址：位于扬州市委党校新校区内.建设单位：扬州市委党校建筑面积：1016.8平方米1设计依据：1《江苏省民用建筑热环境节能设计标准》DB32/478－2001 2《民用建筑热工设计规范》GB50176－933《公共建筑节能设计标准》GB50189-20054《外墙外保温工程技术规程》J GJ144-20012建筑概况和围护结构基本组成：城市：扬州市建筑名称：扬州市委党校新校区锅炉房建筑面积：1016.8平方米层数：地上主体 2层，局部1层建筑物高度：7.95（至顶层屋面结构板顶）m结构类型：框架结构气候区：夏热冬冷朝向：南北朝向节能水平设计要求：节能50%屋面类型: 外保温系统，主要保温材料40mm厚挤塑保温板外墙类型：砂加气混凝土砌块自保温墙体钢筋混凝土墙+硬质聚氨酯泡沫塑料15mm厚外门窗类型：断热铝合金节能门窗，无色中空玻璃（东、西窗玻璃5+9+5），（南、北窗6+12+6）外窗可开启面积控制：＞30%结构性冷桥部位：外保温系统，主要保温材料硬质聚氨酯泡沫塑料15mm厚底面接触室外空气的架空或外挑楼板：外保温系统，主要保温材料硬质聚氨酯泡沫塑料15mm厚地面类型：地面与土壤接触处设保温层，主要保温材料50mm厚聚苯板建筑遮阳南窗：外窗外设手动织物外活动遮阳东西窗：不须设遮阳遮阳系数： 0.4（南窗）3建筑热工节能设计分析（一）体型系数计算：体型系数：0.353建筑表面积：1129 m2建筑体积：3202.5m3本建筑属于条式建筑，满足江苏省民用建筑热环境节能设计标准5.1.1条要求。
其中南立面建筑面积：257m2其中北立面建筑面积：257 m2其中东立面建筑面积：93m2其中西立面建筑面积：93 m2（二）屋顶传热阻计算：查（GB50176－93）中附表4.1及DB32/478－2001附录J可知各种材料导热系数λ［w/（m.k）］、蓄热系数S［w/（m2.k）］，查（GB50176－93）中附表2.2可知内外表面换热系数：Ri =0.11 m2.k/w，Re=0.05 m2.k/w。
锅炉课程设计计算书
锅炉课程设计一．设计 任务书1.额定蒸发量 D = 35 t/h2. 蒸汽压力 p= 2.5 M a p (表压)3. 蒸汽温度 gr t = 350℃4.给水温度 gs t = 105℃ 5．冷空气温度 lk t = 30℃ 6.空气预热温度 yr t = 165℃ 7.排烟温度 py θ = 185℃ 8.排污率 pw p = 5％ 9.燃料特性：⑴ 燃料种类： Ⅲ类烟煤； ⑵燃料应用基成分：（见下表）一：锅炉燃料与燃烧计算㈠：理论空气量、理论烟气容积的计算 1.理论空气量：0k V =0.0889（y C +0.375y S ）+0.265y H -0.0333y O=0.0889（57.42+0.375×0.46）+0.265×3.81-0.0333×7.16=5.891 3N m /㎏2.三原子气体容积：2RO V =0.01866×（y C +0.375y S ）=0.01866×（57.42+0.375×0.46）=1.075 3N m /㎏3.理论氮气容积：02N V =0.790kV +0.8×100yN =0.79×5.891+0.8×10093.0 =4.661 3N m /㎏4.理论水蒸气容积：02O H V =0.111y H +0.0124y W +0.01610k V =0.111×3.81+0.0124×8.85+0.0161×5.891=0.627 3N m /㎏5.理论烟气量：0y V =2RO V +02N V +02O H V =1.075+4.669+0.627=6.371 3N m /㎏㈣：1N3m气体空气及1㎏灰焓（表-5）㈤：烟气温焓表（表-6）二 锅炉热平衡及燃料消耗量计算㈠：锅炉热平衡及燃料消耗量计算 1.燃料低位发热量：dw Q =4.187[81C+246H-26(O-S)-6W]=4.187[81×57.42+246×3.81-26(7.16-0.46)-6×8.85] =22446.4 kJ/㎏ 2.冷空气理论焓：0lk h =0k V ()k c ϑ =5.891×39.6=233.3 kJ/㎏3.排烟温度 py θ= 185℃ （设计给定）4.排烟焓：根据py a =1.85 查 （表-6）有1t =100 ℃ 1h =1544.4 kJ/㎏ 2t =200 ℃ 2h =3118.3 kJ/㎏ 用内插法有 t =185℃ 时py h =12112))((t t t t h h ---+1h =100200)100185)(4.15443.3118(---+1544.4=2882.2 kJ/㎏5.固体不完全燃烧热损失：查注（二）表3-2有 4q = 10 (％)6.气体不完全燃烧热损失：查注（二）表3-2有 3q = 1.5 (％)7.排烟热损失： 2q =dwpy py Q a h )(-（100-4q ） =4.224463.23385.12.2882⨯-（100-10）=9.83 (％)8.散热损失：查注（二）表3-4有 5q = 1.0 (％)9.灰渣物理热损失：查 李加护《锅炉课程设计》表2-4取hz α=0.1， 取pz t =600℃，和式2-12，查叶江明《电厂锅炉原理及设备》表2-10 有hz c ϑ=561 kJ/㎏6Q =hzα100Ahz c ϑ=0.1×21.37×561/100=119.89 kJ/㎏ 6q =6Q /dw Q =119.89/22446.4= 0.54 (％)10.锅炉总热损失：∑q =2q +3q +4q +5q +6q =9.83+1.5+10+1.0+0.54 =22.87 (％)11. 锅炉热效率：η=100-∑q =100-22.87=77.13 (％) 12. 过热蒸汽焓：取P=2.5M a P gr t = 350℃ 查附表3有1t =340 ℃ 1h =3105.3 kJ/㎏ 2t =360 ℃ 2h =3151.0kJ/㎏ 用内插法有 t =350℃ 时gr h =12112))((t t t t h h ---+1h =340360)100185)(3.31050.3151(---+3105.3=3126.45 kJ/㎏13. 饱和水焓：取P=2.5+0.1=2.6M a P 查附表2有 bh h =971.2 kJ/㎏14.给水焓 gs t = 105℃ 查 李加护《锅炉课程设计》表B-7有1P = 2 M a P11t =100 ℃ 11h =420.5 kJ/㎏ 12t =120 ℃ 12h =505.0 kJ/㎏ 用内插法有gs t = 105℃ 时1h =1112111112))((t t t t h h ---+1h =100120)100105)(5.4200.505(---+420.5=441.63 kJ/㎏2P =3M a P21t =100 ℃ 21h =421.2 kJ/㎏ 22t =120 ℃ 22h =505.7 kJ/㎏用内插法有gs t = 105℃ 时2h =2122212122))((t t t t h h ---+21h =100120)100105)(2.4217.505(---+421.2=442.33 kJ/㎏用内插法有P = 2.5M a P 时gs h =12112))((P P P P h h ---+1h =23)25.2)(63.44133.442(---+441.63=442.0 kJ/㎏15．锅炉有效利用热：gl Q =D ×)(10)(1033gr pw pw gs gr h h D P h h -⨯+-=35×310（3126.45-442.0）+5%×35×310 (971.2-441.98)=94860360 kJ/h16.燃料消耗量： B =100⨯ηdw gl Q Q =10013.774.2244694860360⨯⨯=5479.9 kJ/h17.计算燃料消耗量：j B =B （1-1004q ）=5479.9×（1-10010）=4931.9 kJ/h 18.保热系数：ϕ=1-.113.770.1155+-=+q q η=0.987 ㈡：锅炉热平衡及燃料消耗量计算汇总表 （表-7）三 炉膛热力计算㈠：炉膛结构设计计算1. 燃料低位发热量：dw Q =22446.4 kJ/㎏2. 燃料消耗量： 'B =36009.54793600=B =1.522 ㎏/s3. 计算燃料消耗量 36009.49313600'==jj B B =1.370 ㎏/s4. 查《工业锅炉手册》表3.1-3有炉排热负荷： R q =700～1050 kw/㎡ 取R q =950 kw/㎡ 炉膛容积热负荷 ：v q =232.6～348 kw/3m 取v q =280 kw/3m5. 炉膛容积：V=v dw q Q B '=2804.22446522.1⨯=122.0 3m6. 炉排面积：R=Rdw q Q B '=9504.22446522.1⨯=36.0 ㎡7. 查《工业锅炉手册》表3.1-12可选炉排为8500×4520 mm （横梁式）取有效宽度为b=4420 mm.则有效长度l=42.40.36=8145mm 8. 炉膛结构尺寸计算：⑴ 查《工业锅炉手册》表3.1-11⑵ 取上炉排为0势面，A ，I 标高为同高 500 mm ⑶ 后拱长：取2a （MN ）=0.5L=0.5×8145=4070 mm⑷ 取后拱倾角为12°，则B 点标高为B=MN tan 12°=1365 mm ⑸ 取C ，F 同标高为2800 mm⑹ 取BC 倾角55°，DE 倾角15°，GF 倾角25°⑺ 前拱遮盖炉排长度为：1a (JK)=0.3L=0.3×8145=2445 mm⑻ 取JK ︰KL=1︰2 则Jk=244531⨯=815 mm ，kL=244532⨯=1630 mm⑼ LM=L-（JL+MN ）=8145-（2445+4070）=1630 mm⑽ CO=︒-55tan B C =︒-55tan 13652800=1005 mm 8. 炉膛结构计算⑴. V=122.0 3m 由炉排型号综合考虑，取炉膛宽为5000 mm⑵.侧墙 cq S =5V =5122=24.4 ㎡ ⑶. 1S =（0.5+1.365）×4.07×21=3.8㎡ ⑷. 2S =1005)3665.18.2(21⨯+=0.72㎡⑸. 3S =2.8×（8.145-4.07-2.445）=4.56㎡⑹. 4S =（0.5+0.88）×0.815×21=0.56㎡ ⑺. 5S =（1.859+2.8）×1.63×21=3.80㎡⑻. 6S =21×2.635×2.635︒15tan = 0.93㎡⑼7S =cq S -（1S +2S +3S +4S +5S +6S ）=24.4-(3.8+0.72+4.56+0.56+3.8+0.93) =10.03㎡⑽. 求出第7区的高度为：h =635.27s =635.203.10=3.806 ∴ E 点标高为：2800+3806=6606 mmD 点标高为：6606+2635︒15tan =7132 mm⑾． 后墙：AB=︒12cos 07.4=4.161 mBC=︒55cos 005.1 1.752 mCD=7.312-2.800=4.512 mhq F =(0.5+4.161+1.752+4.512) ×5=54.63 ㎡ ⑿. 前 顶墙： IH=︒25cos 815=0.899 mHG=1.859-0.88=0.979 mGF=︒30cos 630.1=1.882 mFE=6.606-2.800=3.806 mED=︒15cos 635.2=2.728 mqq F =(0.5+0.899+0.979+1.882+3.806+2.728) ×5=53.97 ㎡ ⒀. 炉壁总面积：lb F =2×cq S +hq F +qq F =2×24.4+54.63+53.97=157.4 ㎡⒁. 炉膛有效辐射受热面：① 前墙覆盖耐火涂料标高取为3.300 m,则水冷壁曝光面长度为：1L =DE-EF-(3.3-2.8)=2.728-3.806-(3.3-2.8 )=6.034 m ② 耐火涂料覆盖长度为：2L =（ED+DF+FG+GH+HI ）-1L =（2.728+3.806+1.882+0.979+0.899）-6.034 =4.26 m③ 取水冷壁：s=170mm d=51mm e=25.5mm n=28根 则 d s =3.33 d e =0.5 查教图7-2有1x =0.59 2x =11q H =（28-1）×0.17×6.034×0.59=16.34㎡ 2q H =（28-1）×0.17×4.26×1=19.55㎡查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2q H ξ=1ξ1qH +2ξ2q H =0.6×16.34+0.2×19.55=13.71㎡ ④ 后墙：烟窗高取1.5mDC+CB-1.5=4.512+1.752-1.5=4.76 m AB=4.161 mS=170mm d=51mm n=28根 e=25.5 d s =3.33 d e =0.5查教图7-2有 1x =0.59 2x =11h H =（28-1）×0.17×4.76×0.59=12.89㎡ 2h H =（28-1）×0.17×4.161×1=19.10㎡查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2h H ξ=1ξ1hH +2ξ2h H =0.6×12.89+0.2×19.10=11.55㎡ ⑤ 烟窗:S=340mm d=51mm h=1.5 x=1 n=14根 ξ=0.6ch H =（n-0.5）×s ×h ×x=(14-0.5) ×0.34×1.5×1=6.63 ㎡ c H ξ=ξch H =0.6×6.63=3.98 ㎡⑥ 侧墙：于后拱处设观火孔讲水冷壁分左右两部分，如图左侧下集箱标高为0.5m ，右侧下集箱与后拱同高1.365m 观火孔取一砖（230mm ）有RS=2635-1005=1400 mm=1.4 mP 点标高为6.606+1.4︒15tan =6.981 m Q 点标高为6.606+1.63︒15tan =7.043 mA S =(EL+JM) ×LM ×21=(6.606-0.5+6.981-0.5) ×1.4× 21=8.81 ㎡B S =(7.043-1.365+7.312-2.8)×1.005×21=5.12 ㎡C S =1.4×0.5=0.7 ㎡水冷壁布置为：S=105mm d=51mm e=65mm 则 d s =2.06 de =1.375查教图7-2有 1x =0.87 2x =11cH =（A S +B S ）×1x =（8.81+5.12）×0.87=12.1 2c H =C S ×2x =0.7×1=0.7 查教表7-1 1ξ=0.6 2ξ=0.2c H ξ=1ξ1cH +2ξ2c H =0.6×12.1+0.2×0.7=7.4㎡ ∑H ξ=qHξ+h H ξ+c H ξ+2c H ξ=13.71+11.55+3.89+2×7.08=43.95 ㎡⒂．炉膛平均热有效系数：L ψ=lbF H ∑ξ=7.15495.43=0.284⒃．炉膛有效辐射层厚度： s=R F V lb +6.3=1.364.1571226.3+⨯=2.27 m ⒄. 燃烧面与炉墙面积之比： 4.1570.36==lb F R ρ=0.229 ⒅. 辐射受热面面积：f H =1q H +2q H +1h H +1h H +ch H +2（1c H +2c H ）=16.34+19.55+12.89+19.10+6.63+2×（12.1+0.7） =100.11 ㎡㈡. 炉膛热力计算1. 燃料低位发热量：dw Q =22446.4 kJ/㎏2. 燃料消耗量： 'B =36009.54793600=B =1.522 ㎏/s 3. 计算燃料消耗量： 36009.49313600'==jj B B =1.370 ㎏/s4. 保热系数： ϕ=0.9875. 炉膛出口过量空气系数："a =1.56. 炉膛漏风系数l a ∆=0.107. 冷空气焓：0lk h =233.3 kJ/㎏8. 热空气温度：rk t =160 ℃ 9. 热空气焓：查表6有1t =100 ℃ 1h = 777.6 kJ/㎏ 2t =200℃ 2h =1567.0 kJ/㎏ 内插 t =160 ℃ 时=+-=--1121120))((h t t t t h h h rk =+---6.777100200)100160)(6.7770.1567(1251.2 kJ/㎏ 10. 空气带入炉内的热量：k Q =（"a -l a ∆）0rkh +l a ∆0lk h =（1.5-0.1）×1251.2+0.1×233.3=1775.0 kJ/㎏11. 炉膛有效放热量：l Q =k dw Q q q q q Q +----4643100100=22446.60.177********.0105.1100+----=23712.6 kJ/㎏12.理论燃烧温度： 取50.1=α 查表61t =1500℃ 1h =22198.8 kJ/㎏ 2t =1600℃ 2h =23848.9 kJ/㎏内插l Q =23712.6 kJ/㎏ 时ll t =112112))((t h h h Q t t l +---=15008.221989.23848)8.221986.23712)(15001600(+--- =1591.7 ℃13. 理论燃烧绝对温度 ：ll T =ll t +273=1591.7+273=1864.7 K14. 炉膛出口烟温：先假后校 "lj t =1000 ℃15. 炉膛出口绝对烟温："lj T =1000+273=1273 K 16. 炉膛出口烟焓：按="a 1.50 查表6有lj h "=14170.4 kJ/㎏ 17. 烟气平均热容：pj vc )(=""lj lj ljl T T h Q --=12737.18644.141706.23712--=16.1 kJ/㎏℃18. 三原子气体容积份额：q r =O H RO r r 22+=0.1149+0.0720=0.1869 19. 三原子气体总分压力：q p =q r ×P=0.1917×0.1=0.01869 a MP 20. 三原子气体辐射能力：q p s =0.01869×2.27=0.0424a MP .m 21. 三原子气体辐射减弱系数：q q r k =10)100037.01)(1.0106.178.0("2⨯--⨯+q lj q OH r T s p r =101869.0)1000127337.01)(1.0100424.00720.06.178.0(⨯⨯--⨯⨯+ =1.26 （1/a MP .m ）22. 烟气密度：y ρ=yy V G =356.925.13=1.42㎏/3m 23. 烟气灰粒平均直径：h d =20m μ 查 注（三）274P 表7-3 24. 烟气中灰粒无因次浓度：h μ=yfh G Aa 100=25.131002.037.21⨯⨯=0.0032 （fh a =0.15～0.3）25.灰粒的减弱系数：h K =322")(43000hlj ydT ρ=32220127342.143000⨯⨯=70.55 （1/a MP .m ）26. 焦炭粒的减弱系数：c K =10.2 （1/a MP .m ） 查 注（三）275P 27. 无因次数：1x =0.5 查 注（三）275P 28. 无因次数：2x =0.03 查 注（三）275P 29. 气体介质吸收力：ps k =ps x x k k r k c h h q q )(21++μ=27.21.0)03.05.02.100032.055.7026.1(⨯⨯⨯⨯+++ =0.37230. 火焰黑度：hy a =1-kps e -=1-372.0-e =0.311 31. 炉膛黑度：l a =)1)(1)(1(1)1(ρψρ-----+l hy hy hy a a a =)229.01)(284.01)(311.01(1229.0)311.01(311.0----⨯-+=0.75732. 系数：M=0.59 （厚煤层） 查 注（三）273P 表7-2 33．炉膛出口烟气温："l t =1))(1067.5(6.0'311+⨯⨯-pjj ll l lb l llvc B T a F M T ϕψ-273 =1)1.1637.1987.06.1864757.04.157284.01067.5(59.06.18646.0311+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯--273 =1038.5 ℃34. 校核：∆=""lj l t t -=10005.1038-=38.5＜100 故假设炉膛出口温度1000℃正确 故炉膛出口温度为1038.5℃ 35．炉膛出口烟焓：按="a 1.50 查表61t =1000℃ 1h =14170.4kJ/㎏ 2t =1100℃ 2h =15744.1kJ/㎏内插"lj t =1038.5℃ 时=+--=-1121"12"))((h t t t t h h h lj l 4.1417010001100)10005.1038)(4.141701.15744(+---=14776.3 kJ/㎏36. 炉膛辐射放热量：f Q =)("l l h Q -ϕ=0.987（23712.8-14776.3）=8820.3 kJ/㎏ 37. 辐射受热面热强度：f q =∑ffj HQ B ξ'=11.1002.874137.1⨯=119.6 kw/㎡㈢：炉膛热力计算汇总表四.凝渣管结构设计及热力计算㈠ 凝渣管结构设计计算1. 第1 、第2排 错列'1s =340mm d=51mm n=14根/排，则ds '1=51340=6.67查教图7-2有 '1x =0.2⑴．受热面积'H =n dl 2⨯π=3.14×0.051×1.5×2×14=6.73 ㎡ ⑵．烟气通流截面积'F =4.98×1.5-14×1.5×0.051=6.40 ㎡ 2. 第3 、第4排 顺列"1s =170mm d=51mm n=28根/排 则ds "1=170/51=3.33查教图7-2有 "1x =0.41⑴． 受热面积"H =n dl 2⨯π=3.14×0.051×1.5×2×28=13.46 ㎡ ⑵． 烟气通流截面积"F =4.98×1.5-28×1.5×0.051=5.33㎡ 3. 凝渣管⑴．总受热面积H ='H +"H =6.73+13.46=20.19 ㎡⑵. 烟气通流截面积:pj F =""''"'F H FH H H ++= 33.546.1340.673.619.20+=5.46 ㎡⑶. 凝渣管受炉膛辐射面积：fz H =4.59×1.5=6.89㎡⑷. 凝渣管角系数：nz x =1-2"12'1)1()1(x x --=1-22)41.01()2.01(-- =0.78⑸. 凝渣管有效辐射面积：f nz H =nz x pj F =0.78×6.89=5.37 ㎡⑹. 横向平均节距：1s =（'1s 'H +"1s "H ）/（'H +"H ）=(0.34×6.73+0.17×13.46)/（6.73+13.46） =0.227 m⑺. 纵向节距： 2s =0.18 m 如图 SHL35-8-03⑻．烟气有效辐射层厚度:S=0.9)14(221-⨯πds s d =0.9×)14051.018.0227.0(051.02-⨯⨯⨯π =0.873⑼. 比值：1σ=d s 1=051.0227.0=4.45 2σ=ds 2=051.018.0=3.53㈡ . 凝渣管热力计算1. 进口温度：1t =1038.5 ℃ 炉膛出口温度 2．进口烟焓：1h =14776.3 kJ/㎏ 炉膛出口烟焓 3. 出口温度：2t 先假设后校核 1000 ℃4. 出口烟焓：2h 按"a =1.50 查表6有 2h =14170.4 kJ/㎏5. 烟气侧对流放热量：rq Q =)(21h h -ϕ=0.987（14776.3-14170.4） =605.9 kJ/㎏6. 平均烟温：pj t =)(2121t t +=)10005.1038(21+=1019.3 ℃7. 管内工质温度： 取P=2.5+0.1a MP 查附表2有 t =226℃ 8. 最大温压：d t ∆=1t -t =1038.5-226=812.5 ℃ 9. 最小温压：x t ∆=2t -t =1000-226=774 ℃10.平均温压：pj t ∆=21（d t ∆+x t ∆）=21（812.5+774）=793.3 ℃ 11．烟气流速：ω=pj pj y j F t V B 273)273('+=64.5273)2733.1019(356.937.1⨯+⨯⨯=10.76 m/s12.水蒸气容积份额：O H r 2=0.0720 烟气特性表 4 13.三原子气体容积份额：2RO r =0.1869 烟气特性表 4 14.凝渣管错列部分：⑴．条件对流放热系数：查教线图7-11 0a =0.080kw/㎡℃ ⑵．修正系数： 查教线图7-11 c c =0.81 ⑶．修正系数： 查教线图7-11 w c =0.91 ⑷．修正系数 查教线图7-11 s c =0.95⑸．错列部分对流放热系数：cl a =0a c c w c s c =0.080×0.81×0.91×0.95 =0.0560 kw/㎡℃15.凝渣管顺列部分：⑴．条件对流放热系数：查教线图7-12 0a =0.070 kw/㎡℃ ⑵．修正系数： 查教线图7-12 c c =0.903 ⑶．修正系数： 查教线图7-12 w c =0.90 ⑷．修正系数 查教线图7-12 s c =1⑸．顺列部分对流放热系数：sl a =0a c c w c s c =0.070×0.903×0.90×1 =0.0569 kw/㎡℃16. 对流放热系数：d a ="'"'H H H a H a sl cl ++=45.1373.645.130569.073.60560.0+⨯+⨯=0.0566 kw/㎡℃17.管壁积灰表面温度： 查教 式7-15 b t =t t ∆+=226+80=306 ℃ 18.条件辐射放热系数：0a =0.202 kw/㎡℃ 查教线图7-18 19.不含灰辐射修正系数：y c =0.93 查教线图7-1820.三原子气体总分压：q p =q r p=0.01869 见表421.三原子气体辐射能力：s p q =0.01869×0.873=0.0163 kw/㎡℃ 22.三原子气体辐射减弱系数：q q r k =10)100037.01)(1.0106.178.0("2⨯--⨯+q lj q OH r T s p r =101869.0)10002738.102137.01)(1.0100163.00720.06.178.0(⨯⨯+--⨯⨯+=2.061 （1/a MP .m ）23.气体介质吸收率：kps =q q r k ps =2.061×0.1×0.873=0.1799 24.烟气黑度：a =kps e --1=1799.01--e =0.164625辐射放热系数：f a =0a a y c =0.202+0.1646+0.93=0.0309 kw/㎡℃ 26.冲刷系数：ξ=1 横向冲刷27.烟气对管壁对流冲刷系数：l a =ξ（d a +f a ）=1×（0.0566+0.0309） =0.0875 kw/㎡℃28.烟窗处炉膛辐射热负荷分布系数：ch y =0.8 注（二）158P 式 7-36d 29.凝渣管吸收炉膛辐射热.'f Q ='jfnzf ch B H q y =37.137.56.1198.0⨯⨯=375.0 kJ/㎏30.有效系数：ψ=0.6 注（二）159P 31.传热系数：K =)1(1''ψψ-+rp fQ Q a =)6.01(10875.06.09.6050.375-+⨯=0.042 kw/㎡℃ 32.传热量：cr Q ='jpjB t KH ∆=37.13.101918.20042.0⨯⨯=630.6 kJ/㎏33.误差∆=rprpcr Q Q Q -×100%=9.6059.6056.630-×100%=4.07%＜5% 故假设温度正确，校核通过。
锅炉房设计说明书
锅炉房及设备设计说明书学院：姓名：班级：学号：设计说明160000㎡的住宅小区，热指标45W/㎡，市政管网水压0.25Mpa，热水95℃/70℃1.热负荷计算采暖最大热负荷为：Q=q*F=45*160000=7.2MW锅炉房自耗热能量包括锅炉房的采暖、浴室、锅炉吹灰、设备散热、介质漏失和热力除氧器的排气损失等。
这部分能量约占输出负荷的2%——3%，启动水泵的耗能大，但正常运行时使用电动给水泵。
热网的热损失包括散热和介质漏失，与输送介质的种类、热网的敷设方式、保温完善程度和管理水平有关，一般为输送负荷的10%-15%。
最大计算热负荷：Q max = K0 *K1*Q0式中K0——热水管网的热损失系数，取值为1.10K1——采暖热负荷同时使用系数，取用1Q0——采暖最大热负荷，则Q max=1.10×1×7.2MW=7.92MW2．锅炉类型及台数的确定锅炉型号和台数根据锅炉房热负荷、介质、参数和燃料种类等因素选择，并应考虑技术经济方面的合理性，使锅炉房在冬夏季均能达到经济可靠运行。
根据计算热负荷的大小和燃料特性决定锅炉型号，并考虑负荷变化和锅炉房发展的需要。
选用锅炉的总容量必须满足计算负荷的要求，以保证用气的需要。
但也不应使锅炉的总容量超过计算负荷太多而造成浪费。
锅炉的容量还应适应锅炉房负荷变化的需要，特别是某些季节性锅炉房，要力免锅炉长期在低负荷下运行。
因为热媒为水，供水温度为95℃，回水温度为70℃，经计算最大热负荷为7.92MW 。
选用2台热功率为4.2MW ，的卧式燃气热水锅炉，即WNS4.2-1.0-95/70-Q 型锅炉，锅炉房总额定功为12.6MW ，热水供回水温度为95℃/70℃WNS4.2-1.0-95/70-Q 型热水锅炉的技术参数：型号：WNS4.2-1.0-95/70-Q额定热功率：4.2MW额定出水压力：1.0Mpa供回水温度：95℃/70℃锅炉燃料：天然气燃料耗量：450m ³/h3.锅炉循环水量的计算t c kQ6.3G △ t/h 式中 Q —锅炉额定热负荷，kWk —官网散热损失系数，取1.05c —官网热水的平均比热容，kJ/(kg ·℃)t △--热水供回水温差，℃锅炉房循环水量为t c kQ 6.3G △== ）（7095*41874200*1.05*3.6-=151.7t/h4.循环水泵扬程的计算H ≥H1+H2+H3式中H1-----锅炉房阻力损失，取100 kPaH2---------供回水官网阻力损失，由计算得120kPaH3-----最不利用户内部阻力损失，取50 kPaH ≥H1+H2+H3=100+120+50=270 kPa5.循环水泵的选择为控制方便，以一台锅炉配一台泵的形式，故选择4台立式循环水泵，其中一台备用。
燃油燃气锅炉热力计算书(详细版)
α pj VH2O Vyຫໍສະໝຸດ /3设计取定
V0H2O+0.0161（α -1）V0 m /kg 标准表4-1
0 0 0 m3/kg VRO2+V N2+V H2O+（α -1）V
rH2O H2O容积份额 rRO2 RO2容积份额 三原子气体容积份额 rq
/ / /
VH2O/Vy标准公式4-10 VRO2/Vy标准公式4-09 rH2O＋rRO2标准表4-1
北京市热水锅炉厂
一、锅炉设计规范（基本参数） 额定供热量 1 工作压力 2 额定出水温度 3 4 5 6 7 8 9 10 11 回水温度 冷空气温度 出水压力 回水压力 锅炉循环水量 设计燃料 燃烧方式 锅炉型式
WNS2.8-1.0/95/70-Y（Q）型
燃油燃气锅炉热力计算书 Q = P = t＂ = 2.8 0 95 MW MPa ℃ ℃ ℃ MPa MPa kg/s 天然气
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t/h
Qy dw kJ/kg
42900
11.1666 8.8219 1.6773 1.5981
1.1000 1.6953 13.2140 0.1283 0.1209 0.2492
0
0.0889（Cy+0.375Sy)+0.265Hy m /kg -0.0333Oy)标准公式4-02
3
0 y m3/kg 0.79V +0.008N 标准公式4-04 y y 0 m3/kg 0.111H +0.0124W +0.0161V
V0N2 V0H2O VRO2
y m3/kg （1.866Cy+0.7S ）/100
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10吨锅炉计算书
某工业锅炉房工艺设计原始资料1.地区：哈尔滨2.热负荷资料3.煤质资料⑴煤种：烟煤⑵煤元素元素分析C y=％H y=3％O y=％N y=％S y=％A y=％W y=10％4.水质资料水源：深水井水压总硬度：H=L pH=溶解氧含量：L5.气象资料⑴采暖室外计算温度：-26°⑵采暖期室外平均温度：°⑶采暖天数：179天⑷最大冻土层深度：2米⑸海拔高度：米、⑹大气压力：冬：夏：一、热负荷计算1.小时最大计算热负荷D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5 k0——室外管网散热损失和漏损系数，取k1——采暖热负荷同时使用系数，取k2——通风热负荷同时使用系数，取~k3——生产热负荷同时使用系数，取~k4——生活热负荷同时使用系数，取D 1——采暖设计热负荷，为h D 2——通风设计热负荷，为h D 3——生产最大热负荷，为h D 4——生活最大热负荷，为h所以；=max 1D （⨯⨯⨯⨯）=14 t/h 2.小时平均热负荷D pj =k 0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5 D pj1——采暖小时平均热负荷D pj1=1D t t t t wn pj n --由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =℃ t w =-26℃∴D pj1=)26(18)5.9(18----*=hD pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=h D pj4——生活平均热负荷D pj4=81D 4=81*=D pj5——锅炉房用热平均热负荷D pj5=∴D pj=++++=h二、锅炉型号及台数的确定本设计锅炉最大计算热负荷14t/h及生产、采暖和生活用均不大于，本设计选用锅炉型号为：95/70-AⅡ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。
主要技术参数如下：额定供热量：14t/h额定设计压力：供水温度：95℃回水温度：70℃锅炉受热面：H=设计效率：η=80％排烟温度：+165℃炉排受热面：外形尺寸：**三、送引、风系统的设计计算1.计算送风量和引风量 ①.燃料低位发热量ydwQ =339C y +1030H y -109*（O y -S y ）-25W y kJ/kg 由原始资料：C y =％ H y =3％ O y =％ S y =％ W y =10％y dw Q =339*+1030*（）-25*=kg②.理论空气量v o =1000Q ydw + =·m 3/kg ③.额定耗热量 B=100**3600*015.1η•ydw edQ Q edQ ——热水锅炉的循环水量kg/h310*)(*278.0--=ic cs ed ed h h D QedD ——蒸汽锅炉的额定蒸发量 10t/hh cs ——热水锅炉出水的焓值kJ/kg h cs =kgh is ——热水锅炉进水的焓kJ/kg h is =kg η——锅炉效率80％310*)53.2939.482(10*278.0--=ed Q= t/h∴B ed =100*8.0*8.21294526.0*3600*015.1=h 燃料消耗量B j =B （1-100q） q 4——机械不完全燃烧热损失 q 4=5~12取10 ∴B j =*（1-10010）=h④每小时锅炉所需空气量v =273273)("0k ky L L L t v B +∆+∆-•αααm 3/h "Lα——炉膛出口处过量空气系数L α∆——炉膛的漏风系数，取 kyα∆——空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，取t k ——冷空气温度 25℃v =**27325273+ =k g⑤实际烟气量v py =0y v +(α'-1)v 0*k g0y v ——理论空气量0yv =1000ydwQ +k g=10008.21294+=k g)1007.010055.51007.0100866.1(21.010yy y y O H S C v -++=α'——过量空气系数 α'= ∴v py =+（）*+=k g 烟气中烟气流量v y =273273)(0+•∆+y py j t v v B α=+*）*273273170+=h2.确定送、引风管道的断面尺寸 ⑴送风管道断面尺寸：F=ωυ3600V ——空气量 m 3/hω——介质选用流速 ω=12m/s∴F=12*36006920=确定尺寸为：300*550mm⑵烟道断面尺寸室内部分F=ωυ3600=12*360018496= 尺寸为：500*900mm 室外部分v=7m/s F=7*360018496=尺寸为：750*1000mm3.计算风道和烟道阻力 ⑴风道阻力jf mf f h h h ∆+∆=∑∆mfh ∆风道的摩擦阻力pj pjd mfd L h ρωλ22•=∆ Paλ——摩擦阻力系数 λ= L ——管段长度 15m ωpj ——空气平均流速 12m/s ρpj ——空气平均密度 ρpj =pjt +2732730ρ0ρ——空气密度 m 3 ∴ ρpj =25273273*29.1+=m 3d d ——管道的当量直径m d d =ba ab +2=55.030.055.0*30.0*2+=∴Δh mf =*39.015*2122*= Δh jf ——风道的局部阻力 Δh jf =pj pjρωξ22ξ——局部阻力系数管段入口ξ=；风机入口ξ=；风机出口5个ξ=*5=弯头6个ζ=*6=∴ ξ=+++=∴Δh jf =*2122*= pa∴f h ∑∆=+= pa ⑵烟道阻力 21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑mfh ∆——烟道的摩擦阻力pjpjd mfd L h ρωλ22•=∆L=5m 18.1*212*9.0*5.09.0*5*25*02.02=∆mfh= pa1j h ∆——钢制烟道局部阻力 pj pjj h ρωξ22=∆弧形弯头ξ=*3=；引风机入口ξ=；引风机出口ξ=；除尘器入口ξ=；除尘器出口ξ=；突然扩大ξ=∴ξ∑= ∴17027334.1*273*212*035.321+=∆j h = pa2j h ∆——砖砌烟道局部阻力转角ξ=；三通ξ=；突然扩大ξ= ∴ξ∑=∴2j h ∆=17027334.1173*212*023.12++= pa21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑ =++ =4.确定烟囱的高度，烟囱的口径和阻力⑴因为锅炉的蒸发量为10t/h ，且为2台，根据要求，由课本表9-3，选用烟囱高度为40m ，砌砖。
10吨锅炉计算书
某工业锅炉房工艺设计原始资料1.地区：哈尔滨2.热负荷资料3.煤质资料⑴煤种：烟煤⑵煤元素元素分析C y=55.5％H y=3％O y=3.8％N y=0.9％S y=0.5％A y=26.3％W y=10％4.水质资料水源：深水井水压0.3MPa总硬度：H=4.84mge/L pH=7.8溶解氧含量：3.5mge/L5.气象资料⑴采暖室外计算温度：-26°⑵采暖期室外平均温度：-9.5°⑶采暖天数：179天⑷最大冻土层深度：2米⑸海拔高度：127.95米、⑹大气压力：冬：745.9mmHg夏：735.9mmHg一、热负荷计算1.小时最大计算热负荷D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5k0——室外管网散热损失和漏损系数，取1.10k1——采暖热负荷同时使用系数，取1.0k2——通风热负荷同时使用系数，取0.8~1.0k3——生产热负荷同时使用系数，取0.7~0.9k4——生活热负荷同时使用系数，取0.5D1——采暖设计热负荷，为5.88t/hD2——通风设计热负荷，为6.2t/hD3——生产最大热负荷，为0.88t/hD4——生活最大热负荷，为0.6t/h所以；=maxD 1.15（0.8⨯5.88+1.0⨯6.2+1.1⨯0.88+0.5⨯0.6）1=14 t/h2.小时平均热负荷D pj=k0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5D pj1——采暖小时平均热负荷D pj1=1D t t t t wn pj n --由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =-9.5℃ t w =-26℃∴D pj1=)26(18)5.9(18----*1.7=1.063t/hD pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=0.875t/h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=3.5t/h D pj4——生活平均热负荷D pj4=81D 4=81*0.9=0.1125D pj5——锅炉房用热平均热负荷 D pj5=0.4∴D pj =1.063+0.875+3.5+0.1125+0.4=5.9505t/h 二、锅炉型号及台数的确定本设计锅炉最大计算热负荷14t/h 及生产、采暖和生活用均不大于0.6MP ，本设计选用锅炉型号为：QXL10-1.25/95/70-A Ⅱ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。
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燃油热水锅炉房设计说明书一、工程概况:1.该锅炉房位为一单独建筑，主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。
2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4.5米。
3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理。
锅炉房外面已有室外地下储油罐。
4．水质资料5．用热项目二、参考文献：①《锅炉房设计规范》（GB 50041－92版）②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144-88版）③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：单位办公楼燃油热水锅炉房设计计算书一、锅炉房系统方案设计：1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量，同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。
2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用，3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化，又使油处于循环状态，可以防止结冻。
日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。
3、水循环系统：根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水水换热，热水供暖采用板式换热器水水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉，不断循环。
4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理，由给水泵引至锅炉进行补水。
离子交换器置于水处理间。
5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱，烟囱设置于日用油箱间。
二、锅炉本体计算：1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max是选择锅炉的主要依据，可根据附2-15443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++= KW1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷；5Q ——锅炉房除氧用热；1K ,2K ,3K ,4K ——分别为采暖，通风，生产，生活负荷同时使用系数；0K ——锅炉房自耗热量和管网热损失系数。
1）采暖季最大计算热负荷生活用热负荷：查《建筑给水排水工程》P152表5-2，采暖供回水温度为95℃/70℃，容积式换热器生活热水供回水温度为40℃/5℃，一个淋浴器无淋浴小间小时用水量取300L ，热水用热计算公式按《建筑给水排水工程》P158式5-2814100036004187%100401553003600)(012=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-=∑bC N t t q Q r r h ρ KW0N ——同类卫生器具数；b ——同类卫生器具同时使用百分数，公共浴室淋浴器按100%计算；C ——水的质量热容，C =4187J/（Kg.℃）5.32527)8145.02000(05.1)(22110max =⨯+⨯=+=Q K Q K K Q KW式中 0K ——锅炉房自耗热量和管网热损失系数，取1.05； 1K ——采暖用热同时使用系数，取1；3K ——生活用热同时使用系数，生活用热可提前1h 加热，故取0.5； 2）非采暖季最大计算热负荷4288145.005.1)(22110max =⨯⨯=+=Q K Q K K Q KW2、确定锅炉型号及台数根据锅炉房的计算容量，所需热水参数和供应燃料品种，选用2台热功率为1.4MW 的卧式燃油热水锅炉，即WNS1.4-0.7-95/70-Q 型锅炉，锅炉房额定总功率为2.8MW ，采暖季节，工作时两台锅炉运行采暖，非采暖季节，只需投入一台运行，本锅炉房不设备有锅炉，俩台锅炉互为备用，锅炉的检修保养安排在非采暖季节进行。
热水锅炉技术参数如下：三、水处理系统计算1、本设计拟采用钠离子交换软化给水。
采用低速逆流再生钠离子交换器进行软化。
锅炉房采暖季的最大给水量即为本锅炉房所需补充的软化水量：h m h t kG G x b /01.1/01.114.101%13==⨯==2、 钠离子交换器的选择计算（下表）查《锅炉及锅炉房设备》P295，表10-2，锅炉给水允许水硬度H=0.03mmol/L ，2 软化速度 m/h 再生或逆洗流速采用3—6m/h 4.53 所需交换器截面积 F ’ ㎡ G b =1.01/4.50.23 4 实际交换器截面积 F ㎡ 选用ø600交换器 0.283 5 交换剂层高度 h m 交换器产品规格 1.6 6 运行时实际软化速度v m/h G b /F=1.01/0.283 3.57 7 交换剂体积 V m 3hF=1.6×0.2830.46 8 交换剂工作能力 E 0 ge/ m 3732#树脂1100~15001100 9 交换器工作容量 E ge V E 0=0.46×1100=506 506 10 反洗、还原及正洗时间Th T=6015+6030+6040 1.42 11 小反洗时间 min 反洗时间取为15min 15 12 小反洗水流速度 m/h 控制在12m/h 一下9 13 小反洗耗水量 V 1m 3F =0.283×15×9/600.64 14 静置时间 min 交换剂回落、压脂平整，取用4 15 再生剂纯度 % 工业用盐，取用 95 16 再生剂单耗 q g/ge 逆流再生90 17再生一次所需再生剂量KgEq/1000=506×90/(1000×0.95)4818 再生液浓度 % 取用 5 19再生一次稀盐液体积m 3/1000=48/(1000×0.05)0.9620 再生一次耗水量 m 3近似等于0.96 21 再生速度 m/h 低速逆流再生，取用1.8 22 再生时间 min 60/F =60×0.96/0.283×1.8113 23逆流冲洗时间min逆流冲洗时间一般为30~40min3524 逆流冲洗耗水量 m 3F /60=5.5×0.283×35/600.91 25 小正洗时间 min 小正洗时间为10min 左右10 26 小正洗速度 m/h 取用8 27 小正洗耗水量 m 3F /60=0.283×8×10/600.38 28 正洗时间 min 取用 40 29 正洗速度 m/h 取用17.5 30 正洗耗水量 m 3F/60=0.283×40×17.5/60 3.3 31 再生需用自来水耗量 m 3++=0.64+0.38+3.3 4.32 32 再生需用软水耗量 +=0.96+0.91 1.87 33再生一次总耗水量m 3+=4.32+1.876.19经软化后出水硬度≤0.03mmol/L ，符合《工业锅炉水质标准GB1576—2001》总硬度≤0.6mmol/L 的要求。
3、再生液（盐液）的配制和贮存设备 1）、浓盐液池体积计算本锅炉房钠离子交换器运行周期为29+5.1=34.1小时，每再生一次需40.3KG ，如按照储存10天的食盐用量计算，则浓盐液（浓度26%）池体积为：31.1100026.01.343.402410m =⨯⨯⨯⨯2）、稀盐液池体积计算再生一次所需的稀盐液（浓度5%）的体积为0.96 m 3，若按有效容积系数0.8计算，稀盐液池体积为1.2 m 3。
本设计拟用混凝土砌筑一个尺寸为800×1000×1500盐池，浓、稀盐池各为一个。
5、盐液泵的选择盐液泵的作用：其一是将浓盐液提升至稀盐液池；其二是输送稀盐液至离子交换器，过量的部分稀盐液流回稀盐液池进行扰动，使之浓度均匀。
盐液泵运转时间短，不需设置备用泵。
为防盐液腐蚀，选用102型塑料离心泵一台：流量6t/h ，扬程196KPa ；电动功率1.7KW ，转速2900r/min ，进口管径Dg40，出口管径Dg406、原水加压泵的选择为了确保再生时所需的反洗水压和软化过程所需克服交换器阻力的水压，特设原水加压泵1台：型号IS65-40-250，流量12 m 3/h ，扬程196KPa ，电机Y100L1-4，功率2.2KW ，转速1450r/min ，进口管径Dg40，出口管径Dg40。
2）排水处理：根据《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》P252表5-3，热水锅炉热水温度≤95℃采用锅内加药水处理，使水质标准达到如下：参考《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》P277表5-23如下：本设计锅炉采用热水循环系统，对循环回水可采用自动加药装置。
锅炉运行时，用户可以根据水质情况选购缓蚀剂、阻垢剂、除氧剂、碱度调节剂等，以改善回水水质。
由于采用循环水系统，排水系统主要为排污系统，通过污水管排至下水道，水污染严重的可先进行初步处理再排至下水道。
四、锅炉热水循环系统及热交换系统计算1、锅炉热水循环系统 1) 锅炉循环水量的计算tc kQG ∆=86.0 t/h 式中 Q ——锅炉额定热负荷，KW ；K ——管网散热损失系数，取1.05； C ——管网热水的平均比热容，KJ/(kg.℃)； t ∆——热水供回水温差，℃。
57.50251140005.186.086.0=⨯⨯⨯=∆=t c kQ G t/h 2）循环水泵扬程的计算)(1.1321H H H H ++≥式中 1H ——锅炉房阻力损失，取100KPa ；（1.1为富裕压头） 2H ——供回水管网阻力损失； 3H ——热交换器阻力损失，取50KPa 。
)3.01(2+=RL H式中 R ——比摩阻，热水管道取60Pa/m ；L ——供回水管路实际长度；（0.3为局部阻力损失取沿程损失的30%）KPa Pa RL H 652.226523.13460)3.01(2==⨯⨯=+=O mH KPa H H H H 23215.17168)50652.2100(1.1)(1.1==++=++≥循环水泵台数采用一台锅炉配一台泵的形式，故选用2台KQL80-160(1)B 立式循环水泵。
循环水泵技术参数如下：型号：KQL80-160(1)B 流量：56.3h m /3扬程：21m3)锅炉房循环水进出总管管径计算： 总流量由下式计算：tc kQG ∆=86.0 14.1012511400205.186.086.0=⨯⨯⨯⨯=∆=t c kQ G t/h （h m /3）若取管内流速为1.5m/s 。
则每台循环水管管径可由下式计算：mm v G d 1555.114.1018.188.180=⨯==，取DN160mm 。
0d ——管道内径，mm ；G ——工作状态下的体积流量；v ——工作状态下的流速，m/s ；4）水泵至锅炉循环水管管径计算：（同上）57.50251140005.186.086.0=⨯⨯⨯=∆=t c kQ G h m /3若取管内流速为1.5m/s 。