洗涤塔计算 - 360文档中心

1万风量洗涤塔高度计算

1万风量洗涤塔高度计算
（1）塔径
洗涤塔采用填料塔，其设计气速为1.0~2.0m，设计气速取1.8m/s，则，计算可知，洗涤塔塔径为：
洗涤塔，已知，项目工况烟气量为21000m3/h，计算如下：
（2）塔高
洗涤塔采用内循环形式，即循环碱液贮存于塔内。

对于采用NaOH碱液吸收酸性气体的项目，一般设计液气比L≧2L/m3，考虑本项目废气组分基本为SO2，反应性良好，因此，项目拟选用液气比为2，则项目碱液循环量为：
取浆液停留时间为6min，则塔内浆液量为：
v=32×（6÷60）=3.2m3
则，计算可知：
洗涤塔碱液液位高度为:
洗涤塔碱液液位高度为:
已知洗涤塔工况烟气量为21000m3/h，取管道气速为15m/s，则进气口径为：
洗涤塔：
考虑施工便捷，洗涤塔进气口均采用直径0.5m。

取进气口底部距塔内液位高度为0.8m，进气口顶部距离底部喷淋层0.6m，则，吸收塔中部区域高度为：
洗涤塔h2=0.8+0.5+0.6=1.9m；
洗涤塔为填料塔，采用空心球填料，双层布置，单层填料1.2m，层间距0.6m，并设置0.6m的球形填料除雾器，取除雾器底部与顶层喷淋的间距为0.6m，除雾器顶部距离塔顶0.3m，则喷淋除雾区高度为：
洗涤塔h3=1.2+0.6+1.2+0.6+0.6+0.3=4.5m；
综上，则吸收塔总高度为：
洗涤塔H=h1+h2+h3=7.4m
则洗涤塔规格参数为：2.0×7.4m。

10万风量洗涤塔设计计算

L
696084/18
气相总传质单元数为
NOG
=
1
1 −
A
In
�(1
−
A)
∙
Y1 − Y2∗ Y2−Y2∗
+
A�
=
1 1−0.5104
×
In
�(1
−
0.5104)
×
0.001201−0.0004792 0.0000556−0
+
0.5104�=3.9351
查表知
σC
= 33dyn = 427680kg/h2
cm
气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：
aw at
=
1
−
exp
�−1.45
∙
�σσLc �0.75
∙
�atU∙ LµL �0.1
�ρULL22∙agt �−0.05
∙
�ρLU∙σLL2at�0.2�
aw at
=
1
−
exp
�−1.45
∙
472680 0.75 �940896�
∙
43789.2 0.1 �150 × 3.6�
最小液气比按式：
�VL�min
=
y1−y2 x1e−x2
y1 = 1000000×.013.26051×0.05=164.52kmol/h
y2 = 1000000×.10.326051×0.001=3.29kmol/h
按要求x2=0，由平衡数据可知
x1e
=
y1 m
=
164.52 2.754
=
59.739kmol/h
3.6
−12
3.6 ∙ 1.27 × 108

洗涤塔工艺参数计算

喷漆室漆雾洗涤塔工艺参数计算喷漆是工业产品表面涂装一种有效且常见的办法，尽管水帘喷漆室受结构的限制其漆雾处理效果不是十分理想，但其结构简单、占地空间小、投资成本低等优点使得，水帘喷漆室应用十分广泛。

随着社会的进步，社会对环保要求的越来越严格，尤其是工业生产中的废气、废液的排放。

水帘喷漆室的排出废气处理就显得尤为重要。

漆雾洗涤塔的工作原理：参考借鉴水旋喷漆室的原理，将水帘喷漆室处理过后的废气用排风风机抽出后将废气送入洗涤塔内部，在塔的中间设置若干水旋器以及淌水板，废气通过洗涤塔后的排风风机将废气从水旋器上部通过水旋器后排出。

水旋器内部水与废气充分接触并在高风速的状态下雾化，吸收废气中的漆雾然后经过后续的档水板以及风速的急剧降低使得雾化的水气撞击聚合，重新凝聚成水滴落入洗涤塔底部的循环水池中。

洗涤塔主要结构形式：本塔为矩形整体，由淌水板将塔分为上下两部分，塔上部为进风室，中间为淌水板以及水旋器，底部为循环水池。

循环水池与淌水板中间开孔接排风风管，供处理过后的废气排放。

排风风管内部设置气水分离的档水板。

由水泵将底部水槽内水抽出，送入上部空间沿淌水板流至水旋器。

工艺参数的计算：初始条件：洗涤塔废气处理量：13300m3/h即送风风量为13300m3/h.1、循环水量计算：根据水旋器的工作原理以及实验数据水与空气在一定混合比例的情况下能达到最好的雾化效果e—2则：Gw＝Q×ρ×eGw—循环供水量kg/hQ—废气处理风量m3/hρ—废气比重（一般取为1.2kg/m3）e—水空比（一般取1.7～2，这里取为2）Gw＝Q×ρ×e＝13300×1.2×2=31920kg/h则取循环供水量为：32m3/h选取水泵为：32m3/h×8m2、洗涤塔的外形尺寸：受场地限制洗涤塔总高度在2600mm之内，因此塔底部循环水池液面高度在容积满足的情况下尽量降低，这样使得截面积加大。

洗涤塔设计计算书

鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：×5、填料长度：+（第一段＋第二段）6、作用时间：+=（第一段＋第二段）7、液气比L/G=:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: kg/hr/2/63g/mol =hrNaOH: mol/hr×40g/mol≈hr折合10%浓度的NaOH：kg/hr÷10%＝kg/hr②加药泵参数选择：hr, @③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率hr×35%≈0. 315kg/hr （< hr @15m），合格。

②排放浓度hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。

11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)＝hr。

洗涤塔计算公式

弯头计算即是计四分之一圆环的体积吗?圆环的体积/4=(1/4)*(2πR)*(πr^2)=π^2r^2Rr--圆环横截面圆的半径R--圆环回转半径（圆环环绕中心点至圆环横截面圆心距离）πr^2--圆环横截面面积2πR--圆环回转半径画一圈的周长π^2--表示圆周率pi的平方面积换算1平方公里（km2）=100公顷（ha）=247.1英亩（acre）=0.386平方英里（mile2）1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方英寸（in2）=6.452平方厘米（cm2）1公顷（ha）=10000平方米（m2）=2.471英亩（acre）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1平方英尺（ft2）=0.093平方米(m2)1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方码（yd2）=0.8361平方米（m2）1平方英里（mile2）=2.590平方公里（km2）体积换算1美吉耳（gi）=0.118升（1） 1美品脱（pt）=0.473升（1）1美夸脱（qt）=0.946升（1） 1美加仑（gal）=3.785升（1）1桶（bbl）=0.159立方米（m3）=42美加仑（gal） 1英亩·英尺＝1234立方米（m3）1立方英寸（in3）=16.3871立方厘米（cm3） 1英加仑（gal）=4.546升（1）10亿立方英尺（bcf）=2831.7万立方米（m3） 1万亿立方英尺（tcf）=283.17亿立方米（m3）1百万立方英尺（MMcf）＝2.8317万立方米（m3） 1千立方英尺（mcf）=28.317立方米（m3）1立方英尺（ft3）=0.0283立方米（m3）=28.317升（liter）1立方米（m3）=1000升（liter）=35.315立方英尺（ft3）=6.29桶（bbl）长度换算1千米（km）=0.621英里（mile） 1米（m）=3.281英尺（ft）=1.094码（yd）1厘米（cm）=0.394英寸（in） 1英寸（in）=2.54厘米（cm）1海里（n mile）=1.852千米（km） 1英寻（fm）=1.829（m）1码（yd）=3英尺（ft） 1杆（rad）=16.5英尺（ft）1英里（mile）=1.609千米（km） 1英尺（ft）=12英寸（in）1英里（mile）=5280英尺（ft） 1海里（n mile）=1.1516英里（mile）质量换算1长吨（long ton）=1.016吨（t） 1千克（kg）=2.205磅（lb）1磅（lb）=0.454千克（kg）[常衡] 1盎司（oz）=28.350克(g)1短吨（sh.ton）=0.907吨（t）=2000磅（lb）1吨（t）=1000千克（kg）=2205磅（lb）=1.102短吨（sh.ton）=0.984长吨（long ton）密度换算1磅/英尺3（lb/ft3）=16.02千克/米3（kg/m3）API度＝141.5/15.5℃时的比重－131.51磅/英加仑（lb/gal）=99.776千克/米3（kg/m3）1波美密度（B）＝140/15.5℃时的比重－1301磅/英寸3（lb/in3）=27679.9千克/米3（kg/m3）1磅/美加仑（lb/gal）=119.826千克/米3（kg/m3）1磅/（石油）桶（lb/bbl）=2.853千克/米3（kg/m3）1千克/米3（kg/m3）=0.001克/厘米3（g/cm3）=0.0624磅/英尺3（lb/ft3）运动粘度换算1斯（St）=10-4米2/秒（m2/s）=1厘米2/秒（cm2/s）1英尺2/秒（ft2/s）=9.29030×10-2米2/秒（m2/s）1厘斯（cSt）=10-6米2/秒（m2/s）=1毫米2/秒（mm2/s）动力粘度换算动力粘度 1泊（P）＝0.1帕·秒（Pa·s） 1厘泊（cP）=10-3帕·秒（Pa·s）1磅力秒/英尺2（lbf·s/ft2）=47.8803帕·秒（Pa·s）1千克力秒/米2（kgf·s、m2）=9.80665帕·秒（Pa·s）力换算1牛顿（N）＝0.225磅力（lbf）=0.102千克力（kgf）1千克力（kgf）=9.81牛（N）1磅力（lbf）=4.45牛顿（N） 1达因（dyn）=10-5牛顿（N）温度换算K＝5/9（°F+459.67）K=℃+273.15n℃=(5/9·n+32) °F n°F=[(n-32)×5/9]℃1°F=5/9℃（温度差）压力换算压力 1巴（bar）=105帕（Pa） 1达因/厘米2（dyn/cm2）=0.1帕（Pa）1托（Torr）=133.322帕（Pa） 1毫米汞柱（mmHg）=133.322帕（Pa）1毫米水柱（mmH2O）=9.80665帕（Pa） 1工程大气压=98.0665千帕（kPa）1千帕（kPa）=0.145磅力/英寸2（psi）=0.0102千克力/厘米2（kgf/cm2） =0.0098大气压（atm）1磅力/英寸2（psi）=6.895千帕（kPa）=0.0703千克力/厘米2（kg/cm2）=0.0689巴（bar）=0.068大气压（atm）1物理大气压（atm）=101.325千帕（kPa）=14.696磅/英寸2（psi）=1.0333巴（bar）传热系数换算1千卡/米2·时（kcal/m2·h）=1.16279瓦/米2（w/m2）1千卡/（米2·时·℃）〔1kcal/(m2·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米2·开尔文）〔w/(m2·K)〕1英热单位/（英尺2·时·°F）〔Btu/(ft2·h·°F)〕=5.67826瓦/（米2·开尔文）〔（w/m2·K）〕1米2·时·℃/千卡（m2·h·℃/kcal）=0.86000米2·开尔文/瓦（m2·K/W）热导率换算1千卡（米·时·℃）〔kcal/(m·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕1英热单位/（英尺·时·°F）〔But/(ft·h·°F) ＝1.7303瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕比容热换算1千卡/（千克·℃）〔kcal/(kg·℃)〕＝1英热单位/（磅·°F）〔Btu/(lb·°F)〕＝4186.8焦耳/（千克·开尔文）〔J/（kg·K）〕热功换算1卡（cal）=4.1868焦耳（J） 1大卡=4186.75焦耳（J）1千克力米（kgf·m）=9.80665焦耳（J）1英热单位（Btu）＝1055.06焦耳（J）1千瓦小时（kW·h）=3.6×106焦耳（J）1英尺磅力（ft·lbf）=1.35582焦耳（J）1米制马力小时（hp·h）=2.64779×106焦耳（J）1英马力小时（UKHp·h）=2.68452×106焦耳1焦耳＝0.10204千克·米＝2.778×10－7千瓦·小时＝3.777×10－7公制马力小时＝3.723×10－7英制马力小时＝2.389×10－4千卡=9.48×10－4英热单位功率换算1英热单位/时（Btu/h）=0.293071瓦（W）1千克力·米/秒（kgf·m/s）=9.80665瓦（w）1卡/秒（cal/s）＝4.1868瓦（W） 1米制马力（hp）=735.499瓦（W）速度换算1英里/时（mile/h）=0.44704米/秒（m/s）1英尺/秒（ft/s）=0.3048米/秒（m/s）渗透率换算1达西＝1000毫达西 1平方厘米（cm2）＝9.81×107达西地温梯度换算1°F/100英尺＝1.8℃/100米（℃/m）1℃/公里＝2.9°F/英里（°F/mile）=0.055°F/100英尺（°F/ft）油气产量换算1桶（bbl）=0.14吨（t）（原油，全球平均）1万亿立方英尺/日（tcfd） =283.2亿立方米/日（m3/d）=10.336万亿立方米/年（m3/a）10亿立方英尺/日（bcfd）=0.2832亿立方米/日（m3/d） =103.36亿立方米/年（m3/a）1百万立方英尺/日（MMcfd）=2.832万立方米/日（m3/d）=1033.55万立方米/ 年（m3/a）1千立方英尺/日（Mcfd）=28.32立方米/日（m3/d）=1.0336万立米/年（m3/a）1桶/日（bpd）=50吨/年（t/a）（原油，全球平均）1吨（t）=7.3桶（bbl）(原油，全球平均)气油比换算1立方英尺/桶（cuft/bbl）=0.2067立方米/吨（m3/t）热值换算1桶原油＝5.8×106英热单位（Btu）1吨煤=2.406×107英热单位（Btu）1立方米湿气＝3.909×104英热单位（Btu）1千瓦小时水电＝1.0235×104英热（Btu）1立方米干气＝3.577×104英热单位（Btu）（以上为1990年美国平均热值）（资料来源：美国国家标准局）热当量换算1桶原油＝5800立方英尺天然气（按平均热值计算）1立方米天然气＝1.3300千克标准煤1千克原油＝1.4286千克标准煤常用说明及计算1M=100CM=1000MM 1’（尺）=12”（寸）1”=2.54CM=25.4MM1mmHg=133.322pa 1mmH2O=9.80665pa1英尺（ft）=0.3048M 1Lb(磅)=0.45Kg 所以1Kg=2.2Lb CMM(m3/min分钟) CMH(M3/HR小时) CMS(M3/sec秒)CFM(ft3/min) 1CFM=0.0283CMM亦即1CFM=（0.3048）3CMM1mmAq（静压）=9.8pa 1kpa=1000pa 所以1kpa=102mmAq 1ft2 = 0.093 M2 1ft(英尺)=12in（英寸）洗涤塔塔经计算300CMM=3.14*D2/4*2.3M/S*60S/MIN300CMM=3.14*D2/4*138M/MIN8.68M2=3.14*D2D2=2.7 D=1.64M≈1.8M（喷嘴数量计算参数）根据压力和流量就可以算出喷嘴的压力值和安装个数。

洗涤塔水量计算公式

洗涤塔水量计算公式
洗涤塔水量计算公式如下：
1. 确定洗涤塔的尺寸，包括高度和直径。

计算公式为：尺寸系数K =
(8×H)/(π×D^2)，其中H为洗涤塔的高度，D为直径，K为尺寸系数。

2. 根据洗涤塔的设计参数，计算出洗涤塔的体积。

计算公式为：V = Q/K，其中Q为设计流量，K为尺寸系数，V为洗涤塔体积。

3. 计算循环水泵的流量。

计算公式为：Qpump=V/τpump，其中τpump
为循环时间，Qpump为循环水泵的流量，V为洗涤塔的体积。

需要注意的是，洗涤塔的体积不能太小，否则会导致循环水流速过快或者不均匀，影响洗涤效果。

同时，循环时间应足够长，以保证循环稳定且效率高。

在计算过程中还需考虑洗涤塔装填材料的影响、水质问题等因素。

如需了解更多信息，建议咨询工业设备方面的专家或查阅相关文献资料。

洗涤塔计算公式范文

洗涤塔计算公式范文洗涤塔是一种用于处理污水或其他液体的装置，通过物理和化学的方法去除其中的污染物。

下面是洗涤塔计算公式的一些常见应用。

1.顶部气流速度计算洗涤塔中的气流速度对于塔内污染物的分离效果有重大影响。

常见的气流速度计算公式如下：UU=${(U∗3600)}÷(U∗U)$其中，UU是塔顶部气流速度（m/s），U是气体的体积流率（m3/s），U是塔顶面积（m2），U是塔顶布置的喷嘴数量。

2.塔高计算为了确保塔内气体和液体有足够的接触时间，洗涤塔需要足够的高度。

常见的塔高计算公式如下：U = ln [(U0 −UU) ÷ (U0 −UU)] ÷ U其中，U是洗涤塔的高度（m），U0是进塔气体中污染物的浓度（kg/m3），UU是塔出口气体中污染物的浓度（kg/m3），UU是塔内气体达到平衡时的污染物浓度（kg/m3），U是传质系数。

3.横截面积计算洗涤塔的横截面积对于塔内液体的停留时间和接触面积有重要影响。

常见的横截面积计算公式如下：U=(U∗3600)÷(UU∗U)其中，U是洗涤塔的横截面积（m2），U是液体的流量（m3/s），UU是液体在塔内的上升速度（m/s），U是液体在塔内的停留时间（s）。

4.压降计算洗涤塔中的气体和液体通过填料或板式装置时，会产生一定的阻力使流体发生压降。

常见的压降计算公式如下：U=(ΔU1+ΔU2+ΔU3)+U∗U其中，U是洗涤塔的总压降（Pa），ΔU1是洗涤塔进气段的压降（Pa），ΔU2是洗涤塔塔板或填料段的平均压降（Pa），ΔU3是洗涤塔下部液体池的压降（Pa），U是洗涤塔的高度（m），U是摩阻系数。

以上是洗涤塔计算公式的一些常见应用，根据具体的设计要求和实际情况，可能会有其他公式的应用。

在进行计算时，需要结合具体的工艺参数和设备参数进行综合考虑，确保洗涤塔能够达到设计要求并有效处理污水。

洗涤塔设计计算书

洗涤塔设计计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤ hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：×5、填料长度：+（第一段＋第二段）6、作用时间：+=（第一段＋第二段）7、液气比L/G=:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/mol: kg/hr/2/63g/mol =hrHNO3NaOH: mol/hr×40g/mol≈hr折合10%浓度的NaOH： kg/hr÷10%＝ kg/hr②加药泵参数选择：hr, @③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率 hr×35%≈0. 315kg/hr （< hr @15m），合格。

②排放浓度 hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。

11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)＝hr。

洗涤塔设计计算书

洗涤塔设计计算书本洗涤塔用于洗涤含有HBr的气体，设计废气工况下的流量为158700 m3/hr（要比实际值高出1.1-1.2），设计压力为0.038kg/cm2G，设计温度为60℃，设计压损490Pa，洗涤塔材质为：FRP玻璃钢。

填料类型为：聚丙烯 T2K型填料；填料尺寸＝51*19*3花环mm。

一、设计基础空气的标准状况下的密度＝1.29g/l废气工况下的密度＝1.01g/l废气工况下的体积流量＝158700 M3/H入口废气温度＝50℃入口废气中HBr的体积浓度＝88ppmv要求出口HBr去除率达99％故出口HBr浓度＝0.88ppmv相对湿度（RH%）＝99％使用以上类型的填料所需要的标准洗涤液流速为：12.23T/H-m2二、SCRUBBER尺寸以最大空塔速度2.54m/s为基础进行设计。

洗涤塔填充床通过气体之截面积＝158700 /（2.54*3600）＝17.35 m2 Scrubber内径＝4.701 mScrubber直径选择＝4.72 m故Scrubber的有效截面积＝17.5 m2三、气体流速入口废气的质量流速＝158700*1.01/17.5＝9159 kg/H-m2四、液体流速使用以上类型的填料所需要的标准洗涤液流速为：12.23T/H-m2 Scrubber面积＝17.5 m2需要的洗涤液用量＝12.23*17.5＝214 T/H = 3567 L/MIN五、塔填料高度最小填料高度Z=HOG*NOGNOG:欲达到设计之去除率所需之质量交换次数。

HOG:每发生一次质量交换所需之填充料填充高度。

对于完全溶解的气体，NOG=ln（Y1/Y2）Y1—为入口废气中HBr浓度Y2－为出口气体中HBr浓度故，NOG=ln（88/0.88）＝4.605次HOG＝1.1 feet（根据图表）所以，Z＝1.1*4.605＝5.06feet取整选择Z=6FEET ＝1.8m六、洗涤塔压损由G、L的值，结合填料特性，通过图表查得；使用T2K型填料时的压损为：0.2inWC/ft of packing填料除沫层1R型的压损为：0.22inWC/ft of packing填料床的压降＝0.2*6＝1.2inWC故总的压降＝1.2+0.22＝1.42inWC＝363Pa七、化学品消耗HBr + NaOH ＝ NaBr + H2OHBr按照88ppmv的量约为47kg/hr，核算得出NaOH用量为38.21 L/H (32%浓度)。

洗涤塔压差计算

洗涤塔压差计算
洗涤塔中的压差主要是由一个或者多个因素引起的，例如：
1. 输送泵的压力：在液相侧使用输送泵时，输送泵的压力将对压差产生影响。

2. 填料层高度：当填料层的高度增加时，通道截面积减少，流体流动会增加阻力，从而导致压差的增加。

3. 液体的物理性质：液体的粘度、密度、表面张力、表观黏度和液膜的质量等因素都将影响塔内液体的流动阻力。

4. 堆积密度：填料的堆积密度也会影响塔的通道截面积和流动阻力。

在考虑这些因素的基础上，可以使用以下公式计算洗涤塔的压差：
ΔP = (ρgH + Pv + 1/2ρv²) * f
其中，ρ是流体的密度（kg/m³），g是重力加速度（m/s²），H是液体的静液头（m），Pv是流体的饱和汽压（Pa），ρv是流体的密度，f是阻力系数。

阻力系数可以通过实验来确定，也可以使用文献或流体力学计算方法进行估算。

在实际计算中，需要把各种影响因素进行综合考虑，以得出最准确的结果。

洗涤塔计算公式

弯头计算即是计四分之一圆环的体积吗?圆环的体积/4=(1/4)*(2πR)*(πr^2)=π^2r^2Rr--圆环横截面圆的半径R--圆环回转半径（圆环环绕中心点至圆环横截面圆心距离）πr^2--圆环横截面面积2πR--圆环回转半径画一圈的周长π^2--表示圆周率pi的平方面积换算1平方公里（km2）=100公顷（ha）=247.1英亩（acre）=0.386平方英里（mile2）1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方英寸（in2）=6.452平方厘米（cm2）1公顷（ha）=10000平方米（m2）=2.471英亩（acre）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1英亩（acre）=0.4047公顷（ha）=4.047×10-3平方公里（km2）=4047平方米（m2）1平方英尺（ft2）=0.093平方米(m2)1平方米（m2）=10.764平方英尺（ft2）1平方码（yd2）=0.8361平方米（m2）1平方英里（mile2）=2.590平方公里（km2）体积换算1美吉耳（gi）=0.118升（1） 1美品脱（pt）=0.473升（1）1美夸脱（qt）=0.946升（1） 1美加仑（gal）=3.785升（1）1桶（bbl）=0.159立方米（m3）=42美加仑（gal） 1英亩·英尺＝1234立方米（m3）1立方英寸（in3）=16.3871立方厘米（cm3） 1英加仑（gal）=4.546升（1）10亿立方英尺（bcf）=2831.7万立方米（m3） 1万亿立方英尺（tcf）=283.17亿立方米（m3）1百万立方英尺（MMcf）＝2.8317万立方米（m3） 1千立方英尺（mcf）=28.317立方米（m3）1立方英尺（ft3）=0.0283立方米（m3）=28.317升（liter）1立方米（m3）=1000升（liter）=35.315立方英尺（ft3）=6.29桶（bbl）长度换算1千米（km）=0.621英里（mile） 1米（m）=3.281英尺（ft）=1.094码（yd）1厘米（cm）=0.394英寸（in） 1英寸（in）=2.54厘米（cm）1海里（n mile）=1.852千米（km） 1英寻（fm）=1.829（m）1码（yd）=3英尺（ft） 1杆（rad）=16.5英尺（ft）1英里（mile）=1.609千米（km） 1英尺（ft）=12英寸（in）1英里（mile）=5280英尺（ft） 1海里（n mile）=1.1516英里（mile）质量换算1长吨（long ton）=1.016吨（t） 1千克（kg）=2.205磅（lb）1磅（lb）=0.454千克（kg）[常衡] 1盎司（oz）=28.350克(g)1短吨（sh.ton）=0.907吨（t）=2000磅（lb）1吨（t）=1000千克（kg）=2205磅（lb）=1.102短吨（sh.ton）=0.984长吨（long ton）密度换算1磅/英尺3（lb/ft3）=16.02千克/米3（kg/m3）API度＝141.5/15.5℃时的比重－131.51磅/英加仑（lb/gal）=99.776千克/米3（kg/m3）1波美密度（B）＝140/15.5℃时的比重－1301磅/英寸3（lb/in3）=27679.9千克/米3（kg/m3）1磅/美加仑（lb/gal）=119.826千克/米3（kg/m3）1磅/（石油）桶（lb/bbl）=2.853千克/米3（kg/m3）1千克/米3（kg/m3）=0.001克/厘米3（g/cm3）=0.0624磅/英尺3（lb/ft3）运动粘度换算1斯（St）=10-4米2/秒（m2/s）=1厘米2/秒（cm2/s）1英尺2/秒（ft2/s）=9.29030×10-2米2/秒（m2/s）1厘斯（cSt）=10-6米2/秒（m2/s）=1毫米2/秒（mm2/s）动力粘度换算动力粘度 1泊（P）＝0.1帕·秒（Pa·s） 1厘泊（cP）=10-3帕·秒（Pa·s）1磅力秒/英尺2（lbf·s/ft2）=47.8803帕·秒（Pa·s）1千克力秒/米2（kgf·s、m2）=9.80665帕·秒（Pa·s）力换算1牛顿（N）＝0.225磅力（lbf）=0.102千克力（kgf）1千克力（kgf）=9.81牛（N）1磅力（lbf）=4.45牛顿（N） 1达因（dyn）=10-5牛顿（N）温度换算K＝5/9（°F+459.67）K=℃+273.15n℃=(5/9·n+32) °F n°F=[(n-32)×5/9]℃1°F=5/9℃（温度差）压力换算压力 1巴（bar）=105帕（Pa） 1达因/厘米2（dyn/cm2）=0.1帕（Pa）1托（Torr）=133.322帕（Pa） 1毫米汞柱（mmHg）=133.322帕（Pa）1毫米水柱（mmH2O）=9.80665帕（Pa） 1工程大气压=98.0665千帕（kPa）1千帕（kPa）=0.145磅力/英寸2（psi）=0.0102千克力/厘米2（kgf/cm2） =0.0098大气压（atm）1磅力/英寸2（psi）=6.895千帕（kPa）=0.0703千克力/厘米2（kg/cm2）=0.0689巴（bar）=0.068大气压（atm）1物理大气压（atm）=101.325千帕（kPa）=14.696磅/英寸2（psi）=1.0333巴（bar）传热系数换算1千卡/米2·时（kcal/m2·h）=1.16279瓦/米2（w/m2）1千卡/（米2·时·℃）〔1kcal/(m2·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米2·开尔文）〔w/(m2·K)〕1英热单位/（英尺2·时·°F）〔Btu/(ft2·h·°F)〕=5.67826瓦/（米2·开尔文）〔（w/m2·K）〕1米2·时·℃/千卡（m2·h·℃/kcal）=0.86000米2·开尔文/瓦（m2·K/W）热导率换算1千卡（米·时·℃）〔kcal/(m·h·℃)〕＝1.16279瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕1英热单位/（英尺·时·°F）〔But/(ft·h·°F) ＝1.7303瓦/（米·开尔文）〔W/(m·K)〕比容热换算1千卡/（千克·℃）〔kcal/(kg·℃)〕＝1英热单位/（磅·°F）〔Btu/(lb·°F)〕＝4186.8焦耳/（千克·开尔文）〔J/（kg·K）〕热功换算1卡（cal）=4.1868焦耳（J） 1大卡=4186.75焦耳（J）1千克力米（kgf·m）=9.80665焦耳（J）1英热单位（Btu）＝1055.06焦耳（J）1千瓦小时（kW·h）=3.6×106焦耳（J）1英尺磅力（ft·lbf）=1.35582焦耳（J）1米制马力小时（hp·h）=2.64779×106焦耳（J）1英马力小时（UKHp·h）=2.68452×106焦耳1焦耳＝0.10204千克·米＝2.778×10－7千瓦·小时＝3.777×10－7公制马力小时＝3.723×10－7英制马力小时＝2.389×10－4千卡=9.48×10－4英热单位功率换算1英热单位/时（Btu/h）=0.293071瓦（W）1千克力·米/秒（kgf·m/s）=9.80665瓦（w）1卡/秒（cal/s）＝4.1868瓦（W） 1米制马力（hp）=735.499瓦（W）速度换算1英里/时（mile/h）=0.44704米/秒（m/s）1英尺/秒（ft/s）=0.3048米/秒（m/s）渗透率换算1达西＝1000毫达西 1平方厘米（cm2）＝9.81×107达西地温梯度换算1°F/100英尺＝1.8℃/100米（℃/m）1℃/公里＝2.9°F/英里（°F/mile）=0.055°F/100英尺（°F/ft）油气产量换算1桶（bbl）=0.14吨（t）（原油，全球平均）1万亿立方英尺/日（tcfd） =283.2亿立方米/日（m3/d）=10.336万亿立方米/年（m3/a）10亿立方英尺/日（bcfd）=0.2832亿立方米/日（m3/d） =103.36亿立方米/年（m3/a）1百万立方英尺/日（MMcfd）=2.832万立方米/日（m3/d）=1033.55万立方米/ 年（m3/a）1千立方英尺/日（Mcfd）=28.32立方米/日（m3/d）=1.0336万立米/年（m3/a）1桶/日（bpd）=50吨/年（t/a）（原油，全球平均）1吨（t）=7.3桶（bbl）(原油，全球平均)气油比换算1立方英尺/桶（cuft/bbl）=0.2067立方米/吨（m3/t）热值换算1桶原油＝5.8×106英热单位（Btu）1吨煤=2.406×107英热单位（Btu）1立方米湿气＝3.909×104英热单位（Btu）1千瓦小时水电＝1.0235×104英热（Btu）1立方米干气＝3.577×104英热单位（Btu）（以上为1990年美国平均热值）（资料来源：美国国家标准局）热当量换算1桶原油＝5800立方英尺天然气（按平均热值计算）1立方米天然气＝1.3300千克标准煤1千克原油＝1.4286千克标准煤常用说明及计算1M=100CM=1000MM 1’（尺）=12”（寸）1”=2.54CM=25.4MM1mmHg=133.322pa 1mmH2O=9.80665pa1英尺（ft）=0.3048M 1Lb(磅)=0.45Kg 所以1Kg=2.2Lb CMM(m3/min分钟) CMH(M3/HR小时) CMS(M3/sec秒)CFM(ft3/min) 1CFM=0.0283CMM亦即1CFM=（0.3048）3CMM1mmAq（静压）=9.8pa 1kpa=1000pa 所以1kpa=102mmAq 1ft2 = 0.093 M2 1ft(英尺)=12in（英寸）洗涤塔塔经计算300CMM=3.14*D2/4*2.3M/S*60S/MIN300CMM=3.14*D2/4*138M/MIN8.68M2=3.14*D2D2=2.7 D=1.64M≈1.8M（喷嘴数量计算参数）根据压力和流量就可以算出喷嘴的压力值和安装个数。

洗涤塔设计计算手册

折合10%浓度的NaOH：0.286kg/hr÷10%＝2.86kg/hr
②加药泵参数选择：3.9L/hr,@0.7Mpa
③药槽(第一段和第二段合用)
10、排放数据估算：
1排放速率0.9kg/hr×35%≈0.315kg/hr（<0.77kg/hr@15m），合格。
②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150m3/min≈35mg/m3
水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718(kcal/hr)/8(℃)/1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。本系统配置1台30m3/hr的冷却塔，是留有余量的。
苏州乔尼设备工程有限公司
2006-02-16
7、液气比L/G=6.0:1
8、水泵参数：50m3/hr×18mAq×２
9、加药系统参数计算：
①投药量计算：
M（HNO3）=63g/mol
M（NaOH）=40g/mol
HNO3:0.9kg/hr/2/63g/mol=7.15mol/hr
NaOH:7.15mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr
（≤240mg/m3），合格。
11、排气温度的控制
空气比热容以1kJ/kg.℃计
进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；
冷却器需要移去的热量=150(kg/min)×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718kcal/hr=175kw；
设计计算：
1、去除率
第一段SCRUBBER去除率：50%
第二段SCRUBBER去除率：30%

联碱白灰洗涤塔计算书

联碱白灰洗涤塔计算书已知条件
气体流量 Vm=1000Nm3/h ，液体流量Lm=28m3/h 气体重度Pv=1.06kg/m3 液体重度pl=1000kg/m3 表面张力f=71.2dyn/cm 液体粘度u=0.8012cp 气体粘度u=0.2×10 –5kg.s/m2 气体气体进塔温度T=120℃
气体组分 CO2%=40% O2=0.4% CO2=0.2% N2%=57.9% H2O%=1.5% 穿流塔板的选择
孔径d0=10mm 孔间距t=23mm 塔板厚度S=3mm 塔斯社径D 的计算
因公式L=3
1ξμ
r r G l ⨯
⎪⎭⎫
⎝⎛3
1ξμ
r r G l ⨯
⎪⎭⎫
⎝⎛
=0.155 式中U=0.62
开孔率S=0.9×0.9072
2310⎪⎭
⎫
⎝⎛=154%
空塔气速:U=
八第二块筛板的计算
由于洗涤处理气量波动较大,为得到更好的操作弹性,对第二块筛板的开孔率作调整,并对5000Nm3 1000和15000洗量下的操作性能进行核算
第二块筛板的参数选择
孔径d0=10mm
孔间距t=20mm
板厚s=3mm
第二块筛板的操作性能列表如下。

洗涤塔设计计算书

鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：×5、填料长度：+（第一段＋第二段）6、作用时间：+=（第一段＋第二段）7、液气比L/G=:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: kg/hr/2/63g/mol =hrNaOH: mol/hr×40g/mol≈hr折合10%浓度的NaOH：kg/hr÷10%＝kg/hr②加药泵参数选择：hr, @③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率hr×35%≈0. 315kg/hr （< hr @15m），合格。

②排放浓度hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。

11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ kg.℃/1000(kg/m3)＝hr。

洗涤塔工艺参数计算

喷漆室漆雾洗涤塔工艺参数计算喷漆是工业产品表面涂装一种有效且常见的办法，尽管水帘喷漆室受结构的限制其漆雾处理效果不是十分理想，但其结构简单、占地空间小、投资成本低等优点使得，水帘喷漆室应用十分广泛。

随着社会的进步，社会对环保要求的越来越严格，尤其是工业生产中的废气、废液的排放。

水帘喷漆室的排出废气处理就显得尤为重要。

漆雾洗涤塔的工作原理：参考借鉴水旋喷漆室的原理，将水帘喷漆室处理过后的废气用排风风机抽出后将废气送入洗涤塔内部，在塔的中间设置若干水旋器以及淌水板，废气通过洗涤塔后的排风风机将废气从水旋器上部通过水旋器后排出。

水旋器内部水与废气充分接触并在高风速的状态下雾化，吸收废气中的漆雾然后经过后续的档水板以及风速的急剧降低使得雾化的水气撞击聚合，重新凝聚成水滴落入洗涤塔底部的循环水池中。

洗涤塔主要结构形式：本塔为矩形整体，由淌水板将塔分为上下两部分，塔上部为进风室，中间为淌水板以及水旋器，底部为循环水池。

循环水池与淌水板中间开孔接排风风管，供处理过后的废气排放。

排风风管内部设置气水分离的档水板。

由水泵将底部水槽内水抽出，送入上部空间沿淌水板流至水旋器。

工艺参数的计算：初始条件：洗涤塔废气处理量：13300m3/h即送风风量为13300m3/h.1、循环水量计算：根据水旋器的工作原理以及实验数据水与空气在一定混合比例的情况下能达到最好的雾化效果e—2e×ρ×Q＝Gw则：Gw—循环供水量kg/hQ—废气处理风量m3/hρ—废气比重（一般取为1.2kg/m3）e—水空比（一般取1.7～2，这里取为2）Gw＝Q×ρ×e＝13300×1.2×2=31920kg/h则取循环供水量为：32m3/h选取水泵为：32m3/h×8m2、洗涤塔的外形尺寸：受场地限制洗涤塔总高度在2600mm之内，因此塔底部循环水池液面高度在容积满足的情况下尽量降低，这样使得截面积加大。

10万风量洗涤塔设计计算

10万风量洗涤塔设计计算洗涤塔是气体净化系统中的一种主要设备，用于去除气体中的污染物，特别是颗粒物。

在设计过程中，需要确定合适数值，如风量、洗涤液喷射负压和塔径等。

以下是一个关于10万风量洗涤塔设计计算的简单示例。

首先，我们需要确定洗涤塔的设计风量。

在该示例中，我们假设设计风量为10万标准立方米/小时。

接下来，我们需要确定洗涤液喷射负压。

洗涤液喷射负压是指进入洗涤塔的气体与洗涤液反应的压差，通常被设置为负值。

负压越大，洗涤效果越好。

在该示例中，我们假设洗涤液喷射负压为100帕。

然后，我们需要确定洗涤塔的塔径。

塔径的大小将影响气体在塔内的流速和停留时间。

在该示例中，我们假设塔径为2米。

现在，我们可以开始计算洗涤塔的设计参数了。

首先，计算洗涤塔的有效面积。

洗涤塔的有效面积是指气体在塔内通过的有效横截面积。

有效面积=(风量)/(运动速度)在该示例中，运动速度可以根据设备经验或查阅相关文献确定为1-3米/秒。

因此，我们可以取平均值2米/秒进行计算。

接下来，计算洗涤塔的高度。

洗涤塔的高度通常取决于气体停留时间和装置体积。

高度=(转筒容积)/(有效面积)转筒容积可以根据塔径和高度计算得到。

转筒容积=π*(塔径/2)^2*(高度)在该示例中，塔径为2米，高度待定（根据经验设定）。

假设高度为25米。

转筒容积=3.14*(2/2)^2*25=196.25立方米最后，确定洗涤塔的进、出口尺寸。

根据塔径和设计参数，可以设置进、出口的尺寸。

具体的尺寸取决于具体设计要求和设备选择。

这只是一个简单的示例，实际的洗涤塔设计计算将更为复杂，需要考虑更多的参数和设计要求。

有关具体设计细节和计算方法，建议参考相关的设计手册和规范。

总结起来，10万风量洗涤塔的设计计算需要确定设计风量、洗涤液喷射负压和塔径等参数，并进行相应的计算，以确保洗涤塔的设计符合要求。

洗涤塔设计计算书

鹿岛建设SCRUBBER（For NO X）设计计算书设计依据：1、源排气量：150m3/min2、源废气最高温度：130℃3、平均浓度：100mg/m3（根据生产设备数据推测）4、源排放总量：0.9kg/hr （根据推测平时浓度计算）5、国家标准：①排放浓度≤240mg/ m3②排放速率≤0.77kg/ hr @15m设计计算：1、去除率第一段SCRUBBER去除率：50%第二段SCRUBBER去除率：30%总去除率：65%2、风量风量=150m3/min （1套Scrubber）3、空塔流速：1m/s4、塔截面：1.6m×1.6m5、填料长度：1.8m+1.8m（第一段＋第二段）6、作用时间：1.8S+1.8S=3.6S（第一段＋第二段）7、液气比L/G=6.0:18、水泵参数：50m3/ hr×18m Aq×２9、加药系统参数计算：①投药量计算：M（HNO3）=63g/molM（NaOH）=40g/molHNO3: 0.9 kg/hr/2/63g/mol =7.15mol/hrNaOH: 7.15 mol/hr×40g/mol≈0.286kg/hr折合10%浓度的NaOH：0.286 kg/hr÷10%＝2.86 kg/hr②加药泵参数选择：3.9L/hr, @0.7Mpa③药槽(第一段和第二段合用)10、排放数据估算：①排放速率0.9kg/hr×35%≈0. 315kg/hr （<0.77kg/ hr @15m），合格。

②排放浓度0.315kg/hr÷60min/hr÷150 m3/ min≈35mg/ m3（≤240mg/ m3），合格。

11、排气温度的控制空气比热容以1kJ/kg.℃计进气温度：130℃；冷却器出口温度：60℃，温差=70℃；冷却器需要移去的热量=150(kg/min) ×60(min/hr)×1(kJ/kg.℃)/4.18(kJ/kCal)×70℃=150718 kcal/hr=175kw；水的比热容=1.0kCal/kg.℃，假设水在冷却气体过程中的温升为8℃，则移去上述热量所需要的循环水量=150718 (kcal/hr)/8(℃)/ 1.0kCal/kg.℃/1000(kg/m3)＝18.5m3/hr。

洗涤塔倾斜度允差计算

洗涤塔倾斜度允差计算一、洗涤塔简介洗涤塔是一种常见的环保设备，主要用于处理工业废气、废液中的有害物质。

其主要结构包括塔体、填料、喷淋系统等。

在实际应用中，洗涤塔的倾斜度是一个关键参数，直接影响到处理效果和设备使用寿命。

二、洗涤塔倾斜度允差计算方法1.倾斜度允差定义倾斜度允差是指洗涤塔在设计和制造过程中，允许塔体倾斜的最大角度。

合理的倾斜度允差可以保证洗涤塔在各种工况下的稳定运行。

2.计算公式及参数洗涤塔倾斜度允差的计算公式为：倾斜度允差（%）=（塔体高度×允许倾斜角度）/ 塔体直径其中，塔体高度和塔体直径是洗涤塔的基本尺寸参数，允许倾斜角度是根据实际工况和设备性能确定的。

三、影响倾斜度允差的因素1.设备材料：不同的材料对洗涤塔的抗弯抗压性能有不同的影响，从而影响倾斜度允差。

2.工艺条件：处理介质的特性和操作条件（如温度、压力等）会影响洗涤塔的稳定性，进而影响倾斜度允差。

3.设计参数：洗涤塔的设计参数（如高度、直径、填料类型等）直接影响到倾斜度允差的计算。

四、倾斜度允差在实际应用中的重要性1.确保处理效果：合理的倾斜度允差有利于提高洗涤塔内气液接触面积，增强传质传热效果，从而提高处理效率。

2.设备使用寿命：倾斜度过大或不均匀会导致洗涤塔内部零部件受到不平衡力，加速磨损，影响设备使用寿命。

3.安全性能：倾斜度允差超标可能导致洗涤塔在运行过程中发生严重倾斜或倒塌，对设备和人员安全构成威胁。

五、总结洗涤塔倾斜度允差计算是环保工程设计和施工的重要环节。

合理的倾斜度允差可以确保洗涤塔在各种工况下的稳定运行，提高处理效果，延长设备使用寿命，保障人员和设备安全。

洗涤塔设计说明

洗涤塔设计明细一、设计说明1、技术依据:《通风经验设计》、《三废处理工程技术手册》、《风机手册》等。

2、风量依据:拫据业主提供风量。

3、设备选择依据:以废气性质为前提,根据设计计算所得结果选择各种合理有效的处理设备。

二、基本公式1)、洗涤塔选择:风量、风速、及管经计算公式Q = 60A ν式中:Q 风量(CMM);A 气体通过某一平面面积(m 2);ν 流速(m/s);根据业主设计规范要求，塔内流速：≦2m/s ，结合我司多年洗涤塔设计经验，塔内速度取，ν ≦1.6m/s填充层设计高度: 1.5m 则填充层停留时间＞6.15.1=0.9S洗涤塔直径＞2*6.1*1416.3*601333＝4.2m 其中Q=80000CMH=1333CMMν =1.6m/s2)、泵浦选择○1流量设定润湿因子＞0.1m 2/hr则:泵浦流量(填充物比表面积*填充段截面积)＞0.1m 2/hrξ＞601000*)22.4*1416.3*100*1.02⎭⎬⎫⎩⎨⎧（＞2307 L/min ○2扬程设定:直管长度: 0.8+4.1+4=8.9m等效长度: 900弯头 3个 2.1 * 3 = 6.3球阀 2个 0.39 * 2 = 0.8逆止阀 1个 8.5 * 1 = 8.5总长:8.9+ 6.3 + 0.8 + 8.5 =24.5m，取24m扬程损失: 24 * 0.1 = 2.4m喷头采用所需压力为0.6bar, 为6m水柱压力。

所需扬程为: 4.1 +2.4 + 6=12.5m查性能曲线: 益威科泵浦KD-100VK-155VF，当扬程为12m时,流量为1200L/min,两台15HP则满足要求。

选用泵浦:2台15HP浦, 总流量为2400L/min 最高扬程: 12m。