小箱梁模板计算
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
小箱梁模板计算
小箱梁模板强度、刚度验算一、模板情况说明：津宁四标预制小箱梁设计为30m、35m两种，小箱梁高度1.4m和1.7m两种，模板采用定型钢模板，钢模板构造为：模板面板为5mmA3钢板，面板下为8#槽钢横向分布肋，竖向外肋为10#槽钢，外肋上下两端用φ20对拉螺杆对拉。
附模板设计图。
两种模板结构相同，验算按侧压力较大的1.7m系梁模板进行验算。
二、模板验算（一）、模板材料的力学特性1、模板面板A3厚5mm钢板（取0.5m宽计算）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝(b×h3)/3= 500×53/3=20833 mm4截面抗矩：W＝(b×h2)/3= 500×52/3=2083mm3容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S＝500×5＝2500mm22、8#槽钢横向分布肋（内肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝101.3cm4截面抗矩：W＝25.3cm3容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S＝10.24cm23、10#槽钢竖向肋（外肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝198.3cm4截面抗矩：W＝39.4cm3容许弯应力：δ容＝145MPa容许剪应力：τ容＝85MPa截面积：S＝12.74cm23、φ20拉杆容许拉力：F容＝38.2KN（二）、模板验算1、最大模板侧压力小箱梁侧模板为外斜模板，外斜角度较小，不计算垂直压力，只计算模板侧压力（见计算手册174页）。
新浇砼侧压力：F1＝0.22×γc×T×β1×β2×V0.5＝0.22×24×4×1.0×1.15×0.850.5＝22.39KN/m2砼振捣产生压力：F2＝2KPa组合压力F＝F1+F2＝22.39+2＝24.39KN/m2V＝0.85m 砼的浇筑速度（m/h）按最快两个小时浇注完成计算T=4h 新浇筑砼的初凝时间β1=1.0 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0：β2=1.15 砼坍落度影响修正系数，当坍落度＜30mm，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；γc=2.4 KN/m3混凝土容重：2、面板按模板最大侧压力取0.5m宽验算面板强度，模板面板下横向分布肋间距0.26m,按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.26m。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
模板接触面积计算
腹板模 及顶板 总长度 22.274 腹板模 及顶板 总长度 24.622 腹板模 及顶板 总长度 25.97
箱室面 积总和 13.802 箱室面 积总和 17.444 箱室面 积总和 19.228
箱梁断 面面积 底板长度 m2 34.884 26.868 箱梁断 底板长度 面面积 34.884 26.868
第 五 联
5.656 3.333 3-3 右二 右一 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 面积 顶板长度 面积 6.041 4.562 6.269 4.161 4-4 右二 右一 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 面积 顶板长度 面积 6.292 4.894 6.693 4.724 5-5 右二 右一 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 面积 顶板长度 面积
5.482
3.568
22.276 腹板模 及顶板 总长度 24.62 腹板模 及顶板 总长度 25.97 腹板模 及顶板 总长度 0 腹板模 及顶板 总长度 26.14 腹板模 及顶板 总长度 27.93 腹板模 及顶板 总长度 27.072
13.802 箱室面 积总和 17.446 箱室面 积总和 19.236 箱室面 积总和 0 箱室面 积总和 19.52 箱室面 积总和 22.516 箱室面 积总和 21.086
箱梁断 面面积 底板长度 m2 37.064 27.006 底板接触 内膜接触 伸缩缝 粱头封 面积 面积 封头面 头面积 面积总
腹板模 及顶板 总长度
箱室面 积总和
箱梁断 面面积 底板长度 m2
第 六 联
腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 8.682 6.83 8.872 9.837 8.69 9.433 2-2 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 11.057 11.166 11.063 14.61 10.912 14.18 3-3 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 8.724 7.302 8.714 8.189 8.714 8.189 4-4 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m3 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 7.74 5.147 7.534 5.439 7.385 5.274 4'-4' 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 7.24 4.597 7.535 5.439 7.385 5.274 各断面尺寸 半1-1 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 半2-2 左一 左二 右二 右一 腹板模及 箱式面 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 腹板模及 箱式 顶板长度 积m2 顶板长度 面积 顶板长度 面积 顶板长度 面积 5.519 3.224 5.63 3.829 5.63 3.829 5.395 3.559
20m箱梁模板计算书
③.倾倒混凝土产生的荷载
P3=6KPa
则荷载设计值为：6×1.4×0.85=7.14KN/m2
④.人员设备产生的荷载
P4=2.5KPa
则荷载设计值为：2.5×1.4×0.85=2.98KN/m2
⑤.振捣产生的荷载
P5=2.0KPa
则荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/m2
F=PS/2=26.8×10-3×800×1120/2=12006.4N<[F]=38200N
角钢应力：
拉杆强计算，取1m宽作为计算单元，横肋间距300mm,垂直方向间距为284mm，面板厚度为6mm。
模板承受压力最大的为最下面一块，其平均侧压力：
P=26.8KPa
.振捣混凝土产生的侧压力按4.0KN/m2计
则荷载设计值为：4×1.4×0.85=4.76KN/m2
.进行荷载组合
P组合= 22.026.8+4.76=26.8KN/m2。模板所受侧压力0.72m以上按三角形分布，最大为26.8KPa；0.72m以下均为26.8KPa。
04.76
34815.41
63224.11
720 26.8
91626.8
120026.8
mm KPa
（2）竖向荷载（翼板处）
①.模板自重产生的荷载
P1=ΥV/S=ΥSh/S=Υh=78.5×0.006=0.471KPa
则荷载设计值为：0.471×1.2×0.85=0.48KN/m2
②.混凝土自重产生的荷载
P2=Υh=25×0.236=5.9KPa
.强度验算
由受力图可看出,受力结构为一次超静定结构,力最大弯矩处位于中间支座处,可根据结构力学求解一个力的一次超静定结构后,再进行叠加计算出最大弯矩，由结构力学求解出支座弯矩为：
桥梁箱梁模板个数计算公式
桥梁箱梁模板个数计算公式桥梁是连接两个地点的重要交通工程，而箱梁是桥梁中常用的一种结构形式。
在桥梁的建设过程中，需要使用模板来支撑混凝土浇筑，以保证桥梁的稳定性和强度。
而在计算模板的数量时，需要考虑到桥梁的长度、宽度、高度等因素，以确定合适的模板数量。
桥梁箱梁模板个数的计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量，为施工提供重要的参考依据。
下面我们将介绍桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容和应用方法。
首先，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的基本原理。
在桥梁建设中，箱梁模板的数量取决于桥梁的长度、宽度和高度，以及模板的规格和使用方式。
一般来说，桥梁的长度越长，宽度越宽，高度越高，所需的模板数量就越多。
而模板的规格和使用方式也会影响到模板数量的计算。
其次，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容。
桥梁箱梁模板个数的计算公式通常包括以下几个步骤：1. 计算桥梁的总体积。
桥梁的总体积可以通过桥梁的长度、宽度和高度来计算，一般采用立方米或立方英尺作为单位。
2. 计算模板的支撑面积。
模板的支撑面积是指模板能够支撑的混凝土浇筑面积，通常以平方米或平方英尺作为单位。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
最后，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的应用方法。
在实际的桥梁建设中，可以通过以下步骤来应用桥梁箱梁模板个数计算公式：1. 确定桥梁的结构参数。
首先需要测量桥梁的长度、宽度和高度，以确定桥梁的总体积。
2. 确定模板的规格和使用方式。
根据施工的需要，选择合适的模板规格和使用方式，以确定模板的支撑面积。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
通过以上步骤，可以快速、准确地计算出桥梁箱梁模板的数量，为施工提供重要的参考依据。
总之，桥梁箱梁模板个数计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量。
40米箱梁模板验算书
40米箱梁模板设计计算书一、基本情况1.模板结构：40m箱梁高度2m，模板侧模由基本长度为3.0m节及端部模板螺栓连接拼接而成，每一节独立模板都由面板、横肋、背楞、支架主要构件组成，横肋间距按300mm布置，背楞、支架间距按850mm布置。
模板支架上下设双槽钢用来布置对拉杆，对拉杆间距按700mm布置。
2.模板材料：面板使用6mm钢板，纵、横肋使用8#槽钢，主肋采用10#槽钢，背楞采用12#槽钢，对拉杆使用直径20mm圆钢制作，材质均为Q235b。
3.施工概况及假设：采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度0.8m/h，混凝土入模温度约25℃，混凝土重力密度取25KN/m³。
二、计算内容及依据1.计算内容：①模板面板、横肋、背楞、支架、拉杆强度；②模板面板、横肋、背楞、支架挠度。
2计算依据：①钢结构设计规范：GB50017-2003；②建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003；③全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004；④路桥施工计算手册；⑤建筑施工计算手册；⑥混凝土结构工程施工及验收规范：GB50204-92。
三、混凝土侧压力1.新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：νββγ2100122.0t F =h F 02γ=0γ——混凝土重力密度，取值24KN/m ³~25KN/m ³；0t ——砼初凝时间，h;1β——外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取1.2,掺和取1.0；2β——砼坍落度影响修正系数，取1.15;v ——砼浇筑速度；h ——砼一次性浇筑高度；取施工温度T 为25℃，则0t =200/（15+T ）=5h计算得 F 1=33.94KN/㎡ F 2=50 KN/㎡本应取两者中较小值，即F=33.94 KN/m ³，考虑不确定因素，本计算采用较大值，F ＝50KN/㎡2.混凝土侧压力设计值：F=F 1×分项系数×折减系数F=50KN/㎡×1.2×0.85=51KN/㎡3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡4.混凝土振捣产生的荷载查建筑施工手册8-1表为2KN/㎡，荷载设计值为2KN/㎡×1.2×0.9=2.4KN/㎡5.荷载组合：F=51KN/㎡+2.4KN/㎡+2.4KN/㎡=55.8 KN/㎡四、模板分析验算1面板计算：1）计算简图：取1mm 宽的板条作为计算单元，面板在混凝土浇筑时产生侧压力可看做以纵肋为支点的多跨连续梁,纵肋跨 度L=300mm,面板厚度6mm ，按三跨计算。
箱梁模板计算
北京市五环路(二期)工程1#合同C线匝道桥箱梁模板设计计算书一、说明：1、本合同工程主要为京原路立交，立交桥梁由3座主桥、8座匝道桥、1座通道桥、2座跨河桥组成。
C线匝道桥上跨五环主路，桥梁结构主要为钻孔灌注桩基础、承台、圆形墩柱、盖梁、肋板式桥台及现浇预应力混凝土连续箱梁及预制预应力混凝土T梁。
本工程设计单位为北京市市政工程设计研究院、建设单位为北京市首都发展有限责任公司、施工单位为北京鑫实路桥建设有限公司、监督单位为北京市建设工程质量监督总站市政工程监督站、监理单位为江苏华宁交通工程监理公司证结构线形顺。
为保直、美观，砼外观颜色一致，不出蜂窝麻面，我项目经理部在施工中采用大模板，并严格按照《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-200)》及有关手册资料进行模板设计及计算。
2、本工程所用支架为常用WDJ碗扣支架，根据资料所提供的数据，Ф48×3.5钢管截面积489 mm2，允许承载力为205 N/ mm2，单位质量0.0384KN/m。
由于碗扣支架为租用，所以各种杆件须经严格挑选才能使用。
鉴于租用支架以前使用过，所以对于碗扣支架的塑性变形可忽略不计。
模板采用5cm厚木板，内衬1.2厘米厚光面复合板。
3、预拱度按设计要求设置。
二、计算荷载1、荷载：P1、模板、拱架和支架自重：木材容重：6000N/m3；P2、新浇砼容重：25KN/m3；P3、施工人员和施工材料、机具行走运输和堆方荷载：模板及直接支承模板的小棱，均布荷载取2.5Kpa，另以集中荷载2.5KN 进行验算；(1)计算直接支承模板的小棱，均布荷载取1.5Kpa；(2)计算支架立柱及支承拱架和其它结构，均布荷载取1.0Kpa。
P4、振捣砼产生的荷载(作用范围在有效压实高度之内)：(1)对于水平面模板为2.0Kpa；(2)对垂直面模板为4.0Kpa；P5、新浇砼对模板侧面的压力：(1)采用内部振捣器，根据实际灌注条件及以往施工经验，对于直径Φ150以内墩柱砼，浇注速度为V=6m/h左右，即取V=6m/h。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
小箱梁一片人工费用计算
税金 费用合计 分包单价 分包利润 注：此梁混凝土为41方，钢筋按6.3吨计
1500
2449 557 19335 22830 3495
编号
1
2 3 4
5
人工费
6
7 8 9
10 11
12 13 14
合计
1
2 材料费
3
工作内容
钢筋加工、倒运 、绑扎 模板打磨 底坐打磨
套模板--内模 套模板--外模
浇混凝土 养护 凿毛
穿钢铰线 张拉 灌浆 移梁 清理
零星其他人工
模板侧模35万元+ 底模25万元
龙门吊及钢轨租 赁
梁场建设
30m预应力小箱梁费用明细
零星材料
合价(元)
备注
1800
80 40 1000 640 600 160 100 160 150 37.5 35 140 52.5 4995
3334
2750
1750
安装、拆除 安装、拆除 半小时浇一次
180片梁 55000元/月,一 月生产20片梁计
2000 9834
机械费 管理费
零星及小型机器 具
工人数 （个）
工日/工时 合计工日
单价(元)
18
1工日
18
100
2
4工时
1
1
4工时
0.5
80
10
10工时
12.5
80
8
1工日
8
80
8
6工时
6
100
1
4~5天
2
80
1
10工时
1.25
80
8
2工时
2
箱梁模板(碗扣式)计算书
箱梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性箱梁类型三室梁A(mm) 7500 B(mm) 1 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 150 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 170 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 370 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 600 模板支架搭设的高度H(m) 5立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×183/12=486000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×182/6=54000mm3 1、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×1(2.51+2.1)=20.494kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=20.313kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[20.494，20.313]=20.494 kN/mq静=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)=14.04kN/mq活=1.4b(Q1k + Q2k)=1.4×1(2.51+2.1)=6.454kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×0.425+0.35+0.3)=11.7kN/m计算简图如下：l=l4=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×14.04×0.22+0.117×6.454×0.22=0.086kNσ=M/W=0.086×106/54000=1.593N/mm2≤f=80N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×14.04×0.2+0.617×6.454×0.2=2.481kNτ=3V/(2bt)=3×2.481×103/(2×1000×18)=0.207N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×11.7×2004/(100×800000×486000)=0mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇箱梁模板计算
现浇箱梁模板计算现浇箱梁模板计算1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V＝4.5ｍ/ｈ。
则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝__ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝__ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：现浇箱梁模板计算新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］现浇箱梁模板计算＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
箱梁外模计算书
箱梁模板计算书京沪高速铁路32米箱梁模板采用钢板面和钢框架结构设计，桥模板按《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的要求进行设计与计算。
1. 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 r c=26KN/ m3，浇筑速度v=1.5m/h， 入模温度T=200C。
依据混凝土有效压头计算公式：v/T≤0.035时，h=0.22+24.9 v/Tv/T≥0.035时，h=1.53+3.8 v/T现v/T=1.5/20=0.075，则有效压头h=1.815m考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值F1=1.2*26*1.815=56.63KN/ m2=56.63*10-3N/mm2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=56.63+8.4=65.03 KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F3值。
2． 侧模计算：（1）设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为8mm厚钢板；模板下角竖肋为间距300mm的10㎜筋板；模板其他部分为单向板，横肋间距300mm的工10#；背楞[18#双槽钢；对拉杆水平间距最大2000mm；（2）板面、与板面直接焊接的横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的横肋是板面的支承边；背楞作为横肋的支座；对拉栓及销轴作为背楞的支座。
2．1钢面板、横肋、背楞和桁架计算 2．1．1 钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
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小箱梁模板强度、刚度验算
一、模板情况说明：
津宁四标预制小箱梁设计为30m、35m两种，小箱梁高度1.4m和1.7m两种，模板采用定型钢模板，钢模板构造为：模板面板为5mmA3钢板，面板下为8#槽钢横向分布肋，竖向外肋为10#槽钢，外肋上下两端用φ20对拉螺杆对拉。
附模板设计图。
两种模板结构相同，验算按侧压力较大的1.7m系梁模板进行验算。
二、模板验算
（一）、模板材料的力学特性
1、模板面板A3厚5mm钢板（取0.5m宽计算）
弹性模量：E＝2×105MPa
截面惯性矩：I＝(b×h3)/3= 500×53/3=20833 mm4
截面抗矩：W＝(b×h2)/3= 500×52/3=2083mm3
容许弯应力：δ容＝145MPa
容许剪应力：τ容＝85MPa
截面积：S＝500×5＝2500mm2
2、8#槽钢横向分布肋（内肋）
弹性模量：E＝2×105MPa
截面惯性矩：I＝101.3cm4
截面抗矩：W＝25.3cm3
容许弯应力：δ容＝145MPa
容许剪应力：τ容＝85MPa
截面积：S＝10.24cm2
3、10#槽钢竖向肋（外肋）
弹性模量：E＝2×105MPa
截面惯性矩：I＝198.3cm4
截面抗矩：W＝39.4cm3
容许弯应力：δ容＝145MPa
容许剪应力：τ容＝85MPa
截面积：S＝12.74cm2
3、φ20拉杆
容许拉力：F容＝38.2KN
（二）、模板验算
1、最大模板侧压力
小箱梁侧模板为外斜模板，外斜角度较小，不计算垂直压力，只计算模板侧压力（见计算手册174页）。
新浇砼侧压力：F1＝0.22×γc×T×β1×β2×V0.5
＝0.22×24×4×1.0×1.15×0.850.5
＝22.39KN/m2
砼振捣产生压力：F2＝2KPa
组合压力F＝F1+F2＝22.39+2＝24.39KN/m2
V＝0.85m 砼的浇筑速度（m/h）按最快两个小时浇注完成计算
T=4h 新浇筑砼的初凝时间
β1=1.0 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0：
β2=1.15 砼坍落度影响修正系数，当坍落度＜30mm，取0.85；50～
90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；
γc=2.4 KN/m3混凝土容重：
2、面板
按模板最大侧压力取0.5m宽验算面板强度，模板面板下横向分布肋间距0.26m,按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.26m。
均布荷载：q=24.39×0.5=12.195KN/m
跨中内力：M＝0.111×q×L2=0.111×12.195×0.262=0.0915KN.m
跨中应力：δ＝M/W=0.0915KN.m×106/2083mm3=43.93MPa
δ<δ容模板强度满足要求。
跨中挠度：f=0.573×q×L4/100EI
=0.573×12.195×2604/(100×2×105×20833)
=0.07mm
f容=L/400=260/400=0.65mm
f< f容模板刚度满足要求
3、横向分布肋
横向分布肋采用8#槽钢，横向分布肋间距0.26m,支撑在外侧竖向肋上，竖向外肋间距0.9m，按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.9m，取最大侧压力计算。
均布荷载：q=24.39×0.26=6.341KN/m
跨中内力：M＝0.111×q×L2=0.111×6.341×0.92=0.570KN.m
跨中应力：δ＝M/W=0.570KN.m×106/25.3×103=22.52MPa
δ<δ容横肋强度满足要求。
跨中挠度：f=0.573×q×L4/100EI
=0.573×6.341×9004/(100×2×105×101.3×103)
=1.176mm
f容=L/400=800/400=2mm
f< f容横肋刚度满足要求
4、竖向外肋
竖向外肋采用10#槽钢，上、下两端用20对拉螺杆对拉固定，上、下螺杆间距1.7m,按2端固定梁结构进行验算，跨径L=1.7m，按侧压力分布，上端最小，底部最大，连续变化，按此计算强度及钢度。
最大均布荷载：q=24.39×0.9=21.95KN/m
最大内力：M＝0.0214×q×L2=0.0214×21.95×1.72=1.358KN.m
最大应力：δ＝M/W=1.358KN.m×106/39.4×103=34.46MPa
δ<δ容竖肋强度满足要求。
竖肋挠度：
f=0.573×q×L4/100EI
=0.00139×24.39×17004/(100×2×105×198.3×103)
=0.071mm
f容=L/400=1700/400=4.25mm
f< f容竖肋刚度满足要求
底端拉杆拉力
F＝q×L×h/2＝24.39×0.9×1.6/2=17.56KN
F<F容拉杆拉力满足要求。