计算参数及工况-龙开口
长江上游梯级水库群蓄水方式初步研究
长江上游梯级水库群蓄水方式初步研究丁毅;傅巧萍【摘要】长江上游干支流将建成一大批库容大、调节能力好的梯级水利枢纽,可发挥规模巨大的综合利用效益.为尽可能满足蓄水期间上下游对水资源的不同需求,在各水库规划设计的蓄水调度原则和方式的基础上,从达到水库设计蓄满率和尽可能提高蓄水期间下泄流量,以及统筹调配流域水资源、兼顾上下游的角度综合考虑,对长江上游梯级水库群的蓄水调度方式和调度模型进行了初步研究,提出了长江上游梯级水库群蓄水调度的建议方案.为确定上游梯级骨干水库蓄水调度模式、统筹各水库蓄泄关系,提供了切实的指导意见.【期刊名称】《人民长江》【年(卷),期】2013(044)010【总页数】4页(P72-75)【关键词】梯级水库调度;蓄水方式;调度模型;长江上游【作者】丁毅;傅巧萍【作者单位】长江勘测规划设计研究院规划处,湖北武汉430010;长江勘测规划设计研究院规划处,湖北武汉430010【正文语种】中文【中图分类】TV697长江流域集中了全国35%的水资源、50%的技术可开发水能资源，是中国水资源配置的战略水源地、水电开发的主要基地。
同时，长江流域洪涝灾害严重，历来是中华民族的心腹之患。
为了兴利除害，长江干流及主要支流规划了以三峡水库为核心的一批调节作用大、综合利用效益好的控制性水库，总调节库容近1370亿m3，其中防洪库容约770亿m3，其规模之大，堪称世界第一。
梯级水库蓄水直接关系到其综合利用效益的发挥。
长江流域控制性水库主要集中在长江上游地区，这一区域具有水文同步性，水库蓄水时间集中在6～10月，这些控制性水库除兴利外，一般还承担有防洪任务，防洪库容与兴利库容完全结合。
为协调好水库蓄水与枢纽工程安全、防洪、兴利、生态保护等关系，保障梯级水库综合效益的发挥，本次规划中对长江上游梯级水库群蓄水方式进行了初步研究。
1 研究范围长江上游支流众多，洪水与径流组成十分复杂，且各干支流水库开发任务不同，目标存在多重化，因此，水库群蓄水调度是一个十分复杂、庞大的系统工程。
龙开口长距离胶带机输送系统控制
３ 系统方案
３ ． １控制系统拓扑图
障排 除后 ． 总 线 系统 即返 回到 正 常 的 冗 余 环 状状 态 。 现 场环 境
【 关键词 】 长距离胶带机输送系统 ； 方案 ； 界面； 功能 【 中图分类号 】 Ｔ Ｖ ５ ３ 【 文献标识码 】 Ｂ 【 文章编号 】 ２ ０ ９ ５ — ２ ０ ６ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ２ ３ — ０ １ ０ ３ — ０ ３
１ 工程概况
龙开Ｉ ｚ ／ ＇ 水 电站 燕 子崖 砂 石加 工 系统距 坝 区约 １ ２ ｋ ｍ． 成 品
铃、 传 输 带保 护装 置均 接 入 沿 线通 讯 柜 ， 设 备 明细 见 表 。控 制
系统具 有 以 下功 能 ：
（ １ ） 具 备 长 距 离远 程 通讯 与监 控 ； （ ２ ） 能与 前 后 台设备 实 现联 锁 控 制 ；
圈 １
（ ３ ） 采 集 并 显 示各 主 电机 电 流信 号 ， 实现 主 电机 之 间 的 功
（ ３ ） 拓扑结构 ： 线性 、 星形 、 环形 ；
（ ４ ） 总线访 问方式 ： 各 主 站 间令 牌 传 递 ， 主站 与从站 间为 主一 从传 递 ： 单 主 或 多主 系统 ； 主从设 备 ， 总线 上 最 多站 数 为
１ ２ ６；
骨 料 运 输 采 用 一条 长距 离胶 带输 送机 将 成 品 骨料 运 输 至 坝 区
２ 系统概述
长 距 离胶 带机 输 送 系统 控 制 ．将 输 送 机 的各 项 参 数 引入 监控 装 置 ． 可 集 中对 输 送 机 进 行 控 制 和 监视 ， 能 够 实现 无 人 值
单梁荷载试验方案
单梁荷载试验检测方案1.工程概况1.1桥梁概况全线共设置大桥489.5m/1座，中桥386.26m/7座，小桥76.08m/3座，具体设置详见下表。
桥梁设置一览表1.2桥梁主要技术指标（1）公路等级：二级公路；（2）设计时速：60km/h；（3）设计荷载：公路-Ⅰ级；（4）地震动峰值加速度：依据《中国地震动参数区划图》GB18306-2015，线路所在的商南县富水镇、城关镇地震动峰值加速度为0.10g，基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s，对应的地震设防烈度为7度；过风楼镇地震动峰值加速度为0.05g，基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s，对应的地震设防烈度为6度；（5）设计洪水频率：大中桥为1/100，小桥、涵洞为1/50；（6）其他指标按《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）的规定执行。
1.3桥梁主要材料（1）预应力混凝土预制空心板及小箱梁为C50混凝土，墩台盖梁、墩身、桥台耳背墙、牛腿、肋板，承台及桩基础、搭板、护栏均为C30混凝土。
垫石采用C40小石子混凝土，挡块混凝土标号同盖梁。
U型桥台上侧墙为C30混凝土，下侧墙、台身、基础为C25片石混凝土。
（2）空心板桥面铺装采用9cm厚沥青混凝土+防水层+10cm厚C50混凝土现浇层。
（3）小箱梁桥面铺装采用9cm厚沥青混凝土+防水层+8cm厚C40混凝土现浇层。
（4）钢绞线：低松弛高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2014的规定。
单根钢绞线直径φs=15.2mm，钢绞线面积A＝140mm2，钢绞线标准强度f PK=1860MPa，弹性模量E p=1.95×105MPa。
（5）普通钢筋：采用HPB300级和HRB400级钢筋。
采用新的国家标准：HPB300钢筋，应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1—2008的规定；HRB400钢筋应符合《GB1499.2—2007》的规定。
2.静载试验2.1静载试验的目的通过静载试验确定梁板承载能力是否满足设计荷载要求。
深基坑计算书
Qimsta严同济启明星基坑支护结构专用软件FRWS7.0基坑工程计算书1工程概况该基坑设计总深4.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准一建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：。
1.2基坑周边荷载地面超载：O.OkPa邻近荷载：邻近荷载的作用方式:2开挖与支护设计基坑支护方案如图：细砂屮砂中砂基坑工程基坑支护方案图2.1挡墙设计•挡墙类型：钻孔灌注桩； •嵌入深度：11.0m ； •露出长度：0.000m ； •桩径：1200mm •桩间距：1500mm27.0m65.000.00软弱上细砂粉质黏七粉砂0蚀陀 V !1混凝土等级：C30;止水帷幕厚度：1.000m;止水帷幕嵌入深度：11.000m2.2工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示:匸况1:开挖至400（液亦3计算原理描述3.1围护墙主动侧土压力计算3.1.1朗肯主动土压力深度z处第i层土的主动土压力强度的标准值e ak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：益=9亠工丫沁也-2c iy[K~尺（小于0取0）K at=tgX45^-^/2）采用水土分算且计算点在水位以下时：空广[旷f ；v旳-（一也）人氏；厂工屁尸- （小于0取0）严酋（4亍—亿/2）对于矩形土压力模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中：丫j—第j层土的天然重度；丫w—水的重度，取10kN/m3;△ h j—第j层土的厚度；h wa,i —地下水位；C i、o'—第i层土的内聚力、有效内聚力；『、『’一第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角; q—超载。
3.1.2 经验土压力心3.1.3邻近荷载的影响邻近荷载对土压力的影响有两种思路，一种是按照一定方式增加墙体范围内土体的自重,种方式为直接增加侧向土压力，如下图五种方式都可归结为这两种思路。
坝陵河大桥钢桁加劲梁跨中合龙技术
上 弦
０ １ ０ ０ ｌ ３ ０ １ ６ ０ ｌ３ ０ 】７ ０ ｌ ０ ０ ｌ３ Ｏ ｌ（ ． ｌ ｌ １４ １３ ｌ７ １７ ２ ６ ２ ５ ２） ４
梁端支 座解除 上 、 下弦开 【筹 东、西岸高 ｌ ｌ９ ５ ２ 一 ． １４２ ５ ｌ６ ２ Ｏ ． ｌ７２ ７ ２， ３３ ２ ３ｌ ｌ １ ３ Ｉ６ １
１ ６ ７
公路 桥 梁
（） 温 时 合 龙纵 向 开 口减 小 ， 下 弦 开 口 量 差 值 减 小 ， 西 １升 上 东 表 ３３ － 后 端 提 升 法 计 算 （ 位 ｍ 单 ） 岸 侧 竖 向 高 差 增 大 ； 温 时 合 龙 开 口增 大 ， 上 下 弦 开 口差 增 大 ， 降 可 东 西 岸 侧 竖 向 高 差减 小 。因可 通 过 梁 端 张 拉 控 制纵 向位 移 ， 温度 对 安 装 精 度 的 影 响作 用 不大 。 （） 正 常 安 装情 况下 ， ２在 当第 ２ ５梁 段 安 装 完 成 后 ， 龙段 开 口 合 已 闭 合 １ ～ １ ｏ ， 顺 利 安 装 ， 在 梁 端 支 座 处作 ｌ ｌｆＪ 梁 向 中 ５ ８ｍ要 要 Ｉｔ ｌ Ｅｉ ｉ Ｊ ｌ 桁 跨 纵 向位 移 的措 施 。 （） 近 合 龙 状 态 时 ， 下 合 龙 口形 成 的 角度 近 ０ ４ 上 下 弦 ３接 上 ． 。， 表 ３４ － 配 重 对合 龙 段 开 口 量 影 响计 算 （ 岸 １ ８ ， 岸 ７ｔ 东 ｔ西 ０ ６） 开 口差 为 ２ ３ ｍ 可 以 通 过 配 重 方 式 （ 岸 各 约 １Ｏ ） 上 下 弦 开 ．ｃ ， 两 ＯＴ将 口 差减 小 为“ ” 零 。 （） Ｂ ６主桁 片 架 设 完成 后 ， ４在 ２ 当采 取对 拉 （ 每组 ６ Ｔ 后 ， 龙 ５） 合 开 口差 由 ２ ． ｍ ３３ ｍ减 小 至 ０４ ｍ ．ｍ ，这 时 竖 向 开 口处 ， 西 岸 侧 高 了
龙开口混凝土重力坝右坝头边坡处理措施
（ ｄｏ ｈｎ ｕ ｄｎ ｎ ｉｅｒ ｇＣ ｒｏａ ｏ ， ａ ｇｈｕ３ ０ １ ， ｈｊ ｎ ， ｈｎ） ＨｙｒＣ ｉａＨ ａｏ ｇＥ ｇ ｅ ｎ ｏｐｒｔ ｎ Ｈ ｎｚｏ １０ ４ Ｚ ｅ ａｇ Ｃ ｉａ ｎ ｉ ｉ ｉ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｂｅ ａ ｓ ｈ ｇ ｔｓｏ ｅ ｏ ｏ ｇ ａｋ ｕ Ｃ ｎ ｒ ｔ ａ ｉ ｍ ｓ ｍａｎ ｙ ｄ ｓｒ ｕ ｅ ｔ ｏ ｋ ｄ ｆ ｒ ｔ ｎ ｈ ｇ ｔ ｓｒ ｃ ： ｃ ｕ ｅ ｔ ｅ ｆ ｈ ｌｐ ｆＬ ｎ ｋ ｉ ｏ ｏ ｃ ｅｅ Ｇｒ ｖｔ Ｄａ ｉ ｉ ｙ ｉ ｌ ｉｔ ｂ ｔ ｄ ｗｉ ｒ ｃ ｅ ｏｍａｉ ，ｔ ｅｒ ｈ ｉ ｈ ｏ ｉ ａ ｕ ｍｅ ｔ ｓ ｌ ｃ ｔｄ ｎ ｅ ｔ ｅ ｎ ｎ ｒ ｃｕ ｅ ｒ ａ ｎ ｔｅ ｅ ｉ ｅ ｐ－ ｅ ｔ ｄ ｗ ａ ｓｒ ｃｕ ｅ ｌ ｎ ， ｔｅ ｃ ｎ ｅ ｔ ｎ ｌ ｂ ｔ ｎ ｉ ｏ ａｅ ｉ ｗ ａｈ ｒ ｇ ａ ｄ ｆａ ｔ ｒ ａ ｅ ａ ｄ ｈ ｒ ｓ ｄ ｅ ｓ ａ ｅ ｅ ｋ ｔｕ ｔ ｒ ｐ ａ ｅ ｈ ｏ ｖ ｎ ｉ ａ ｉ ｏ
２３ 两种 方案 主要 工程 量及 投资 比较 ．
锚 拉 板 方 案 及 桩 板 墙 方 案 主 要 工 程 量 及 工 程 可 比投 资 对 比情 况 见 表 １ 。
表 １ 锚 拉 板 方 案及 桩板 墙 方 案 主 要工 程 量 及 投 资 对 比
刺 墙 式 或 侧 墙 式 进 行 连 接 。 计 算 分 析 表 明 ， 地 震 过
ｅ ｃ ｖ ｔ ｎ ｏ ａ ｆｕ ｄ ｔ ｎ ｗ ｌ ｕ ａ ｏｄ ｂ ｙ ｄ ｓｕ ｂ ｒｇ ｔｒ ｃ ｓ ｅ ｏ ａｉ ｎ ａ ｄ ｃ ｕ ｅ ｕ ｓａ ｌ ｌ ｐ ．Ｂｙ ｔｃ ｎ ｃ ｌ ｘ ａ ａｉ ｆｄ ｍ ｏ ｎ ａｉ ｉ ｎ ｖ ｉ ａ ｌ ｉｔ ｒ ｈ ｏ ｋ ｍａ ｓ ｄ ｆｒ ｔ ｎ ａ ｓ ｎ ｔｂ ｅ ｓｏ ｅ ｏ ｏ ｌ ｉ ｍ ｏ ｅ ｈ ｉ ａ ａ ｄ ｅ ｏ ｏ ｃ ｃ ｍｐ ｒｓ ｎ ｆ ｒ ｒ ｄ ｓｇ ｅ ｎ ｈ ｒ ｐａ ｅ ｓ ｈ ｍｅ ｆ ｒ ｓ ｐ ｅｎ ｏ ｃ ｍｅ ｔｉ ｒ ｐ ａ ｅ ｙ ｔ ｅ ｓ ｅ ｔ ｐ ｌ ａ ｌ ｎ ｃ ｎ ｍｉ ｏ ａ ｏ ， ｏ ｍｅ ｅ ｉｎ ｄ ａ ｃ ｏ ｌｔ ｃ ｅ ｏ ｌ ｅ ｒ ｉｆ ｒ ｅ ｎ ｓ ｅ ｌ ｃ ｄ ｂ ｈ ｈ ｅ － ｉ ｗ ｌ ｉ ｏ ｅ ｓ ｈ ｍｅ Ｔ ｅ ｎ ｗ ｄ ｓｇ ａ ￣ ａ ｌ ｅ ｕ ｅ ｔ ｅ ｅ ｃ ｖ ｔ ｎ ｏ ｎ ｅ ｄ ｓ ｒ ａ ｃ ｏ ｔ ｅ ｒ ｈ ｌｐ ，ｉ ｒｖ ｈ ｔｂ ｌ ｙ ｏ ｃ ｅ ． ｈ ｅ ｅ ｉｎ ｃ ｎ ｇ ｅ ｙ ｒｄ ｃ ｈ ｘ ａ ａｉ ｆａ ｄ ｔ ｉｔ ｂ ｎ ｅ ｔ ｇ ｔｓ ｅ ｍｐ ｏ ｅ ｔ ｅ ｓａ ｉ ｔ ｆ ｔ ｏ ｈ ｕ ｈ ｉ ｏ ｉ
水利工程施工课程设计
C H A N G C H U N I N S T I T U T E O F T E C H N O L O G Y水利工程施工组织课程设计学生姓名：傅元帅学院名称: 水利工程与环境学院专业名称: 水利水电工程班级名称：水电1243班学号：1206411313指导教师：张鸿远长春工程学院水利与环境工程学院2015 年10月9日目录前言……………………………………………………………………。
.2 一、设计目的…………………………………………………………。
.2二、施工基本资料概述………………………………………………。
.2三、施工导流设计……………………………………………………。
61、施工导流方案的选择 (6)2、施工导流时段的划分 (7)3、施工导流设计流量的确定……………………………………………。
.74、围堰计算………………………………………………………………。
8四、施工截流设计 (14)1、截流方法的选择……………………………………………………….。
142、截流材料粒径确定……………………………………………………。
.15五、基坑排水…………………………………………………………。
16附表：施工进度计划表......................................................。
17 附图：上下游围堰设计图. (18)前言:施工组织课程设计是一门基础课程，它对于一个水利水电专业的学生来说,有特别重要的作用，施工组织设计是学生在跨出校门,走上工作岗位之前，学校安排的一次重要的设计课程.设计对于锻炼一个学生的动手能力至关重要.本次设计目的在于培养学生的动手能力以及具体问题具体分析的能力，做设计的同学都知道,理论与实际并不完全一样。
设计过程中会遇到课本上没有包括的情况，这就要求我们能够联合所学知识跟实际遇到的工程概况，来对这其中的建筑物做适合的设计调整,以适合实际工况。
此次设计在张宏远老师和王忠诚老师的悉心指导下，在同学的互相帮助中，施工设计得以较好的完成。
钢水凝固收缩与板坯铸机开口度参数设计
Ｌ 嗣 Ｌ爿 ａ Ｌ 【
山 东 冶 金
Ｓ ａ ｄ ｎ Ｍ ｅａｌ ｒ ｙ ｈｎ ｏｇ ｔｌ ｇ ｕ
Ｖｏ ．４ Ｎｏ １ １３ ．
Ｆｅ ｒ ａｙ ２ ２ ｂ ｕ ｒ ０１
《生产 技 术 １
１ １ ｔ ｔ ｔ ，ｔ ，ｔ ｔ ，ｔ
相关 资料介 绍 的不 同 ｃ含量条 件下钢 的体收缩 和线 收缩数 据如表 １ 所示 。
表 １ 不同 Ｃ含量下 的各项收缩 ％
Ｃ 含量 液态 凝 固 固态 合计 ｃ 含量 液态 凝 固 固态 合计
Ｏ． １ ０． ２ ０． ４ Ｏ． ５ １ ５ ３．２ ． ５ ｌ ． ．Ｏ １ ５ ８ Ｏ ５ １５ ３．９ ．０ ３ １５ ４ Ｏ ５ ６ ｌ － ．９ ． ３ ． ８ １３ １ ６ ４．３ ．２ １ Ｏ． ７ Ｏ－ ８ １０ ． １５ ． １６ ４ Ｏ ５ ６ １ ． ．２ ． ８ ． ４ ２ １ １６８ ． ５ ． ４ ０ １７ ３ ９ ８ ３ １ ． ．５ ． Ｏ － ５ ４ ０ １９６ ． ３．２ １
钢水 凝 固过 程 中收缩 量大 ， 壳在 结 晶器 内容 坯
３ 由于连铸坯壳内的钢水供应是连续 的， ） 液态
钢 水 因 温差 产 生 的体 收缩 可 以通 过 钢水 的连 续供 给 而得 到补 充 。 因此 ， 考虑 连铸 机开 口度 参数 和 在 计算 铸 坯 的凝 固收缩 特性 时 ， 对钢 水液 态 收缩一 般
产实践过程中 ， 无论是结 晶器还是扇形段 ， 都需要 根 据不 同钢 种 、 同拉 速 和不 同冷却 条件 来设 定合 不 理的开 口度 ， 以保证铸坯既没有表面及内部裂纹 ，
也 不会加 剧 中心线 质 量缺 陷 ， 同时 还能得 到合 格厚
大管子合隆口计算
大管子合隆口计算
（原创版）
目录
1.大管子合隆口计算的概述
2.大管子合隆口计算的方法
3.大管子合隆口计算的应用实例
4.大管子合隆口计算的发展前景
正文
一、大管子合隆口计算的概述
大管子合隆口计算是一种在工程领域中应用广泛的计算方法，主要用于解决大口径管道在连接过程中，由于管道内径、壁厚、管材等因素导致的接口合隆问题。
通过大管子合隆口计算，可以确保管道连接处的密封性能和安全性能，从而提高整个工程的质量和稳定性。
二、大管子合隆口计算的方法
大管子合隆口计算主要包括以下几个步骤：
1.确定计算参数：在计算之前，需要先确定管道的尺寸参数，包括内径、壁厚、管材等，这些参数将直接影响到合隆口的计算结果。
2.选择合适的计算公式：根据管道的实际情况，选择合适的计算公式进行计算。
常用的计算公式包括：圆管对接合隆口计算公式、弯管对接合隆口计算公式等。
3.进行计算：将确定的参数代入计算公式，进行计算，得出合隆口的相关数据。
4.校核计算结果：为了确保计算结果的准确性，需要对计算结果进行校核，检查是否符合实际情况。
三、大管子合隆口计算的应用实例
大管子合隆口计算在工程领域中有广泛的应用，例如在石油化工、核电、船舶制造等领域。
通过大管子合隆口计算，可以确保管道连接处的密封性能和安全性能，从而提高整个工程的质量和稳定性。
四、大管子合隆口计算的发展前景
随着科技的发展和工程技术的进步，大管子合隆口计算将更加精确和便捷。
三主桁钢桁拱桥合龙口微调装置设计与应用
± １０
± ２６
± １５
在主跨系梁合龙口每根弦杆上下翼缘板均布 设 １ 套顶、拉装置（见图 ７），其中每套上弦杆顶、拉 装置配 １ 台套 ２５０ ｔ 千斤顶，张拉力按 ２５０ ｔ 设计，拉 杆采用直径 ４０ ｍｍ 钢绞线；即系梁合龙口共布设 ２５０ ｔ 千斤顶 ６ 台套（倒用拱肋设备）。
４ 微调装置设计
“零误差”合龙的条件。计算分析结果与应用效果显示，采用 Ｑ３７０ 钢材通过不同厚度钢板利用正交熔透焊组合的
方法形成整体结构，可以满足 ２５０ ｔ 顶拉力需要；合龙时通过先粗调至 １０ ～ １５ ｍｍ 时再采用微调装置调整效果良
好，可以满足多点同步合龙的需要，提高了合龙施工效率与经济效益，该微调装置结构设计与使用方法对同类桥梁
桥面双层布置，上层为双向八车道公路，两侧 为人行道，下层两侧预留双车道，中间为管线走廊。 桥面总宽：主桥 ４３． ２ ｍ（见图 ２）。
图 １ 主桥立面示意（单位：ｍ）
图 ３ 中跨合龙段立面示意
３ 合龙口调整措施遴选
通过采用桥梁通用有限元软件 ＭＩＤＡＳ ＣＩＶＩＬ 建立整桥有限元模型［３ － ４］，对各项合龙调整措施进 行了模拟，分别计算分析了合龙口对各项措施的敏 感性，为合龙施工过程中合理选择调整措施［５－ 提６］ 供理论依据。大桥整体有限元模型如图 ４ 所示。
图 ４ 有限元模型
钢桁拱桥合龙时可采取的调整措施主要有：
（１）边墩／ 辅助墩顶落梁；
（２）调整吊索索力；
图 ２ 中跨断面示意（单位：ｍｍ）
（３）在合龙口施加竖向力； （４）在合龙口施加对顶力；
２ 合龙方法
（５）整体升降温度 。 ［７］
大桥主桥中跨设一个合龙口，即在中间 Ａ３９ 节 点（见图 ３）。合龙时将 ２７＃墩侧钢梁整体向大里程 侧纵移 ４００ ｍｍ，同时安装纵向限位装置进行锁定。 钢梁整体调整完成后，爬坡吊机在吊索塔架的辅助 下向跨中逐节间大悬臂架设钢梁至中跨合龙口 Ａ３９ 节点，并在架设过程中按照设计要求分别挂设张拉 三层扣索。然后通过扣索调整、纵移 ２７＃墩侧钢梁 及边跨顶落梁等方式进行中跨合龙口姿态调整，达
新建铁路某隧道出口弃渣场的稳定性分析与研究马进跃
新建铁路某隧道出口弃渣场的稳定性分析与研究马进跃发布时间：2021-10-12T05:11:31.129Z 来源：《防护工程》2021年19期作者：马进跃[导读] 本文针对新建铁路某隧道弃渣场的稳定性问题，对其进行实地勘察，运用理论计算与基于Bishop法、ordinary法和Morgenstern-Price 的计算机数值模拟法分别对弃渣场处于天然工况以及暴雨工况下进行稳定性分析，得到以下结论：①结合现场调查与仿真软件分析，两种工况下弃渣场场址斜坡稳定性较好；马进跃武汉新业人力资源服务有限公司湖北武汉摘要：本文针对新建铁路某隧道弃渣场的稳定性问题，对其进行实地勘察，运用理论计算与基于Bishop法、ordinary法和Morgenstern-Price的计算机数值模拟法分别对弃渣场处于天然工况以及暴雨工况下进行稳定性分析，得到以下结论：①结合现场调查与仿真软件分析，两种工况下弃渣场场址斜坡稳定性较好；②结合现场调查与理论分析表明，弃渣体整体稳定性在两种工况下，弃渣体沿基底接触面发生滑移的可能性较小；③结合现场调查与数值模拟，弃渣体边坡在两种工况下，稳定性较好，发生沿弃渣体内部潜在滑面的滑移失稳可能性较小。
关键词：弃渣场；边坡稳定性；数值模拟法；天然工况；暴雨工况1 引言随着我国基建事业投入的不断加大，工程项目在施工过程中往往对原地貌造成剧烈扰动，并产生大量结构松散的弃土弃渣，且在堆积的过程中形成较陡的坡面［1］，极不稳定，遇降雨易发生细沟侵蚀甚至坡面整体滑移。
因此新建工程弃土弃渣的防护及稳定性评估便成为开发建设项目水土流失治理不可或缺的组成部分[2~3]。
2 工程概况弃渣场近似块状展布于沟谷内，为沟道型弃渣场，前缘斜对铁路的路堑及桥梁段，见图1。
弃碴场前缘边坡坡率约为1:4，左前方约12m 处为路堑堑顶，弃碴场碴顶高于路堑堑顶约10m，堑顶与碴顶平面距离约120m。
弃碴场在后缘及左侧缘设置混凝土排水沟，排水沟截面为梯形，底宽0.6m，深0.8m，厚0.2m，长183m，弃碴场前、后缘及右缘部分地段均设置有混凝土挡墙，高2~3m，宽0.9m，基础埋深1m，长245m。
有限元等效应力法在重力坝强度分析中的应用
2007年6月水 利 学 报SHUILI XUEBAO第38卷 第6期收稿日期:2006-07-10基金项目:国家自然科学基金资助项目(90510018);新世纪优秀人才支持计划资助项目(NCET-06-0270)作者简介:范书立(1978-),男,山东高唐人,博士生,主要从事水工结构研究。
E -mail:shl fan@文章编号:0559-9350(2007)06-0754-06有限元等效应力法在重力坝强度分析中的应用范书立,陈健云,郭建业(大连理工大学海岸与近海工程国家重点实验室,辽宁大连 116023)摘要:采用有限元法进行重力坝坝体应力分析时,坝踵、坝址的应力计算结果一直无法作为设计坝体断面的依据。
本文将有限单元法所求得的应力合成截面内力,用材料力学公式求出重力坝建基面上任意点对应的线性化等效应力,并分析了影响有限元等效应力的各种因素。
研究结果表明,有限元等效应力法有效地避免了坝踵、坝址的应力集中现象,解决了坝踵应力随网格的变化而变化的问题,计算出的建基面应力具有数值稳定性,得出的应力结果可以按现行的重力坝设计规范规定的应力标准评价重力坝坝体安全度。
因此,结合有限元结果和等效应力法计算的坝踵、坝址应力结果,可为重力坝坝体强度的综合评定提供相应的依据。
关键词:有限元;等效应力;重力坝;设计准则中图分类号:TV6413文献标识码:A1 研究背景有限元法由于使用方法灵活,适用范围广泛,能够有效地解决复杂结构的应力分析,自20世纪60年代末被用于计算混凝土重力坝坝体应力后,已迅速发展成为进行坝工设计和坝工学科定量研究的一个重要手段。
但是,有限元法计算的应力结果与所采用的单元型式和单元网格划分疏密有较大的关系,在坝踵、坝趾等角缘部位存在应力集中现象,网格愈密应力集中程度愈高,而这些部位往往是坝工设计最受关注的控制部位,这给大坝的应力安全评价以及合理确定大坝的应力控制标准带来困难。
因此,有限元法分析中控制应力取值标准一直是坝工界长期关注且尚未得到很好解决的关键问题之一。
ccs培训教程--船舶稳性
T1-Chpt.6 /Para.1
T1-Chpt.6 /Para.2
-7-
课程要点
.7 典型装载工况校核注意重量重心与自由液面 修正
IMO、 IACS---
CCPara.3
教学辅 助材料
7．船舶分舱、破损稳性的基本概念
7.1 概述
.1 分舱与破损稳性的概念 .2 简述 SOLAS 破损稳性规则的发展史 .3 确定性／概率方法的分舱破损稳性概念
.2 满载平舱体积倾侧力矩的计算 －分别说明舱口范围之外与舱口范围内空档 以及其移动力矩计算方法 －说明谷物重量与 VCG 的计算
.3 满载不平舱体积倾侧力矩的计算 －舱口与舱口两侧空档计算要求 －舱口两端与两侧空档移动力矩计算方法 －说明谷物重量与 VCG 的计算
.4 部分装载舱体积倾侧力矩的计算 －部分装舱空档移动力矩计算方法
-4-
C 部分 具体教学大纲
课程要点
IMO、 IACS---
CCS 规范
1．船舶完整稳性的基本概念与原理
1.1 概述
.1 简介船舶完整稳性的发展 .2 简介稳性与法定检验、入级检验的关系
教科书 参考书
教学辅 助材料
P1
1.2 完整稳性基本原理
B1
.1 简单介绍船舶平衡的基本原理与排水量计
算方法
.2 稳性的定义
4 谷物稳性 4.1 SOLAS 公约关于散装谷物安全装运规则 4.2 体积倾侧力矩 4.3 许用倾侧力矩 4.4 谷物稳性计算资料 4.5 国内航行海船的要求
5 船舶倾斜试验与静水横摇试验 5.1 试验目的与原理 5.2 试验前的准备工作 5.3 倾斜试验与数据处理
6 船舶完整稳性的审核
7 船舶分舱、破损稳性的基本概念 7.1 概述 7.2 船舶分舱、破损稳性的基本概念
制动时间计算报告
龙开口_制动时间/LKK_GN11_5500_CLR_BrakingTime 文件编号PDM Name2GN11-5500-00371869Rev.---Executed by:Checked by:Approved by:Date:Execution OU:目录/INDEX1. 简介/INTRODUCTION ..............................................................................................................................3 1.1. 内容/SCOPE.......................................................................................................................................3 1.2. 示意图/SCHEMATIC FIGURE............................................................................................................3 2. 力矩分析/ACTING TORQUES..................................................................................................................4 2.1. 残余力矩/REMANENT TORQUE........................................................................................................4 2.2. 制动力矩/TORQUE DUE TO THE MECHANICAL BRAKING.............................................................4 2.3. 摩擦力矩/TORQUE DUE TO THE FRICTION LOSSES.....................................................................5 3. 计算说明/BASICS OF THE CALCULATION............................................................................................5 3.1. 制动时间/BRAKING TIME ..................................................................................................................5 3.2. 制动环发热/BRAKE RING HEATING .................................................................................................6 3.2.1. 制动环内部发热/BRAKE RING MEDIUM HEATING........................................................................6 3.2.2. 制动环表面发热/RING SURFACE HEATING..................................................................................7 4. 计算程序CALCULATION PROGRAM.....................................................................................................8 4.1.输入数据/ INPUT DATA.......................................................................................................................8 4.2. 输出数据/RESULTS ...........................................................................................................................9 5. 结论/CONCLUSION................................................................................................................................10 附录1 ANNEX 1 – 曲线（额定工况）/ CURVE (RATED CONDITION)....................................................11 ANNEX 2 –曲线（曲线（事故事故事故工况）工况）/CURVE (EMERGENCY CONDITION). (11)龙开口_制动时间/LKK_GN11_5500_CLR_BrakingTime文件编号PDM Name2GN11-5500-00371869Rev.---Executed by:Checked by:Approved by:Date:Execution OU:1 简介/INTRODUCTION 1.1 内容/SCOPE本计算报告包括制动时间及制动环发热计算内容This report presents the calculation of the braking time and the temperature of the brake ring.1.2 示意图/SCHEMATIC FIGURE龙开口_制动时间/LKK_GN11_5500_CLR_BrakingTime文件编号PDM Name2GN11-5500-00371869Rev.---Executed by:Checked by:Approved by:Date:Execution OU:2 力矩分析/ACTING TORQUES 2.1 残余力矩/REMANENT TORQUE水轮机残余力矩定性曲线如下所示。
马蹄山1号大桥主桥设计计算分析
马蹄山1号大桥主桥设计计算分析王信宗;毛汉涛;王欣【摘要】介绍了马蹄山1号大桥的桥型构造特点与结构设计思想,完成了主桥纵向受力计算和桥墩的稳定性计算分析.结果表明,此桥的主梁截面抗裂验算、抗压验算、承载能力强度等均满足规范要求；成桥阶段活载稳定安全系数λ=19.6,该桥有较高的稳定性.【期刊名称】《交通科技》【年(卷),期】2012(000)005【总页数】3页(P17-19)【关键词】连续刚构;构造设计;高墩;结构计算【作者】王信宗;毛汉涛;王欣【作者单位】湖北省交通规划设计院武汉 430051;湖北省交通规划设计院武汉430051;湖北省交通规划设计院武汉 430051【正文语种】中文十堰至房县高速公路已于2009年11月18日开工建设，是湖北省骨架公路网规划的“五纵五横二环”中的第五纵郧县至宜昌公路的重要路段，是贯穿鄂西生态文化旅游圈的快捷通道。
十房高速公路起于丹江口市六里坪镇，接汉十高速公路，经官山、土城，止于房县城关镇江坝，马蹄山1号大桥位于丹江口市官山镇赵家坪三组和房县土城镇马蹄山村三组，大桥跨越G209国道和官山河，是十房高速公路控制性工程。
全桥由双向4车道分离的两座桥构成，左幅桥跨结构为5×40m＋67m＋3×120m＋67m＋6×40m，桥梁全长947．08m；右幅桥跨结构为3×40m＋67m＋3×120m＋67m＋6×40m桥梁全长861．08m。
主桥为连续刚构［1－3］，引桥采用部颁40m 先简支后连续T梁结构，全桥最大墩高93m，桥型布置见图1。
图1 马蹄山1号大桥主桥桥型示意图（单位：m）1 大桥主桥设计1．1 主要技术指标公路等级为双向4车道高速公路；设计车速为80km／h；设计荷载为公路－I级；单幅桥面宽度为0．50m 防撞墙＋净－11．00m＋0．50m 防撞墙；地震动峰值加速度为0．05g；地震基本烈度为VI度；按7级地震设防；安全等级为一级；环境类别为I类；设计洪水频率为1／300。
围堰计算书
主动土压力：Pac= 1× 9.5×0.70-2.44=6.65-2.44=4.21 Pag 上 =(9.5×1+3×1.77) ×0.70-2.44=10.37-2.44=7.93 Pag 下= (9.5×1+3×1.77×0.55)-4.72=8.14-4.72=3.43 Pad=99.5×1+3×1.77+5×1.93) ×0.55-4.72=13.45-4.72=8.73
桩长还可以减少。
Ef=29.47
龙 网
桩长减短 1 米计算： Ep=12.17×4÷5+15.55=25.29 Ep2=4/2×40.84÷(15.55+25.29)=81.68 H2=4/3×(2×15.55+25.29)÷(15.55+25.29=1.84 对 F 取矩： 29．47×6 =176.82
围堰计算书 一、计算简图：
（一）
防洪堤 原地面 拉杆@3m 第一道支撑
河床线
锚锭板
第二道支撑
砼垫层
排砌抛石
锁口钢管
龙 网
WW 筑
上游围堰断面示意图
W.
第一道支撑
ZH
UL
第二道支撑 离河岸线 砼垫层 排砌抛石 锁口钢管
河床线
上游围堰离岸边较远且水较深。下游围堰离河岸线较近，二侧土层高差较大。上下游围 堰情况比较后，取大值，按最不利计算,即上游围堰岸侧的锁口钢管计算埋深取下游围
2
筑
ZH
UL
（四）计算工况： 工况一、按外排桩计算，围堰内设第二道支撑前抽水至-3 米处，坑深按 5 米计算（通过对 10#墩计算，外侧水位低时，对围堰有利） 。 工况二、亦按外排桩计算，围堰内排砌块石及砼垫层已完成。河水位按+2 米计算，围堰内 抽水至坑底，围堰深度９.５米。
横缝灌浆高度对重力坝地震反应影响的研究
ｂ ｎ ｉ ａ ｔ ｎ ｏｔ ｅｄ ｎ ｍｉ ｅ ｐ ｎ ｅｏ ｗ ｒ ｏ ｉ ｏ ｆ ａ ｂ ｄ ｎ ｓ ａ ｔ ｎ ｏｉ ｐ ｅ ｏ ｉ ｏｒ Ｔ ｅ ｓ ｅ ｓ ｓ ｉ ｒ ｇｂ ｇｉ ｍｐ ｃ ｔ ｙ ａ ｃｒ ｓ ｏ ｓ ｆ ｏ ｅ ｓｔ ｎｏ ｍ ｏ ｙａ ｄｌ ｓｉ ｉ ｈ ｌ ｐ ｉ ｄ ｅ ｍｐ ｃ ｔ ｓｕ ｐ ｒ ｓ ｉｔ ｔ ｓ ｅ ｉ ｔ ｐ ｔ ｈ ｒ
坝 体 基 频 影 响较 大等 ， 为设 计者 提 供 了参 考依 据 。
Ｉ ｆ ｎ ｅｏ ｅＨｅｇ ｔｏ ａ ｓ ｅ ｓ ｏｎ ｏ ｔ ｇｏ ｅｓ ｃＲｅ ｐ ｎ ｅｏ ａ ｉ ｍ ｎ ｕｅ ｃ ｆ ｈ ｉｈ ｆＴｒ ｎ ｖ ｒｅＪ ｉｔＧｒ ｕ ｉ ｎ Ｓ ｉｍｉ ｓ ｏ ｓ ｆＧｒ ｖｔ Ｄａ ｌ ｔ ｎ ｙ Ｆ ｎＳ ｕｉ Ｃ ｅ ｉｎ ｕ Ｔ ｈ ｍｉｇ ａ ｈ ｌ， ｈ ｎＪａ ｙ ｎ， ｕＺ ｕ ｎ￣
ｉ ｇｈ ｉ ｈ ｓｂ ｓｎ ｙ ａ ｃ ｔ ｎ ｉｎ ｔ ｏ ． ｏ ｓｕ ｙ ｔ ｅ ｓ ｉｍｉ ｅ ｐ ｎ ｅ ｏ ｅｇ ａ ｉ ａ ｔ ｅ ｖ ａ ｅ ｒ ａｅ — ｎ ｅｇ ｔ ｙ ｕ ｉ ｇｄ ｎ ｍｉ ｒ ｓｅ ｔ ａ ｍｅｈ ｄ Ｔ ｔ ｄ ｈ ｅ ｓ ｃｒ ｓ ｏ ｓ ｆｔ ｒ ｖｔ ｄ ｍ， ｗ ｌｅ ｃ ｓ ｓｗｅ ｅｅ ｌ ｕ ｈ ｙ
维普资讯
第３ ３卷第 ３期
２０ 年 ３ ０７ 月
水 力 发 电
文章 编 号 ：５ ９ ９ ４ （ ０ ７）３ ０ ３ － ３ ０ ５ — ３ ２２０ ０ — ０ ７０
横 缝灌 浆 高度对 重 力坝地震 反应 影 响 的研 究
范 书 立 ， 陈健 云 ， 祝 明 涂
（． １大连 理 工大 学海岸 与近 海工 程 国家重 点试验 室 ， 宁 大连 １ ６ ２ ； 辽 １ ０ ３ ２中国水 电顾 问集 团华东勘 测设 计研 究 院 。 ． 浙江 杭 州 ３ ０ １ ） １０ ４
道路开口计算
道路开口计算
道路开口计算是指在建设新的道路时，根据道路规划图、有关规范以及道路断面尺寸等对开口处进行计算，以确定每个纵向断面的起点和终点，并用于实际施工。
道路开口计算的步骤：
1. 识别开口尺寸：识别出道路的开口尺寸，包括宽度、高度和深度等，以便确定开口处的纵向断面尺寸。
2. 计算坡度：根据道路的断面尺寸和路面开口的尺寸，使用相关公式计算坡度，以确定断面的上升程度。
3. 确定断面起点和终点：根据开口处断面尺寸和坡度，确定断面的起点和终点，从而确定开口处的断面尺寸。
4. 计算开口处的断面尺寸：根据断面起点和终点，计算出开口处断面的尺寸，以确定道路断面的最终形状。
工程展开计算方法计划及抽牙预冲孔
.目的:一致睁开计算方法,做到睁开的迅速正确.二.合用范围:.睁开计算原理:板料在曲折过程中外层遇到拉应力,内层遇到压应力,从拉到压之间有一既不受拉力又不受压力的过渡层称为中性层;中性层在曲折过程中的长度和曲折前同样,保持不变,因此中性层是计算曲折件睁开长度的基准.中性层地点与变形程度相关,当曲折半径较大,折弯角度较小时,变形程度较小,中性层地点凑近板料厚度的中心处;当曲折半径变小,折弯角度增大时,变形程度随之增大,中性层地点渐渐向曲折中心的内侧挪动.中性层到板料内侧的距离用λ表示.四.睁开计算方法:睁开计算的根本公式: 睁开长度=料内+料内+赔偿量一般折弯1(R=0,θ=90°):L=A+B+K当0<T≦时,K=0关于铁材(如﹑SGCC﹑SECC﹑CRS﹑SPTE等):当<T<时,K=当≦T<时,K=当T≧时,K=4. 3.关于其余有色金属资料(如Al﹑Cu等):当T>时,K=关于SUS资料,当T>时,K=当CRS料T≧时,K=一般折弯2(R≠0,θ=90°):L=A+B+K(K值取中性层弧长)当T<时,λ=当T≧时,λ=注:当用折刀加工时:当R≦时,按R=0办理.当<R<时,按R=办理.当R≧时,按原值办理.一般折弯3(R=0,θ≠90°):L=A+B+K’当T时,K’=0当T时,K’=(/90)*K注:K为90°时的赔偿量.一般折弯4(R≠0,θ≠90°):L=A+B+K(K值取中性层弧长)当T时,λ=当T时,λ=注:当用折刀加工时:当R时,按R=0办理.当<R<时,按R=办理.当R≧时,按原值办理.Z折1(直边段差):当H5T时,分两次成型时,按两个90°折弯计算.当H5T时,一次成型,L=A+B+K注:K值依赖件一中参数取值.Z折2(非平行直边段差):睁开方法与平行直边Z折方法同样 (如上栏),高度H取值见图示.Z折3(斜边段差样品方案):1.当H2T时:(1)当θ≦70°时,L=A+B+C+K (此时K=.当θ>70°时,按Z折1(直边段差)的方式睁开.2.当H2T时,按两段折弯睁开(R=0,θ≠90°).Z折3(斜边段差量产方案):(2)当H2T时:当θ≦70°时,T≦时,将双侧倒R=T圆弧偏移T,获得中性层,按中性层睁开T>时,连结两清角处,加上两θ角处的K值获得变形区当θ>70°时,按Z折1(直边段差)的方式睁开.2.当H2T时,按两段折弯睁开(R=0,θ≠90°).Z折4(过渡段为两圆弧相切):1.H≦2T段差过渡处为非直线段两圆弧相切睁开时,取基体外侧两圆弧相切点处作垂线,向内侧偏移一个料厚按图示办理,而后按Z折1(直边段差)方式睁开.H>2T,请示后再按指示办理.抽孔与抽牙孔:抽孔尺寸计算原理为体积不变原理,即抽孔前后资料体积不变;一般抽孔,按以下公式计算,式中参数见右图(设预冲孔径为X,并加上修正系数–:假定抽孔为抽牙孔(抽孔后攻牙),那么S取值原那么如下:T≦时,取S=100%T<T<时,取S=70%TT≧时取S=65%T注:一般常有抽牙预冲孔按附件一取值.抽孔睁开办理:抽孔与沙拉孔铆合时,抽孔外径=沙拉孔底孔孔径,壁厚=(往常状况下)假定客户图纸上抽孔没标抽孔孔径尺寸,睁开时以以下情况办理:当T'≧时,取T'=,并保证抽孔内径.当<T'<时,按原图抽孔内﹑外径取值.当T'≦时,取T'=,并保证抽孔外径.注:假定计算出的预冲孔孔径<,那么取预冲孔径为.反折压平:L=A+压平的时候,可视实质的状况考虑能否在折弯前压线,压线地点为折弯变形区中部.反折压平一般分两步进行:V折30°反折压平故在作睁开图折弯线时,须按30°折弯线画,如图所示:折:1. 1.当N折加工方式为垫片反折压平,那么按L=A+B+K计算,K值依赖件一中参数取值.当2.N折以其余方式加工时,睁开算法拜见“一般折弯(R4(R≠0,θ≠90°)〞.3.假如折弯处为直边(H段),那么按两次折弯成形计算:L=L=A+B+H+2K(K=90°睁开系数)备注:标明公差的尺寸设计值:取上下极限尺寸的中间值作设计标准值.对於方形抽孔和外面包角的睁开,其角部的办理方法参照?产品展动工艺办理标准?,其直壁局部按90°折弯睁开.附件一:常有睁开标准数据直边段差睁开系数一览表N折睁开系数一览表攻牙时不一样资料厚度的预冲孔径和前加工上、下模尺寸关系:攻牙规格料厚抽牙高度上冲头下模预冲孔T=T=M3T=T=T=攻牙规格料厚抽牙高度上冲头下模预冲孔T=T=T=T=T=M4T=T=T=T=T=T=T=M5T=T=T=T=T=4#40T=T=T=T=T=6#32T=T=T=T=T=8#32T=T=T=晟铭钣金部铆合标准参数表料厚工程沙拉孔大径沙拉孔小径沙拉孔倒角度抽孔外径抽孔高度预冲孔直径120°120°120°120°120°120°120°120°120°120°120°备注:当T＞时,不可以导用标准铆合参数,可依据抽孔睁开公式计算预冲孔。
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坝前百年淤积高程：1230.0m，泥沙浮容重 γs：9.5kN/m3，内摩擦角φs：24°；
其中24号坝段坝前为填碴，填碴高程：1250.0m，填碴浮容重γs： 10~12 kN/m3，内摩擦角φs：28°~32°。 （四）扬压力 坝基面扬压力按考虑抽排降压效果计算，碾压混凝土层面扬压力按 不计抽排措施计算。参照基础灌浆廊道图中廊道的布置，确定上、下游 帷幕及坝基排水孔的位置。扬压力计算图形及系数选取按水工建筑物荷 载设计规范（DL5077-1997）。坝体内部渗透压力强度系数取0.2， 主排水孔前的扬压力强度系数取0.2，残余扬压力强度系数取0.5。其 中岸坡坝段。 图 3.5–1 建基面扬压力分布 扬压力具体计算时，通过侵润线以下坝体部分材料密度采用浮容重 来模拟。
计算工况
1、模态分析 空库时坝体的前10阶自振频率和振型； 2、静力分析
静力分析计算工况
工况号 1 2 3 4 5 6 平面 三维 计算模型 主要考虑情况 自重 自重+正常蓄水位 自重+正常蓄水位+扬压力 自重+正常蓄水位+扬压力+泥沙压力 自重+校核洪水位 自重+正常蓄水位+扬压力+泥沙压力
基本计算资料
以下计算资料的选取是根据华东勘测设计研究院提供的资料，按照 规范进行选取。所依据的规范为《混凝土重力坝设计规范》DL 51081999（以下简称设计规范）、《水工建筑物荷载设计规范》DL 5077-1997（以下简称荷载规范）、《水工建筑物抗震设计规范》DL 5073-2000（以下简称抗震规范）。
3.1 大坝体型几何参数
根据设计院的要求，本研究选取典型坝段(溢流坝段-11＃、发电引 水坝段-18＃、泄洪中孔坝段-13＃、非溢流坝段-24＃、岸坡陡坡坝 段-2＃)进行静动力分析。坝段的坝体。
典型坝段坝体体型参数 表3.1-1
24号坝段 2号坝段 11号坝段 13号坝段 18号坝段 非溢流坝 岸坡坝段 溢流坝段 泄洪中孔 引水发电 段 坝段 坝段 坝段厚度 (m) 坝顶高程 (m) 建基面高 程(m) 坝高(m) 坝顶宽度 (m) 坝底宽度 (m) 25 1303 1266 56 12 38.25 31 1303 1184 119 12 101 24 1303 1193 110 25 101 33 1303 1193 110 22 101.25 25 1303 1189 114 12 92
3.2 混凝土材料参数
在本研究报告中，计算采用的混凝土材料参数如下： (1) 混凝土容重:取2400kg/m3； (2) 混凝土抗压强度标准值；
混凝土性能参数表表3.2-1
C10 混凝土型号 静态抗压强度 （MPa） 动态抗压强度 （MPa） 动态抗拉强度 （MPa） C15 C20 常态 碾压 常态 碾压 常态 碾压 (90d) (180d) (90d) (180d) (90d) (180d) 9.8 12.7 1.27 13.5 17.6 1.76 14.3 18.6 1.86 19.6 25.5 2.55 18.5 24.1 2.41 25.4 33.02 3.30
1.1 工程概况
龙开口水电站位于云南省境内的金沙江中游河段上，是金沙江中游 河段规划梯级电站的第六级。枢纽区位于鹤庆县中江乡境内。电站地理 位置适中，距昆明、攀枝花和大理的直线距离分别为565km、266km 和226km，距鹤庆县县城公路里程约120km，现有简易公路可达坝址 区右岸，对外交通较为便利。 工程的开发任务以发电为主，兼顾灌溉。水库建成后发展旅游和库 区航运，促进地区经济与环境协调发展。水库正常蓄水位1298.00m， 水库总库容5.45亿m3，调节库容1.12亿m3，具有日调节性能；混凝 土重力坝最大坝高119m，电站总装机容量为5×360MW。 龙开口水电站主要建筑物由混凝土重力式拦河坝、河床开敞式溢流 坝、泄洪冲沙中孔、右岸坝后式厂房及户内升压开关站、厂房右侧冲沙 底孔等组成。溢流坝、泄洪冲沙中孔坝段布置在河床主河道上，厂房引 水坝段布置在右河床台地上、左右岸均采用混凝土重力式挡水坝。坝顶 全长855m，坝顶高程1303.00m。 本工程工程规模为大（1）型，工程等别为一等。其主要建筑物： 大坝、泄洪建筑物和引水发电建筑物属1级建筑物，次要建筑物属3级 建筑物。 工程区位于青藏地震区的鲜水河-滇东地震带内，西南部邻接滇西南 地震带。外围地震活动强烈，空间分布不均，中强地震震中条带性分布 明显，坝址主要受鲜水河—滇东地震带影响。地震震源深度主要基本在 35km之内，震源深度在5～24km以内的占总数的84%，属地壳中上 层的浅源地震。
3.3 岩石材料参数
坝基岩体性能参数表 表3.3-1
坝段编号 2 11 13 18 24 坝基岩体类别 Ⅲ2、Ⅱ Ⅲ2、Ⅱ Ⅲ2、Ⅱ Ⅲ2、Ⅱ Ⅲ2、Ⅱ E0(Gpa) 4～6 16～18 16～18 6～8 5～6
砼/岩 f’=0.82 f’=1.0 f’=0.94 f’=0.82 f’=0.82 f’、c(MPa) c’=0.61 c’=0.84C’=0.74 c’=0.61 c’=0.61 建议值
注：有限元分析中地基模量取其均值
计算荷载
静力荷载
本分析中，永久作用主要考虑自重和淤沙压力；可变作用考虑静水 压力、扬压力。各作用值如下： （一）自重 仅考虑坝体自重，按一次建成施加。 （二）静水压力 水容重取9.81 kN/m3， 正常蓄水位:1298.00m，相应下游水位：1222.30m；
死水位：1290.0m； 机组满发尾水位：1225.47m，最低尾水位： 1217.28m。 校核洪水位：1301.01m，相应的下游水位： 1245.15m。
(3) 混凝土弹性模量、泊松比：
混凝土弹性模量 表3.2-2
混凝土型号 静弹性模 量/MPa 动弹性模 量/MPa 泊松比：0.167 C10 1.75E4 2.275E4 C15 2.20 E4 2.86E4 C20 2.55 E4 3.315E4
(4) 混凝土极限拉伸值：常态混凝土取0.85×10-4, 碾压混凝土取 0.70×10-4；