楼盖设计计算书
楼盖设计
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置1、确定主梁的跨度为6.6m,,次梁的跨度为6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m 。
L 02/L 01=6.6/2.2=3.0因此按单向板设计。
2、按高跨比条件，当h l 401≥=2200/40=55mm 时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求h mm 80≥,取板厚h=80mm.3、次梁截面高度应满足h=(181~121)L=(350~525)mm,取h=500mm,则b=(31~21)h=(133200~)mm,取b=200mm.4、主梁的截面高度应满足h=（151~101）L=（440~660）mm, h=660mm,则h=(31~21)h=(200300~)mm,取b=300mm.二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载的计算： 板的恒荷载标准值：20mm 厚水泥砂浆面层0.02×20=0.4KN/m 2 80mm 钢筋混凝土板0.08×25=2.0KN/m 220mm 厚石灰砂浆抹灰0.02×17=0.34KN/m 2恒载：g k =2.74KN/m 2 活载：q k =6.0KN/m 2恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑的楼盖板且楼面活荷载标准值大于 4.0 KN/m 2 ，所以活荷载分项系数取 1.3.于是板的设计值总值：g+q=1.2 g k +1.3 q k =12.388KN/m2、板的计算简图：次梁的截面为为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm, 取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l 01 =l n +h 21=2300-100-120+80/2=2120mm,取l 01=2120mm(a=120mm)中跨l 02=l n =2300=-2002100mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷载相同时，且跨差不超过10%时，均可按五跨等连续板计算。
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（320/kN m γ=）。
316/kN m γ=（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2.楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足，考虑到楼面活荷载比较大，60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=:取h=400mm,截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足。
取h=600mm ，截面宽度取为72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-b=300mm 。
3.板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯=小计22.592kN m （1）板的活荷载标准值：26.0/kN m 恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取24.0kN m 1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.2 3.11g kN m =⨯=活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 ，近似取为210.91/g q kN m +=210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：200400mm mm ⨯边跨：010200802400120222022402222n a h l l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm=中间跨： 0224002002200n l l mm==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版1结构方案的选择采用主次梁肋形楼盖板结构体系。
柱网尺寸为5000㎜×6000㎜；主梁的间距为5000㎜：次梁的间距为2000㎜；柱的截面尺寸400㎜×400㎜。
梁、板截面尺寸选择：板厚为80㎜；次梁为200㎜×400㎜；主梁为300㎜×600㎜。
板伸入外墙内120㎜；次梁、主梁伸入外墙内240㎜。
2板的计算（1）荷载的设计值 恒载：15毫米厚水泥砂浆地面 1.2×0.015×20＝0.36kN/2m 20毫米厚石灰砂浆抹底 1.2×0.020×17＝0.41kN/2m 80毫米厚钢筋混凝土楼板 1.2×0.080×25＝2.40kN/2mg=3.17kN/2m 活荷载：q=1.3×8.0=10.40kN/2mg+q=13.57kN/2m（2）弯矩设计值（按内力塑性重分布理论） 因为板的两个边长之比：n=12l l =20005000=2.5＞2；故按单向板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算跨度为： 边跨 0l =n l +2h =（2000-120-100）+280=1820㎜＜（2000-120-100）+2120=1840㎜取较小值 0l =1820㎜ 中间跨 0l =n l =2000—200=1800㎜ 边跨与中间跨的计算跨度相差：180018001820 =1.11％＜10％。
故可按等跨连续板计算内力。
计算简图如下。
0100001各截面的弯矩设计值计算过程参见下表板的弯矩设计值计算表（3）板的正截面承载力计算h=h-20=80-20=60㎜。
各截面的配筋计算过程如下表板的截面有效高度3次梁的计算次梁截面几何尺寸：80400200（1）荷载设计值恒载由板传来 3.17×2=6.34kN/m次梁自重 1.2×0.20×（0.40-0.08）×25=1.92kN/m梁的抹灰 1.2×（0.40-0.08）×2×0.02×17=0.26kN/mg=8.52kN/m由板传来活荷载q=10.4×2=20.8kN/mg+q=29.32kN/m（2）内力计算按塑性内力重分布理论计算次梁的内力 1）弯矩设计值 计算跨度： 边跨 0l =n l +2a =（5000-120-150）2240+=4850㎜>1.025n l =4848㎜取较小值 0l =4848㎜ 中间跨 0l =n l =5000—300=4700㎜由于边跨和中间跨的计算跨度相差小于10％，故可按等跨连续梁计算内力，弯矩设计值计算过程见表2)剪力设计值计算 计算跨度取净跨：边跨 n l =5000-120-150=4730mm 中跨 n l =5000-300=4700mm由于本例为现浇钢筋混凝土肋形楼盖，故次梁跨中截面按T 形截面计算。
楼盖计算书
板厚80mm，h0 80 20 60mm，b 1000mm, C 30混凝土，a1 1.0, f c 14.3N/mm2 ; HPB235钢筋，f y 210N/mm2 .
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内 2 截面和支座 C 截面的弯矩设计值 可折减 20%，为了方便，近似对钢筋面积折减 20%。板配筋计算过程见下表
3、次梁正截面承载力计算见下表： 截 面 1 65.33 0.009 B -65.33 0.103 2 42.75 0.006 C -48.86 0.077
弯矩 M (kN m)
s
M
2 1 f cbh0
或 s
M
2 1 f cb'f h0
1 1 2 s
( b 0.350)
截面位置 弯矩设计值（ 1 2.58 0.050 0.051
2
B -2.58 0.050 0.051<0.35
2 1.73 0.034 0.035
C -1.98 0.038 0.039<0.35
kN m ）
2
α s=M/α 1fcbh0
ξ 1 1 2 s
楼盖计算书
l l
0
=2.1-0.12-
0.2 0.08 + =1.92m 2 2
0
=2.1-0.20=1.9m
跨度差 （1.92-1.9）/1.9=1%＜10%，说明可按等跨连续板计算内力。取 1m 宽带作为计算单元，其计算简图如图(b)所示。 (b)
各截面的弯矩计算见下表： 连续板各截面弯矩计算 截 面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座
l l
0
n
平均跨度 跨度差
l
6.03 6.0 6.02 m （计算支座弯矩用） 2 6.03 6.0 0.5 %<10%，则可按等跨连续梁计算。 6 .0
0
由于主梁的线刚度较柱的线刚度大得多 （ i梁 i柱 5.8 4 ） ， 故主梁可视为铰支 柱顶上的连续梁计算，计算简图如图所示： (主梁计算简图)
设计者： 邓宇
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 8 页
Q=85.8KN
G=62.23 KN
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行， 跨中和支 座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
M=KG l +KQ l V=KG+KQ
【注】 边跨取 l =6.03m 中间跨取 l =6.00m 支座取 l =6.02m 具体计算结果及最不利内力组合见下表： 主梁弯矩计算（KN·M） 序 荷载简图及弯矩图 号 边跨跨中 中间支座
弯矩计算系数 α m
1 11
-
1 11
1 16
设计者： 邓宇
-
1 14
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单向板肋梁楼盖设计计算书
目录一、荷载情况及材料选用 (1)二、计算跨径及主梁截面设计 (1)三、荷载计算 (2)四、计算简图 (2)五、内力计算 (3)六、内力包络图 (5)七、正截面受弯承载力计算 (6)八、斜截面受剪承载力计算 (8)九、附加箍筋计算 (8)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、荷载情况及材料选用1.荷载选用排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取1.2；活载分项系数取1.4 2.材料选用混凝土C30（2214.3; 1.43c t N Nf f mmmm ==）；梁中纵向受力钢筋采用HRB400（2360c t Nf f mm==），其他钢筋均采用HRB335（2300c t Nf f mm ==）二、计算跨径及主梁截面设计由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。
主梁计算跨径按取为7.2m 。
截面高11()4807201510h L mm ==，取700h mm =；截面宽11()23035032b h mm ==，取300b mm =为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。
次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ⨯= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ⨯⨯-⨯= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ⨯⨯-⨯⨯= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ⨯= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =⨯= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =⨯=四、计算简图弯矩：QL k GL k M 21+= 剪力：Q k G k V 43+=614.74GL kN m = 1204.78QL kN m =其中， 可由书中表查可知。
混凝土楼盖设计计算书 - 副本
(1) 楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm 厚水泥砂浆顶棚。
(2) 楼面荷载：均布活荷载标准值4.0KN/m 2。
(3) 材料：混凝土强度等级为C20,梁内受力纵筋为HRB335,其他为HRB235钢筋。
确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1m,楼盖结构平面布置图见图 SJ-1。
按高跨比的条件，要求h ≥2100/40=53mm 。
对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l/18～l/12=6300/18～6300/12=(##～##)mm 。
取h=##mm 。
钢筋混凝土现浇单向板肋型楼盖设计 某轻工厂房的楼盖，拟采用政体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布考虑，主梁按弹性理论设计。
２．楼该的结构平面布置 １．设计资料SJ-1楼盖平面截面宽度取为b=##mm 。
主梁截面高度应满足h=l/15～l/10=6300/15～6300/10=(##～##)mm 。
取h=##mm 。
截面宽度取为b=##mm 。
（1） 荷载板的恒荷载标准值：20mm 厚水泥砂浆面层0.02×20=KN/m 280mm 厚钢筋混凝土板0.08×20=KN/m 220mm 厚板底石灰砂浆0.02×17=KN/m 2小计KN/m 2板的活荷载标准值：KN/m 2恒载分项系数取1，活荷载分项系数为1于是板的恒载设计值g=1=KN/m2活载设计值q=1=KN/m 2恒载设计值g+q=KN/m 2（2） 计算简图次梁截面为##mm×##mm,现浇板在墙上的支撑长度不小于100mm ，取板在墙上的支 承长度为##mm 按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：l 01=l n +h/2=2100－100－120+80/2=＜ 1.025l n =mm,取l 01=mm 中间跨：l02=ln=2100－200= 因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
混凝土楼盖设计计算书
设计条件1、该建筑为4层办公楼，框架结构体系，层高均为3.6m 。
2、建筑二层平面图的尺寸如图所示。
3、荷载:(1)永久荷载：楼面采用 30 mm 厚水磨石地面，自重为 22kN/m3,板底、梁底、梁侧采用20mm 厚混合砂浆抹灰，自重为20kN/m3，钢筋混凝土自为25kN/m3。
(2)可变荷载：活荷载查规范。
4、材料：混凝土强度等级为不低于C30,梁、柱的主筋采用HRB400级，其余钢筋均采用HPB300级。
5、内、外墙分别采用200mm 厚加气混凝土砌块，自重为18kN/m3。
设计资料：混凝土C30，mm N f c /3.14=²，mm N f t /43.1=²；HRB400钢筋mm N f f y y /360'==²；HPB300钢筋mm N f f y y /270'==²一、楼板的结构平面布置：确定主梁跨度为6600mm ，次梁跨度为4500mm ，主梁毎跨内布置两根次梁，板的跨度为2200mm 。
楼板的结构平面布置图见图1：图1 楼板平面布置图由《混凝土设计规范GB50010-2010》9.1.59知钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，则板厚h ≥2200/30=73.3mm ，对民用建筑楼板办的最小厚度要求h>60mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=(1/8~1/12)L=4500/18~4500/12=(250~375)mm 。
由《建筑结构荷载规范GB50009-2012》5.1.1知办公楼楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m ²。
考虑到楼面活荷载不是太大，取h=320mm ，截面宽度为180mm 。
主梁的截面高度应满足h=6600/15~6600/10=(440~660)mm,取h=600mm ，截面宽度取b=260mm 。
二、板的设计：（按考虑塑性内力重分布的方法计算）①荷载计算30mm 厚水磨石地面：0.03×22=0.66kn/m ²80mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.08×25=2.0kn/m ²20mm 厚板底混合砂浆抹灰：0.02×20=0.40kn/m ²恒载标准值：k g =0.66+2.0+0.40=3.06kn/m ²活载标准值：k p =2.0kn/m ²荷载设计值应比较以下两种组合，并取最大值： 恒载分项系数区1.2，活载分项系数取1.4，则： a.由可变荷载效应控制的组合：q=1.2×3.06+1.4×2=6.472kn/m ²b.由永久荷载效应控制的组合：q=1.35×3.06+1.4×0.7×2=6.091kn/m ²因此近似取q=6.48kn/m ² ②计算简图图2 板的计算简图取1m 宽板带作为计算单元，由表2.2梁板的计算长度可知，当板两端与支撑构建整浇时：边跨计算长度：n o l l =2200-180=2020mm中间跨计算长度：n o l l ==2200-180=2020mm③内力计算各截面的弯矩计算如下表表1所示。
单向板楼盖计算书
一、 设计资料1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法：30厚细石砼保护层（324m KN ） 三毡四油防水层（24.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN） 钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）6、材料选用自定7、屋面可变荷载：6KN/M2钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及材料、截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.0m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m，四面墙体均采用370mm厚，柱横截面尺寸采用350×350mm。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
板：对工业建筑的楼板，要求h≥70㎜，所以板厚取h=80㎜,采用C25混凝土、HRB400钢筋。
次梁：次梁截面高度应满足(1/20 ~ 1/15)l=(1/20 ~ 1/15)×6000=300 ~400mm，取h=400mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×400=133 ~200mm，取b=200mm（次梁：b×h=200×400mm）,采用C25混凝土、纵向钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。
主梁：主梁截面高度应满足h=(1/12 ~ 1/8 )l=(1/12 ~ 1/8) ×6000=500~750mm,取h=650mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm（主梁：b×h=300×650mm），采用C25混凝土，纵向钢筋HRB400 ，箍筋采用HPB300 。
柱子：截面尺寸采用：350×350mm，混凝土等级C30，钢筋采用HRB400，箍筋HPB300。
混凝土楼盖设计计算书最终版
212l 即500mm 232h 即200mm ，取310l即600mm，32h即200300b mm，300mm=。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(3).内力设计值计算，列入下表中：318 763318 7633144613166036，双肢箍，可得箍筋间距：⨯30056.6(3).内力计算1).弯矩计算弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.12164028 @250⨯1.27300140.31kN验算最小配筋率：8 @200排，次梁两侧各布置若不设吊筋，则14，主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。
楼盖设计计算书
s s s第五章施工图的绘制5.1施工图绘制按照国家制图标准《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》绘制施工图，合理图面布置，正确表达，文字规范，线条清楚，达到施工图设计深度要求。
5.2 结构平面布置图绘制结构平面布置图如图二，注意哪些用实线表示，哪些用虚线表示。
给板、主梁和次梁编号，尺寸标注要求清楚、完整。
5.3 板的配筋图板的钢筋负弯矩筋画在上边（左边），正弯矩筋画在下边（右边）。
图上标注的受力钢筋直径和间距与计算书上计算出来的要相对应。
沿墙四周、单向板的非受力方向和横向主梁上设计构造钢筋。
所有钢筋注明直径和间距，受力负筋和构造负筋注明尺寸。
所有钢筋均编号，编号相同的钢筋只需在一处注明钢筋直径、间距和尺寸。
钢筋用粗线表示，其他用细线表示。
5.4主、次梁的配筋图画出梁的纵断面图和每跨的跨中和支座处的横断面图见图纸。
主梁钢筋截断点和起弯点应根据弯矩包络图确定，钢筋在支座的锚固长度应根据构造要求确定。
在梁的纵断面图上标注钢筋的编号和断点位置。
除开计算得到的纵向受力钢筋和箍筋以外，还要设计构造钢筋：边支座的构造负筋和架力钢筋。
横断面图上应将钢筋的根数、钢筋位置、钢筋直径、钢筋编号表示清楚。
在一个横断面图上应标注断面宽度和高度。
横断面图上的钢筋编号与纵断面图应一致，且纵横断面图上的受力钢筋直径与根数与计算书上计算得到的应一致。
箍筋的直径与间距应与计算书上一致。
画抽筋图时应将梁上部钢筋画在上边，下部钢筋画在下边；钢筋的长短与纵断面图上的钢筋对应。
注意同一张图上，断面编号只能出现一次，如只能有一个1-1断面。
钢筋用粗线表示，其他均用细线。
Ⅱ级钢筋的断点用短斜线表示，Ⅰ级钢筋端头本身带有圆弯钩。
直径、长短和形状完全相同的钢筋用同样的编号。
3课程设计体会如果说理论学习和社会实践之间是一条河，那么课程设计是跨越河流，实现两岸连通的桥梁。
此次课程设计虽然只持续了一周时间，然而，却为我深入认识自己提供了一个平台，同时也使自己的理论学习与社会实践有了一次小小的结合，因此受益匪浅。
楼盖设计算书
现浇单向板肋梁楼盖课程设计计算书姓名：班级：学号：现浇单向板肋梁楼盖设计计算书楼盖平面图如下：1、设计资料：1）楼盖平面尺寸如上图所示2）楼面活荷标准值6.5KN/m23) 仓库四周外墙均为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为：350mm×350mm4) 构造层做法：水磨石面层，底板20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
楼面面层水磨石地面γ=0.65KN/m2；钢筋混凝土容重γ=25KN/m3；混合砂浆容重γ=17KN/m3 。
5）材料：混凝土强度等级采用C20或C25，主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其他钢筋可以采用HPB235级钢筋。
2、结构平面布置：1) 根据楼盖的平面尺寸及主梁、次梁、板跨度的一般规定，本单向板肋梁楼盖的相关跨度取值为：单向板跨度2.2m、次梁跨度5.4m、主梁跨度6.6m。
板的厚度根据最小允许厚度及h≥1/40L，h=100mm2)主、次梁截面尺寸次梁：h=(1/12～1/18)×5400=300mm～450mm 取h=450mmb=(1/3～1/2)h=150mm～225mm 取b=200mm 主梁：h2=(1/14～1/8)×6600=471mm～825mm 取h2=650mmb2=(1/3～1/2)h=216mm～325mm 取b2=250mm3）梁板结构平面布置图详见〖CAD 1号图〗附页13、单向板肋梁楼盖得板的设计：（按塑性理论计算）1>荷载计算板的荷载设计值计算如下： 恒载：水磨石地面 ————————— 1.2×0.65=0. 78KN /m 2 100mm 厚结构层——————— 1.2×0.1×25=3KN /m 2 20mm 厚混合砂浆顶棚抹灰层——1.2×0.02×17=0.408KN /m 2 恒载总和—— g=4.188KN /m 2活载：因为活载标准值为6.5KN /m 2， 活载系数为1.3 所以 q=1.3×6.5=8.45KN /m 2 荷载总和— g ＋q=12.638KN /m 22>计算简图取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度如下： （a=120mm,h=100mm ） 边跨：L 0=L n ＋min 错误！未指定书签。
现浇混凝土单向楼盖设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料1.1楼面做法20mm厚水泥砂浆地面；钢筋混凝土现浇板；15mm厚石灰砂浆抹底。
1.2材料混凝土强度等级C20；梁内受力纵筋HRB335，其他为HPB235。
2、楼盖的结构平面布置主梁横向布置，次梁纵向布置，如下图所示。
l长/ l短＝7.5/2.5=3,按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2500/40=62.5mm, 对于工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度为跨度的1/18～1/12，即7500/18~7500/12=417~625,取次梁高度为550mm，次梁宽度为高度的1/3~1/2，即550/3~550/2=183~275,取次梁宽度为200mm。
主梁截面高度为跨度的1/15～1/10，即7500/15~7500/10=500~750,取主梁高度为750mm，主梁宽度为高度的1/3~1/2，即650/3~650/2=217~325,取主梁宽度为300mm。
3、板的设计3.1荷载板的恒载标准值：20mm水泥砂浆地面 0.02×20=0.4KN/m280mm钢筋混凝土现浇板 0.08×25=2.0KN/m215mm石灰砂浆 0.015×17=0.255KN/m2小计 2.655 KN/m2板的活载标准值 5.5 KN/m2恒载设计值 g=2.655×1.2=3.186 KN/m2活载设计值 q=5.5 ×1.3=7.15KN/m2荷载总设计值 g+q= 3.186+7.15=10.336 KN/m2取10.4KN/m23.2计算简图次梁截面为250mm ×550mm ，现浇板在墙上的支承长度为120mm ，按内力重分布设计，板的计算跨度如下：边跨 h/2=40<a/2=60, l 01 = l n ＋h/2=2500－120－200/2+80/2=2320 中跨 l 02 ＝l n =2500－200＝2300因跨度相差小于10％，可按等跨连续板计算。
单向板肋梁楼盖设计计算书a
单向板肋梁楼盖设计书班级：建工1001学号：单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1、楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm 厚的石灰砂浆抹底。
2、材料：梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm ，采用HRB335，直径＜12mm 时，采用HPB235。
3、楼面可变荷载标准值：q k =6kN/m 2，其分项系数1.3。
二、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.72m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m 。
板厚取80mm h =。
次梁截面高度取，截面宽取。
主梁截面高度取，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm2。
楼盖结构的平面布置图如下图所示。
图1楼盖结构平面布置三、 板的设计 1、荷载计算20mm 水泥砂浆： 20KN/M 3⨯0.02M=0.4KN/m 280mm 钢筋混凝土：25KN/m 3⨯0.08m=2KN/m 2450mm h = mm b 200 = 800mm h =15mm 石灰砂浆： 15KN/m 3⨯0.15=2.25KN/m 2合计 ：g k =4.65KN/m 2 （荷载分项系数取1.2）活荷载标准值：q k =6KN/m 2 （荷载分项系数取1.3） 恒荷载设计值：g=4.65KN/m 2 ⨯1.2=5.58KN/m 2 活荷载设计值：q=6KN/m 2 ⨯ 1.3= 7.8KN/m 2 荷载设计总值：g+q=13.38KN/m 2 每米板宽 p=13.38KN/m2、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：2300mm板的计算简图2、3所示。
图2 板的实际结构图q+g=11.26kN/m图板的计算简图3、 弯矩设计值表 1 板的弯矩设计值的计算4 、配筋计算——正截面受弯承载力计算板配筋计算过程见表2表2 板的配筋计算.f t =1.27N/mm 2 210N/mm HPB235 ; N/mm 9 . 11 , 0 . 1 25 , 1000 60 20 80 80 2 2 10 = = = = = - = y cf f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ， ， 板厚①～②轴线 ④～⑤轴线实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 6/8@110 6/8@110 As=537As=419 As=357 As=357 ②~④轴线计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 360 实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 8@140 8@140 As=537As=419As=359As=359配筋率验算其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件，p=0.45%＞p min =0.27%，满足要求板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋(见图纸)。
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钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图1g+q=10.6kN /m 2图1（3）弯矩设计值板的弯矩系数m α分别为∶边跨跨中，111；离端第二支座，111-；中间跨跨中，116，中间支座114-。
故 220111()/1110.9(2.22) 4.8811B g q l M M =-=+=⨯⨯=kN m 22021()/1410.9(2.2) 3.7714Cg q l M =-+=-⨯⨯=-kN m 220221()/1610.9(2.2) 3.316g q l M =-+=⨯⨯=kN m （4）正截面受弯承载力计算板厚80mm ，0802060h mm =-=。
25C 混凝土，11α=，211.9/c f kN mm =；HPB235钢筋，2210/y f N mm =。
板配筋计算的过程列于下表。
截 面 1 B 2 C 弯矩设计值()kN m4.88-4.883.3-3.77210s c M f bh αα=0.114 0.114 0.077 0.088ξ0.121 0.121 0.08 0.092轴线 ①② ⑤⑥计算配筋()2mm01s c y A bh f f ξα=411411272313⑤对轴线②⑤间的板带，其跨内截面和支座截面的弯距值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
4. 次梁设计按考虑内力重分布计算。
楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑从属面积的荷载折减。
（1） 荷载设计值恒荷载设计值板传来的恒荷载 3.112 6.22⨯=/kN m次梁自重 0.2(0.40.08)25 1.2 1.92⨯-⨯⨯=/kN m次梁粉刷 0.015(0.40.08)217 1.20.2⨯-⨯⨯⨯=/kN m 小 计 8.34g =/kN m 活荷载设计值 7.8215.6/q kN m =⨯=荷载总设计值 23.94/g q kN m += ，近似取23.9g q +=/kN m （2） 计算简图次梁在墙上的支承长度为240mm,主梁截面为.300600mm ⨯ 计算跨度：边跨0126000120300224025850n l l a mm =+=--+= 1.0255894n l mm =取015850l mm =中间跨0260002505750n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图如图2.g+q=23.3kN/m图2（3） 内力计算 弯矩设计值：22101()/1123.9 5.85/1174.4B M M g q l kN m =-=+=⨯=⋅ 22202()/1623.9 5.75/1649.4M g q l kN m =+=⨯=⋅ 2202()/1423.9 5.75/1456.4C M g q l kN m =-+=-⨯=-⋅剪力设计值：10.45()0.4523.9 5.8562.9A n V g q l kN =+=⨯⨯= 10.6()0.623.9 5.8583.9Bl n V g q l kN =+=⨯⨯= 20.55()0.5523.9 5.7575.6Br n V g q l kN =+=⨯⨯= 20.55()0.5523.9 5.7575.6C n V g q l kN =+=⨯⨯=（4） 承载力计算 1) 正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度取6000200033f l b mm '===；又200200022002000f n b b s mm '=+=+=>故取f b '=2000mm 。
钢筋保护层厚度确定为25mm,除支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其他截面均布置一排。
单排钢筋截面有效高度曲h 0=365,两排钢筋取h 0=340mm 。
25C 混凝土，11α=，211.9/c f N mm =，21.27/t f N mm =，纵向钢筋采用HRB335，2300/y f N mm =，箍筋采用HPB235，2210/yv f N mm =。
正截面承载力计算过程列于表2。
经判别跨内截面均属于第一类T 形截面。
次梁正截面受弯承载力计算 表22) 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹箍计算和最小配筋率验算验算截面尺寸：0'36580285w f h h h mm =-=-=，因/285/200 1.4254w h b ==<，截面尺寸按下式计算300.250.25111.9200340202.310c c f bh N β=⨯⨯⨯⨯=⨯>max 83.9V kN =故截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：采用Φ6双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
由000.7 1.25svcs t yv A V f bh f h s=+可得到箍筋间距001.250.7yv sv Bl t f A h s V f bh =- 1.2521056.6340839000.7 1.27200340⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯=215mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍间距S=0.8×215=172 mm 考虑到构造要求，最后取箍筋间距S=150mm 为方便施工沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为31.270.30.3 1.8110210t yv f f -=⨯=⨯。
实际配箍率356.61.8910200150sv sv A bs ρ-===⨯⨯＞31.8110-⨯，满足要求。
5. 主梁设计（1） 荷载设计值为简化计算将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的恒荷载 8.32649.92kN ⨯= 主梁自重（含粉刷）()()0.60.080.322520.60.080.015217 1.210.0kN -⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦恒荷载 G=49.92+10.0=59.92kN 取G=60kN 活荷载 Q=15.6×6=93.6kN 取Q=94kN主梁端部支承在带壁柱墙上，支承长度为370mm ，中间支承在400×400的混凝土柱上，主梁按连续梁计算其计算跨度。
边跨172002001206880n l mm=--=因10.025172n l =＜1852a=mm,取0114001.025 1.0255680725222n b l l mm =+=⨯+= 近似取为01l =7250mm 中 跨 02l =7200mm主梁的计算简图见图3，因跨度相差不超过10%，故可利用附录7中的附表7-2计算均力。
图3（2） 内力设计及包络图1) 弯矩设计值 弯矩 12M k Gl k Ql =+ 式中系数1k ，2k 由附录7附表7-2中相应栏内查得。
不同荷载组合下的各截面的弯矩计算结果见表3 2) 剪力设计值剪力 34V k G k Q =+ 式中系数3k ，4k 由附录7中附表7-2中相应栏内查得，不同荷载组合下各截面的剪力计算结果见表4主梁的剪力计算 （kN ·m ） 表43) 弯矩，剪力包络图4) 承载力计算25C 混凝土，11α=，211.9/c f N mm =，21.27/t f N mm =，纵向钢筋采用HRB335，2300/y f N mm =，箍筋采用HPB235，2210/yv f N mm =。
①）正截面受弯承载力跨内按T 形截面计算，因800.140.1565f b h'==>，翼缘计算宽度按7.22.433l m ==和 6000n b s mm +=中较小值定，取 2.4f b m '=。
B 支座边的弯矩设计值max 00.4328.27207286.87.22B b M M V kN m =-=-+⨯=-。
纵向受力钢筋除B 支座截面为两排外，其余均为一排，跨内截面经判别都属于第一类T 形截面，正截面受弯承载力的计算过主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。
②） 斜截面受剪承载力、 验算截面尺寸053080450w f h h h mm '=-=-=，因450/ 1.54300w h b ==<，截面尺寸按下式验算30max 0.250.25111.9300530473.0110199.36c c f bh N V kN β=⨯⨯⨯⨯=⨯>=。
知截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋，采用φ8@200mm 双肢钢筋。
0056.60.7 1.250.7 1.27300530 1.25210530180.72200sv cs t yvA V f bh f h kN s =+=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= A V =125.38kN<cs V . Br V =139.76<cs V ,Bl V =160.23<cs V ,，知道不需要配置弯起钢筋，但是为了承受支座处负弯矩，现先后弯起第一跨跨中的3Φ18，2254.5sb A mm =验算最小配筋率：56.60.00160.240.0015250200sv t sv yvA f bs f ρ===>=⨯，满足要求。