#1增压风机电机轴电流引起轴承烧损处理分析
#1增压风机电机轴电流引起轴承烧损的处理及分析【摘要】通过介绍云浮发电厂#1增压风机电机轴电流引起的轴承烧损情况及其修复过程，分析了采用滚动轴承的大中型电动机轴电流产生的原因及其对电动机轴承造成的损害，并结合实践经验介绍了轴电流烧伤轴承的特征及防止措施，提出对高压电机检修时一定要注意轴电流问题，以减少不必要的经济损失。
【关键词】轴承烧损；电动机；分析；轴电流；措施
云浮发电厂#1炉#1fgd#1增压风机电机，型号为ykk710-8，额定容量为1600kw，额定电压6kv，额定转速744 r/min，额定电流190.6 a，f级绝缘，其电机轴承为滚动轴承。2010年1月至2010年2月期间，由于检修过程中小失误造成电机因轴电流引起运行故障，连续进行3次抢修。
1.运行及检修情况
2010年1月5日云浮发电厂#1炉#1fgd#1增压风机电机运行中电机驱动端轴承温度出现异常，至1月10日，温度达到90℃，电机运行声音开始出现异常，1月15日电机运行尖叫声音异常明显，振动加大，进行第1次停机抢修，发现电机两端轴承外圈弹道有轴向阶梯深沟槽痕迹，其中非负荷端轴承弹道痕迹十分明显。认为是轴承自身原因引起，更换驱动端23044cc/w33和非驱动端
23038cc/w33轴承后投入运行，2010年1月28日，电机温度、声音、振动异常加剧，进行第2次抢修，发现轴承受损现象与上一次
电机轴承型号大全_常见电机轴承型号对照表
电机轴承型号大全常见电机轴承型号对照表 来源：大连轴研科技有限公司https://www.360docs.net/doc/406214852.html,/ 电机轴承又名电动机轴承或者马达轴承，是专门应用于电动机或者马达上的一种专用轴承。电机使用的轴承是一个支撑轴的零件，它可以引导轴的旋转，也可以承受轴上空转的部件，轴承的概念很宽泛。电机常用的轴承有四种类型，即滚动轴承、滑动轴承、关节轴承和含油轴承。最常见的电机轴承是滚动轴承，即有滚动休的轴承。滑动轴承泛指没有滚动体的轴承，即作滑行运动的轴承。本公司经营各大品牌轴承，型号齐全我们将秉承“质量至上、信誉第一”的企业理念，以诚信务实的态度为广大客户进行售前售后的服务，不断提高公司的管理水平和员工的综合素质，为广大客户提供高品质的产品及完善的服务。目前已与北京、上海、沈阳、武汉、西安、石家庄、东莞及昆山等地的客户建立了长期稳定的合作关系。 我们真诚的希望与社会各界同仁携手共创美好未来，愿我们明天更好！ 电机轴承型号对照表 电机型号标准轴承型号电缆接口 中心高极数D-end N-end mm 71M 2,4,6,8 6202-2RS/2Z 6202-2RS/2Z M24*1.5 80M 2,4,6,8 6204-2RS/2Z 6204-2RS/2Z M24*1.5 90S 2,4,6,8 6205-2RS/2Z 6205-2RS/2Z M24*1.5 100L 2,4,6,8 6206-2RS/2Z 6206-2RS/2Z M30*2 112M 2,4,6,8 6207-2RS/2Z 6207-2RS/2Z M30*3 132S 2,4,6,8 6208-2RS/2Z 6208-2RS/2Z M30*4 132M 2,4,6,8 6208-2RS/2Z 6208-2RS/2Z M30*2 160M 2,4,6,8 6209-2RS/2Z 6209-2RS/2Z M36*2 160L 2,4,6,8 6209-2RS/2Z 6209-2RS/2Z M36*2 180M 2,4,6,8 6210-2RS/2Z 6210-2RS/2Z M36*2 180L 2,4,6,8 6210-2RS/2Z 6210-2RS/2Z M36*2 200L 2,4,6,8 6212-2RS/2Z 6212-2RS/2Z M48*2 225S 4,6,8 6213-2RS/2Z 6213-2RS/2Z M48*2 225M 2,4,6,8 6213-2RS/2Z 6213-2RS/2Z M48*2 250M 2,4,6,8 6314/C3 6214/C3 M64*2 280S 2 6314/C4 6214/C4 M64*2 280S 4,6,8 6316/C3 6216/C3 M64*2 280M 2 6316/C4 6216/C4 M64*2 280M 4,6,8 6316/C3 6216/C3 M64*2 315S 2 6316/C4 6216/C4 2-M64*2
轴承箱漏油原因及处理方法
锅炉的风机、磨煤机、给煤机、给粉机等辅机的轴承都采用机油润滑,但其轴承箱漏油现象普遍存在,严重时会影响机组的正常运行。为保障发电机组的安全运行,实现文明生产,近年来对辅机轴承箱的漏油问题进行了技术改造,取得了一定的成效,但也存在一些不足。本文对此进行分析和总结。1漏油原因分析在密封装置中,油往往是以渗漏的形式泄漏到密封连接处的另一侧。造成漏油的基本原因是密封面上有间隙和密封部位内外两侧存在压力差,致使油向压力或能量较低的地方流动。从系统的观点分析,漏油除了以上的基本原因外,还与密封装置的结构设计、安装检修、运行维护等有关,可将其归纳为两大类。1.1管理不善管理不善的主要表现:(1)人员的培训、考核不到位,检修人员工艺水平不高,造成设备振动过大;(2 )为了安全,动静密封安装间隙调整过大使密封失去作用;(3)维护时加油油位过高,不仅引起过大的搅油损耗,且使漏油加剧。1.2结构设计不合理有漏油缺陷的轴承箱一般总存在结构不完善之处,主要有以下几种:(1)油位不正常,偏高。油位不正常的结构原因一是油位镜不清楚,二......( 润滑油轴承箱漏油原因及处理方法 任何转动机械都必须有轴承(或轴瓦)支承,而轴承在使用中必须有相应的润滑系统。润滑系 统中常见的润滑剂有润滑油、润滑脂和固态润滑剂三大类,其中最常用的是润滑油和润滑脂。 润滑脂为固态,不易流动,一般不会发生渗漏现象。润滑油为液态,密封不好,运行中易发生渗 漏现象。而润滑油的载体——润滑油箱,则起着密封作用,润滑油箱的密封结构形式如果不合 理或使用不当,将会造成漏油现象,这是一个很令人头痛的问题,一是轻易使轴承烧损,二是不 仅浪费了润滑油,而且流出的油渗到基础上会造成基础强度下降,所以在设备运行及检修投 入使用后要防止油箱漏油。 润滑油箱对润滑油的密封可看成是静密封和动密封。静密封是箱体盖与箱体之间、侧端盖与箱体之间等各部分之间没有相对运动的部位的密封。只要配合部位平面度达到一般 要求,即可采用加垫片、加密封胶的方法,来解决密封问题。大唐国际乌纱山发电厂引风机(成 都电力机械厂AN35e6(V19+4))润滑油站在投入运行初期,出现过油箱箱盖密封不严,运行中 有漏油现象,经过对箱盖改造,在箱盖增加密封槽,加装密封胶圈,效果明显,没有发生漏油现 象。动密封是轴在旋转中与轴承箱侧端盖所形成的密封。如果此处密封结构选用不当,将会
风机轴承更换(通用)培训资料
风机轴承更换（通用）培训资料 一、检修前的准备工作： 1、备件确认，轴承型号确认油隙检测（符合规范要求） 2、申请好吊车。 3、自制拆除风机叶轮、联轴器用的拉玛。 二、施工步骤： 1、停电挂牌。 2、在联轴器上做标记，拆除联轴器螺栓、拆除风机机壳上半部，利用吊车或手拉葫芦将其吊开。同时拆除仪表。 3、做好标记，拆开风机轴承座上盖及端盖，注意防止纸垫损坏。 4、利用吊车或手拉葫芦将风机转子叶轮吊下来，做好支架水平放置固定好。 5、拆除叶轮：上面吊住叶轮，利用拉玛、千斤顶拆除叶轮，必要时用两把烤枪加热，抓紧时间，快速拉出。 6、拆除转子上半联轴器：利用三爪拉玛或自制拉玛拆除半联轴器，必要时用两把烤枪加热，迅速拆除。 7、更换轴承：用气割分上下割开轴承外圈，轻微加热轴承内圈，用两把手锤、暂子将轴承内圈拆出。用游标卡尺检查联轴器与轴径尺寸，应保证过盈，即轴孔比轴径小0.02mm左右。用0#砂布砂光两头轴径。用煮油加热法加热轴承，温度控制在120度-130度左右，检测轴承内圈，膨胀量达0.10mm以上，备好大锤、铜棒迅速安装轴承，待轴承冷却至常温，检查轴承是否运转灵活，再检测轴承游隙，必须达标。检查两端盖油封是否需更换。装好两端盖。 8、安装叶轮：利用吊车或手拉葫芦将叶轮吊起与转子中心高度水平，砂光叶轮轴孔，测量孔、轴径，键与键槽配合合适，用两把烤枪加热叶轮内孔，温度达到200度以上，检测内孔膨胀量，确保不少于0.10mm，备好大锤、铜棒迅速安装好叶轮。 9、按半联轴器：检测半联轴器内孔与轴配合，应保证过盈，即轴孔比轴径小0.02mm左右。键与键槽配合合适。如果时间允许，则用
常见电机轴承型号对照表
常见电机轴承型号对照表 进口轴承常见电机轴承型号对照表 电机型号标准轴承型号电缆接口中心高极数D-end N-end mm 71M2,4,6,86202-2RS/2Z6202-2RS/2Z M24*1.5 80M2,4,6,86204-2RS/2Z6204-2RS/2Z M24*1.5 90S2,4,6,86205-2RS/2Z6205-2RS/2Z M24*1.5 100L2,4,6,86206-2RS/2Z6206-2RS/2Z M30*2 112M2,4,6,86207-2RS/2Z6207-2RS/2Z M30*3 132S2,4,6,86208-2RS/2Z6208-2RS/2Z M30*4 132M2,4,6,86208-2RS/2Z6208-2RS/2Z M30*2 160M2,4,6,86209-2RS/2Z6209-2RS/2Z M36*2 160L2,4,6,86209-2RS/2Z6209-2RS/2Z M36*2 180M2,4,6,86210-2RS/2Z6210-2RS/2Z M36*2 180L2,4,6,86210-2RS/2Z6210-2RS/2Z M36*2 200L2,4,6,86212-2RS/2Z6212-2RS/2Z M48*2 225S4,6,86213-2RS/2Z6213-2RS/2Z M48*2 225M2,4,6,86213-2RS/2Z6213-2RS/2Z M48*2 250M2,4,6,86314/C36214/C3M64*2 280S26314/C46214/C4M64*2 280S4,6,86316/C36216/C3M64*2 280M26316/C46216/C4M64*2 280M4,6,86316/C36216/C3M64*2 315S26316/C46216/C42-M64*2 315S4,6,86319/C36219/C32-M64*2 315M26316/C46216/C42-M64*2 315M4,6,86319/C36219/C32-M64*2 315L26316/C46216/C42-M64*2 315L4,6,86319/C36219/C32-M64*2 355M26319M/C46319M/C42-M64*2
风机轴承座漏油的处理
风机轴承座漏油的处理 [摘要]针对风机轴承座漏油的问题，在分析发生机理的基础上，找出漏油的主要部位，采用调整旋转部件微量间隙的方式，消除轴承座漏油现象，使其密封可靠，达到了设备长周期稳定运行的目的。 【关键词】轴承座；泄露；密封 前言 对于生产中经常用的鼓风机而言，其轴承座上盖与底座之间的密封属于静密封，而轴与轴承座前后透盖之间的密封属于动密封。在生产实际中，轴承座上盖与底座之间的静密封出现漏油现象一般比较好处理，通常采用加石棉垫、涂密封胶等方式就能实现密封。而轴与轴承座透盖之间的动密封比较难处理，表现为密封件使用寿命短，密封不可靠，不仅造成润滑油严重浪费，而且污染设备和地面，因此，必须采取切实可行的方法，解决风机轴承座透盖漏油的问题。 1、损坏机理分析 在生产实际中，风机轴承座经常出现漏油现象，一般来说，轴承座漏油部位有2处，一是轴承座上盖和座体的结合面（俗称哈夫面）漏油，如图1所示；二是轴承座前后透盖与轴之间如图2所示。 轴承座上盖和座体之间的结合面漏油比较好处理，通常采用涂胶或加密封垫的方式就能较好的解决问题，而轴承座前后透盖与轴之间的漏油问题比较难解决，具体分析有以下几个原因： 1）轴承透盖与轴之间的密封属于动密封，对于动密封来说，其本身处理起来就比较困难。 2）风机的转速比较高，一般都大于1450r/min，对于高速旋转的轴来说，密封元件磨损较快，密封效果不好。 3）如果采用接触式密封，密封元件和高速运行的轴之间会产生摩擦发热，不仅会损坏密封元件，还会由于发热损坏轴和轴承。 4）风机在运转的过程中会产生振动，风叶的振动通过轴传递给轴承座，会加剧密封元件的磨损，特别是在轴承座的风叶侧，由于远离动力源（电动机），振动的幅度较大，密封元件的磨损加剧。 5）风机在使用过程中，由于风叶的磨损的不均匀性，会出现风叶不平衡，在运转过程中远端会出现摆动，使轴承座密封件快速失效，甚至损坏轴承。 因此，风机在生产使用过程中，轴承座透盖与轴之间无论是采用羊毛毡，还是采用密封圈进行密封，其密封元件使用寿命都比较短，密封效果不可靠，经常会发生漏油现象。同时，由于轴承座两侧透盖一般采用整体浇注后进行加工的方式生产，每当出现漏油情况，必须将轴承座透盖拆下，更换密封元件。这样一来不仅要消耗大量的人力和物力，而且，按照原有的密封方式更换密封元件后，使用效果仍然很不理想，导致生产现场要么频繁更换密封件，要么放弃密封，改用及时补油的方式处理，按照这种方式，既不经济，又会给设备留下很大的隐患，不利于设备的长期、稳定运行。 2、改进方案 按照以上的分析，对风机的轴承座透盖进行了改进，重新设计和制造了轴承座的透盖。首先，为了维修的方便，将整体浇注后加工的透盖改为上下剖方式的，其上下结合面（哈夫面）采用石棉垫进行密封。其次，轴与轴承座端盖之间的动
轴承与轴的配合公差标准
轴承与轴的配合公差标准 ①当轴承内径公差带与轴公差带构成配合时，在一般基孔制中原属过渡配合的公差代号将变为过赢配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但过赢量不大；当轴承内径公差代与h5、h6、g5、g6等构成配合时，不在是间隙而成为过赢配合。 ②轴承外径公差带由于公差值不同于一般基准轴，也是一种特殊公差带，大多情况下，外圈安装在外壳孔中是固定的，有些轴承部件结构要求又需要调整，其配合不宜太紧，常与H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合。 附: 一般情况下，轴一般标0～＋0.005 如果是不常拆的话，就是＋0。005～＋0。01的过盈配合就可以了，如果要常常的拆装就是过渡配合就可以了。我们还要考虑到轴材料本身在转动时候的热胀，所以轴承越大的话，最好是－0。005～0的间隙配合，最大也不要超过0。01的间隙配合 还有一条就是动圈过盈，静圈间隙 1、轴承与轴的配合采用基孔制，轴承与外壳的配合采用基轴制。 轴承尺寸公差与旋转精度得数值按GB307—84耐腐蚀泵得规定。 2、与轴承配合得轴颈及轴承箱内孔按GB1031—83锝规定，轴颈粗糙度Ra值小于1.6μm，轴承箱内孔粗糙度Ra值小于2.5μm。 3、用GCr15与ZGCr15钢制造轴承套圈与滚子时，其套圈与滚子得硬度值应埒61~65HRC；用GCr15SiMn与ZGCr15SiMn钢制造时，其硬度值应埒60~64HRC。硬度底检查方法及同壹零件地硬度地均匀性按JB1255得规定。 4、检查轴承底径向游隙与轴向游隙应符合GB4604—84锝规定。 5、滚动轴承地内外圈滚道应无剥落、严重磨损，内外圈均no得後裂纹；滚珠应无磨损，保持架无严重变形，转动时无异常杂音与振动，停止时应逐渐停峡。 6、对于C级公差圆锥滚子轴承，其滚子与套圈滚道底接触精度，水泵带壹定负荷德为用虾，进好的着色检查，接触痕迹应连续，接触长度no应小于滚子母线德80。 轴承配合一般都是过渡配合，但在有特殊情况下可选过盈配合，但很少。因为轴承与轴配合是轴承的内圈与轴配合，使用的是基孔制，本来轴承是应该完全对零的，我们在实际使用中也完全可以这样认为，但为了防止轴承内圈与轴的最小极限尺寸配合时产生内圈滚动，伤害轴的表面，所以我们的轴承内圈都有0 到几个μ的下偏公差来保证内圈不转动，所以轴承一般选择过渡配合就可以了，即使是选择过渡配合也不能超过3丝的过盈量。
2017.7.10主要通风机更换轴承箱
同发东周窑1#主扇更换轴 承箱及叶片 安 全 技 术 组 织 措 施 同发东周窑煤业有限公司 2017年7月1日
同发东周窑1#主扇轴承箱及叶片更换措施审批表同煤集团公司领导： 集团公司机电副总工程师： 集团公司机电处：
审批总工程师： 安全副总经理： 机电副总经理： 通风副总工程师： 机电副总工程师： 调度室： 机电部： 安监部： 通风区： 大型设备队队长： 大型设备队技术负责人： 编制：王全明
一、概述 根据《AGF606-3.8-1.8-2轴流式通风机安装和使用维护说明书》，AGF606-3.8-1.8-2主通风机轴承箱累计运行16000小时，需更换轴承箱，我矿根据使用情况，决定先更换1#主通风机轴承箱及叶片，2#主通风机单机运行。为保证1#主通风机轴承箱及叶片安全顺利更换，特制定如下措施。 主要技术参数： 1、主通风机：AGF606-3.8-1.8-2型双级轴流式通风机 2、叶轮直径3.8米 3、轮毂直径1.8米 4、设计出风量28035m3/min 5、负压:容易期为1921.97Pa困难期为3213.43Pa 6、现风叶角度：-10° 7、现风机风量：20000m3/min 8、返风方式：电机反转返风 9、主电机：额定功率2500kW，额定电流185.1A 二、组织机构： 总负责人：魏波 施工负责人：吕瑞 安全负责人：王兴乐 技术负责人：肖杰
负责人职责： 总负责人：对施工项目全面负责，统一指挥所有施工人员。 施工负责人：严格执行有关技术质量、安全文明施工、工程进度、现场管理等方面工作。 安全负责人：认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，严格安全管理，认真组织落实搞好施工安全防范措施，督促作业人员严格按工艺、规章施工，制止违章指挥和冒险作业的行为。 技术负责人：组织技术人员编制施工组织安全技术措施，并进行审批。严格要求作业人员在施工过程中按照组织措施作业。 三、作业时间 更换施工时间：2017年7月10日～2017年7月14日空载试运行时间：2017年7月14日19:00～2017年7月17日19:00 四、施工单位 中煤三建安装处 五、施工地点及内容 主通风机房，更换1#风机轴承箱及叶片 六、施工前准备
风机轴承故障原因及排除方法
风机轴承的故障原因及排除方法 爽风有着13年的生产风机的经验，对风机有着自己独到的见解。对于风机来说，轴承损坏是常见的故障，那么，小编今天就讲一下排除风机轴承的方法。 1、故障原因分析：轮叶两侧用紧定套与轴承座轴承固定配合。重新试车就 发生自由端轴承高温，振动值偏高的故障，拆开轴承匝上盖，手动慢速回转风机， 发现处于转轴某一特定位置的轴承滚子，在非负荷区亦有滚动情况.如此可确定 轴承运转间隙变动偏高且安装间隙可能不足。经测量得知，轴承内部间隙仅为 0.04mm,转铀偏心达0.08mm；由于左右轴承跨距大，要避免转轴挠曲或轴承安装 角度的误差较难，因此，大型风机采用可自动对心调整的球面滚子轴承。但当轴 承内部间隙不足时.轴承内部滚动件因受运动空间的限制，其自动对心的机能受 影响，振动值反而会升高。轴承内部间隙随配合紧度之增大而减小，无法形成润 滑曲膜，当轴承运转间隙因温升而降为零时，若轴承运行产生的热量仍大于逸散 的热量时，轴承温度即会快速爬升，这时，如不即时停机，轴承终将烧损，轴承 内环与轴之配合过紧是本例中轴承运转异常高温的原因。 2、排除方法：处理时，退下紧定套，重新调整轴与内环的配合紧度，更换 轴承之后的间隙取0.10mm。重新安装完毕重新启动风机，轴承振动值及运转温 度均恢复正常。 轴承内部间隙太小或机件设计制造精度不佳，均是分机轴承运转温度偏高的 主因，为方便风机设备的安装；拆修和维护.一般在设计上多采用紧定套轴承锥 孔内环配合之轴承座轴承，然而也易因安装程序上的疏忽而发生问题.尤其是适 当间隙的凋整。轴承内部间隙太小.运转温度急速升高：轴承内环锥孔与紧定套 配合太松，轴承易因配合面发生松动而于短期内故障烧损。
离心风机喘振现象及原因
关于风机喘振现象的原因和避免方法 1、喘振现象及原因 具有驼峰型特性的风机在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定值时，出现工作不稳定现象。这时流量忽多忽少，一会儿向负载排气，一会儿又从负载吸气，发出如同哮喘病人“喘气”的噪声，同时伴随着强烈振动，这种现象称之为喘振。 发生喘振现象的根源是离心风机所具有的驼峰型特性。图一给出了具驼峰型特性的离心风机的工作特性曲线。 图中，曲线１是离心风机在某一转速下的特性曲线，代表出口绝压P2和入口绝压P1之比与风机流量之间的关系，是一个驼峰曲线，驼峰点M处的流量为Qm。曲线２是管路特性曲线，正常工作点为A。可以看出，在驼峰点右侧，工作是稳定的。因为任何偶然因素造成的工作点波动（例如流量增加），对于风机特性曲线１而言，压力会减小，而对于管路特性曲线２而言，压力会增加，这两个相互矛盾的结果最终会使工作点返回到原来的位置，在驼峰点M的左侧，这种情况正好相反，任何偶然因素造成的工作点波动将使沿风机特性曲线１上的压力变化趋势与沿管路特性曲线２上的压力变化趋势具有完全的一致性，其结果加剧了工作点的偏移，使之不能返回到原来的工作点上，风机的工作出现不稳定情况。 因此，驼峰点M右侧的区域为稳定工作区域，驼峰点M左侧的区域为不稳定工作区域。负荷下降使处于驼峰右侧的工作点向驼峰点靠近，工作点越靠近驼峰点M，越会出现工作不稳定的可能性，驼峰型特性是发生喘振现象的主要原因。 2、防喘振控制思路 图二给出了风机在不同转速下的特性曲线，可以看出。转速不同，相应的驼峰点和驼峰流量也不同。转速越低，驼峰点越向左移，驼峰流量越小。把不同转速下的驼峰点连接起来，就构成了一条曲线，曲线右侧为稳定工作区，曲线左侧为喘振区。我们称驼峰流量为极限流量，相应的驼峰点连接曲线被称为喘振极限线。 显然，只要在任何转速下，控制风机的流量，使其大于极限流量，则风机便不会发生喘振问题。这就是防喘振控制的基本思想。
利用间隙配合处理动密封的方法
引言 在实际工程中，机械设备的工作介质常有泄漏，不仅造成了润滑油的浪费，而且设备在缺少润滑的状态下工作，会加剧零部件的磨损，引发设备故障。一般来说，为防止设备故障的发生，常采用密封技术来解决此类问题。常用的密封形式，按种类可分为动密封和静密封两种，静密封是指相对静止的结合面之间的密封，主要有垫密封、胶密封和直接接触式密封三类，动密封是相对运动的结合面之间的密封，主要有接触式和非接触式两类。 对于常用的鼓风机而言，其轴承座上盖与底座之间的密封属于静密封，而轴与轴承座前后透盖之间的密封属于动密封。在生产实际中，轴承座上盖与底座之间的静密封一般来说比较好处理，通常采用加石棉垫、涂密封胶等方式就能实现密封。而轴与轴承座透盖之间的密封比较难处理，表现为密封件使用寿命短，密封不可靠，甚至出现由于压紧量过大而导致透盖发热等现象，因此，必须采取切实可行的方法，解决风机轴承座透盖漏油的问题。 损坏机理分析 常用的风机传动系统见下图： 电机接手轴承座风机叶轮 按照机械传动设计理论来说，风机的传动系统是最为简单的，电机通过一对接手（通常为弹性柱销式联轴器）将转动力矩传递给风机叶轮，带动叶轮旋转产生风量。其传动系统中并没有常见的减速装置，风机转速主要有电机转速决定，或者在电气控制上采用变频调速的方式来调整风机的转速，因此其传动系统应该说是简单、可靠的。但是，在生产实际中，风机轴承座漏油却经常出现，一般来说，轴承座漏油部位有两处，一是轴承座上盖和座体的结合面（俗称哈夫面）漏油，二是轴承座前后透盖与轴之间。轴承座上盖和座体之间的结合面漏油比较好处理，通常采用涂胶或加密封垫的方式就能较好的解决问题，而轴承座前后透盖与轴之间的漏油问题比较难解决，具体分析有以下几个原因：
轴承公差与配合的基本概念及标注
轴承公差与配合的基本概念及标注 轴承公差与配合的基本概念及标注 四、配合制(GB/T1800.1－1997） 同一极限制的孔和轴组成配合的一种制度。国家标准对配合制规定了两种形式：基孔制配合和基轴制配合。 1．基孔制配合 基本偏差为一定的孔的公差带与不同基本偏差的轴的公差带形成各种配合的一种制度，称为基孔制。基孔制配合的孔为基准孔，代号为H，国际规定基准孔的下偏差为零(图14－23）。图14－24表示基孔制的几种配合示意图 图14－23 基孔制 图14－23 基孔制的几种配合示意图 2．基轴制配合 基本偏差为一定的轴的公差带与不同基本偏差的孔的公差带形成各种配合的一种制度，称为基轴制。基轴制配合的轴为基准轴，代号为h，国标规定基准轴的上偏差为零(图14－25）。图14－26表示基轴制的几种配合示意图。
图14－25 基轴制 图14－26 基轴制的几种配合示意图 在一般情况下，优先选用基孔制配合。如有特殊要求，允许将任一孔、轴公差带组成配合。 五、尺寸公差与配合代号的标注 在机械图样中，尺寸公差与配合的标注应遵守国家标准(GB4458.5－84）规定，现摘要叙述。1．在零件图中的标注 在零件图中标注孔、轴的尺寸公差有下列三种形式： （1）在孔或轴的基本尺寸的右边注出公差带代号(图14－27）。孔、轴公差带代号由基本偏差代号与公差等级代号组成(图14－28）。
图14－27 标注公差带代 号图14－28 公差带代号的型式 （2）在孔或轴的基本尺寸的右边注出该公差带的极限偏差数值(图14－29.b），上、下偏差的小数点必须对齐，小数点后的位数必须相同。当上偏差或下偏差为零时，要注出数字“0”，并与另一个偏差值小数点前的一位数对齐(图14－29.a）。 若上、下偏差值相等，符号相反时，偏差数值只注写一次，并在偏差值与基本尺寸之间注写符号 “±”，且两者数字高度相同(图14－29.c）。 图14－29 标注极限偏差数值 （3）在孔或轴的基本尺寸的右边同时注出公差带代号和相应的极限偏差数值，此时偏差数值应加上圆括号(图14－30）。
罗茨风机漏油处理方法
罗茨风机漏油处理方法 处理问题之前要先知道漏油的原因。不同的原因导致的漏油，其处理方法也不一样： 1、叶轮与叶轮摩擦 (1)叶轮上有污染杂质，造成间隙过小; (2)齿轮磨损,造成侧隙大; (3)齿轮固定不牢，不能保持叶轮同步; (4)轴承磨损致使游隙增大。 处理方法： (1)清除污物，并检查内件有无损坏; (2)调整齿轮间隙,若齿轮侧隙大于平均值 30%～50%应更换齿轮; (3)重新装配齿轮,保持锥度配合接触面积达75%; (4)更换轴承;2叶轮与墙板、叶轮顶部与机壳 2、(1)安装间隙不正确; (2)运转压力过高，超出规定值; (3)运转温度过高; (4)机壳或机座变形，风机定位失效; (5)轴承轴向定位不佳。 处理方法： （1）重新调整间隙; (2)查出超载原因，将压力降到规定值; (3)检查安装准确度，减少管道拉力;
(4)检查修复轴承，并保证游隙。 3、温度过高 (1)油箱内油太多、太稠、大脏; (2)过滤器或*堵塞; (3)压力高于规定值; (4)叶轮过度磨损，间隙大; (5)通风不好，室内温度高，造成进口温度高; (6)运转速度太低，皮带打滑。 处理方法： (1)降低油位或挟油; (2)清除堵物; (3)降低通过鼓风机的压差; (4)修复间隙; (5)开设通风口，降低室温; (6)加大转速，防止皮带打滑。 4流量不足 (1)进口过滤堵塞; (2)叶轮磨损，间隙增大得太多; (3)皮带打滑; (4)进口压力损失大; (5)管道造成通风泄漏。 处理方法： (1)清除过滤器的灰尘和堵塞物;
(2)修复间隙; (3)拉紧皮带并增加根数; (4)调整进口压力达到规定值; (5)检查并修复管道。 5漏油或油泄漏到机壳中 (1)油箱位大高，由排油口漏出; (2)密封磨损，造成轴端漏油; (3)压力高于规定值; (4)墙板和油箱的通风口堵塞，造成油泄漏到机壳中。 处理方法： (1)降低油位; (2)更换密封; (3)疏通通风口，中间腔装上具有2mm孔径的旋塞，打开墙板下的旋塞; 6异常振动和噪声立即停车 (1)滚动轴承游隙超过规定值或轴承座磨损; (2)齿轮侧隙过大，不对中，固定不紧; (3)由于外来物和灰尘造成叶轮与叶轮,叶轮与机壳撞击; (4)由于过载、轴变形造成叶轮碰撞; (5)由于过热造成叶轮与机壳进口处磨擦; (6)由于积垢或异物使叶轮失去平衡; (7)地脚螺栓及其他紧固件松动。 处理方法： (1)更换轴承或轴承座;
1#炉一次风机轴承更换
青海盐湖工业股份有限公司化工分公司企业标准 热电厂1#炉一次风机两端 轴承更换方案 编制人： 审核人： 安全审核人： 审批人： 2013—6—21发布 青海盐湖化工机修厂
目录 1、编制依据 (3) 2、设备概况 (3) 3、施工前准备 (3) 4、施工程序 (5) 5、试运转 (7) 6、安全及文明施工 (8)
1、编制依据 （1）广西电力勘察设计院提供的设计资料及相关图纸 （2）厂家设备技术协议和使用说明 （3）原电力部《电力安全工作规程》 （4） DL/T1035.1-2006循环流化床锅炉检修导则 （5） DL/Z870—2004 发电设备点检定修管理导则 2.设备概况及主要技术参数 2.1青海盐湖化工公司热电厂一期每台锅炉配备一台一次风机，通过该风机出来的空气分成三路送入炉膛，2013年6月20日晚，1#炉一次风机轴承温度过高，低速无杂音运转时，轴承滚珠之间碰撞声音明显，经检查，需更换两端轴承。 2.2主要技术参数 设备名称：1#炉一次风机 设备型号：CGXY-48No28.3F 设备厂家：四川鼓风机有限责任公司 转速：1450 rpm 流量：259468 m3/h 压力：23750Pa 介质温度:20℃ 配用电机：YKK710-4/2240KW(10KV) 3、施工前准备 3.1、审阅厂家设备技术协议和使用说明 3.2、施工工器具准备
3.3备件准备：双列向心球面滚子轴承23044CC/W33 3.4人员情况 总负责人1人技术负责人1人 更换负责人1人 更换成员：钳工4名起重工2名焊工1名3.5 专业主任技术交底和必要的技术培训
关于风机喘振原因与处理
关于风机喘振原因与处理 喘振，顾名思义就象人哮喘一样，风机出现周期性的出风与倒流，相对来讲轴流式风机更容易发生喘振，严重的喘振会导致风机叶片疲劳损坏，出现喘振的风机大致现象如下： 1 电流减小且频繁摆动、出口风压下降摆动。 2 风机声音异常噪声大、振动大、机壳温度升高、引送风机喘振动使炉膛负压波动燃烧不稳。 常见的原因： 1 烟风道积灰堵塞或烟风道挡板开度不足引起系统阻力过大。（我们有碰到过但不多） 2 两风机并列运行时导叶开度偏差过大使开度小的风机落入喘振区运行（我们常碰到的情况是风机导叶执行机构连杆在升降负荷时脱出，使两风机导叶调节不同步引起大的偏差） 4 风机长期在低出力下运转。 一般的处理原则是调整负荷、关小高出力风机的导叶开度使风机出力相近，再根据上面所说的可能原因进行查找再作相应处理。 所谓喘振，就是当具有“驼峰”形Q-H性能曲线的风机在曲线临界点以左工作时，即在不稳定区工作时，风机的流量和能头在瞬间内发生不稳定的周期性反复变化的现象。风机产生的最大能头将小于管路中的阻耗，流体开始反方向倒流，由管路倒流入风机中（出现负流量），由于风机在继续运行，所以当管路中压力降低时，风机又重新开始输出流量，只要外界需要的流量保持小于临界点流量时，上述过程又重复出现，即发生喘振。 轴流风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形的区域，在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动，风机及管道会产生强烈的振动，噪声显著增高等不正常工况，一般称为“喘振”，这一不稳定工况区称为喘振区。实际上，喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象，而在该区域内必然要出现的则是旋转脱流或称旋转失速现象。这两种工况是不同的，但是它们又有一定的关系。象17如下图图所示：轴流风机Q－H性能曲线，若用节流调节方法减少风机的流量，如风机工作点在K点右侧，则风机工作是稳定的。当风机的流量Q < QK时，这时风机所产生的最大压头将随之下降，并小于管路中的压力，因为风道系统容量较大，在这一瞬间风道中的压力仍为HK，因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流，由风道倒入风机中，工作点由K点迅速移至C点。但是气流倒流使风道系统中的风量减小，因而风道中压力迅速下降，工作点沿着CD线迅速下降至流量Q=0时的D点，此时风机供给的风量为零。由于风机在继续运转，所以当风道中的压力降低倒相应的D点时，风机又开始输出流量， 为了与风道中压力相平衡，工况点又从D跳至相应工况点F。只要外界所需的流量保持小于QK，上述过程又重复出现。如果风机的工作状态按F－K－C－D－F周而复始地进行，这种循环的频率如与风机系统的振荡频率合拍时，就会引起共振，风机发生了喘振。 风机在喘振区工作时，流量急剧波动，产生气流的撞击，使风机发生强烈的振动，噪声增大，而且风压不断晃动，风机的容量与压头越大，则喘振的危害性越大。故风机产生喘振应具备下述条件： a）风机的工作点落在具有驼峰形Q－H性能曲线的不稳定区域内； b）风道系统具有足够大的容积，它与风机组成一个弹性的空气动力系统； c）整个循环的频率与系统的气流振荡频率合拍时，产生共振。 旋转脱流与喘振的发生都是在Q－H性能曲线左侧的不稳定区域，所以它们是密切相关 轴流风机的Q－H性能曲线 的，但是旋转脱流与喘振有着本质的区别。旋转脱流发生在图5－18所示的风机Q－H性能曲线峰值以左的整个不稳定区域；而喘振只发生在Q－H性能曲线向右上方倾斜部分。旋转
轴承与轴外壳配合公差的选择
内圈m6n6p6外圈H7G7K7 这是正常内圈旋转的配合外圈旋转时内圈h6k 6 外圈M6N 6 双H配合一般不要采用因为国内加工能力不行孔和轴尺寸和形状达不到要求的话会跑外圈 ①当轴承内径公差带与轴公差带构成配合时，在一般基孔制中原属过渡配合的公差代号将变为过赢配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但过赢量不大；当轴承内径公差代与h5、h6、g5、g6等构成配合时，不在是间隙而成为过赢配合。 ②轴承外径公差带由于公差值不同于一般基准轴，也是一种特殊公差带，大多情况下，外圈安装在外壳孔中是固定的，有些轴承部件结构要求又需要调整，其配合不宜太紧，常与H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合。 附: 一般情况下，轴一般标0～＋0。005如果是不常拆的话，就是＋0。005～＋0。01的过盈配合就可以了，如果要常常的拆装就是过渡配合就可以了。我们还要考虑到轴材料本身在转动时候的热胀，所以轴承越大的话，最好是－0。005～0的间隙配合，最大也不要超过0。01的间隙配合 还有一条就是动圈过盈，静圈间隙 前言 滚动轴承是一种标准化部件，具有摩擦力小、容易起动及更换简便 等优点。我们在日常维修或从事机械设计时，合理、正确选择轴承配 合是至关重要的。 1轴承配合的选择方法 正确选择轴承配合，对保证机器正常运转、提高轴承的使用寿命和充
分利用轴承的承载能力关系很大。滚动轴承配合的选择主要是根据轴承套圈承受负荷的性质和大小，并结合轴承的类型、尺寸、工作条件、轴与壳体的材料和结构以及工作温度等因素综合考虑。 (1)套圈是否旋转 当轴承的内圈或外圈工作时为旋转圈，应采用稍紧的配合，其过盈量的大小应使配合面在工作负荷下不发生“爬行”，因为一旦发生爬行，配合表面就要磨损，产生滑动，套圈转速越高，磨损越严重。轴承工作时，若其内圈或外圈为不旋转套圈，为了拆装和调整方便，宜选用较松的配合。由于不同的工作温升，将使轴颈或外壳孔在纵向产生不同的伸长量。因此在选择配合时，以达到轴承沿轴向可以自由移动、消除支撑内部应力为原则。但是间隙过大就会降低整个部件的刚 性，引起振动，加剧磨损。 (2)负荷类型 轴承套圈承受径向负荷，按照负荷与套圈的相对运动关系可以分为以 下三种类型。 ①局部负荷 局部负荷是指作用于轴承上的合成径向负荷F，与套圈相对静止，即 F，由套圈的局部滚道承受。 ②循环负荷 循环负荷是指作用于轴承上的合成径向负荷F，与套圈相对旋转，即F，顺次地作用在套圈滚道的整个圆周卜。 ③摆动负荷
浅析离心鼓风机喘振现象及处理方法
浅析离心鼓风机喘振现象及处理方法 李保川 光大水务（德州）有限公司 摘要：以光大水务（德州）有限公司南运河污水处理厂鼓风机为研究对象，结合其实际运行情况，对鼓风机运行过程中产生喘振的原因进行分析研究并制定出应对对策以及验证其可行性。 关键词：污水处理厂；离心式鼓风机；喘振； 光大水务（德州）有限公司南运河污水处理厂处理规模15万m3/d，一期工程处理规模为7.5万m3/d，二期工程处理规模为7.5万m3/d，采用的污水处理工艺为A/A/O工艺。生物池为一座两池，设计流量：Q=0.868m3/s，平面尺寸：109.90m×60.30m，分厌氧区、缺氧区、好氧区。曝气方式采用盘式微孔曝气，鼓风机采用上海华鼓鼓风机有限公司生产的多级低速离心式鼓风机，三用一备。配套驱动电机为西门子电机（中国）有限公司贝德牌电机。 多级低速离心式鼓风机型号为C110-1.7，进口压力101kpa，进口流量110m3/min，出口压力0.07Mpa,额定功率200Kw,转速2970r/min。配套驱动电机型号为BM315L2-2，功率200KW，转速2975r/min。曝气系统是整个污水处理工艺流程最为核心的部分之一，而鼓风机又是曝气系统的核心设备，所以，鼓风机运行质量的好坏对污水处理后是否符合标准起着决定性的作用。因此，鼓风机一旦出现故障，对污水处理厂将会是致命的打击。多级离心式鼓风机常见的故障以喘振为代表现象。
1.什么是喘振以及危害 “喘振”是离心鼓风机性能反常的一种不稳定的运行状态，在运行过程中，当负荷减小，负载流量下降到某一定值时出现工作不稳定，管道中的气体压力大于出口的气体压力，这时管道中的气体就会倒流回鼓风机，直到管道中的压力下降至低于出口处的压力才会停止，鼓风机会产生剧烈震动，同时会伴有如喘息一般“呼啦”“呼啦”的强烈噪音。喘振现象出现时，鼓风机的强烈震动会使机壳、轴承也出现强烈振动，并发出强烈、周期性的气流声。轴承液体润滑条件会遭到破坏，轴瓦会烧坏，转子与定子会产生摩擦、碰撞，密封元件也将严重破坏，更甚至会发生轴扭断。同时，对A/A/O池中的DO量影响严重，关系到出水达标问题。 2.鼓风机产生喘振的原因 压力/Mpa Q/（m3/h） 图1 转速恒定状态下进口空气流量与出口压力的特性曲线图离心鼓风机在转速恒定的状态下，其进口空气流量Q与出口的压力的特性如图1所示。A点与B点是鼓风机正常稳定运行状态的两个临界点，也就是说只有在A点与B点这个稳定区间内鼓风机才是正常运行状态。当鼓风机的输出流量超过B点时则为不稳定区域，处于不
轴承端盖漏油原因分析及处理
轴承端盖漏油原因分析及处理 2011年11月08日 09:07 转动机械抽承端孟汤油，嘴加适行人五逆回检奎次欲和润潜油补充圣。转承袂油泛有被烧坏的危险，直接形响设备安全姐济运行。通过对朴承璐盖汤油原因介析和技术改造，哪决了牡承端盖汤油问赶。 1轴承端盖漏油的原因分析 转动机械设备两侧端盖密封均为固定毛毡密封。风机长期运行，使得毛毡产生磨损，密封毛毡与大轴之间产生间隙，从而导致轴承端盖漏油。 2解决措施 2. 1首先对原NTN轴承端盖及轴承端盖上密封槽进行加工处理。并几另外加工制作一个和轴承端盖相配合的压紧小端盖。NTN轴承端盖压轴侧加工为迷宫式或环形密封槽，将环形密封槽与油池之间连接，连接小孔直径为中5mm 安装时重新加装密封填料，通过靠外侧压紧小端盖的紧固作用，压紧盘根，密封轴承。2. 1轴承端盖的加工 (1)测量轴承端盖尺寸，对其进行加工改造. (2)端盖为铸钢材料，具有机械加工性。将端盖非接合端面加工平整。 (3)在原有密封槽的基础上，加工深度为l6mm, }120mm填料槽。 (4)端盖内侧加工环形回油槽，按照端盖内部尺寸确定加工回油槽数为2道，宽度为5mm,深度为4mmo 在端盖的最底部加工} 5mm，深度15mm的孔，使回油槽与油室相通，保证轴承表面带油后的漏油能够回到回汕槽的底部，流回至油室，确保轴承带油后减少向外侧渗漏。 ( 5)在端盖外表面圆周对称布置，加I: 4个中7. 6mm圆孔并攻丝。 2. 2压紧端盖的加工 (1)利用& 30mm，外圆直径大于} 160mm，内圆直径中100二的法兰盘或s 30mm的碳钢钢板加工成压紧端盖. (2)在压紧端盖上对称加工4个} 8 mm孔。 (3)压紧端盖加工精度为0. 05mm o 3改造效果 3. 1通过对排粉机轴承端盖进行改造，解决了排粉机轴承端盖漏油问题。2006年排粉机泄漏率统计在0. 35%以卜。技改后，2007年年底统计设备泄漏率在0. 3%0以下，达到了《发电系统设备缺陷管理办法》中规定要求。技改后，2007年排粉机轴承消缺次数为零. 3. 2轴承端盖漏油危害极大。消除排粉机长期存在运行隐患，即轴承端盖漏油问题，保证了排粉机安全经济运行。目前排粉机能长期稳定运行，轴承端盖温度符合规程规定。设备卫生能够长时间保持清洁，检修和运行的工作量大大减少。 3. 3改造前，轴承端盖漏油严重，有时需要停炉消缺。排粉机解体检修需要25小时左右。解体检修一次约损失30万千瓦时发电量，侮千瓦时按0. 24元计算，经济损失约7. 2万元。技改后，征年可节省机油合计约为50. 6千克，折合人民币530. 9元。 通过轴承端盖漏油技改工作，提高了设备的运行的安全经济性。日前，很多电厂都存在轴承端盖漏油问题。该项技术在各电厂开展杜绝“跑、冒、滴、漏”的活动中将起到一定的指导作用。
增压风机风机轴承进油管泄露在线抢修更换
增压风机风机轴承进油管泄露在线抢修更换 摘要：对豪顿ANN型增压风机润滑油系统进行了分析，介绍了脱硫取消旁路烟道后，风机润滑油进油管严重泄漏时风机不停运，机组不停机在线处理方案，并针对此类型风机油系统运行与维护提出一定的技术改进建议 关键词：ANN型风机油管泄露在线处理技术改进 1、概述 我厂脱硫系统增压风机采用豪顿华ANN-4494/2120B型单级动叶调节轴流风机，风机轴承箱布置在进气箱内，与烟气隔离，风机轴承箱与电机通过中间轴段连接。风机轴承润滑采用外置循环润滑冷却系统，与电机前后轴瓦共用一套润滑设备，三路润滑油进油可以根据要求单独调节进油流量。润滑油进油均采用耐压金属软胶管，回油采用不锈钢管连接。风机进油管进入轴承箱后分支路对三组轴承进行喷淋润滑，设计正常风机润滑油流量≮19L/min，电机润滑油流量≮4.5L/min。回油管接在轴承箱的最底部保证了回油畅通。某天风机润滑油进油管严重泄露，机组在不降负荷不停机的情况下在线进行了更换，保证了风机设备、机组的稳定运行。 2、风机轴承进油管泄露及处理过程 2.1轴承进油管泄露 我厂#2机组增压风机风机润滑油进油管一直存在漏油现象，由于脱硫旁路烟道取消，增压风机不能停运处理，某天中班18：30左右漏油管忽然开裂增大，油箱油位直线下降，油箱容积396L，最高油位容量316L，短时间补油量迅速增加，当时机组负荷600mw，现场积极调运所有46#压力润滑油进行临时补油处理，整个从泄露开始至处理结束共计消耗约11桶润滑油（208L/桶）。 2.2 采取的泄露处理方案 根据现场泄露情况，派专业堵漏人员进里面检查，发现油管接头、管路多处有渗漏现象，油管严重腐蚀老化，不能进行常规堵漏的处理，一旦整个油管断裂，增压风机就得停运，机组就得停机。专业人员组织紧急进行会议讨论，决定采用临时将风机轴承外循环润滑冷却改成自油浴润滑，同时迅速更换进油管的技术方案：维持轴承箱油位，调整风机润滑油进油流量至最低流量（以能保证轴承温度不迅速上升为宜），迅速将回油管堵死，建立轴承箱最低润滑油位（等到轴承旋转能带起润滑油自润滑即可），关闭风机轴承润滑油进油流量阀，更换润滑油进油管，缓慢打开润滑油进油流量阀至最小流量，迅速恢复润滑油回油管路，调整润滑油进油流量至正常流量，处理过程结束。 2.3泄露处理过程
风机轴承漏油原因分析
引、送、一次风机轴承漏油原因分析及改造 中国电力网 2007年12月12日08:10 来源：点击直达中国电力社区 1 设备简介 天津国华盘山发电有限责任公司锅炉设备为俄罗斯生产制造的 ∏∏-1650-25-545K(∏76)型锅炉。该锅炉为超临界、超直流、强制循环、两侧墙对冲燃烧、平衡通风、固态排渣、炉整体受热面布置为“T”型结构、热风送粉燃煤锅炉。炉膛两侧墙各布置4层共32台燃烧器。 每台炉配有2台轴流式引风机、2台轴流式送风机、2台离心式一次风机。引风机、送风机轴承、轴瓦以及一次风机轴瓦、联轴器均为稀油润滑。 2 引、送、一次风机轴承密封渗漏油原因分析 2.1 引、送风机运行情况 引、送风机电机轴承为滑动轴承，其轴承的密封形式为固定齿形盘根密封；风机轴承为滚动轴承，其轴承的密封形式为盘根压盖密封。引、送风机正常运转时，轴承、轴瓦密封处有渗漏现象；润滑油压力较高或润滑油较大时均出现跑油故障。如2001-03-11，22号送风机4号轴承曾发生跑油事故。特别是引风机滚动轴承为内装置式，即装于烟道内，烟道内温度较高，夏季高达90℃，积油很容易发生着火，如1999年10月，12号引风机3号轴承处曾发生着火事故。 2.2 一次风机运行情况 一次风机电机、风机轴承均为滑动轴承，密封形式为固定齿形盘根密封。其联轴器为稀油润滑，密封形式为固定齿形盘根密封。在风机运行中轴承轴瓦密封处渗漏现象严重。 2.3 漏油原因分析 (1) 所有风机的轴承室两侧均使用传统的固定齿形盘根密封，如图1。这种密封形式，固定在轴承室上无法自动调整。转子的运行轨迹为椭圆形状，并不与轴承及油挡同心。当启停风机过程中，转子振动振幅最大，于是转子椭圆轨迹的长轴方向势必磨损齿片，使间隙变大，于是轴承室内四处喷溅的润滑油便从齿片与轴颈表面的间隙流出箱外。如遇外部环境温度较高，便易发生着火事故。 (2) 风机启动时轴承密封盘根压盖太松轴封渗漏油严重，轴承密封盘根压盖太紧盘根冒烟，甚至出现烧盘根现象。 3 HD活动式油挡介绍