底模竹胶板计算示例

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模板计算

模板计算1.楼板模板计算模板厚度为200mm、150mm、120mm、100mm，模板面采用15mm 厚竹胶模板，次龙骨采用50*100mm，E=104N/mm2,I=bh3/12=50*1003 =4.16*104mm4,主龙骨采用100*100mm木方。

①荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/m2混凝土标准值：24 KN/m2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m2楼板按100mm厚算：荷载标准值：F1=0.3+24*0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24*0.1+1.1)*1.2+2.5*1.4=8.06KN楼板按120mm厚算：荷载标准值：F1=0.3+24*0.12+1.1+2.5= 6.78KN荷载标准值：F2=(0.3+24*0.12+1.1)*1.2+2.5*1.4= 8.636KN楼板按150mm厚算：荷载标准值：F1=0.3+24*0.15+1.1+2.5= 7.5KN荷载标准值：F2=(0.3+24*0.15+1.1)*1.2+2.5*1.4= 9.5KN楼板按200mm厚算：荷载标准值：F1=0.3+24*0.2+1.1+2.5= 8.7KN荷载标准值：F2=(0.3+24*0.2 +1.1)*1.2+2.5*1.4= 10.94KN②计算次龙骨间距：新浇的混凝土均匀作用在模板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。

则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q12l14/(100EI)其中线荷载设计值：q1=F2*0.2板厚按200mm算q1=F2*0.2=10.94*0.2=2.188KN/mM max=0.1q1l12=[f w W]=1/6f w bh20.1*2.188*l12=1/6 f w bh2l1=[(1/6*30*200*252)/(0.1*2.188)]0.5=1690.12mm最大容许变形值的1/250U max=0.667q12l14/(100EI)=l1/250l1=[(100*104*4.16*104)/(2.188*0.677*250)]1/3=482.5mm板厚按150mm算q1=F2*0.2=9.5*0.2=1.9KN/mM max=0.1q1l12=[f w W]=1/6f w bh20.1**l12=1/6 f w bh2l1=[(1/6*30*200*252)/(0.1*1.9)]0.5=1813.7mmU max=0.667q12l14/(100EI)= l1/250l1=[(100*104*4.16*104)/(1.9*0.677*250)]1/3=505.75mm根据抗弯承载力，刚度要求的最小值，取用φ48*3.5碗扣钢管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距等于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm),s=1.2*1.2=1.44m2.抗压强度验算N100=F2*s=8.06*1.2*1.2=11.6KNN200=F2*s=10.94*1.2*1.2=15.75KN[N]=Af=489*215=105KN＞N100,N200稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）I x=π(D4—d4)/64=3.14*(484—414)/64=1.22*105mm4i x=( I x/A)1/2=(1.22*105/489)1/2=15.79mmX x=1800/ i x=1800/15.79=114查Q235,b类截面轴压稳定系数φx=0.453欧拉临界应力：N ex=π2EA/λx2=3.142*2.06*105*489/1142=76.4KN初始偏心弯距:M x=Ne=15.75*103*25=3.9*105N.mm截面塑性发展系数r x=1.0受压最大纤维毛截面抵抗距W ix=I x/(D/2)=1.22*105/(48/2)=5083.3mm3N/φx A+βmax M x/r x W ix(1—0.8N/ N ex)=15.75*103/0.453*489+1*3.9*105/1*5083.3(1-0.8*15.75*103/76.4*103) =162.98Mpa＜215Mpa(满足要求)2.墙体模板计算荷载计算新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr c取两者较小值式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；r c——混凝土重力密度，取材24KN/m3；t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t0=5h；v——混凝土浇筑速度，控制在1h浇筑25～30m3,取v=3m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=5m;β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130～150mm，取β2=1.15得：F1=0.22*24*5*1.0*1.15*31/2=52.58KN/m2F2=24*5=120 KN/m2>F1取F=F1=52.58 KN/m2倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载 4 KN/m2。

梁支撑架及梁侧模板计算书

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

[精华]模板刚度计算

00000000主、次梁模板设计采用10mm厚竹胶板50×100mm木方配制成梁侧和梁底模板,梁底模板底楞下层、上层为50×100mm木方，间距200mm。

加固梁侧采用双钢管对拉螺栓(φ14)，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于450mm。

对拉螺栓采用φ14PVC套管，以便周转。

00000000搭设平台架子，立杆间距不大于900mm，立杆4m，2m对接，梁底加固用3m、2m钢管平台、梁底加固钢管对接处加设保险扣件。

立梁用一排对拉螺栓间距600mm，次梁侧面钢管与平台水平管子支撑，板、梁木方子中到中间距200m m。

00000000⑵梁模板设计00000000本工程转换层梁最大截面1125mm×1400mm，取此梁进行验算，跨度7.20m。

梁底模板采用δ=14厚多层板，模板下铺单层木龙骨50×100木方，间距200mm。

梁底用钢管做水平管，梁底加固采用钢管、扣件病及保险扣件。

梁侧模板为δ=14厚多层板，设立楞为50×100木方，间距200mm,中间加两道φ12对拉螺杆，固定Φ48×3.5双根钢管横向背楞两道,拉杆间距500mm，计算梁底模木方、支撑。

000 00000模板支设见前设计图00000000木方材质为红松，设计强度和弹性模量如下：00000000fc=10N/mm2；fv=1.4N/mm2；f m=13N/mm2；E=9KN/mm2；00000000松木的重力密度为：5KN/mm3；00000000底模木方验算：00000000荷载组合：00000000模板体系自重：｛（0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5）｝×1.2=0.486KN/m；000000000混凝土自重：24×0.9×0.5×1.2=12.96KN/m00000000钢筋自重： 1.5×0.9×0.5×1.2=0.81KN/m；000000000混凝土振捣荷载：2.0×0.5×1.4=1.4KN/m；00000000合计：15.656KN/m 00000000乘以折减系数0.9，q=0.9×14.09=12.68KN/m；000000000木方支座反力：00000000R=（4-b/L）qb3/8L3=（4-0.25/0.6）×12.68×0.253/（8×0.63）00000000= 0.41KN；00000000跨中最大弯距:000000000Mmax= KqL200000000=0.07×12.68×0.62=0.32KNm；00000000内力计算：00000000σ=M/W=0.32×106/（100×1002/6）000000000=1.92N/mm2＜fm =13 N/mm2；00000000强度满足要求。

0#块托架计算

0#块施工验算0#块荷载：荷载按12m×4m梁体投影范围均布，则有：每平方米荷载为598t/（4×12）m2=12.5t，一、底模计算底模采用竹胶板加方木楞：竹胶板厚度为20mm，平面尺寸为120cm×240cm。

方木楞为10×12cm方木（立放），木楞间距为20cm。

竹胶板弹性模量E=104MPa（查产品说明）静弯强度[σ]=17MPa1、面板计算荷载：新浇混凝土、模板等荷载：g1=125KN/M2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：g2=1.5KN/M2振捣混凝土产生的荷载：g3=2.0KN/M2倾倒混凝土产生的荷载：g4=2.0KN/M2按单向板计算，计算跨度L=20cm。

板宽取1m，q=(125+2+1.5+2)×1=130.5KN/mMm ax=1/10×qL2=1/10×130.5×202×10-4=0.522KN·mW=1/6bh2=1/6×100×22=66.7cm3I=1/12×bh3=1/12×100×23=66.7cm4σmax=Mm ax/W=0.522×106/(66.7×103)=7.8MPa<[σ]=17MPaf max=qL4/128EI=130.5×204/(128×107×66.7×104)= 0.245mm<L/400=0.5mm满足要求2、方木横肋计算横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径L=30cm。

均布荷载：q=53KN/m2×0.3m=39.15KN/mMmax=1/8qL2=1/8×39.15×0.32=0.44KN·mW=1/6bh2=1/6×10×122=240cm3I=1/12×bh3=1/12×10×123=1440cm4方木弹性模量：E=9×103 MPa方木容许弯应力[σ]=12 MPa强度验算：σmax=Mm ax/W=0.44×106/(240×103)=1.8MPa<[σ]=12MPa满足要求刚度验算：f max=5qL4/384EI=5×39.15×3004/(384×9×106×144×104)=0.03mm〈L/400=0.75mm 满足要求。

竹胶板计算

（1）荷载设计值1）砼侧压力1122210122000.22V 0.222411237.33/2515c F T KN m γββ==⨯⨯⨯⨯⨯=+ 22245120/c F H KN m γ==⨯=所以，取两者中的较小者。

侧压力设计值21 1.244.8/F F KN m =⨯=2）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表为42/KN m 荷载设计值为4×1.4=5.62/KN m3）进行荷载组合 244.8 5.650.4/F KN m '=+= （2）验算12mm 厚竹胶板，弹性模量527.610/E N mm =⨯，允许承载力为280.6/m f N mm =，简化模型如下所示：1）承载能力验算化为线均布荷载 1 1.59750.4 1.59780.48/q F N mm '=⨯=⨯=223315971238.3281066bh W mm ⨯===⨯ ()22411180.48500251.51088M q L N mm ==⨯⨯=⨯⋅（跨度暂定为500mm 即500L mm =） 265.62/m M N mm f Wσ==< 2）挠度验算化为线均布荷载 2 1.59744.8 1.59771.55/q F N mm =⨯=⨯==334415971222.9968101212bh I mm ⨯===⨯ ()[]44254571.5550055000.333 1.253843847.61022.996810400400q L L mm mm EI ωω⨯⨯===<===⨯⨯⨯⨯（1）荷载设计值1）砼自重324/c KN m γ= 0.8H m = 得到混凝土自重压力 21240.819.2/c F H KN mm γ=⨯=⨯=荷载设计值 21 1.223.04/F F KN m '=⨯=2) 振捣砼产生的荷载22 2.0/F KN m = 得到荷载设计值 222 1.4 2.8/F F KN m '=⨯=3）倾倒砼产生的荷载23 4.0/F KN m = 得到荷载设计值 233 1.4 5.6/F F KN m '=⨯=4）进行荷载组合 212331.44/F F F F KN m ''''=++=（3）验算12mm 厚竹胶板，弹性模量527.610/E N mm =⨯，允许承载力为280.6/m f N mm =，简化模型如下所示：1）承载能力验算化为线均布荷载 1 2.21431.44 2.21469.61/q F N mm '=⨯=⨯=223322141253.1361066bh W mm ⨯===⨯ ()22411169.61700426.361088M q L N mm ==⨯⨯=⨯⋅（跨度暂定为700mm 即700L mm =） 280.24/m M N mm f Wσ==< 2）挠度验算化为线均布荷载 21 2.21423.04 2.21451/q F N mm '=⨯=⨯= 334422141231.88101212bh I mm ⨯===⨯ ()[]4425455170057000.658 1.753843847.61031.8810400400q L L mm mm EI ωω⨯⨯===<===⨯⨯⨯⨯。

竹胶板模板计算

1、编制依据某桥现浇梁部分设计图纸及相关设计文件《客运专线桥涵施工指南》《客运专线桥涵验标》《木结构设计规范》《钢结构设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《XX钢管厂WDJ型钢管碗扣脚手架技术条件》2、编制范围某特大桥37跨~39跨现浇箱梁（DKXXX~DKXXX）段。

本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12㎜厚122㎝×244㎝竹胶合模板。

根据箱梁结构尺寸现场加工。

用方木作肋木。

顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。

在箱梁底板泄水孔预埋PVC管内放置φ80mm的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。

工22纵梁上搭设方木横梁，方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距0.6m、横桥向排距0.9m。

钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm×10cm上分配梁。

模板及支撑体系见附图。

3.1内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1顶板跨中区域高0.3m，单位面积荷载0.3×25=7.5KN/m2靠近墩身位置2.8米范围过渡为0.45米高。

单位面积荷载0.45×25=11.25KN/m2靠近墩身位置0.2米范围过渡为0.95米高。

单位面积荷载0.95×25=23.75KN/m22）模板自重P2底模为12mm厚竹胶板计算，竹胶板容重取8KN/m3。

单位面积荷载0.012×1×1×8=0.096KN/m2。

3）人员，设备重P3取2.5KN/m24)震动器产生荷载P4取2KN/m2。

5)倾倒混凝土产生荷载P5按照大于0.8m3容器倾倒，取6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位1米宽度）。

抵抗惯性矩I=bh3/12=0.0123/12=1.44×10-7m4。

抵抗矩W=bh2/6=2.4×10-5m3弹性模量E=6.5×103MPa。

山东某综合楼模板施工方案(钢模-竹胶板-附计算书)

一、编制依据：1、施工图纸。

2、《建筑施工手册》第一册、第二册3、《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GBJ18-874、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002二、工程概况：德州市****综合楼位于德州市****中心以东，***国道北侧。

本工程由主楼和裙楼组成，四角为裙楼，分为A、B、C、D四段，中间为主楼，每段裙楼东西长88米，南北宽14米，地上共五层，总高度21米，钢筋混凝土结构，其中C、D段有一层地下室，裙楼总建筑面积约为40000m2。

地下室结构：C楼地下室外围墙为250mm厚；D楼地下室外围墙体在D-1－D-7轴之间部分为600mm厚，D-7－D-12轴之间部分为400mm厚，内墙为250mm、300mm、400mm，NQ4、NQ5厚度为1200mm；D楼遮弹层墙板和顶板厚度为1000mm。

C楼地下室顶板厚180mm；D楼地下室顶板D-1－D-7轴为700mm厚，D-7－D-12轴之间部分顶板为500mm厚。

主体结构：主体顶板厚度为100mm，柱截面尺寸多为600×700mm，梁截面多为400×850mm。

三、模板支设的一般规定模板工程是混凝土成型的可靠保证，是保障钢筋混凝土结构施工质量的重要组成部分，其应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。

模板支设后，现浇板的底模作为施工中的工作面，人要在其上行走，施工机具要堆放在模板上，其施工荷载依据现场具体情况确定并计算。

施工荷载确定后，接着计算混凝土及模板支撑的自重及计算混凝土的侧压力等数值，并对模板及其支撑进行验算。

同时各构件模板及支撑在满足强度、挠度及稳定性的同时，还要满足构造上的要求，如在构造上作必要的支撑和加固等。

本工程混凝土浇筑完成后，必须达到清水混凝土效果。

四、模板的选用根据工程的具体情况，A、B楼基础承台、拉梁、基础柱采用组合钢模板钢管支撑；C楼、D楼筏板基础砌650mm高，240mm厚的砖模；地下室墙板、柱、顶板采用竹胶板模板。

竹胶板模板计算

本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12㎜厚122㎝×244㎝竹胶合模板。

根据箱梁结构尺寸现场加工。

用方木作肋木。

顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。

在箱梁底板泄水孔预埋PVC管内放置φ80mm 的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。

工22纵梁上搭设方木横梁，方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距0.6m、横桥向排距0.9m。

钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm 的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm×10cm上分配梁。

模板及支撑体系见附图。

内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1顶板跨中区域高0.3m，单位面积荷载×25=m2靠近墩身位置2.8米范围过渡为0.45米高。

单位面积荷载×25= m2靠近墩身位置0.2米范围过渡为0.95米高。

单位面积荷载×25= m22）模板自重P2底模为12mm厚竹胶板计算，竹胶板容重取8KN/m3。

单位面积荷载×1×1×8=m2。

3）人员，设备重P3取m24)震动器产生荷载P4取2KN/m2。

5)倾倒混凝土产生荷载P5按照大于0.8m3容器倾倒，取6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位1米宽度）。

抵抗惯性矩I=bh3/12=12=×10-7m4。

抵抗矩W= bh2/6=×10-5m3弹性模量E=×103MPa。

刚度设计容许值[f/L]=1/400,容许弯曲应力[σ]=80MPaEA=×103×103××=95160KNEI=×103×103××10-7= KN•m2Ⅲ-Ⅲ截面:验算强度，P=P1×+P2×+P3×+P4×+P5×= ×+×+×+2×+6×=m2。

竹胶板模板计算

本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12㎜厚122㎝×244㎝竹胶合模板。

根据箱梁结构尺寸现场加工。

用方木作肋木。

顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。

在箱梁底板泄水孔预埋PVC管内放置φ80mm的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。

工22纵梁上搭设方木横梁，方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距0.6m、横桥向排距0.9m。

钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm×10cm上分配梁。

模板及支撑体系见附图。

3.1内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1顶板跨中区域高0.3m，单位面积荷载0.3×25=7.5KN/m2靠近墩身位置2.8米范围过渡为0.45米高。

单位面积荷载0.45×25= 11.25KN/m2 靠近墩身位置0.2米范围过渡为0.95米高。

单位面积荷载0.95×25= 23.75KN/m2 2）模板自重P2底模为12mm厚竹胶板计算，竹胶板容重取8KN/m3。

单位面积荷载0.012×1×1×8=0.096KN/m2。

3）人员，设备重P3取2.5KN/ m24)震动器产生荷载P4取2KN/m2。

5)倾倒混凝土产生荷载P5按照大于0.8m3容器倾倒，取6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位1米宽度）。

抵抗惯性矩I=bh3/12=0.0123/12=1.44×10-7m4。

抵抗矩W= bh2/6=2.4×10-5m3弹性模量E=6.5×103MPa。

地下室模板施工方案(全计算)

说明:本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算; 层高最高为5。

07m，顶板最厚450ｍm,主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：10０×1００mm木方实际的最小截面为85×85mｍ,5０×1０0mｍ木方实际的最小截面为45×85mm,本计算均取最小截面尺寸85×85mm、4５×８5mｍ的木方为计算参数。

(一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为3００mｍ的楼板,使用以下方式进行支护:1、板面设计：顶板铺１2ｍm 厚竹胶板.2、龙骨设计：主龙骨采用1０0×1０0mm,间距９0０mｍ，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用10０×1０0ｍm 木方,间距300ｍm。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架,立杆间距９０0×90０mm；水平杆步距１2０0mｍ。

对于人防区板厚为180mm的楼板,使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺1２mm 厚竹胶板.2、龙骨设计:主龙骨采用１00×１00mm,间距１00０ｍm，与脚手架立杆间距相同;次龙骨采用50×１00mm 木方,间距250mｍ。

3、支撑设计:楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距１000×1000mｍ;水平杆步距1200ｍｍ。

(二)、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多,按照450×800mm与550×１０00ｍｍ计算.人防区按照以下方式支设模板:1、面板设计：梁底模、侧模均采用12ｍm厚竹胶板.２、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100ｍm木方间距不大于３０0mm,主龙骨采用两根φ48钢管,间距900mm，与扣件式脚手架连接加固;梁底模主龙骨采用两根φ48钢管,间距９00ｍm,次龙骨采用100×10０mｍ木方,间距3０0mm,梁下加顶撑间距900mｍ。

底模竹胶板计算示例

精心整理箱梁碗扣支架计算书——模板部分一、工程概况二、计算依据《大楞采用150×4.1；④浇筑混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa；⑤振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa。

荷载组合：强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)刚度组合：1.0×(①+②)4.2底模计算底模采用δ＝15mm 的竹编胶合模板,直接搁置于间距L =0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

4.2.1荷载组合强度验算组合：()()kN/m 82.365.20.20.24.11.10.222.11=++⨯++⨯=q刚度验算组合：()kN/m 1.231.10.220.12=+⨯=q4.2.2材料力学性能指标和截面特性 3在Midas 里面打开节点表格将Excel 里面的节点坐标复制到节点表格里点击“模型窗口”查看建立的节点5、建立单元在Midas 里面打开单元表格在Excel 里面建立单元信息复制到“单元表格”里点击“模型窗口”查看建立的单元6、输入边界条件选择“边界条件”在蓝框处输入需约束的节点号，并回车，在红框处勾选需约束的自由度后点击“适用”。

施加后约束后的模型6、定义荷载工况67、求解89查看内力数值结果点击“结果表格”——“梁单元”——“内力”可以看出最大负弯矩为0.33kNm，手算结果也为0.33kNm查看应力结果，点击“梁单元应力图”可以看出最大应力为8.83MPa，手算结果也为8.83MPa。

10、查看“刚度验算结果”点击“变形”最大变形量为0.76mm，手算为0.73mm。

现浇箱梁施工验算书

H匝道桥箱梁支架及模板力学验算书一、计算依据1、箱梁砼浇筑方法：一次浇筑完成。

2、模板及支架使用材料梁底支架：采用碗扣式钢管支架。

小横梁处采用60*60cm间距，腹板处采用90*60cm间距，其余采用90*90cm间距。

水平杆竖向间距：底部120cm六层，顶部60cm，其余采用30cm水平杆和顶托调整标高。

竹胶板：底模、侧模、翼板采用优质覆膜A类竹胶板。

芯模两端渐变处亦为竹胶板。

竹胶板尺寸：122*244cm，厚度h=12mm。

方木：全桥纵向铺设10*15cm方木。

横向铺设10*10cm方木，间距：跨中处净距20cm（施工方案采用15cm），小横梁处净距15cm（施工方案采用10cm）。

侧模采用10*15cm方木制作的定型排架，排架净间距50cm，其上纵向铺设10*4cm方木，方木间距不大于25cm（施工方案采用10cm）。

芯模采用“3015”组合钢模，采用10*10cm方木定做框架。

框架间距80cm。

两端渐变处采用10*4cm方木做小棱，小棱间距小于20cm。

3、荷载组合①钢筋砼自重：Υ=26KN/m3；②模板及支撑自重；③倾倒砼产生冲击荷载：2.0KN/m2；④振捣砼产生荷载：2.0KN/m2；⑤施工人员、搬运工具材料等产生荷载：计算模板及小棱时为2.5KN/m2，计算支撑时为1.0KN/m2；《桥规》JTJ041-2000⑥新浇砼对侧模产生的侧压力：Pm=4.6v1/4；《路桥施工计算手册》表8-2按照泵送砼计算。

⑦荷载分项系数：静载系数为1.2，活载系数为1.4。

《路桥施工计算手册》表8-5。

二、底模力学验算（一）跨中底模验算1、荷载计算（1）、砼恒载计算跨中砼恒载为：g1=S /B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。

（2）、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2 KN/m2（3）、振捣砼产生荷载：g3=4 KN/m2，《桥规》JTJ041-2000 （4）、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c =1.31 KN/m2木材为落叶松，容重为Υ=7.5 KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。

山东省竹胶板模板制作的工程量计算规则

山东省关于竹（胶）板模板制作的结算办法1、济南市建设委员会文件济建标字[2007]6号关于竹（胶）板模板制作的结算办法各有关单位：为方便建筑工程结算，现将2006年《山东省建筑工程消耗量定额补充册》中的竹（胶）板模板制作项目结算办法发布如下：发承包双方办理签证的按签证结算，未办理签证的应按照设计图纸和相应计算规则计算模板接触面积，乘下列折算系数确定，同时扣减《山东省建筑工程消耗量定额》混凝土模板子目种成品模板材料消耗量。

竹（胶）板模板制作折算系数济南市建设委员会二零零七年九月十三日２、青岛07价目表关于竹胶板的解释Q：原消耗量定额中胶合板模板子目含制作安装费用以及模板材料摊消量，省消耗量定额补充册竹胶板模板安装如何摊消？A：应在套用相应定额时进行摊销，即用模板工程量乘以摊销系数后再套用定额。

竹胶模板制作补充子目是按一次性现场制作考虑，未考虑周转次数。

具体计算方法及摊销系数的确定，我们将在2007年《青岛市价目表》中详细给出。

省消耗量定额补充册竹胶板模板制作子目只是制作费，不含安装费。

使用时可与原消耗量定额中胶合板模板子目配合使用。

2007年《青岛市价目表》说明中：使用竹胶板现场制作模板时，应将计算出的模板工程量套用《山东省建筑工程消耗量定额》…胶合板模板（成品）‟中相应子目（扣除制作部分内容）得到安装及拆除部分，再套用《山东省建筑工程消耗量定额补充册》中的竹胶板制作子目，但应将模板工程量乘以摊销系数。

以本价目表中9mm厚竹胶板模板（竹胶板取定价为41元/平方米）为例，摊销系数按0.26考虑（按4次周转，并考虑一定的补损率）。

3、淄博市2006工程造价资料汇编摘要关于竹胶模板及木胶合板模板(非成品)周转次数的确定使用竹胶板或胶合板现场制作模板时，应将计算出的模板工程量套用定额中“胶合板模板(成品)”相将相应子目消耗量乘以下表系数，同时扣除子目中成品胶合板消耗量：说明：如采用防水木胶合板时，以上系数应乘以0.75。

现浇箱梁模板的底模计算

现浇箱梁模板的底模计算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，间距是20cm。

规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量[E]=1.0x104Mpa竹胶板允许剪应力[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用0.5m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，间距为20cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载：f2=1.5×26=39KN/m2施工荷载：f3 =2.5 KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0 KN/m2振捣力f5=2.0 KN/m2其它f6=0荷载组合：G= （f1+f2+f6）×1.2+（f3 +f4+f5）×1.4=47.04+9.1=56.14 KN/m2 G'=（f1+f2）×1.2+f6×1.2=47.04KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×1=56.14KN/mq'=G'×1=47.04KN/m竹胶板惯性矩：I=1000×153/12=281250mm4竹胶板截面矩：W=1000×152/6=37500mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=0.078ql2=0.078×56.14×0.22=0.1752kN·mσmax= Mmax/W=0.1752×1000÷(37500÷10003)=4.67×106N·m=4.67MPa=4.67MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=0.664×q'l4/100EI=0.664×47.04×1000×0.24÷（100×10000×106×281250÷10004）=0.12mm<[ω]=L/400=200/400=0.5mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。

底模计算2

吊模施工计算一、一类承台1、已知条件为：底模尺寸为：1.84m×6.24m，砼方量为65.7m3，砼每立方米为24KN/m3；则砼重量为：65.7×24=1576.8KN；钢筋重量为8391kg,即83.91KN；底模为1.5cm竹胶模板，其面积为1.84×6.24m=11.5m2, 竹胶模板按9KN/m3,则竹胶模板重量为：11.5×0.015×9=1.55kN；10×10cm方木积体为：0.1×0.1×(6*6.24+20*1.84)=0.74m3,其重量为：8×0.74=5.92kN底横梁为12#槽钢，间距为1.4m，每根长为2.017m，总长度为8.068m，12#槽钢重量为0.1206KN/m，其重量为：0.1206×8.068=0.97KN；2、荷载计算：1）固定荷载固定荷载=砼重量＋钢筋重量＋竹胶模板＋方木＋横梁Q1=1576.8+83.91+1.55+5.92+0.97=1669.15KN2）活荷载施工人员及施工设备荷载：Q2=1.0kPa，即1 KN/m2；振动砼时产生的荷载：Q3=2.0 kPa，即2KN/m2；倾倒砼时产生的水平荷载：Q4=2.0 kPa，2KN/m2；风荷载取Q5=1.0 kPa，即1 KN/m2；3、荷载组合荷载组合依据：《建筑施工计算手册》》（第二版）8.7.1节表8—24、8--25 受力图如下：计算承载力：Q= Q1＋Q3=1544×1.2＋2×7.5×3×1.4=1915.8 KN验算刚度：取：Q总=1.2× Q1=1852.8KN4、受力计算为了简化计算，简化为简支梁计算，假设所有荷载都作用在承台底部。

a、吊模底横梁计算强度计算：吊模底横梁受力q=1.5×1915.8/(7.5×3)=127.7KN/m其受力图示如下：跨内最大弯矩查建筑施工常用数据手册（第二版）128页可知：Ra= Rc =127.7×9.5/2×0.375=227.5kNRb=127.7×9.5×0.625=758.21kNMmax=0.07×ql2=0.07×127.7×4.752=201.7 KN.m两根36#“工”字钢W=919×2=1838cm3F= Mmax/W=(201.7×106)/(1838×103)=109.7N/mm2<215N/mm2强度满足要求。