钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
毕业设计90 180 90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书
90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。
连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。
1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。
（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。
预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。
共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。
外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。
（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。
钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。
（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。
（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。
（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。
箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。
连续梁边跨现浇支架简算_.docx
目录8#、11#墩边跨现浇段支架施工方案 (1)一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、编制原则 (2)四、支架设计情况 (2)1、地基处理 (2)2、8#墩满堂支架 (3)3、11#墩门洞支架 (4)4、支架布设注意事项 (4)五、8#墩支架受力检算 (5)(一)腹板受力验算 (6)(二)底板处 (9)(三)翼板处 (10)(四)地基承载力验算 (12)六、11#墩门洞支架 (13)（一）门洞受力检算 (13)（二）腹板受力验算 (15)（三）钢结构门架纵向分配梁I32A工字钢计算 (16)（四）钢结构门架横向分配梁I56A工字钢计算 (17)（五）钢结构门架钢管柱计算 (19)（六）地基承载力验算 (19)附图一 (21)附图二 (21)附图三 (22)附图四 (23)*****特大桥48+80+48m8#、11#墩边跨现浇段支架施工方案一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025)；4、《铁路混凝土梁支架现浇法施工技术规程》(TB10110-2011)；5、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社出版）；6、《桥涵》（人民交通出版社出版）；7、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》(铁建设[2005])；8、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)10、《建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）11、铁道第四勘测设计院设计的本标段有关设计图纸及定型图二、工程概况梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
连续梁全长177.3m，其中0#块长11m，边跨现浇段长7.65m，中间节共11个节段，其中1～3#块长3m，4～10#块长3.5m，合拢段长2m。
合拢时先进行边跨合拢，再进行中跨合拢。
箱梁顶宽13.2m，底宽6.4m，直腹板。
中支点处梁高6.6m，跨中2m直线段及边跨7.65m直线段梁高为3.8m。
连续梁边跨现浇段支架设计计算
西海特大桥跨305国道连续梁（40+56+40）m边跨现浇段支架设计计算一、工程概况边跨现浇段长11.75m，边跨合拢段长2m。
距梁端1.35m处为1截面，腹板宽0.6m，顶板厚0.65m，底板厚0.6m；变化至下一个3m处为2截面，腹板宽0.48m，顶板厚0.4m，底板厚0.4m，合拢段该截面尺寸同2截面。
梁底墩顶纵向宽度为1.85m，边跨及合拢段拟采用满堂支架现浇，故需搭设支架长度为11.75+2-1.85=11.9m。
二、总体设计1、支架设计支架采用粗钢管和型钢搭设，搭设时边跨现浇段和边跨合拢段支架一并搭建。
搭设支架材料采用0#、1#段现浇施工的支架材料。
桥纵向设置5排钢管立柱，钢管立柱直径426mm，每排3根。
在每排纵向立柱上设置2组36C工字钢作为盖梁，每组2根，则每排4根，共12根36C工字钢。
盖梁上设置横向分配梁，间距1.5m，用36C工字钢，共9根，每根长12m。
在横向分配梁上方、梁体底模板下方设置型钢，沿横向一定间距布置，共7个，采用14a#槽钢制作。
桥横向布置3排立柱，横向分配梁杆长12m，左侧悬臂长2.9m，第一、二个立柱间距3.1m，右侧悬臂长2.9m。
墩顶以上1.85m长度范围的侧模的支撑采用在二级承台上用钢管立柱，上加型钢，侧模支架外侧立柱支撑在型钢上，内侧立柱支撑在墩顶上，此处墩顶放置型钢作为立柱支垫。
2、模板设计2.1墩顶部份墩顶以上部分梁体重量由墩顶上支架承担。
墩顶支架采用方木支撑，胶合板作为底模板。
2.1外模外模采用组合钢模板（两个边跨段共用一套外模板），外模再厂里加工，加工时带型钢支撑架，支撑架设置两个支腿，承受翼缘板上的荷载并将其传递至支架上。
2.1底模及内模271#墩侧底模采用胶合板拼制、274#墩侧采用厂制钢模板，内模均采用大块钢模板组拼而成，内模系统支撑采用钢管满堂支架。
距梁端1.85m处开始由支架支撑，且为最大截面，距梁端4.25m处为较小截面，并以此截面结束至边跨合拢段。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段钢牛腿设计计算书一部分：预埋埋板计算1、荷载情况混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,×26=1372kN 。
荷载系数。
支撑处考虑60%,即988kN支撑体系以及模板考虑300kN ，荷载系数，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN ，偏心距考虑40cm ，锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN 。
炎汝高速塔吊预埋锚板计算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)f c ：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c =f y ：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y =300MPat ：锚板厚度，t=20mmd ：锚筋直径，d=25mmz ：外层锚筋中心间距，z=690mmαr ：锚筋分为四层，αr =αb ：锚板的弯曲变形折减系数，αb =+d=αv ：锚筋的受剪承载力系数，αv = =mmMpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ =4830+1360=6190mm 2A s2=N/αb f y )+M/αr αb f y z) =mmMpa m kN 69030075.085.04.0.249⨯⨯⨯⨯ =4717 mm 2。
所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2安全系数λ=7480÷6190=。
锚筋长度 La=d f f t yα=×2571.1300⨯MpaMpa =614mm 。
未端设弯钩.可取600mm二、钢牛腿部分计算盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。
连续梁直线段支架计算书
大桥连续梁边跨现浇段模板支架设计计算书一.工程概况*********铁路****高速公路特大桥，16#-17#墩上***高速公路，其跨径为64m。
设计为40m+64m+40m连续梁，挂篮悬臂施工。
交叉处铁路里程为：DK19+410，**公路里程为K877+350，公路大里程与铁路大里程方向平面夹角为75°。
15#、18#墩边跨箱梁直线段长度7.6米，梁体采用C50混凝土，体积为96.44m3,重量为250.7t，梁底距离地面高度16米，采用WDJ碗扣脚手架搭设满堂支架现浇施工。
二．支架设计边跨现浇直线段支架立杆纵向（顺桥方向）间距60cm、横向（横桥方向）间距60cm和30cm（腹板下3排采用30cm），外模桁架外侧采用90cm，横杆步距全部采用60cm，支架高度取15米计算。
支架通过30cm可调顶托和20cm可调底托调整高度，顶托上方纵向布置10＃槽钢，槽钢上方布置横向6×9cm方木，间距20cm。
底托直接坐立于C20砼表面。
扫地杆距地面高度为20cm。
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4.5m，模板支撑架的顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8米。
竖向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm，当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件握紧力矩应为40～65KN.m。
三.计算依据1.《钢结构设计规范》GB50017-20032.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008四．计算参数1.Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215MPa,抗剪强度设计值fv=125MPa,弹性模量E=206GPa。
2.WDJ碗扣脚手架横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN。
连续梁边跨现浇段支架方案设计(满堂支架)
连续梁边跨现浇段支架方案设计一、基本概况新店河特大桥跨新店河40+56+40m连续梁边跨现浇段为单箱单室等高度直腹板箱梁，梁端总长11.75m，桥面宽13.4m，底板宽6.7m，梁高3.05m；端隔板厚1.05m，在距端隔板2.9m范围内腹板厚由梁端的60cm变化至48cm，底板厚由60cm变化至40cm，顶板厚由65cm变化至40cm，其余梁体为等截面梁。
边支座中心线至梁端0.75m，梁体为C50预应力钢筋混凝土结构。
现浇段梁体体积131.97m3，梁重343.122t。
梁段截面如下图：武汉端136#边墩位于河流冲积台地上，现为农田，软土覆盖层较深，地基承载力较小。
广州端138#边墩位于原京珠弃碴场上，基岩埋深较浅，基岩较为完整，无溶洞发育。
模板系统方案，底模采用竹胶板，侧模采用用定型钢模板。
二、支架方案根据相应梁下地基条件，经过比选，采用落地满堂支架的方案施工。
满堂支架的立杆横纵间距为60cm，支架采用轮扣支架，轮扣支架由底托、顶托、横杆、立杆、顶托以及剪刀撑、扫地杆等组成，其中底托、顶托规格为60cm、横杆为60cm、立杆由120cm、180cm 两种规格，根据支架高度调整使用，剪刀撑和扫地杆采用外径48mm 的普通钢管。
满堂支架在搭设时，首先要根据支架高度确定地基标高和支架立杆搭配方案，然后搭设第一层立杆，挂线确定支架底托旋出高度、和支架立杆的位置，依次向上搭设，调整顶托高度确定支架顶面标高，最后设剪刀撑和扫地杆。
支架搭设完毕后，直接在顶托上铺设方木和底模，其中底板和翼缘板下采用10×10cm方木，腹板下采用10×15cm方木。
边跨现浇梁模板方案采用20mm厚的竹胶板和方木条背肋制成，侧模支撑采用方木横肋和钢管斜撑联合支撑的方案，同时利用通风孔设置对拉杆支撑。
地基处理方式，经过支架受力检算计算支架所需的地基承载力，地基处理采用挖除换填隧道洞砟碾压密实，使地基的承载力满足设计要求，最后在地基上施工一层10cm厚的C15混凝土垫层以加强地基并起到隔水的作用，在换填地基时，注意要作出横向排水坡，两侧设排水沟，务必确保支架下地基无积水。
边跨现浇段支架施工设计计算书
新立堡跨浑河桥工程边跨现浇段施工支架计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：中铁大桥局集团第二工程有限公司设计事业部二〇一二年一月一、边跨现浇段简述边跨现浇段为C50预应力混凝土箱梁，单箱双室结构，桥面双向1.5%横坡通过调整主梁腹板高度来形成，其中7#（10#）墩支点处梁高4.35m（梁外侧），6#（11#）墩边跨直线段梁高2.35m（梁外侧），梁高由中支点向边支点按1.5次抛物线渐变。
主桥桥面全宽40m，分上下行两幅桥，单幅箱梁顶宽19.99m，悬臂翼缘宽4.6m，箱梁底宽10.8m。
箱梁顶板厚0.28m，底板厚在梁高变化范围内按1.5次抛物线由0.9（0.7）m变至0.3m。
支点范围内腹板厚0.9m，跨中范围腹板厚0.5m，中间用局部变厚段过渡。
边跨现浇段全长68m。
二、设计说明边跨现浇段支架采用钢管脚手满堂支架施工，钢管脚手架支承在钢管贝雷梁支架上。
满堂支架使用φ48，δ=3.5mm碗扣式钢管脚手架，下部采用φ630×8和φ800×10两种规格钢管柱作为立柱，双HM588型钢作分配梁，上面摆放贝雷梁组，钢管脚手架通过方木支撑在贝雷梁组上。
详见“边跨现浇段结构图”图1. 边跨现浇段施工支架布置图（mm）三、设计参数设计计算荷载：(1)、箱梁砼(q)重：按26kN/m3考虑；=2.5kN/m2；(2)、施工荷载：q1=2.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(3)、振捣荷载：q2=1.0kN/m2（仅在计算底模时计入）；(4)、内模自重：q3(5)、底模、侧模和脚手架自重：q=2.5kN/m2（仅在计算底模时计入）；4四、设计验算1、模板计算箱梁底模采用木模，小肋沿顺桥向布置，大肋沿横桥向布置，小肋使用80mm ×100mm 方木，大肋使用120mm ×150mm 方木，模板计算按三跨连续梁计算。
面板采用12mm 竹胶板。
腹板下小肋间距取150mm ，底板其余位置小肋间距取250mm ，大肋间距取600mm 。
边跨现浇段支架计算书
附件三：边跨现浇支架计算书1 计算依据1、《边跨现浇段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案边跨现浇段支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
3.2 边跨现浇段情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
7、[10槽钢截面面积A=12.74cm2，250cm W X =39.7cm3；2500cm I x =198.3cm4。
连续刚构边跨现浇段猴爬支架设计
柱顶最大负弯矩 Ｍ ， 一４ ７ ４ ２ ５ ０ ０ ｋ ｇ — ｃ ｍ。 最 大 弯 曲 拉 压 应 力： 一＝ Ｍ √ （∑Ｗｘ ）＝ １ ３ １ Ｍｐ ａ ， 小 于 ｆ ＝ ２ ０ ５ Ｍ Ｐ ａ ，安全 系数 Ｋ ＝ Ｉ ． ５ ６ ，满足要求。 挠 曲变形采用 ｍ ｉ ｄ ａ ｓ 计算 ，最大变形 ６ ａ ｒ ｍ，小 于Ｌ ／ ５ ０ ０ ＝ １ ５ ａ ｒ ｍ，满 足要求。
ｉ （ ｐ Ｌ ）
根据 图纸 的地质资料 ，承 台基础地质条件 均为强风化砂岩 ， 允 许 承载能力为 ＝ ６ ０ ０—９ ０ ０ Ｋ ｐ ａ 。 单 根钢管桩分 担荷载 Ｒ ＝５ ５ １ Ｋ Ｎ， 基 础压应 力安全 系数 Ｋ＝ １ ． ３ 。 拟采 用 长 宽 ｉ ． Ｓ ｎＸ ｉ １ ． ５ ｍ、高 ｌ ｍ的Ｃ ３ ０ 混 凝 土基 础 ，刚性 角 按 ｌ ：ｌ 设 置 ，不配钢筋 。基础承压面积 Ａ ＝ ４ ｍ 。基底落在 原状强风化砂 岩层上 ， 允许承载力按 【 『 ＝６ ０ ０ Ｋ ｐ ａ 计算 。 单个基 础支撑能力 Ｎ ＝ Ａ 。 ＝ １ ３ ５ ０ Ｋ Ｎ ，安 全系数 Ｋ ＝ ２ ． ４ ５ ，大于 １ ． ３ ， 满足要求 。 ５ 施工技术安全质量措施及注意事项 ５ ． １ 墩身上 预埋 ３ ２ ｍ ｍ精轧 螺纹锚栓 ，应 与锚 栓位置控制板 一同
４ ． ４ 墩上牛腿承载能力
本桥 梁单个 现浇 段支 架 用钢 总量 ９ ． ５ 吨 ，仅 占粱 段 重量 的６ ． ９ ％， 远低于其余的支架形式 ，具有很强的推广意义。
参考文献 ： ［ １ Ｊ 陈进明 ． 桥梁工程折 叠式盖梁 支架应用研究 ［ Ｊ 】 ． 中国水运 ， ２ ０ １ ２ ：
著
确定。
２ ０１ — ２ ０ ２．
边跨现浇段支架及模板计算书标
附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。
在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。
3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。
3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。
采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。
经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。
立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。
连续梁边跨现浇段计算书
连续梁边跨现浇段计算书汕（头）湛（江）⾼速公路云浮⾄湛江段及⽀线⼯程鉴江⼤桥连续梁边跨现浇段⽀架计算书编制：复核：审核：中铁⼆⼗⼆局集团有限公司云湛⾼速公路TJ21合同段项⽬经理部鉴江⼤桥连续梁边跨现浇段⽀架计算书⼀、设计概况鉴江⼤桥主桥（19#墩～22#墩）上部结构设计为62+110+62m预应⼒钢筋混凝⼟变截⾯连续箱梁，采⽤挂篮悬浇施⼯，主墩下部结构设计为矩形实⼼墩，钻孔灌注桩群桩基础。
悬浇梁边跨现浇段设计长度5.84m，顶宽13.25m，底宽7.5m。
梁体端横梁厚1.0m，设计⾼度2.8m；端横梁处腹板厚0.95m，顶板厚0.7m，底板厚0.6m；节块端截⾯腹板厚0.45m，顶板厚0.28m，底板厚0.3m。
节段混凝⼟体积84.84m3，混凝⼟强度设计等级为C55。
⼆、⽀架设计边跨现浇段⽀架采⽤型钢托架。
⾸先在承台顶⾯预埋钢板，钢板上焊接Φ630×6mm钢管⽴柱，⽴柱顶⾯焊接1.6cm厚钢板⽀撑横向钢梁。
在⽴柱上钢板顶⾯搭设顺桥向I56⼯字钢梁，然后横桥向搭设I36⼯字钢，最后在⼯字钢顶⾯铺设⽅⽊和胶合板底模。
节块均采⽤胶合板模板,芯模及翼板底模⽀架采⽤满堂式钢管脚⼿架。
三、底模⾯板计算梁段底模采⽤厚18mm优质胶合板，取1m宽板⾯按三等跨连续梁进⾏计算。
1、1m宽胶合板特性断⾯⾯积A=bh=1×0.018=0.018m2贯性矩I=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10－7m4截⾯抵抗矩W=bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m3静曲强度： [σ]=11MPa；弹性模量：E=7000 MPa；容重：g=7.5KN/m3。
2、端横梁及腹板下底模验算（1）荷载q=[1.2×2.8×26+1.4×（2.5+2+2）]×1+0.018×7.5=96.6KN/m（2）强度验算按三等跨连续梁模型计算，⽅⽊间距0.15m，计算模型如下图：跨内最⼤弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×96.6×0.152=0.217KN?m弯曲应⼒σ=Mmax/W=0.217/（5.4×10-5）/1000=4.02MPa＜［σ］=11MPa 结论：满⾜要求。
边跨现浇支架计算书
开发区高架桥（二）第六联边跨现浇支架计算书边跨侧现浇段长度为8.23m，梁高度均为3.2m。
顶宽15.5 m, 底宽8.5m；直线段混凝土体积148.56m3，梁段重量394t，施工时采用满堂支架现浇法施工。
在满堂式支架方案中，考虑到门式支架具有承载能力强、整体性好、工厂化生产质量好、现场安装方便且质量容易保证等特点，选用门式支架作为箱梁施工支架。
根据箱梁的梁重计算确定，支架选用1219式门架，在腹板处横向间距取60cm，底板处取90cm，翼板下取90cm、120cm两种，纵向间距选用90cm。
由于合拢段施工时需拆处部分支架和考虑施工方便，所以在合拢端支架纵向比悬臂端超出一排支架。
横向间距按1.2ｍ×2+0.6ｍ×4+0.9ｍ×7+0.6ｍ×4+1.2ｍ×2，纵向第一排距盖梁边缘0.1m，纵向间距为0.9ｍ×2+1.2+0.9ｍ布置，横向20排，纵向5排。
如图4.4.1示.图4.4.1 支架方案图支架搭设顺序为纵向从一个墩向另一个墩搭设，横向从中间向两边搭设。
先安放好可调底托，并按各处不同的地面高度调整好底托上的可调螺旋顶面高度。
立杆必须保持垂直，第一层所有的立杆、横杆组拼完成后，经检查无误后继续向上拼装，拼装至顶层后，安装可调顶托。
支架搭设完成后钢管扣件加设剪刀撑，横向剪刀撑纵向每四排设置一道（3.6m），纵向剪刀撑顺桥向间距为每道腹板下一道，底板中心一道，四周临边连续设置。
支架基础进行换填处理，处理后地基承载力必须大于150KPa，并在其上浇筑10cm厚C30混凝土。
支架搭设、加固注意事项：（1）支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件。
（2）支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好支架底托，然后搭建支架。
第一层拼好后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托或方木调平。
拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度，防止立杆不垂直受力。
边跨现浇段计算书
40+56+40米连续梁边跨现浇段计算书1、工程概况边跨现浇段全长11m，节段体积128.2m3,节段重量333.4T，顶板厚度65cm，腹板厚度60 cm。
12#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，采用Φ1.0mC35钢筋混凝土桩基。
15#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，基础采用C30扩大基础。
2、12#墩支架体系结构计算载荷选取混凝土载荷q1=2.5KN/m3，施工人员和振捣荷载q2=2.4×1=2.4kN/m，不考虑风载影响。
2.1底模分配梁20I 结构计算：底模分配梁载荷考虑混凝土载荷和施工人员和振捣荷载，以及底模载荷:P底=（333.4+5）/15=22tQ底=22/11.7+2.4=21.2KN/m根据采用简支梁结构计算校核挠度计算：Y=5pl4/384EI，弯矩计算M max=ql2/8计算得Y=5*21.2*5.854/（384*2.1*23.7）=1.8mm≤L /400=14.6 mm符合要求！σ=M/W=21.2*5.842/8/237=30.5MP≤[σ]=110 MPa强度校核满足要求！2.2 横梁采用双肢36B工字钢P横=（333.4+5+27.9*10-3*15*11.7）/6=57.1tQ横=47.5+2.4=49.6KN/mY=5*49.6*74/（384*2.1*116.2）=6mm≤ L /400符合要求！M max=49.6*72/8=303.8KN·mσ=M/W=9.6*72/8/919=33.1MP≤[σ]=180 Mpa强度校核满足要求！2.3 钢管支架Ф820*10mm自重P=57.7*12*6*10-3=4t承受总重量p1=333.4+4+5=342.7t每根承重P1=342.6/6=57.1t根据压杆稳定长细比进行计算：L=9.5m,计算查得λ=L/I 查表当φ＝0.92。
图解现浇梁支架设计的计算
【分享】图解现浇梁支架设计的计算
1、关于现浇梁的大跨支架支撑柱布置原则：
按平均横截面积的等份分配布置，支撑在每份截面重心线上，以确保每根支撑柱受力相等——平均分配。
对于超静定多跨连续梁支撑结构，知道了支撑柱的支撑荷载，就能精准的计算出弯矩及剪力，就能准确设计支撑柱及横梁结构。
如图1所示。
随意、主观臆断的平均分配不科学，危害大。
2、尽量按等跨连续梁布置。
使其达到超静定力学的对称效应状态。
等跨布置，可以确保分布梁内力均衡、变形均匀，有效控制。
如图2所示。
3、支架较高的墩身，以及临时地基地质条件较差的桥址条件，应优先考虑利用永久承台做大跨支架，并选择永久承台做临时基础。
回避不良地质基础的风险，避免高支撑架受压不稳的风险。
如图3所示。
4、在回填土地基上做荷载较大的临时基础时，应谨慎采用扩大基础。
严防沉降不均造成支架失稳。
5、顺桥布置的纵向分布梁，应按图1的等面积分配法布置。
达到均匀受力目的。
等面积分配等同于等荷载分配。
6、临时基础地基不好的地质条件的大跨支架，也可尝试利用承台增加斜支撑，以增加支点、降低纵梁跨度、减少沉降挠度。
如图4所示。
7、关于永久承台支撑控制要点有两：1是满足临时支点冲切的强度要求；2是满足承台边悬臂板抗弯曲强度的要求。
一般布置在边缘不小于50cm以内。
必要时增加抗剪、抗弯钢筋的配置。
如图5所示。
8、若外悬臂负弯矩及外侧挠度偏大，应进行局部补强。
如加大负弯矩较大处截面刚度，或者增加桁架支撑。
如图6所示。
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炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段
钢牛腿设计计算书
一部分：
预埋埋板计算
1、荷载情况
混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,52.8×26=1372kN。
荷载系数1.2。
支撑处考虑60%,即988kN
支撑体系以及模板考虑300kN，荷载系数1.2，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数1.4，考虑一半，即76kN
合计1244kN,取半622kN，偏心距考虑40cm，
锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN。
炎汝高速塔吊预埋锚板计
算
计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)
f c：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c=19.1MPa
f y：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y=300MPa
t：锚板厚度，t=20mm
d：锚筋直径，d=25mm
z：外层锚筋中心间距，z=690mm
αr：锚筋分为四层，αr=0.85
αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.8
αv：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)×(f c/f y)^0.5=0.505
A s1=V/(αr αv f y )+N/(0.8αb f y )+M/(1.3αr αb f y z)
=mm
Mpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ =4830+1360=6190mm 2
A s2=N/(0.8αb f y )+M/(0.4αr αb f y z)
=mm
Mpa m kN 69030075.085.04.0.249⨯⨯⨯⨯ =4717 mm 2。
所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2
锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2
安全系数λ=7480÷6190=1.2。
锚筋长度
La=d f f t y
α=0.14×2571.1300⨯Mpa
Mpa =614mm 。
未端设弯钩.可取600mm
二、钢牛腿部分计算
盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。
支撑板采用600×400mm ，两条支撑板问距250mm 。
根据钢结构设计规范要求，
焊脚尺寸f h 不得小于1.5t ,t 为较厚焊件厚度。
不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。
锚板尺寸与平托尺寸，易知6.7mm<f h <24mm 。
故本次设计中取f h =15mm 。
设计计算内力Q=622kN ,弯矩M=249kN.m
支撑板沿两边全部施焊
a 、根据钢牛腿受力特点，考虑其剪力全部由支撑板处角焊缝承受
w
e f l h Q =τ<w r f e h 为角焊缝计算厚度，取为o.7f h =10.5mm
w l 为角焊缝计算长度，取为实际焊缝长度减去2f h 。
有f τ=4
5705.10622⨯⨯mm mm kN =26.0Mpa<w r f =160Mpa b 、弯矩由全部焊缝承担
f
w e f w M l h N +=σ<f βw r f 式中、f w 为焊缝截面对中性轴的截面模量.
f w =6
2
ab =1×60×60÷6×4=2400cm 3 f β为强度设计值增大系数，对承受静力荷载与间接动力荷载，取
为f β=1.22 有32400.249cm
m kN f =σ=103.8Mpa<f βw r f =195.2Mpa 在综合作用处有
22f f f τβσ+⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛<w r f 有220.2622.18.103Mpa Mpa +⎪⎭
⎫ ⎝⎛=89.0Mpa<w r f =160Mpa
三部分安装位置说明
荷载由箱梁底模板承受，箱梁底模板考虑15cm，传递至挂蓝底下纵梁作为导梁，考虑35cm，分配梁采用挂蓝前下横梁双40工字钢,再考虑20cm高卸载砂筒至钢牛腿标高。
则钢牛腿标高为箱梁底标高-15(底模)-35(底下纵梁)-40(分配梁)-20(砂筒)-15(富余储备)=
梁底标高-125cm。
箱梁支座及垫石高60cm，则有钢牛腿顶面标高为盖梁顶标高+60-125=
盖梁顶标高-65cm。
钢牛腿支撑板为60cm，锚板高为80cm,将支撑板设于锚板中央，则有锚板顶距盖梁顶45cm。