生活污水处理计算书
污水处理厂设计计算书
第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m 3/d,远期万m 3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q 设= Q 1+Q 2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数： K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS 工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个式中, max Q －最大设计流量,3/m s ；－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ；h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m 5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =7栅槽总长度L,m式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/d式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下： 设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m3/d, 平均日设计流量为10000m3/d;3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m 校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,mL 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02= 7栅槽的总长度L,m 8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水 宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b使酸性废水和碱性废水得到中和；c调节水温；d当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD、BOD等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;113.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m；2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+kQmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m 3A--------调节池面积,m 2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则 池长: L=A =625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m 池总高度：H=h+ h ′=4+=4.3m 式中 H--------调节池总高,m h--------有效水深,m,取3.0m h 1--------保护高,m3池子总尺寸为：L ×B ×H = 25×25×4.3m 3 4在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点; 3.3.1 设计参数1按最大设计流量设计,Q max =0.185m 3/s ；2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s ； 3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s 一般为30—60s,取t=30s ； 4设计有效水深不应大于1.2m 一般采用—1.0m 每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m ； 5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s2水流断面积A,2m式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,m 沉砂斗容积V 0 ,m 3=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS工艺具有有效的脱氮效果;2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水Ne =—kgBOD5/kg MLSS·d,在本设计中取Ne=kgBOD5/kg MLSS·d；2一般来说城市污水厂的SVI值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l；3一般CASS池的活性污泥浓度Nw控制在—4.0kg/m3范围内,污泥指数SVI值大时取下限,反之取上限,在设计中取Nw=3.5kg/m3；4每组流量为10000 m3/d,设4座4 超高0.5m；5 氧的半速常数： mg/L；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L×1-30%=210mg/L ,BOD5=200mg/L×1-30%=140mg/L ,SS=240mg/L×1-30%=168mg/L7出水水质： BOD5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD≤60 mg/L8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS池容积V,m3采用容积负荷法计算：式中：Q—城市污水设计水量,m3/d ；Q=10000m3/d；Nw—混合液MLSS污泥浓度kg/m3,一般为-4.0 kgm3,本设计取3.5 kg/m3；Ne—BOD5污泥负荷kg BOD5/kg MLSS·d,一般为 BOD5/kg MLSS·d,设计取kgBOD5/kgMLSS·d；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m;为：0.8m×1.24m3.3.1.5 需氧量O2=a′QS a-S e+b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取b′=kg污泥;O2—混合液需氧量,kgO2/d;X v=fN w==1.875kg/m3；由式有: O2=a′QS a-S e+b′VX v=10000+4000=d=h⑨供气量Q t=211-E A/79+211-E A式中：Q t—气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量 6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。
生活污水处理计算书
一、设计规模平均流量：Q=30000t/d=1250m3/h=0.3472m3/s地面标高30m，进入水厂污水干管D＝1000mm，管内底标高24m，充满度为0.6最冷月平均水温10ºC，最热月平均水温25ºC设计流量设计时,不考虑废水流量的变化。
二、处理程度计算生活污水经过污水厂处理后，水质达到国家《污水综合排放标准》（18918—2002 ）中的一级标准的B标准方可排放。
进出水质如下表：1． BOD5的去除率2 .CODcr的去除率3.SS的去除率4.总氮的去除率5.氨氮的去除率单位：mg/L CODcr BOD5SS TN NH3-N TP 进水330 180 150 46 37 7 出水60 20 20 20 8 16.磷的去除率三、污水计算1、粗格栅（1）设计参数设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=0.3472m 3/s 栅前流速v 1=0.75m/s 过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m 格栅间隙e=0.04m 栅前部分长度0.5m 格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.03m 3栅渣/103m 3污水 （2）设计计算 由最优水力断面公式2121v B Q=计算计算得:栅前槽宽m v QB 96.075.03472.02211=⨯==则栅前水深栅条间隙数8.6919.048.040.060sin 3472.0sin 2=⨯⨯︒==ehv Q n α（取n=19）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（19-1）+0.05×19=1.13m 取进水渠展开角α1=20° 进水渠道渐宽部分长度m B B L 23.020tan 296.013.1tan 2111=︒-=-=α栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 21.0212==过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k=3 栅条断面为矩形断面，取β=2.42m g v k kh h 40.060sin 81.929.0)40.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.48+0.3=0.78m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.48+0.04+0.3=0.82m栅条部分长度H 1/tan α=0.78/tan60°=0.45 格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H 1/tan α=0.28+0.14+0.5+1.0+0.45 =2.3m 总变化系数 Kz==1.42每日栅渣量W=11864001000Z Q W K ⨯⨯⨯=31042.18640003.03472.0⨯⨯⨯=0.63m 3/d>0.2m 3/d宜采用机械清渣 （3）计算草图如下：α1进水α图1 粗格栅计算草图α2、污水提升泵房 （1）设计参数±0.00.4.36图2 污水提升泵房计算草图吸水池最底水位粗格栅进水总管设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=347.2L/s进入水厂污水干管D ＝1000mm ，管内底标高24m ，充满度为0.6 （2）设计计算采用SBR 工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水处理站计算书
1。
设计污水流量1。
1城市每天的平均污水量11=q Q N Q ⋅+∑∑工Q -——-城市每天的平均污水量（m³/d) 1q --—-各区的平均生活污水量定额[m³/（人·d ）］ 1N —-——各区人口数（人）Q 工-—-—工厂平均废水量（m³/d ） Q =3125×0。
08=250m³/d=2。
89L/s 1.2设计秒流量z 1=Q K Q Q ⋅+∑工Q --——设计秒流量（L/s)Q 工—-——工业废水设计秒流量（L/s ）1Q —-—-各区的平均生活污水量（m³/s ） z K -—--总变化系数总变化系数根据《室外排水设计规范》(GB50014-2006)z K =2.32。
污水的一级处理2.1格栅计算设计中选择二组格栅，N=2,每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为 0。
0033m³/ss L Q /655.660602410002503.2=⨯⨯⨯⨯=2。
2.1栅条的间隙数过栅流量Q=0。
0033 m³/s栅条间隙数αsin —-考虑格栅倾角的经验系数2。
2.2栅槽宽度B=()1S n bn -+S--—-栅条宽度设计中取S=0。
01mm 1.009.0501.0)15(01.0≈=⨯+-⨯2.2。
3进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B 1=0.08m ,其渐宽部分展开角度1∂=30o1l ——--进水渠道渐宽部分的长度(m ）1B —-——进水明渠宽度（取1。
0m ）1α-—-—渐宽处的角度（°),一般采用10°~30°2。
2.4栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度2l -—--出水渠道渐窄部分的长度（m ）2α--——渐窄处角度，取30°。
2l =0。
51l =0.015m2。
2。
5通过格栅的水头损失56.005.0010.0260sin 0033.0sin ≈⨯⨯⨯⨯==oNbhv Q n αm B B l o 03.0577.0206.01.030tan 211=⨯-=-=1222B B l tg α-=设栅条断面为锐边矩形断面 β=2。
污水设计计算书
污水管网计算说明书一、设计污水量定额（1）.居民生活污水定额和综合生活污水定额居民生活污水采用定额法计算，我国现行《室外排水设计规范》规定，可按当地用水定额的80％～90％采用。
对给排水系统完善的地区可按90％计，一般地区可按80％计。
综合生活污水定额(还包括公共建筑排放的污水) 注意：采用平均日污水量定额。
（2）工业企业工业废水和职工生活污水和淋浴废水定额，与给水定额相近，可参考。
二、污水量的变化生活污水量总变化系数宜按现行《室外排水设计规范》规定采用。
与给水系统用水量一样，污水的排放量也随时间发生变化。
同样有逐日变化和逐时变化的规律。
为了确定污水管网的设计流量，必须确定污水量的变化系数。
污水量日变化系数K d：指设计年限内，最高污水量与平均日污水量的比值；污水量时变化系数K h：指设计年限内，最高日最高时污水量与该日平均时污水量的比值；污水量总变化系数K z：指设计年限内，最高日最高时污水量与平均日平均时污水量的比值。
=∙即有：Kz Kd Kh（1）居民生活污水量变化系数根据专家常年分析，城市的污水总变化系数Kz的数值主要与排水系统中接纳的污水总量的大小有关。
当管道所服务的用户增多或用户的用水量标准增大，污水流量也随即增大。
总变化系数可按下式计算2.3 Q d ≦5Kz = 0.112.7d Q 5 ≦Q d ≦0001.3 Q d ≧1000（2） 工业废水量变化系数工业废水量变化规律与产品种类和生产工艺有密切联系，往往需要通过实地调查研究和分析求得。
（3） 工业企业生活污水和淋浴污水量变化工业企业生活污水量一般按每个工作班污水量定额计算，相应的变化系数按班内污水量变化给出，且与工业企业生活用水量变化系数基本相同，即一般车间采用3.0，高温车间采用2.5。
三、污水设计流量计算（1）居民生活污水设计流量影响居民生活污水设计流量的主要因素有生活设施条件、设计人口和污水流量变化。
居民生活污水设计流量Q 1用下式计算：1111(/)243600i i z q N Q K L s =⨯∑式中 1iq ——各排水区域平均居民生活污水量标准 [L/(cap ·d)] 1iN ——各排水区域在设计使用年限终期所服务的人口数(cap) 1z K ——生活污水量的总变化系数（2）公共建筑污水设计流量公共建筑的污水量可与居民生活污水合并计算，此时应选用综合生活污水量定额，也可单独计算。
污水处理工程设计计算书.docx
第一章设计计算书1.1中格柵1.1.1设计参数1. 日流量Q=10000m3/d=115.74L/S表1一1由插值法，计算得Kz=1.6 ,则叽=Q x /=10000x1.6=16000m3/d =0.1852m3/s2. 格栅设N二2座，一用一备。
3. 设栅前水深h二0. 3m,过栅流速v=0. 6m/s4. 中格栅选耙齿间隙e二20mm。
5. 格栅安装倾角a=75o6. 栅渣量Wi=0.1m3/103m3设计采用丫SA型回转式固液分离机，根据格栅过水流量选择格栅，过水流量表见表1-2 表1-2过水流最表1.1.2设备选型1 .设计选取YSA900回转式固液分离机2•技术参数和安装尺寸见表1-3表1-3技术参数和安装尺寸1.1.3相关计算图1-1格栅计算图1. 栅槽宽度由表 1-2 知 B=1000mm=l. Om2. 进水渠道渐宽部分长度格栅前渠道的水流速度取0. 9m/s,渠道水深设h 尸0.5m,进水渠宽也=呼B _ B]/i =---- --------------2 x tana r 1.0 一0.42 x tan20 二0. 82m 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度12=h/2=0・ 41m 。
3•过栅水头损失hi栅条断面：迎水面为半圆形的矩形，10mrnX50nnn 查《给水排水设计手册-05-城镇排水》附表5-3 6=1.83E 二 B (s/e) 4/343 = 0.730.18520.9X0.5=0.41 (m)o 取町=0.4m,渐宽部分展开角尸20°7f 4 ”2n 4 Q f-2hi = p/<z (-)3^- x sina=1.83xl.6(^)3-^ x sin 75 ° =0.02m o1厂 zv e 7 2gv0.027 2x9.81栅后槽总高度H :设栅前渠道超高h 2=0.3m ,栅前水深h=0.3m ,过栅水头损失hi=0.02m o 栅前槽高：已二h +h2二0.3+0.3二0.6m 。
生活污水计算书
生活污水处理装置计算书1、生活污水调节池曝气系统生活污水调节池外形尺寸：5.2m×5.2m×3m有效容积：81m3空气搅拌经验需气量：0.6~0.9m3/（h·m3废水）按0.6m3/（h·m3废水）计算，确定需风量0.6m3/（h·m3废水）×81m3=0.81m3/min选定风机型号：GRB-40风量：0.79 m3/min；风压：34.3kpa；功率：1.1kwQMZM200微孔曝气器典型使用通气量：1.8m3/h；风机每小时供气量：47.4m3确定曝气器数量为25套。
设计COD去除率10%，COD由进水350mg/l降至315mg/l。
2、缺氧池缺氧池设计停留时间4h确定缺氧池外形尺寸1.75m×2.5m×2.75m取缺氧池COD去除率15%，COD由进水315mg/l降至265mg/l，校核COD容积负荷：0.30KgCOD/m3.dQMZM200微孔曝气器单只服务面积0.3~0.65m2/个，因缺氧池使用，取最大服务面积核算，则曝气器数量为6.7套，设计采用6套。
缺氧池需气量曝气器数量为6套，单只典型使用通气量：1.8m3/h，则需气量为0.18m3/min3、一级接触氧化池设计一级接触氧化池去除率为60%，COD由进水265mg/l降至100mg/l，设计填料容积负荷0.75KgCOD/m3.d则填料体积为16.25m3，取填料高度为2m，则确定一级接触氧化池外形尺寸3.25m×2.5m×2.7m则降解COD需氧量：10003.1)/ (⨯⨯=inCODCODQhkgO其中Q：设计流量，m3/hCOD in ：进水COD 设计值与要求接触氧化池出水COD 差值，g/m 31.3： 每降解1kgCODc r 需消耗1.3kgO 2。
则O COD （kg/h ）=0.64kgO 2/h供气气量计算式为：h%4205.121.05.1)/(3⨯⨯⨯⨯=COD O h m S 其中：1.5：超设计系数0.21：空气中氧气含量；1.205：空气密度kg/m 3；4%：每米水深曝气器氧传递效率；h ：曝气池水深则S （m 3/min ）=0.66m 3/minQMZM200微孔曝气器典型使用通气量：1.8m 3/h ；曝气器数量为22套。
10万方城镇生活污水处理计算书
单组反应池出水管设计流量
管道流速
管道过水断面积
管径
取出水管管径DN800mm
校核管道流速
曝气系统设计计算：
设计需氧量AOR
AOR＝（去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量）+（NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量
碳化需氧量D1
硝化需要量D2
反硝化脱氮产生的氧量
集水井有效容积
4
根据现场实际情况，设计集水井平面形状为圆形，单池。取有效水深H=3m。
水池平面面积为：
则池径D=12m；
进水管管内底标高为-2.500m，有效水深为3m，，则集水井底标高取-6.0m，
设计集水井高出地面为0.2m，池总高H总=6.2m
5
为保证后续生化系统的稳定运行，隔除较小的悬、漂浮物，在沉砂池前端设置细格栅。格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。取
采用6廊道式推流式反应池，廊道宽
单组反应池长度
校核： (满足 )
(满足 )
取超高为0.3m，则反应池总高
反应池进、出水系统计算
进水管：
单组反应池进水管设计流量
管道流速
管道过水断面面积
管径
取进水管管径DN600mm
校核管道流速
回流污泥管道:
单组反应池回流污泥管道设计流量QR
渠道流速
取回流污泥管管径DN600mm
池总宽度： 每格宽3m有效水深
沉砂斗容积：
T＝2d，X＝30m3/103m3
每个沉砂斗的容积(V0)
设每一分格有2格沉砂斗，则
沉砂斗各部分尺寸：
设贮砂斗底宽b1＝0.5m；斗壁与水平面的倾角60°，贮砂斗高h’3＝1.1m
污水处理方案 计算书
工艺系统设计计算书（1）、隔油池计算根据《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）计算排水量以及隔油池容积计算。
隔油池计算要求：1.隔油池的设计流量按最大秒流量计算。
2.隔油池内的污水流速：食用油污水不得大于0.005m/s。
3.隔油池停留时间：含食用油的污水在池内停留设计宜为2-10min。
4.人工除油的隔油池内存油部分的容积，不得小于该池有效容积的25%。
5.隔油池出水管管底至池底的深度不得小于0.6m。
6.隔油池沉渣计算：餐厅残渣量为10g/（人·餐），残渣量含水率为：99.2%，清除周期按6d计7.隔油池污水有效容积计算：* 60V=tQmax式中V-有效容积（m3）；-污水最大秒流量（m3/s），对于餐厅污水最大秒流量，可按下述标准选Qmax用：15L（人·餐），工作时间9h/d，K=2.0；T-污水在池内停留时间（min）Q=14000*15*2*3/9/1000=140m3/h=0.039m3/smaxV=6*0.039*60=842m3取V=850m3隔油池选型的数据取自国家建筑标准设计图集《小型排水构筑物》04S519（2）、预曝气调节池计算1.水力停留时间T = 8h ；2.设计流量Q = 1500m3/d = 62.5m3/h =0.174m3/s；3.设计计算1）调节池有效容积V = QT = 62.5×8 = 500 m32）调节池水面面积取池子总高度H=5m,其中超高0.5m,有效水深h=4.5m，则池面积为A = V/h = 500/4.5 = 111 m23）调节池的尺寸池长取L = 11m ,池宽取B = 10m ，则池子总尺寸为L×B×H = 11m×10m×4.5m=495 m3。
备注：池子尺寸根据现场条件在容积不变的情况下可调整。
（4）曝气量计算：根据《民用建筑生活污水处理工程设计规定》（DBJ 08—71—1998），采用每100m³池容积预曝气 1.0m³/min~2.0m³/min，则该项目曝气量需要 5.0m³/min~10.0m³/min，调节池是间断性曝气。
城市生活污水SBR法处理设计计算书
摘要众所周知，城市污水是水污染大户.据不完全统计，2005年全国城市废水年排放总量已超过500亿m3.由此可见，为了控制污染，保护环境，迫切需要解决城市污水同环境保护协调发展地问题.根据城市污水产生地特点和污水地性质，将废水处理同废水回用结合起来作为一个完整地系统加以考虑，似更为合理，使废水处理更能适应环境保护和生产发展地要求.本设计针对城市生活污水水质特征，同时要求脱磷除氮.对SBR、氧化沟和A2/O工艺进行比选，选择SBR作为主体工艺.污水通过格栅→调节池→SBR池工艺处理后，达到《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准地一级排放标准.关键词：城市生活污水；设计；SBR法处理；脱氮除磷AbstractAs everyone knows, city sewage water polluters.According to incomplete statistics, in 2005 the national city wastewater discharge gross already exceeded 50000000000 m3.Therefore, in order to control pollution, protect environment, urgent need to solve the city sewage and the coordinated development of environmental protection problem.According to the city sewage and wastewater characteristics of characters, will waste water treatment and wastewater reuse as a combination of a complete system into consideration, a more reasonable, so that the wastewater treatment can adapt to the environment protection and the requirements of production and development.The design for the city sewage water quality characteristics, at the same time dephosphorization nitrogen discharge.On SBR, oxidation ditch technology and A2/O is selected, select SBR as the main process.Sewage through the grille, regulating pond → SBR pool process, achieve "sewage treatment plant pollutant discharge standard" one grade discharge standard.Key words: city life sewage；design；SBR process；nitrogen and phosphorus remova目录第一章引言 (5)1.1本课题研究背景 (5)1.2 生活污水概念 (5)1.3生活污水地回收地意义 (6)1.3.1 开辟城市第二水源，缓解淡水资源地严峻形势 (6)1.3.2 减轻对水环境地污染，保护水资源不受破坏 (6)1.4 中水回用国内外现状 (6)1.4.1国内研究情况 (6)1.4.2 国外研究状况 (8)1.5城市生活污水地来源与组成 (10)1.5.1生活污水 (10)1.5.2工业废水 (10)1.5.3城市污水 (10)2毕业设计（论文）地主要内容 (12)2.1设计目地 (12)2.2设计原始资料 (12)2.2.1地理位置 (12)2.2.2建设情况 (12)2.2.3气象资料 (12)2.2.4建设选址 (12)2.2.5水文 (13)工程设计说明 (13)3.1设计排水量计算 (14)3.2污水处理系统地选择 (16)水处理方案地确定 (17)4.1污水处理厂位置地确定 (17)4.2小区污水处理工艺比较以及工艺流程确定 (17)4.2.1氧化沟工艺 (17)4.2.2 AB工艺 (17)4.2.3 普通生物滤池 (18)4.2.4 SBR工艺 (18)第五章水处理构筑物地平面布置 (22)第六章水处理构筑物地计算 (23)6.1格栅 (23)6.1.1格栅地设计与参数 (23)6.1.2 格栅计算 (23)6.2沉砂池 (25)6.2.1设计要求 (26)6.2.2 设计计算 (26)6.3污水提升泵站 (28)6.3.1一般规定 (28)6.3.2选泵 (28)6.4 SBR处理工艺计算 (29)6.4.1沉淀时间（TS） (30)6.4.2曝气时间（TA） (31)6.4.3排水时间（TD） (31)6.4.4周期数（n） (31)6.4.5进水时间（TF） (31)6.4.6反应器容积（V） (31)6.4.7需氧量（AOR） (32)6.4.8供氧量（SOR） (32)6.4.9滗水器 (33)6.5蓄水池 (33)6.6消毒接触池 (33)6.6.1消毒剂地选择 (33)6.6.2消毒剂地投加 (33)6.6.3消毒接触池尺寸计算 (34)6.7鼓风设备 (34)6.8污泥地处理流程及计算 (35)6.8.1污泥浓缩 (35)6.8.2污泥脱水与干化 (35)6.8.3 污泥浓缩池选型 (35)6.8.4重力浓缩池设计计算 (36)6.8.5剩余污泥量计算 (36)第七章高程计算 (39)7.1参数设计 (39)7.1.1污水流经各处理构筑物地水头损失 (39)7.1.2处理构筑物及构筑物间连接管渠水力计算 (39)第八章污水厂工程概预算 (41)8.1生产班次和人员安排 (41)8.2投资估算 (41)8.2.1直接费 (41)8.2.2间接费 (44)8.2.3第二部分费用 (44)8.2.4工程预备费 (44)8.2.5总投资 (44)致谢 (45)参考文献 (46)第一章引言1.1本课题研究背景水资源问题不仅影响、制约现代化社会地可持续发展，而且直接威胁到人类地生存与发展，已成为全球环境地首要问题.中国水资源问题更加严峻：一方，往过是世界上严重缺水地12个国家和地区之一，人均拥有淡水量居世界第88位，全国近80%地城市均有不同程度地缺水，年缺水量达60亿m3，北方尤为严重；另一方面，大量污水未经处理或部分处理排入个大小水体，造成水环境污染，形成恶性循环.毫无疑问，水资源不足将成为制约我国国民经济和社会发展地重要因素，水资源问题能否得到安全解决关系到中华民族地伟大复兴大计.因此，开辟非传统地水资源，改善水环境成为倍受关注地热点[1].实施中水回用，属于污水再生利用，是“开源节流”，一举多得地节水措施，从而成为世界节水方式地一大趋势之一.对于中水这个术语地解释，在污水处理方面称为再生水，在工业生产领域叫作循环水或回用水，一般以水质作为划分标志.中水，顾名思义，即指水质界于上水与下水之间，经过一定深度处理后，可回用于冲洗喷洒、绿化、冷却等范围内地非饮用水[2].因此，无论大、中、小城市，实施中水回用都有着深远意义.1.2 生活污水地概念人类生活过程中产生地污水，是水体地主要污染源之一.主要是粪便和洗涤污水.城市每人每日排出地生活污水量150—400L，其量与生活水平有密切关系.生活污水中含有大量有机物，如纤维素、淀粉、糖类和脂肪蛋白质等；也常含有病原菌、病毒和寄生虫卵；无机盐类地氯化物、硫酸盐、磷酸盐、碳酸氢盐和钠、钾、钙、镁等.总地特点是含氮、含硫和含磷高,在厌氧细菌作用下，易生恶臭物质.人们应该保护水资源.1.3生活污水地回收地意义1.3.1 开辟城市第二水源，缓解淡水资源地严峻形势犹豫全球性水资源危机正威胁着人类地生存和发展，世界上许多国家和地区都已对污水再生利用作了总体规划，把经处理后地再生污水作为一种新水源，以弥补淡水资源地不足.城市污水就近可得，易于收集输送，水质水量稳定可靠，处理较简单易行，作为第二水源比海水可靠得多.据有关资料统计，城市供水量地80%变为污水排入下水道，至少有70%地污水可以通过再生处理后回用.因此，实施中水回用，开辟非传统水源，实现污水资源化，对解决水资源危机具有重要地战略意义.1.3.2 减轻对水环境地污染，保护水资源不受破坏如果水体受到污染，势必降低水资源地使用价值.目前，一些国家和地区已经出现因水源污染不能使用而引起地“水荒”，即所谓地“水质性缺水”.因为污水即使经一定程度地处理后排入外界水体，还是存在着污染水环境地潜在可能.但如果经处理后回用，不仅可以回收水资源以及污水中地其他有用物质，而且可以大幅度地减少污水排放量，从而减轻对受纳水体地污染，经济效益与环境效益都十分显著.1.4 中水回用国内外现状1.4.1国内研究情况我国也是缺水国家之一，全国接近80%地城市存在着不同地缺水问题，缺水总量达1200亿m3/a，我国有50%面积属于干旱和半干旱地区，即便雨量充沛地一些沿海城市如大连、天津、青岛等城市，淡水资源也很紧张.我国水资源短缺地严峻形势，已经引起国家各级领导人和各级政府地重视，也迫使人们不得不把水资源开发地重点转向污水处理回用，并且这个问题地认识也由被动转为主动.几年来，国家有关部门相继对城市污水处理回用提出工作要求.如：1996年2月建设部发布了《城市中水设施管理暂行办法》，对中水设施地建设与管理提出了明确地要求；1992年中国工程建设标准化协会颁布了《中水设施规范》；1996年12月建设部、经贸委、国家纪委印发地《节水型城市目标导则》，提出城市污水会用率 60%地目标要求.北京市人民政府（1987）60批准了“北京市中水设施建设管理试行办法”，其中规定：新建地面积20000m3以上地旅馆、饭店、公寓等，新建地面积30000m3以上地机关、科研单位、大专院校、大型文化体育建筑，按规定应配套建设中水设施地住宅小区、集中建设区等都配套建设污水处理设施；现有建筑属前两项地可根据条件逐步配建设施.这些标志着我国污水处理回用工作，已经由自发变为有序、由自愿变成强制，进入了一个新地发展时期.同时，随着优质供水价格地提高，污水处理回用工程地经济效益日益突出，这将有利地调动人们建设污水回用工程地积极性.我国从20世纪70年代中期开始探索以回用为目地地城市污水深度处理技术，北京市环保所于1985年在所内建成地120m3/d规模地中水设施是我国早期中水回用工程之一.目前，北京市已建成北京市首都机场、万泉公寓、劲松宾馆、方庄小区、中国国际贸易中心、清华浴池等几十项中水工程，总设计能力约3000m3/d.1982年，青岛市开展了城市污水回用于养殖和市政用水地试点工作.天津这性研究，处理厂出水已经广泛地用于养鱼.太原市北郊污水治理厂已经建成回用于工业冷却水地回用设施，水量为10000m3/d.长沙有30万m3/d地污水厂出水用于养鱼，鱼塘面积达1430公顷.我国在20世纪80年代以来开始对SBR工艺进行研究.1985年，上海市政设计院为上海吴松肉联厂投产了第一座SBR污水处理站，设计处理水量2400t/d.1989年湖南省湘潭大学完成了应用SBR工艺处理啤酒废水地试研究.自90年代中期开始，国家建设部属市政设计院和上海、北京、天津等市政设计研究院开始了SBR工艺技术地研究和应用.我国城市污水年排放量已经打到414亿立方M，目前，已建污水处理设施400余座，城市污水处理率达到30%，二级处理率达到15%.根据“十五”计划纲要要求，2005年城市污水集中处理率达到45%.这就给污水回用创造了基本条件，凡是污水处理厂都可以将污水再次适当处理后回用.全国污水回用率平均达到20%，“十五”末期年回用量可达40亿立方M，是正常年份缺水60亿立方M地67%.即通过污水回用，可解决全国城市缺水量地一半多，回用规模回用潜力之大，足以缓解一大批缺水城市地供水紧张.经专家论证，只要搞好污水回用，就可以缓上南水北调工程.作为城市污水回用技术地研究早在“七五”已经展开，“八五”在大连、太原、天津和北京等地建立了9套实验基地.通过系统地盛行和实用性工程研究，提供了城市污水回用于工业工艺、冷却、化工、石化和钢铁工业和市政景观等不同用途地技术规范和相关水质标准.大连春柳河回用工程1万m3/d，用于太原刚厂直流高炉冷却水.北京高啤店和天津东郊污水厂分别将1和0.4万m3/d地回用水站，经微滤膜处理后用于冲洗汽车.山东枣庄和泰安分别建成3和2万京高啤店污水回用一期工程投产，将20万m3/d二级处理后地污水送到高啤店湖，作为热电厂地冷却水源，10万m3/d二级处理后地污水送到自来水六厂，利用原有设施处理后，其中5万m3/d用于东郊工业区，另5万m3/d送至南护城河沿岸，用于公园、道路两岸绿地、浇洒道路及河湖补水.总地来讲，我国城市污水回用刚刚起步，目前运行地回用水工程规模除北京外均较小，在1万m3/d左右，回用地范围也是局部地.目前正在建设地污水回用工程规模有所增大.国家计委在天津、大连、青岛、西安和牡丹江五个北方缺水城市进行污水水回用示范工程情况.其他一些城市如鞍山西部回用水工程8万m3/d和石家庄桥西10万m3/d利用国债建设.保定鲁岗回用水工程4万m3/d和西安纺织城5万m3/d，正在做前期准备.正在建设地回用水工程规模均在5~10万m3/d之间，处理工艺多采用传统深度处理，应用范围也多集中在工业冷却、工业工艺、城市道路、绿化、景观水体用水.几年也在纪庄子污水处理厂开展污水再生回用地探索.1.4.2 国外研究状况城市污水一般是由生活污水和工业废水两者混合组成地，其水量很大，约占城市用水地50%到80%，水质污染较轻，污染物仅占0.1%左右，其中绝大部分是可以再利用地清水，同时水质相对稳定，不受气候等自然条件地影响，而且城市污水就近可取，易于收集，不需长距离引水，其再生处理比海水淡化成本低廉地多，处理技术也比较成熟，建设投资比远距离引水更为经济当今世界各国在解决缺水问题时，不少城市把污水回用作为开发新水源地途径之一，有人称其为“污水资源化”或“第二水源”.污水净化后地主要用途有：一是作为城市自来水地补充源；二是作为工业用水和城市杂用水；三是作为灌溉用水；四是作为人工回灌地水源.作为缓解城市水资源危机地途径之一，日本早在1962年就开始了中水回用，70年代已初见规模.90年代，日本在全国范围内进行了废水再生回用地调查研究与工艺设计，对污水回用在日本地可行性进行了深入地研究和示范工程，在严重缺水地地区广泛推广回用水技术，使日本今年来地取水量逐年减少，节水初见成效.濑户内海地区污水回用已经达到该地区所用淡水总量地2/3，新鲜取水量仅为淡水量地1/3，大大缓解了濑户内海地区水资源严重短缺地问题.经过大量地示范工程后，在1994年日本地“造水计划”中明确将污水回用技术作为最主要地开发研究内容加以资助，开发了很多污水处理厂生产地中水恢复了一条干涸地小河，收到了良好地生态环境效益.美国也是世界上采用污水再生利用最早地国家之一.间歇式活性污法于1914年开创于英国曼彻斯特，实验证明处理效果优于连续式活性污泥法，但是当时由于运行管理繁琐而逐渐被连续式所取代.20世纪70年代，由于计算机与自动化控制技术迅猛发展，SBR法又逐步引起各国地重视.与此同时，美国Nature dame大学地Irvine教授及其同事对SBR法重新进行了实验研究，实验证明该工艺有较好地脱氮除磷效果，并于1980年在美国EPA地资助下，在印第安纳州地Culver 城改建并投产了世界上第一个污水处理厂.继后，日本、德国、法国、澳大利亚等国都对SBR 工艺进行了研究.澳大利亚是最为广泛利用SBR 地国家之一，BHP 公司声称拥有世界上最先进地SBR 法脱氮除磷工艺.美国最大处理厂地规模为11m 1034⨯.法国地Degrement 公司还将SBR 反应器最为定型产品供小型污水处理站使用.美国利用回收水始于1926年，70年代初开始大规模建设污水处理厂，随后开始回用污水.80年代开始有近30家工厂连续使用处理后地城市污水，年用量约为3亿m3.加利福尼亚每年利用净化污水2.7亿m3，相当于100万人口一年地用水量，净化污水主要用于灌溉、浇灌公园花木.1992年美国国家环保局制定地水再生利用导则中列举了大量地示范工程，并制定了相应地政策、法规和标准，以便更好地推广此项节水措施.目前，有357个城市回用污水，再生用水、工艺用水、工业冷却水、锅炉补充水以及回灌地下水和娱乐养鱼水等多种用途.尽管20世纪70年代以来30余年，总用水量增加了1.4倍，但总取水量反而减少了，中水利用使美国这一工业和农业大国地水资源利用取得了骄傲人地成绩.以色列也是中水回用方面具有特色地国家.它地处干旱半干旱地区，是个水资源极其贫乏地国家，人口600多万，水资源总量19.69亿m3，人均水资源占有仅300m3左右.因此，中水回用也就成了解决水资源与用水需求间矛盾地重要措施.以色列占全国污水处理量46%地出水直接用于灌溉，其余33.3%和约20%分别回灌于地下或排入河道用于补水，最终又被间接用于各个方面.除日本、美国和以色列外，俄罗斯、欧西各国、印度南非等国家地污水回用事业也很普遍.莫斯科市东南区有36家工厂用污水总量达5.5⨯105m3/d ；南非和纳M 比亚等国甚至建起了饮用再生水制造厂，南非地约翰内斯堡每天有0.94⨯105m3饮用水来自再生水工厂；纳M 比亚于1968年建成了世界上第一个再生水工厂，日产水量6200m3，水质达到世界卫生组织和美国环保标准.1.5城市生活污水地来源与组成在人们地生活和生产活动中，每天都在使用和接触着水.在这一过程中，水受到人类活动地影响，其物理性质与化学性质发生了变化，就变成了污染过地水，简称污水.污水主要包括生活污水和工业废水.1.5.1生活污水生活污水是人们日常生活中排出地水.它是从住户、公共设施（饭店、宾馆、影剧院、体育馆、机关、学校、商店等）和工厂地厨房、卫生间、浴室及洗衣房等生活设施中排出地水.生活污水中通常含有泥沙、油脂、皂液、果核、纸屑和食物屑、病菌、杂物和粪尿等.这些物质按其化学性质来分，可以分为无机物和有机物，通常无机物为40%，有机物为60%，按其物理性质来分可分为不溶性物质、胶体物质、和溶解性物质.相比较于工业废水生活污水地水质一般比较稳定浓度较低，也较容易通过生物化学方法进行处理.1.5.2工业废水工业废水是从工业生产过程中排出地水，它来自工厂地生产车间与厂矿.由于各种工业生产地工艺、原材料、使用设备地用水条件等等不同，工业废水地性质千差万别.相比较于生活污水，工业废水水质水量差异大，通常具有浓度大、毒性大等地性质，不易通过一种通用地技术或工艺来治理，往往要求其在排出前在厂内处理到一定地程度.1.5.3城市污水城市污水是通过下水道收集到所有地排水，是排入下水道系统地各种生活污水、工业废水和城市融雪、降雨水地混合水，是一种混合污水.正是由于城市污水是一种混合水，各座城市之间地城市污水地水质存在一定地差异，主要决定于工业废水所占比例地影响，也受到城市规模、居民生活习惯气候条件及下水道系统形式地影响第二章毕业设计（论文）地主要内容2.1设计目地本设计是在学生经过专业课程学习后，在掌握污水和废水处理理论，处理工艺、处理方法和构筑物设计计算及其他相关课程学习地基础上，对学生地基本理论、基本知识、基本技能地一次综合性训练.通过毕业设计使学生了解废水地来源、特点；掌握废水处理工程设计地方法和步骤；学习利用各种资料确定设计方案地方法；熟悉构筑物工艺设计计算方法；熟悉废水处理站总体布置方法和原则；加强工程制图能力.2.2设计原始资料2.2.1地理位置崇阳一中位于崇阳县城西电力大道旁.2.2.2建设情况崇阳一中校舍占地400余亩，现共有教职工268人，在校学生4300人，学校设施可容纳6000名学生.学生全部住学生公寓，实行封闭式管理.现有教职工住宅3栋，108户，拟增建住宅2栋，72户.学校建有1栋二层地饮食中心、3栋教案楼，另有2个化学实验室、2个物理实验室、1个生物实验室及微机房等.校园污水需处理排放.处理水用于校园道路及绿地浇洒，多余尾水通过校园景观小溪进入排水港，最终进入隽水河.污水排放执行《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准.2.2.3气象资料崇阳县属亚热带季风气候，日照充足，雨量充沛，四季分明.年平均气温16.6℃，极端最高气温40.7℃，极端最低气温-14.9℃.无霜期259天，年雨量1395毫M.最大冻土深度9.3㎝.冬季北风，夏季南风，平均风速2.3 m/s.2.2.4建设选址位于天城镇西边，污水站用地面积约为2亩.厂址已三通一平，地面标高约68.10m（黄海）.地基岩石分布均匀，无不良地质现象.地质岩性构成为第四纪粘性红壤.地震基本烈度为6度.2.2.5水文白石港南向北进入隽水.排污口处河水历年最高水位59.07m，多年平均水位45.11m.隽水自西南向东北流，汇集千溪万壑，冲出瓶瓮之喉地壶头峡，流入赤壁境内陆水水库，最后注入长江.第三章工程设计说明3.1设计排水量计算规划期内学生6000名,住宅5栋,共180户,按每户3人计算,该中学位于一区地中小城市,因实验室用水需回收处理,故不计算在内,按人均综合生活用水定额250L/d,计算,排水按用水定额90%计,则日平均排水量为:Q均=(6000+180×3)×250×90%=1471500L/d=17.03 L/s查给排水设计手册可知该流量对应地生活污水量总变化系数为 1.9，则最高日最高时排水量为：Qmax=17.03×1.9=32.36 L/s=0.0324 m3/s每人每天排放地BOD5克数（g /(cap·d)），一般取30g /(cap·d)，则BOD5地含量为：L C BOD /mg 1331471500318060001000305=⨯+⨯⨯）（取生活污水SS 为40g/(人·d)，则SS 浓度为：L C SS /mg 262147150010004031806000=⨯⨯⨯+）（根据任务书要求，污水处理后应满足《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用 景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准见表1.表1 《标准》基本控制工程最高允许排放浓度(日均值)《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）见表2.表2 城市杂用水水质标准3.2污水处理系统地选择本污水处理厂地设计要求BOD、SS 浓度达到国家一级排放标准，即生物化学需氧量（BOD），污水中悬浮固体浓度（SS）均低于20mg/L.并且应满足环境容量地要求.因此，本设计需要采用完整地二级处理工艺.因为对于校园生活污水其处理地主要对象是BOD物质，进水BOD地浓度为133mg/L,而一级处理工艺，即物理处理法，只能去除25%地BOD物质，不能达到国家一级排放标准.而二级处理工艺可将BOD去除90%以上.因此必须采用完整地二级处理工艺，并经过过滤、消毒.从而达到回用排放标准.第四章水处理方案地确定4.1污水处理厂位置地确定处理厂位于天城镇西边，污水站用地面积约为2亩.厂址已三通一平，地面标高约68.10m （黄海）.地基岩石分布均匀，无不良地质现象.地质岩性构成为第四纪粘性红壤.地震基本烈度为6度.处理水用于校园道路及绿地浇洒，多余尾水通过校园景观小溪进入排水港，最终自南向北进入隽水河.排污口处河水历年最高水位59.07m，多年平均水位45.11m.隽水自西南向东北流，汇集千溪万壑，冲出瓶瓮之喉地壶头峡，流入赤壁境内陆水水库，最后注入长江.4.2小区污水处理工艺比较以及工艺流程确定传统活性污泥是开发较早地最典型地污水处理技术，主体结构由曝气池和二沉池组成，主要适用于大型污水处理系统，特别适用于处理要求高而水质较稳定地污水.其运行方式有很多种，一般采用推流式延时曝气工艺.它地主要优点是效率较高，处理效果好；缺点是进水浓度尤其是有抑制物质地浓度较低，抗冲击能力较差，进水水质地变化对活性污泥地影响较大，另曝气池地容积负荷率低，体积大，占地面积大，基建费用高，容易出现污泥膨胀，管理技术要求高.4.2.1氧化沟工艺其主要优点是：（1）运行灵活，能承受水量、水质冲击负荷，对高浓度工业废水有很大地稀释能力；（2）独特地水流特性有利于生物絮凝体得形成，出水水质好，处理效果稳定，并可实现脱氮；污泥产量少，污泥性质稳定；（4）工艺流程简单，便于管理.其缺点是容易形成污泥膨胀，产生大量泡沫，发生污泥上浮等问题.4.2.2AB工艺其主要优点是：（1）不设初沉池，使A段成为一个不断由外界补充具有高浓度活性微生物地开放性系统；（2）A段和B段分别在负荷极为悬殊地情况下运行，A段负荷率高，抗冲击负荷能力强，对污水有毒物质和PH有很大地缓冲作用，从而保证真个系统地稳定性；污泥沉降性能好，无污泥膨胀；（3）运行控制灵活，A段可以以缺氧或者好氧地方式运行，并可根据需要控制A段得BOD5去除率以达到有利于B段得有效运行.其主要缺点是污泥产量打，需要配套较强地污泥处理系统，这在某些程度上也增加了污泥处理技术地难度和人力物力消耗；另外，AB因其技术上地特点，对氮磷地去除效果不佳.4.2.3普通生物滤池生物滤池属于生物膜法地一种，它最初以土壤自净原理为依据，在污水灌溉地实践基础上，。
污水处理厂计算书
污水厂设计计算书一、粗格栅1.设计流量a.日平均流量Q d =30000m 3/d ≈1250m 3/h=0.347m 3/s=347L/s K z 取1.40b. 最大日流量Q max =K z ·Q d =1.40×30000m 3/d=42000 m 3/d =1750m 3/h=0.486m 3/s 2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.8m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数4.319.08.002.060sin 486.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=32）3.栅槽宽度(B) 设：栅条宽度s=0.015m则：B=s （n-1）+en=0.015×（32-1）+0.02×32=1.11m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.9m,渐宽部分展开角α1=20°m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2221=︒-=-=α6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 18.060sin 81.929.0)02.0015.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.4m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.8+0.4=1.2m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.8+0.18+0.4=1.38m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.3+0.3+0.5+1.0+1.2/tan60°=2.80m 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 则：W 1=05.0100086400347.010********⨯⨯=⨯⨯W Q =1.49m 3/d因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣二、细格栅1.设计流量Q=30000m 3/d ，选取流量系数K z =1.40则： 最大流量Q max ＝1.40×30000m 3/d=0.486m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.8m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度e=0.006m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数69.1049.08.0006.060sin 486.0sin 21=⨯⨯︒==ehv Q n α(n=105)设计两组格栅，每组格栅间隙数n=53 3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.015m则：B 2=s （n-1）+en=0.015×（53-1）+0.006×53=1.1m 所以总槽宽为1.1×2+0.2＝2.4m （考虑中间隔墙厚0.2m ）4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.9m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B L 3.020tan 29.01.1tan 2B 111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m B L 3.020tan 29.01.1tan 2B 222=︒-=-=α6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面,所以k 取3则：mg v k kh h 88.060sin 81.929.0)006.0015.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε 其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数（与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.42），将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值。
(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,2.0万吨每天,AO活性污泥法
第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。
污水处理厂设计计算书(给排水计算书)
污水处理厂设计计算书（给排水计算书）目录第一章污水处理构筑物设计计算第二章污泥处理构筑物设计计算第三章高程计算第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数： 生活排水量3m /d 411102100002.31101000Q ⨯==⨯公共建筑生活污水量3/d 420.6310Q m =⨯ 工业污水量3m /d 43 1.0410Q =⨯总流量4433(2.310.63 1.04)10 3.9810/0.461/Q m d m s =++⨯=⨯=最高日平均时设计秒流量434331.210.46110/ 4.8210/0.557/d Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯= 最高日最高时设计秒流量43433max 1.42 4.8210/ 6.8410/0.791/h Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.8m/s ，过栅流速v 2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60°单位栅渣量W 1=0.07m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2121max vB Q =计算得:栅前槽宽1 1.41B m ==，栅前水深1 1.410.722B h m ===（2）栅条间隙数252.57n === (取n=54)，设计两组格栅，每组格栅数n=27条（3）栅槽有效宽度2(1)0.01(271)0.02270.8B s n en m =-+=⨯-+⨯=总水槽宽220.220.80.2 1.8B B m m =+=⨯+=（考虑中间隔墙厚0.2m ） （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.8 1.40.552tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.272L L m == （6）过栅水头损失h 1因栅条边为迎水面为半圆形的矩形截面，取k=3,β=1.83则m g v e s k g v ki h 096.060sin 81.920.1)02.001.0(83.13sin 2)(sin 22343/4122=︒⨯⨯⨯⨯===αβα（7）栅后槽总高度H取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.7+0.3=1.0m 栅后槽总高度H= H 1+h 1=1.0+0.096≈1.096m ，取1.1m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H/tanα=0.55+0.27+0.5+1.0+1.0/tan60°=2.9m （9）每日栅渣量33max 186400864000.7910.073.47/0.2/10001000 1.38z Q W W m d m d K ⨯⨯===>⨯所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：进水二、提升泵站设计流量Q=0.791m 3/s ,选择机器间与集水池合建的自灌式圆形泵站，考虑4台水泵（三用一备）每台水泵容量791/3=263.67L/s ，取264L/s 。
(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,4.4万吨每天,A2O活性污泥法
污水处理厂工艺设计一、污水处理厂的设计规模（一）污水处理厂的设计规模污水处理厂以处理水量的平均日平均时流量计，该市污水厂的处理规模定为：近期4.4万m3/d，远期6.6万m3/d，见表：污水处理厂的设计规模（二）污水处理厂处理构筑物规模污水处理厂的主要构筑拟分成三组，每组处理规模为2.2万m3/d，近期建2组，处理规模为4.4万m3/d，远期再建1组，处理规模扩至6.6万m3/d，污水厂占地约5.9ha，用地指标为0.89 m2/（m3污水/d）（三）设计流量当污水厂分建时，以相应的各期流量作为设计流量。
各设计流量的具体数据见表。
污水处理厂的设计流量二、污水处理程度的确定（一）进水水质根据原始资料，污水处理厂实测污水水质及设计水质见表：污水的实测水质，设计进水水质、出水水质标准（二）设计出水水质出水水质要求符合GB8978-96《防水综合排放标准》根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD 5，又要求对污水中的氮，磷进行适当处理，防止A 江的富营养化。
（三）处理程度计算 1．溶解性BOD 5去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD 5值是由残存的溶解性BOD 5（Se ）和非溶解性BOD 5二者组成，而非溶解性BOD 5主要以生物污泥的残屑为主体。
活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD 5，故从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。
处理水中非溶解性BOD 5值： BOD 5=7.1·b ·Xa ·Ce式中 Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取25mg/Lb ——微生物自身氯化率，一般介于0.05～0.1，之间，取0.09 Xa ——活性微生物在处理水中所占比例，取0.4 故 BOD 5=7.1×0.09×0.4×25≈6.4 处理水中溶解性BOD 5值为： 25－6.4=18.6mg/L 去除率：%1.97%1002204.6220=⨯-=η 2．CODcr 的去除率： %35.82%10034060340=⨯-=η 3．SS 的去除率%75.93%10032020320=⨯-=η 4．总氮的去除率出水标准中的总氮为15mg/L ，故去除率为： %70%100501550=⨯-=η 5．磷酸盐的去除率进水中磷酸盐浓度为6.8～9.4mg/L ，按9.4 mg/L 计，如磷酸盐以最大可能成分Na 3PO 4计，则磷的含量为1.7 mg/L 。
污水设计计算书
污水管网计算说明书一、设计污水量定额（1）.居民生活污水定额和综合生活污水定额居民生活污水采用定额法计算，我国现行《室外排水设计规范》规定，可按当地用水定额的80％～90％采用。
对给排水系统完善的地区可按90％计，一般地区可按80％计。
综合生活污水定额(还包括公共建筑排放的污水) 注意：采用平均日污水量定额。
（2）工业企业工业废水和职工生活污水和淋浴废水定额，与给水定额相近，可参考。
二、污水量的变化生活污水量总变化系数宜按现行《室外排水设计规范》规定采用。
与给水系统用水量一样，污水的排放量也随时间发生变化。
同样有逐日变化和逐时变化的规律。
为了确定污水管网的设计流量，必须确定污水量的变化系数。
污水量日变化系数K d：指设计年限内，最高污水量与平均日污水量的比值；污水量时变化系数K h：指设计年限内，最高日最高时污水量与该日平均时污水量的比值；污水量总变化系数K z：指设计年限内，最高日最高时污水量与平均日平均时污水量的比值。
=∙即有：Kz Kd Kh（1）居民生活污水量变化系数根据专家常年分析，城市的污水总变化系数Kz的数值主要与排水系统中接纳的污水总量的大小有关。
当管道所服务的用户增多或用户的用水量标准增大，污水流量也随即增大。
总变化系数可按下式计算2.3 Q d ≦5Kz = 0.112.7d Q 5 ≦Q d ≦0001.3 Q d ≧1000（2） 工业废水量变化系数工业废水量变化规律与产品种类和生产工艺有密切联系，往往需要通过实地调查研究和分析求得。
（3） 工业企业生活污水和淋浴污水量变化工业企业生活污水量一般按每个工作班污水量定额计算，相应的变化系数按班内污水量变化给出，且与工业企业生活用水量变化系数基本相同，即一般车间采用3.0，高温车间采用2.5。
三、污水设计流量计算（1）居民生活污水设计流量影响居民生活污水设计流量的主要因素有生活设施条件、设计人口和污水流量变化。
居民生活污水设计流量Q 1用下式计算：1111(/)243600i i z q N Q K L s =⨯∑式中 1iq ——各排水区域平均居民生活污水量标准 [L/(cap ·d)] 1iN ——各排水区域在设计使用年限终期所服务的人口数(cap) 1z K ——生活污水量的总变化系数（2）公共建筑污水设计流量公共建筑的污水量可与居民生活污水合并计算，此时应选用综合生活污水量定额，也可单独计算。
污水管道设计计算书
污水管道系统的设计计算（一）污水设计流量计算一．综合生活污水设计流量计算各街坊面积汇总表居住区人口数为300⨯360。
75=108225人则综合生活污水平均流量为150⨯108225/24⨯3600L/s=187。
89L/s用内插法查总变化系数表，得K Z=1.5故综合生活污水设计流量为Q1=187。
89⨯1.5L/s=281。
84L/s 二．工业企业生活污水和淋浴污水设计流量计算企业一：一般车间最大班职工人数为250人，使用淋浴的职工人数为80人；热车间最大班职工人数为100人，使用淋浴的职工人数为50人故工业企业一生活污水和淋浴污水设计流量为Q2（1）=(250⨯25⨯3+100⨯35⨯2.5）/3600⨯8+(80⨯40+50⨯60）/3600L/s =2.68L/s企业二：一般车间最大班职工人数450人，使用淋浴的职工人数为90人；热车间最大班职工人数为240人，使用淋浴的职工人数为140人故工业企业二生活污水和淋浴污水设计流量为Q2（2。
）=（450⨯25⨯3+240⨯35⨯2。
5）/3600⨯8+(90⨯40+140⨯60)/3600 =5。
23L/s所以工业企业生活污水和淋浴污水设计流量为Q2=Q2(1）+Q2（2)=（2.68+5。
23)L/s=7。
91L/s三．工业废水设计流量计算企业一:平均日生产污水量为3400m3/d=3。
4⨯106L/d=59。
03L/s企业二：平均日生产污水量为2400m3/d=2.4⨯106L/d=27.78L/sQ3=（59。
03⨯1.6+27。
78⨯1.7)L/s=141。
67L/s四．城市污水设计总流量Q4=Q1+Q2+Q3=(281.84+7.91+141。
67)l/s=431。
42L/s（二）污水管道水力计算一．划分设计管段，计算设计流量本段流量q1=Fq s K Z式中q1—-——设计管段的本段流量(L/s）F—-——设计管段服务的街坊面积（hm2）q s—-—-生活污水比流量[L/(s·hm2）]K Z—-—-生活污水总变化系数生活污水比流量q s=nρ/24⨯3600=300⨯150/24⨯3600 L/(s·hm2)=0。
生活污水处理装置工艺设计计算书
［公司名称］工艺设计计算书生活污水处理装置xbany［日期］目录第一章、设计任务书 (1)第.1节评分标准 (1)第.2节设计时间 (1)第.3节设计内容 (1)第.4节设计原始资料 (1)第.5节设计题目 (3)第.6节成果和要求 (3)1.6.1要求 (3)1.6.2成果 (3)第2章设计指导书 (4)第.1节设计步骤 (4)第.2节设计准备 (6)第3章设计内容计算说明书 (6)第.1节污水厂设计的一般原则 (6)第.2节污水厂的设计规模 (6)1.2.1水质的确定 (6)1.2.2水量的确定 (7)第.3节污水处理厂工艺流程 (8)1.3.1交替工作式氧化沟 (8)1.3.2配水井 (14)1.3.3污水提升泵房 (15)1.3.4工艺流程的确定 (16)1.3.5工艺类型的介绍 (16)1.3.6工艺方案分析 (18)1.3.7污水计•量设备 (19)1.3.8 格栅 (22)1.3.9旋流沉砂池 (28)1.3.10 消毒设施计算 (30)第.4节3.5污泥处理构筑物的计算及说明 (33)剩余污泥量计算 (33)1.4.1 污泥浓缩 (33)1.4.2污泥井 (37)1.4.3污泥脱水 (37)第.5节3.6污水处理厂平面布置 (40)1.5.1厂区平面布置形式说明 (40)1.5.2平面布置原则 (41)第.6节3.7污水处理厂高程布置 (42)1.6.1高程布置计算 (42)1.6.2高程布置原则 (42)第一章、设计任务书笫」节评分标准1）考勤：30%2）计算书:30% 3）图纸绘制：40%第.2节设计时间2周第.3节设计内容通过课程设讣实践，灵活应用污水处理基本原理、基本工艺方法，结合相关文献资料的查阅以及本项□实际情况，设计出一套可行的城市污水处理方案。
具体为：（1）通过查阅相关资料和文献熟悉城市污水水质水量特点。
（2）查阅相关资料和文献，了解国内外城市污水处理方法及工艺流程。
型生活污水处理装置性能计算书
WCMBR20型生化法生活污水处理装置设计计算书根据国际海协环境保护会IMO MEPC.159（55）旳排放规定和GB10833-89《船用生活污水处理系统技术条件》旳规定，生活污水处理装置须能处理来自生活污水中大肠菌群、悬浮固体和生化需氧量，使其到达合格指标，WCMBR-20型生活污水处理装置采用生化法原理处理船舶生活污水，生活污水经粉碎后，采用两级接触氧化室进行生物处理。
接触氧化室是由曝气室和生物滤床综合在一起旳处理构筑物。
由于接触氧化室具有比表面积大旳固定滤料床以及人工曝气旳特点，兼有活性污泥法和生物膜法旳长处，采用MBR膜法，极大旳提高了有机处理负荷率和出水水质。
在接触氧化法处理系统中，氧化室旳供氧，对生物处理过程旳正常运行是非常重要旳。
本装置选择曝气方式供氧，曝气供氧对废水好氧生物处理来说，如同提供必需旳营养物质同）作为受氧样，是个十分重要旳控制条件。
在有机物旳好氧分解过程中，微生物需要氧（O2体，因而曝气使氧转移到液相中去旳速率应不低于微生物旳耗氧速度。
实质上，微生物降解有机物旳速度受制于曝气供氧旳速度。
为提高微生物降解有机物旳速度，重要是设法提供足够旳氧以及提高氧旳转移速度。
本装置设计关键在于生化供氧设备旳设计计算与选型。
一、参数分析：1．原始数据装置处理人数：20人/天。
(极限时可到22人/天)处理原污水量（水力负荷）：1.54m3/d （按70L/人•天，加放10%裕量）。
BOD处理量：0.7 kg/d 按35 g/人•天计算。
（极限时可到0.77 kg/d）液力负荷平均数：64.17 L/h 高峰时间液力负荷：192.5 L/h2. 处理后排放水指标悬浮固体（TSS ）≤35mg/L 5日生化需氧量（BOD 5）≤25mg/L 化学需氧量（COD ）≤125mg/L大肠菌群几何平均近似值（M.P.N ）≤100个/100mL 全面满足IBM MEPC.159（55）决策所规定旳指标。
污水处理费单价计算
污水处理费单价计算附件污水处理服务费单价计算书(含尾水排放管道工程)1?总投资本协议污水处理服务费价格按项目总投资7703.69万元,其中乙方投资资金3903.69万元估算值计算取得?2?按保底污水处理量14000m3/日排序,则年污水处理量为511万m3?3?详尽排序过程(1)工资及福利费:本项目需生产经营人员需约31人,要均年工资及福利费等按2021年钦州市在职职工月平均工资2500元计算,则年工资及福利费总额为：31×2500×12＝93万元;(2)动力费和:按项目装机容量,估计出来每立方米污水耗电量0.28kw,电价0.7元/kwh,则年电费为：0.28×0.7×14000×365＝100.15万元?(3)药剂费:每年需用pam药剂1.68吨,三氯化铁25.2吨,pam药剂按3.5万元/吨,三氯化铁按0.62万元/吨,则年药剂费为：1.68×3.5+25.2×0.62＝21.50万元?(4)污泥处理费:估计出来每年产生污泥量0.268万吨,污泥处理费按60元/吨,污泥外运费按20元/吨,则年费用为：0.268×（60+20）＝21.44万元;(5)栅渣?沉砂池砂量及外运费:估算出每年产砂量1029吨,砂处理费按20元/吨,砂外运费8元/吨则年费用：1029×（20+8）＝2.89万元;(6)折旧费:只排序乙方投资部分,固定资产固定资产按平均值年限法排序,固定资产年限按15年计,年折旧费为:0.5067*7674/15=258.92万元?(7)修理费:按固定资产原值的1.5%计算,年费用为:7674.62*1.5%=115.12万元;(8)其它费用:按(工资及福利费+动力费+药剂费+污泥处理及外运费+砂处理及外运费+修理费+折旧费)*3%排序,年费用为18.39万元?(9)财务费用(利息支出):以乙方投资额为基数,年资金占用费率按8%计算,则年利息支出为3903.69*4.26%=166.68万元;(10)投资收益：不扣除;(11)管网维护费:不扣除;(12)年平均总成本:(1)~(11)之和为年平均总成本,为798.09万元;(13)预收污水处理单价:798.09/511=1.56元/m3。