SSZ10-40MVA_110kV电磁计算单

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110KV及10KV电缆选型计算书

**集团**化工有限责任公司8×40.5MVA电石工程110KV及10KV电缆选型计算书设计：甘孝文计算：甘孝文**天晟**有限公司2011年11月1日一、110KV电缆选型计算1 设备运行环境条件及电力系统情况注：爬电比距指设备外绝缘的爬电距离与系统最高电压之比。

1.2电力系统情况a、额定工作电压：Uo/U，64/110 kV；b、最高工作电压：Uom/Um，72/126 kV；c、额定频率：50Hz；d、接地方式：中性点直接接地；e、系统短路电流：18.93kA （根据***电力勘测设计院提供的《**集团**化工电石项目配套110KV变电站初步设计说明书》和《**集团**化工有限责任公司***氯碱综合利用工程供电方案研究》中电气部分短路电流计算值）。

1.3 敷设条件、安装位置及环境a、电缆直接敷设在桥架上，排列方式为品字形。

b、敷设方式为机械牵引敷设。

c、最小弯曲半径：敷设安装时： 20 倍电缆平均外径；电缆运行时： 15 倍电缆平均外径；d、导体运行温度：长期正常运行90℃；短路（最长时间5s）250℃。

e、金属外护层接地方式：GIS端直接接地，变压器端保护接地。

f、电缆户内终端垂直安装在支架上，GIS终端垂直安装在GIS屋内配电装置室内。

2.电缆截面选型：2.1 最大运行电流计算(按过负荷30%计算)=276.33A2.2 短路电流校验110KV电缆最大绝热短路电流(1S)的计算：=34.3KA厂家提供的YJLW03-64/110kV-1×240mm2电缆资料其空气中载流量在品字形敷设在电缆桥架中时为570A，电缆导体1秒热短路电流：34.7 kA。

110KV电力电缆要求其热短路电流大于系统短路电流。

2.3电缆选型根据GB/T 11017.2-2002《额定电压110KV交联聚乙烯绝缘电力电缆及附件》附录C的电缆使用环境选择交联聚乙烯绝缘皱纹铝套聚乙烯护套电力电缆。

结论：根据以上计算和电缆的选型要求YJLW03-64/110kV-1×240mm2电缆完全满足本工程要求。

110千伏变电站设计计算书

第1章主变容量的确定1.1主变压器的负荷计算N ——主变台数S Te————单台主变额定容量S js————计算负荷容量S js＝143.05×（1＋8%）5=210(MV A)(国民经济增长率按8%，负荷按5年规划考虑) 由于该变电站存在一类负荷，是当地的枢纽变电站之一，为了保证供电的可靠性，变电站至少应装设两台主变压器。

要求：nS Te≧S js单台主变容量为：S Te≧S js/n＝210/2＝105（MV A）根据变压器容量的额定值，选择单台变压器容量为120MVA。

当一台变压器停运时：（120/143）*100%＝83%＞70% 符合要求所以，选择两台容量为120MVA的主变，主变总容量为240MVA。

1.2变压器的技术参数型号SSPSZL－120000/220连接组标号Y n /Y n0/d11高压中压低压额定电压（KV）220±8*1.5% 121 11；10.5高-中高-低中-低阻抗电压%14 23 7容量比100/100/50型号中各个符号表示意义：从左至右S ：三相 SP ：强水 S ：三绕组 Z ：有载调压 L ：铝 120000：额定容量 220：电压等级第2章短路电流计算2.1选择基准容量一、根据公式 B B B I U S 3=式中 S B —— 所统计各电压侧负荷容量 U B —— 各电压等级额定电压 I B —— 最大持续工作电流已知S B =100MV A U B1230KV U B2 =115KV U B3=10.5KV 则基准电流:KAU S I B B B 251.02303100311=∙==KAU S I B B B 502.01153100322=∙==KAU S I B B B 499.55.103100333=∙==2.2基准值及短路点选取等值电路图1、在短路计算的基本假设前提下，选取基准容量S B =100MV A ，U B 为各级电压平均值（230、115、10.5KV ）2、短路点分别选取变电站的三级电压汇流母线： 220kv —d1,110kv —d2,10kv —d3。

110kv整定计算计算书

一.参数计算 1.1基准值基准容量：B S =100MV·A 基准电压：B U =115V 基准电流：5023==BBB U S I A 基准电抗：25.1322==BBB S U Z Ω1.2各元件阻抗有名值的计算：发电机等值阻抗 22"""*Z ***cos N NG dN dd N N NU U Z X X X S P ϕ====0.119*110100*0.85=12.24Ω 变电站T 等值阻抗 22%*U 10.5*11544.08100100*31.5k av T N U Z S ===Ω224545%*U 10.5*11534.72100100*40k av T NT U Z S ===Ω 226767%*U 10.5*11569.43100100*20k av T NT U Z S ===Ω 线路的正序阻抗 1*0.4*3614.4l S B S BZ z L ===Ω 1*0.4*2510lAB AB Z z L ===Ω 1*0.4*2710.8lBC BC Z z L ===Ω S 的最大运行方式正序阻抗*22.m a x .m a x115*0.11*14.55100av s s B U Z Z S ===Ω S 的最小运行方式正序阻抗 *22.min.min 115*0.18*23.81100av s s B U Z Z S ===ΩS 的最大运行方式零序阻抗 *220.max0.max 115*0.4*52.9100av s s B U Z Z S ===ΩS 的最小运行方式零序阻抗 *220.min 0.min 115*0.54*71.415100av s s B U Z Z S ===Ω1.3各元件标幺值的计算发电机的G 电抗标幺值：647.11785.0100cos ===ϕN N P S MV A "1000.1190.101117.647B G dN S X X S ==⨯= 0.101132.2513.36G G B X X Z ==⨯= 变压器T 的电抗标幺值：*%10.5*100=0.33100100*31.5K B T N U S X S ==*4545%*S 10.5*1000.263100100*40k B T NT U X S ===*674%*S 10.5*1000.525100100*20k B T NT U X S ===最大运行方式下正序阻抗标幺值：.max .max 14.40.109132.25s s B Z X Z === 最大运行方式下零序阻抗标幺值：0.max 0.max 52.9=0.4132.25s s B Z X Z == 最小运行方式下正序阻抗标幺值：.max .min 23.81=0.18132.25s s B X X Z == 最小运行方式下零序阻抗标幺值：0.max 0.min 71.415=0.54132.25s s B X X Z == 各条线路正序（负序）电抗标幺值：*1221100*L *0.4*36*0.109115B SB SB B S Z z U ===*1221100*L *0.4*25*0.076115B AB AB B S Z z U === *1221100*L *0.4*27*0.082115B BC BC B S Z z U === *0220100*L *1.2*36*0.327115B SB SB B S Z z U ===*0220100*L *1.2*25*0.227115B AB AB B S Z z U === *0220100*L *1.2*27*0.245115B BC BC B S Z z U === 二、短路电流以A 点发生接地短路故障为例，流过各保护安装处的短路电流 1、最大运行方式A 点发生接地故障的正序网图 A 点发生接地故障的负序网图A 点发生接地故障的零序网图①正序电抗1.max .max 1.max 11//()0.245//(0.110.1090.076)0.134G T S SB AB X X X X X ∑*+****=++=++=②负序电抗2.max .max 2.max 22//()0.245//(0.110.1090.076)0.134G T S SB AB X X X X X ∑*+****=++=++=③零序电抗0.max 00.max 00//()0.33//(0.40.3270.227)0.245T S SB AB X X X X X ∑*****=++=++=因为*⋅∑*⋅∑>max 1max 0X X ，故单相接地短路的零序电流)1(0k I 大于两相接地短路的零序电流)1,1(0k I 。

110kV电网继电保护配置与线路保护整定计算(附计算书、图以及参数表)

华北电力大学成人高等教育毕业设计(论文)任务书学生姓名：裴丽君年级专业层次：14电力专学号：14301394 函授站：张家口名人新能源学校一、毕业设计(论文)题目：110kV电网继电保护及自动装置整定计算二、毕业设计(论文)工作起止时间：2015.12.14-2016.2.22三、毕业设计（论文）的内容要求：1.根据给定系统的接线和参数，合理制定继电保护和自动装置的配置方案并完成装置选型；2.计算各元件的序参数，绘制各序网图，完成短路电流计算；3.完成各线路继电保护及自动装置的整定计算；4.绘制保护及自动装置配置图，对所选方案做出评价；5.总结所做工作，撰写毕业论文。

指导教师签名：前言电力系统中的发电机、变压器、输电线路、母线以及用电设备，一旦发生故障，继电保护及安全自动装置能够快速、可靠、有选择地将故障元件从系统中切除，使故障元件免于继续遭受损坏，既能保证其它无故障部分迅速恢复正常，又能提高电力系统运行的稳定性，是保证电力系统安全运行的最有效方法之一。

而课程设计是学生在校期间的综合性实践教学环节，是学生全面运用所学基础理论、专业知识和基本技能，对实际问题进行设计（或研究）的综合性训练。

通过课程设计，可以培养学生运用所学知识解决实际问题的能力和创新精神，增强工程观念，以便更好地适应工作的需求。

本次课程设计为给110kV电网继电保护配置与线路保护整定计算，学习规程确定系统运行方式，变压器运行方式。

选择各元件保护方式，计算发电机、变压器、线路的参数，确定保护方式及互感器变比。

对于线路和变压器故障，根据相间和接地故障的情况，选择相应的保护方式并作整定和校验。

第一章概述1.1 电力系统继电保护的作用电力是当今世界使用最为广泛、地位最为重要的能源，电力系统的安全稳定运行对国民经济、人民生活乃至社会稳定都有着极为重大的影响。

电力系统由各种电气元件组成。

这里电气元件是一个常用术语，它泛指电力系统中的各种在电气上的独立看待的电气设备、线路、器具等。

110KV变电所电气部分设计计算书

110KV 变电所电气部分设计计算书第一章短路电流计算一、110KV 水电站等值电抗的计算：()()()()21.0115100704.023.0451001005.10100%24.0451*******.101721100210056.0451001001765.10211002155.085.036100231.01151002065)32()21()31(4)21()32()31(321=⨯⨯===⨯=⨯==⨯-+=⨯-+=≈-=⨯-+=⨯-+==÷⨯======------*B N b d N B d d d N B d d d N B d av B B x l x x S S U x S S U U U x S S U U U x S S x x x kVU U MVAS79.024.055.04317=+=++=x x x x 78.023.055.0528=+=+=x x x6.021.079.078.079.078.0//6879=++⨯=+=x x x x二、35KV 火电厂等值电抗的计算44.037100154.025.05.311001008100%75.08.012100113.0372204321=⨯⨯===⨯=⨯==÷⨯=====*B B N B d N B d av B U lS x x S S U x S S x x x kV U U07.144.025.038.038.0//43562121215=++=++==+==x x x x x x x x x x x三、110KV 变电所等值电抗由于110KV 上级变电所高压母线上的短路容量为500MV A ，所以设其为无穷大电网，其内部电抗为：2.05001001===d B S S x 上级变电所到本所70公里长线路的电抗为：21.0115100704.022=⨯⨯=x总电抗为：41.021=+=x x x四、35KV 变电所等值电抗35KV 上级变电所高压母线的短路容为250MV A ，设其为无穷大系统，其内部电抗为：4.02501001===N B S S x 上级主电所到本所距离为15公里线路电抗为：44.037100154.022=⨯⨯=x总电抗为：84.044.04.021=+=+=x x x 五、变电所短路点的选择短路点选择为各级电压母线，且均为并联状态，此仍短路电流最大的一种运行方式。

110kV变电站设计计算书

计算书目录第一章负荷资料的统计分析 (2)第二章短路电流的计算 (4)第一节最大运行方式下的短路电流计算 (4)第二节最小运行方式下的短路电流计算 (10)第三章主要电气设备的选择及校验 (18)第一节设备的选择 (18)第二节隔离开关的选择 (20)第三节导线的选择 (22)第四节互感器的选择 (24)第四章布置形式 (26)第一章负荷资料的统计分析一、10KV侧供电负荷统计S10＝（1.6+1.4+2.6+0.5+2.2+1.02+1.2+4.00）×1.05×0.9/0.85＝16142.82KVA二、35KV侧供电负荷统计S35＝（5+6+5+6）×1.05×0.9/0.85＝24458.82KVA三、所用电负荷统计计算负荷可按照下列公式近似计算：所用电计算负荷S=照明用电+生活区用电+其余经常的或连续的负荷之和×0.85（KVA）根据任务书给出的所用负荷计算：S所用＝（3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+9.7+10+20+4.5+5+10.6）×0.85/0.85＝77.08KVA四、110KV供电负荷统计S110＝（S10 ＋S35 ＋S所用）×1.05＝（16142.82+24458.82+77.08）×1.05＝42712.66KVA五、主变压器的选择经计算待设计变电所的负荷为42712.66KVA。

单台主变容量为Se=∑P*0.6＝42712.66*0.6=25627.59KVA六、主变型式确定选用传递功率比例100/100/5035KV侧输送功率为31500×0.8＝25200KW≥31796.5×0.8×0.5×1.15＝14626.39KW经比较合理10KV侧输送功率为31500×0.8×0.5＝12600KW≥18677.6×0.8×0.5×1.15＝8591.7KW经比较合理因此，三绕组变压器选用传递功率比例100/100/50SFS7－31500/110三绕组变压器参数：额定容量：31500KVA额定电压:110±2×2.5%/38.5±2×2.5%/11KV连接组别：YN，yn0,d11空载损耗：46kW 短路损耗：175kW空载电流：1.0%阻抗电压：Uk1-3%=17 Uk2-3%=6 Uk1-2%=10.5七、经济比较计算综合投资Z:Z=Z0(1+a/100) =1.9 Z0 (万元)计算年运行费用U：U=a*△A*10+U1+U2 = 2△A+0.08Z（万元）式中：U1——小修、维护费，一般为（0.022-0.042）本次设计取0.022Z（变电工程）U2——折旧费，一般为（0.005-0.058）Z，本次设计取0.058Z。

110kV变电站继电保护整定计算所需材料清单（模版）

110kV变电站继电保护整定计算所需材料清单（模版）第一篇：110kV变电站继电保护整定计算所需材料清单（模版）110kV变电站继电保护整定计算所需材料清单1.变电站一次主接线图。

2.变压器出厂试验报告。

3.变电站110kV线路理论参数（含全线各导线型号及其对应的长度，有T接线的需注明T接点位置并附图说明），参见附图。

4.变电站110kV线路实测参数试验报告。

5.变电站二次图纸。

6.变电站继电保护装置型号及说明书。

7.变电站继电保护装置的版本号、校验码。

8.变电站继电保护装置打印的定值清单。

上述资料可提供纸质材料，也可以是电子版。

若用电子版，图纸尽量用CAD文件，说明书、定值清单尽量用WORD、WPS文件，其他可用扫描件。

附图（线路理论参数）：第二篇：变电站及线路继电保护设计和整定计算电力系统继电保护设计前言继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。

电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。

由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。

19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。

1901年出线了感应型过电流继电器。

1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。

1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。

1920年后距离保护装置的出现。

1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。

1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。

1975年前后诞生了行波保护装置。

1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。

1990年后该原理的保护装置被广泛应用。

与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。

20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。

SSZ10-40MVA_110kV电磁计算单

SSZ10-40MV A/110kV电磁计算参考额定容量:40/40/40MV A相数:三相频率:50Hz联结组别:YN,yn0,d11 绝缘水平:LI480AC200-LI325AC140/LI200AC85/LI75AC35高压:(110±8*1.25％)kV 中压:(38.5±2*2.5％)kV 低压:11kV短路阻抗:MV-LV:8％, HV-MV:10.5％, HV-LV:20％空载损耗:≤36kW 负载损耗:≤179kW$$$$$$$$ 电磁优化方案1 $$$$$$$$1 铁心计算铁心直径:φ610mm,净截面积:2660.61cm2,三柱角重:2222kg(D形轭)主级片宽:600mm,末级片宽:235mm,夹件内距:600mm匝电势:101.852V/匝,磁通密度:1.724T2 电压比校核2.1 高压-低压:正反调110000*(1-8*1.25％)*0.577=57157.676V (623-64)*101.852=56935.266V 误差：-0.39% 110000*(1-7*1.25％)*0.577=57951.535V (623-56)*101.852=57750.082V 误差：-0.35% 110000*(1-6*1.25％)*0.577=58745.391V (623-48)*101.852=58564.898V 误差：-0.31% 110000*(1-5*1.25％)*0.577=59539.246V (623-40)*101.852=59379.715V 误差：-0.27% 110000*(1-4*1.25％)*0.577=60333.102V (623-32)*101.852=60194.531V 误差：-0.23% 110000*(1-3*1.25％)*0.577=61126.961V (623-24)*101.852=61009.348V 误差：-0.19% 110000*(1-2*1.25％)*0.577=61920.816V (623-16)*101.852=61824.164V 误差：-0.16% 110000*(1-1*1.25％)*0.577=62714.672V (623- 8)*101.852=62638.977V 误差：-0.12% 110000*(1+0*1.25％)*0.577=63508.531V (623+ 0)*101.852=63453.793V 误差：-0.09% 110000*(1+1*1.25％)*0.577=64302.387V (623+ 8)*101.852=64268.609V 误差：-0.05% 110000*(1+2*1.25％)*0.577=65096.242V (623+16)*101.852=65083.426V 误差：-0.02% 110000*(1+3*1.25％)*0.577=65890.102V (623+24)*101.852=65898.242V 误差：+0.01% 110000*(1+4*1.25％)*0.577=66683.953V (623+32)*101.852=66713.055V 误差：+0.04% 110000*(1+5*1.25％)*0.577=67477.812V (623+40)*101.852=67527.875V 误差：+0.07% 110000*(1+6*1.25％)*0.577=68271.672V (623+48)*101.852=68342.688V 误差：+0.10% 110000*(1+7*1.25％)*0.577=69065.523V (623+56)*101.852=69157.508V 误差：+0.13% 110000*(1+8*1.25％)*0.577=69859.383V (623+64)*101.852=69972.320V 误差：+0.16% 2.2 中压-低压:正反调38500*(1-2*2.5％)*0.577=21116.586V (218-11)*101.852=21083.363V 误差：-0.16% 38500*(1-1*2.5％)*0.577=21672.285V (218- 5)*101.852=21694.475V 误差：+0.10% 38500*(1+0*2.5％)*0.577=22227.986V (218+ 0)*101.852=22203.736V 误差：-0.11% 38500*(1+1*2.5％)*0.577=22783.686V (218+ 6)*101.852=22814.848V 误差：+0.14% 38500*(1+2*2.5％)*0.577=23339.385V (218+11)*101.852=23324.107V 误差：-0.07% 2.3 高压-中压:正反调110000*(1-8*1.25％)*0.577=57157.676V (623-64)*101.963=56997.449V 误差：-0.28% 110000*(1-7*1.25％)*0.577=57951.535V (623-56)*101.963=57813.152V 误差：-0.24% 110000*(1-6*1.25％)*0.577=58745.391V (623-48)*101.963=58628.859V 误差：-0.20% 110000*(1-5*1.25％)*0.577=59539.246V (623-40)*101.963=59444.566V 误差：-0.16% 110000*(1-4*1.25％)*0.577=60333.102V (623-32)*101.963=60260.270V 误差：-0.12%110000*(1-3*1.25％)*0.577=61126.961V (623-24)*101.963=61075.977V 误差：-0.08%110000*(1-2*1.25％)*0.577=61920.816V (623-16)*101.963=61891.684V 误差：-0.05%110000*(1-1*1.25％)*0.577=62714.672V (623- 8)*101.963=62707.391V 误差：-0.01%110000*(1+0*1.25％)*0.577=63508.531V (623+ 0)*101.963=63523.094V 误差：+0.02%110000*(1+1*1.25％)*0.577=64302.387V (623+ 8)*101.963=64338.801V 误差：+0.06%110000*(1+2*1.25％)*0.577=65096.242V (623+16)*101.963=65154.508V 误差：+0.09%110000*(1+3*1.25％)*0.577=65890.102V (623+24)*101.963=65970.211V 误差：+0.12%110000*(1+4*1.25％)*0.577=66683.953V (623+32)*101.963=66785.922V 误差：+0.15%110000*(1+5*1.25％)*0.577=67477.812V (623+40)*101.963=67601.625V 误差：+0.18%110000*(1+6*1.25％)*0.577=68271.672V (623+48)*101.963=68417.328V 误差：+0.21%110000*(1+7*1.25％)*0.577=69065.523V (623+56)*101.963=69233.039V 误差：+0.24%110000*(1+8*1.25％)*0.577=69859.383V (623+64)*101.963=70048.742V 误差：+0.27%3 绕组参数计算低压绕组额定容量:40000kV A额定电压:11000/11000V额定电流:2099.456/1212.121A额定匝数:108,单螺旋,20档×30mm导线规格:20”2.65*7.6/3.1*8.05 ZB-0.45面积:20*1*19.59=391.8mm2电流密度:1212.121/391.8=3.094A/mm2平均匝长:2*π*351.75*0.001=2.211m总长:108*2.211+1.212=240m电阻:0.02097*240.0/391.8=0.01285Ω净重:3*8.9*240.0*391.8*0.001=2510.5kg,匝绝缘重:52kg,总重:2562.5kg辐向:3.15*20*1.005=63.5mm轴向:112*8.1+327.8=1235mm111*3.0+18(调节油道)+5*1.5(油封)-30.7=327.8mm,压缩率:8.56％,电抗高度:1235mm 中压绕组额定容量:40000kV A额定电压:38500/22227.985V额定电流:599.844/599.844A,最大电流:631.415A/631.415A额定匝数:218,连续式,20档×40mm,74段=1A*2(16/20)+72E*2(19/20)+1A*2(16/20)导线规格:6”2.5*12.8/2.95*13.25 ZB-0.45线规面积:6*1*31.45=188.7mm2电流密度:599.844/188.7=3.179A/mm2,最大电流密度:3.346A/mm2平均匝长:2*π*451.25*0.001=2.836m总长:218*2.836+1.252=619.5m电阻:0.02097*619.5/188.7=0.06884Ω净重:3*8.9*619.5*188.7*0.001=3121.5kg,匝绝缘重:59.5kg,总重:3181kg辐向:6*3*3*1.01=54.5mm轴向:74*13.3+250.8=1235mm73*3+48(调节油道)+5*1.5(油封)-23.7=250.8mm,压缩率:8.63％,电抗高度:1235mm 高压绕组额定容量:40000kV A额定电压:110000/63508.530V额定电流:209.946/209.946A,最大电流:233.273/233.273A额定匝数:623,纠结-连续式,20档×40mm72段=4A*6(18/20)+4B*6(18/20)+1E1*8(10/20)+62E*8(18/20)+1F*7(10/20) 导线规格: AB 1” (2.36*12.8/2.66*13.1)/(7.98*13.1/9.03*14.15) ZF-0.3/1.35EF 1” (2.36*12.8/2.66*13.1)/(7.98*13.1/8.63*13.75) ZF-0.3/0.95线规面积:1*3*29.66=88.98mm2电流密度:209.946/88.98=2.359A/mm2,最大电流密度:2.622A/mm2平均匝长:2*π*556*0.001=3.494m总长:623*3.494+2.238=2179m电阻:0.02097*2179.0/88.98=0.5135Ω净重:3*8.9*2179.0*88.98*0.001=5177kg,匝绝缘重:169kg,总重:5346kg辐向:A 1*9.08*7*1.02=1(内角)+8内+65mm+4(匝间)+1(外角)B 1*9.08*7*1.02=4内+65mm+10(匝间)E 1*8.68*9*1.01=79mm轴向:72*12.8+10*1.4*0.9+62*1*0.9=990mm1*6+3*4.5+3*(3+4.5)+5*4.5+52*3+4*4.5+5*1.5(油封)=246mm990+246-21=1215mm,压缩率:8.54％,电抗高度:1215mm高调绕组额定匝数:±8*8,单层圆筒式导线规格:1”6*10/7.6*11.6 ZB-1.6线规面积:1*1*59.14=59.14mm2电流密度:209.946/59.14=3.550A/mm2平均匝长:2*π*635.5*0.001=3.993m总长:8*(8*3.993+2.056)=8*34m电阻:0.02097*8*34.0/59.14=8*0.01206Ω净重:3*8.9*8*34.0*59.14*0.001=429.5kg,匝绝缘重:17kg,总重:446.5kg辐向:8mm轴向:8*1*9*(10+1.65*0.9)=827mm,827+2*194=1215mm中调绕组额定匝数:±1*6、5交替,单层圆筒式导线规格:2”6*13.2/7.35*14.55 ZB-1.35线规面积:1*2*78.34=156.68mm2电流密度:599.844/156.68=3.828A/mm2平均匝长:2*π*673.25*0.001=4.231m总长:2*(5.5*4.231+1.730)=2*25m电阻:0.02097*2*25.0/156.68=2*0.003346Ω净重:3*8.9*2*25.0*156.68*0.001=209kg,匝绝缘重:4.5kg,总重:213.5kg辐向:7.5mm轴向:2*2*6.5*(13.2+1.4*0.9)=376mm,376+2*225.5=827mm,225.5-8*11.65=132.3mm4 短路阻抗及零序阻抗计算铁心窗高Hw:1215+110(上)+80(下)+15(套装间隙)=1420mm铁心中心距Mo:2*677+26(相间距)=1380mm铁心到低压套装间隙:3mm低压绕组硬纸筒厚:4mm低压绕组内油道:7mm+1mm内垫低压、中压绕组主空道:40.5mm中压、高压绕组主空道:38mm高压、高调绕组主空道:36mm高调、中调绕组主空道:30mm低压:(6.3*35.175)/3=73.868中压:(5.4*45.125)/3=81.225高压:(7.8*55.6)/3=144.560低压-中压:4.1*40.375=165.538中压-高压:3.875*49.75=192.781低压-高压:13.375*45=601.8754.1 低压-中压电抗电压λ:6.3+4.1+5.4=15.8Hk :0.5*(123.5+123.5)=123.5ρ:1-(15.800/(π*123.500))=0.9593∑D:73.868+81.225+165.538=320.630Uk :(24.8*599.844*218*320.630*0.9593)/(101.963*123.5*10^4)=7.93%4.2 中压-高压电抗电压4.2.1 额定分接λ:5.4+3.875+7.8=17.075Hk :0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(17.075/(π*122.500))=0.9556∑D:81.225+144.560+192.781=418.566Uk :(24.8*599.844*218*418.566*0.9556)/(101.963*122.5*10^4)=10.40%4.2.2 最正分接λ:17.075+3.7325+0.635=21.4425Hk :0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(21.443/(π*122.500))=0.9443∑D:81.225+159.282+0.117+192.781+1.987=435.392Uk :(24.8*599.844*218*435.392*0.9443)/(101.963*122.5*10^4)=10.69%4.2.3 最负分接中压-高压λ:5.400+6.999+3.875=16.274Hk:0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(16.274/(π*122.5))=0.9577∑D:81.225+128.775+192.781=402.781Uk1:(24.8*599.844*218*402.781*0.9577)/(101.963*122.5*10^4)=10.03%高压-调压λ:0.801+0.635+3.733=5.169Hk:0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(5.169/(π*122.5))=0.9866∑D:15.785+13.451+228.989=258.225Uk2:(24.8*599.844*218*258.225*0.9866*0.1145*0.1145)/(101.963*122.5*10^4)=0.09% 最负分接电抗电压:10.03+0.09=10.12%4.3 低压-高压电抗电压4.3.1 额定分接λ:15.8+17.075-5.4=27.475Hk :0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(27.475/(π*122.500))=0.9286∑D:73.868+144.560+601.875=820.302Uk :(24.8*599.844*218*820.302*0.9286)/(101.963*122.5*10^4)=19.80%4.3.2 最正分接λ:27.475+3.7325+0.635=31.8425Hk :0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(31.843/(π*122.500))=0.9173∑D:73.868+159.282+0.117+601.875+1.987=837.128Uk :(24.8*599.844*218*837.128*0.9173)/(101.963*122.5*10^4)=19.96%4.3.3 最负分接低压-高压λ:6.300+6.999+13.375=26.674Hk:0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(26.674/(π*122.5))=0.9307∑D:73.868+128.775+601.875=804.517Uk1:(24.8*599.844*218*804.517*0.9307)/(101.963*122.5*10^4)=19.46%高压-调压λ:0.801+0.635+3.733=5.169Hk:0.5*(123.5+121.5)=122.5ρ:1-(5.169/(π*122.5))=0.9866∑D:15.785+13.451+228.989=258.225Uk2:(24.8*599.844*218*258.225*0.9866*0.1145*0.1145)/(101.963*122.5*10^4)=0.09% 最负分接电抗电压:19.46+0.09=19.55%4.4 电阻电压低压-中压:(151.50*1000)/(10*40000)=0.38%中压-高压:(170.00*1000)/(10*40000)=0.43%低压-高压:(183.00*1000)/(10*40000)=0.46%4.5 短路阻抗低压-中压:sqrt(7.93*7.93+0.38*0.38)=7.94% 误差:-0.75%中压-高压:sqrt(10.40*10.40+0.43*0.43)=10.41% 误差:-0.86%低压-高压:sqrt(19.80*19.80+0.46*0.46)=19.81% 误差:-0.95%4.6 零序阻抗高压进电,中压开路:(63508.530*19.81％*0.81)/209.946=48.54Ω中压进电,高压开路:(22227.985*7.94％*0.89)/599.844=2.62Ω高压进电,中压短路:(63508.530*11.67％*0.81)/209.946=28.59Ω5 经济性估算硅钢片总重:22129kg绕组净铜总重:11448kg,铜总重:11750kg铁铜比:1.96 空载损耗、空载电流铁心柱:3*1420*2660.61*7.65*0.0001=8671kg铁心轭:4*1380*2660.61*7.65*0.0001=11236kg铁心总重:8671+11236+2222=22129kg6.1 若选用30Z120硅钢片,单位损耗:1.219W/kg,单位激磁容量:2.788V A/kg 空载损耗:Po=1.04*1.219*22129*0.001=28.5kW,误差:-20.83%空载电流:Ioy=(28.5*1000)/(10*40000)=0.07%Iow=(1.1*22129.000*2.788)/(10*40000)=0.17%Io=0.18%6.2 若选用30Q120硅钢片,单位损耗:1.209W/kg,单位激磁容量:4.319V A/kg 空载损耗:Po=1.04*1.209*22129*0.001=28kW,误差:-22.22%空载电流:Ioy=(28*1000)/(10*40000)=0.07%Iow=(1.1*22129.000*4.319)/(10*40000)=0.26%Io=0.27%6.3 若选用30Q130硅钢片,单位损耗:1.298W/kg,单位激磁容量:4.319V A/kg 空载损耗:Po=1.04*1.298*22129*0.001=30kW,误差:-16.67%空载电流:Ioy=(30*1000)/(10*40000)=0.07%Iow=(1.1*22129.000*4.319)/(10*40000)=0.26%Io=0.27%6.4 若选用30Q140硅钢片,单位损耗:1.383W/kg,单位激磁容量:4.319V A/kg 空载损耗:Po=1.04*1.383*22129*0.001=32kW,误差:-11.11%空载电流:Ioy=(32*1000)/(10*40000)=0.08%Iow=(1.1*22129.000*4.319)/(10*40000)=0.26%Io=0.27%7 负载损耗计算7.1 基本损耗低压:3*1212.1212*0.01285=56640W中压额定分接:3*599.8442*0.06884=74309W高压额定分接:3*209.9462*(0.5135+0*0.01206)=67902W最正分接:3*190.8602*(0.5135+8*0.01206)=66661W最负分接:3*233.2732*(0.5135+8*0.01206)=99579W7.2 涡流损耗低压-中压:Bm=(1.78*599.844*218*0.9593)/123.5=1809中压-高压额定分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9556)/122.5=1816最正分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9443)/122.5=1795最负分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9577)/122.5=1820低压-高压额定分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9286)/122.5=1765最正分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9173)/122.5=1743最负分接:Bm=(1.78*599.844*218*0.9307)/122.5=1769高压额定分接（MV-HV):0.299*(2.36/2.359)2*18162*67902/1.0e+7=6702W 最正分接（MV-HV):0.299*(2.36/2.145)2*17952*66661/1.0e+7=7774W 最负分接（MV-HV):0.299*(2.36/2.622)2*18202*99579/1.0e+7=7990W 高压额定分接（LV-HV):0.299*(2.36/2.359)2*17652*67902/1.0e+7=6331W 最正分接（LV-HV):0.299*(2.36/2.145)2*17432*66661/1.0e+7=7331W 最负分接（LV-HV):0.299*(2.36/2.622)2*17692*99579/1.0e+7=7549W 中压（MV-HV):0.299*(2.5/3.179)2*18162*74309/1.0e+7=4532W中压（LV-MV):0.299*(2.5/3.179)2*18092*74309/1.0e+7=4497W低压（LV-MV):0.299*(2.65/3.094)2*18092*56640/1.0e+7=4066W低压（LV-HV):0.299*(2.65/3.094)2*17652*56640/1.0e+7=3871W低压-中压涡流损耗:4066+4497=8563W中压-高压额定分接涡流损耗:6702+4532=11234W最正分接涡流损耗:7774+4532=12306W最负分接涡流损耗:7990+4532=12522W低压-高压额定分接涡流损耗:3871+6331+3*4497=23693W最正分接涡流损耗:3871+7331+3*4497=24693W最负分接涡流损耗:3871+7549+3*4497=24911W7.3 引线损耗中压:0.01*74309=744W低压:0.02*56640=1133W7.4 杂散损耗低压-中压额定分接:0.032*7.93*40000=10151W中压-高压额定分接:0.037*10.4*40000=15392W最正分接:0.037*10.69*40000=15822W最负分接:0.037*10.12*40000=14978W低压-高压额定分接:0.042*19.8*40000=33264W最正分接:0.042*19.96*40000=33533W最负分接:0.042*19.55*40000=32844W7.5 损耗小计低压-中压额定分接总损耗:56640+1*74309+8563+1133+1*744+10151=151.5kW中压-高压额定分接总损耗:74309+67902+11234+744+15392=169.6kW最正分接总损耗:74309+66661+12306+744+15822=169.8kW最负分接总损耗:74309+99579+12522+744+14978=202.1kW低压-高压额定分接总损耗:56640+1*67902+23693+1133+33264=182.6kW，误差：+2.01% 最正分接总损耗:56640+1*66661+24693+1133+33533=182.7kW最负分接总损耗:56640+1*99579+24911+1133+32844=215.1kW8 温升8.1 绕组单位热负荷及平均温升低压绕组1)单位热负荷k3=1-30*20/2211=0.7286L=2*(20*3.15*1+8.1)=142.2q=(22.1*1*1212.121*1*3.094*(1+0.0718))/(0.7286*142.2)=8582)平均温升Tx=18.5K中压绕组1)单位热负荷k3=1-40*20/2836=0.7179L=2*(6*3*3+13.3)=134.6q=(22.1*1*599.844*3*3.179*(1+0.0605))/(0.7179*134.6)=13882)平均温升Tx=25K高压绕组1)单位热负荷k3=1-40*20/3494=0.7710L=2*(1*8.68*9+13.8)=183.84q=(22.1*1*233.273*9*2.622*(1+0.0991))/(0.7710*183.84)=944 2)平均温升Tx=19.5K。

110kV油浸式三相三绕组40MVA电力变压器技术规范

110kV三相三绕组油浸式40000kV A电力变压器招标文件（技术规范专用部分）年月1目录表1 货物需求及供货范围一览表 (1)表2 必备的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表 (2)表3 推荐的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表（投标人填写） (2)1 图纸资料提交单位 (2)2 工程概况 (2)3 使用条件 (3)3.1 环境条件（见表5） (3)4 技术参数和性能要求 (3)4.1 技术参数响应表 (3)4.2 技术差异表 (9)4.3 报警和跳闸接点表 (10)附录A 投标人应提供的其他资料 (11)附录B 技术参数通用部分条款变更 (11)附录C 招标人提出的其他资料 (12)2表1 货物需求及供货范围一览表1表2 必备的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表表3 推荐的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表（投标人填写）1 图纸资料提交单位经确认的图纸资料应由卖方提交表1所列单位。

表4 卖方提交的须经确认的图纸资料及其接收单位22.1 工程地址：2.2 污秽等级：Ⅲ级；2.3 安装地点：户外；2.4 电力系统情况a. 系统标称电压：110 kV；b. 系统最高电压：126 kV；c. 系统额定频率：50 Hz；d. 与其他设备连接方式：e. 系统中性点接地方式：3 使用条件3.1 环境条件（见表5）表5 使用条件-25/-5注：户外设备应考虑最大覆冰和50％最大风速的荷载同时作用。

4 技术参数和性能要求4.1 技术参数响应表投标人应认真逐项填写技术参数响应表中投标人保证值，不能空格，也不能以“响应”两字代替，不允许改动招标人要求值。

如有差异，请填写技术差异表。

“投标人保证值”应与型式试验报告相符。

注：1打“★”的项目，如不能满足要求，将被视为实质性不符合招标文件要求。

2 损耗（空载、负载）超过要求值，将被视为实质性不符合招标文件要求。

表6 技术参数响应表345678表7 变压器参数表（损耗单位：kW 容量单位：MVA）4.2 技术差异表投标人提供的产品技术规范应与本招标文件中规定的要求一致。

110kv变压器电气计算通则

《电气计算通则》110kV 及以下TR 适用编制常州变压器厂设计处2001.9.5WWW.PL CWCN附表 Ⅲ 油面温升修正值 △QmHQm△Qm Qm △Qm Qm △Qm Qm △Qm Qm △Qm Qm △Qm Qm △Qm0.89 12 5 19 6 26.58 35.5 10 43.512 0.88 13.5 5 20 6 28 8 37 10 45.5120.87 15 5 21.56 29 8 38.5 10 47 120.86 16.5 5 23 6 30.58 40 10 48.5120.85 18 5 24 6 32 8 41.5 10 50 120.84 19.5 5 25.5 6 33.58 43 100.83 21 5 27 6 35 8 44.5 100.82 22.5 5 28.5 6 36 8 46 100.81 24 5 30 6 37.58 47.5 100.80 25.5 5 31.5 6 39 8 49 10 0.79 27 5 33 6 41 8 50.5 100.78 28.5 5 34.56 42.580.77 29.5 5 36 6 44 80.76 13 4 31 5 38 6 45.580.75 14 4 32.5 5 39.5 6 47 80.74 15 4 34 5 41 6 48.580.73 16.5 4 35.5 5 42.56 50 80.72 18 4 37 5 44 60.71 19.5 4 38.5 5 46 60.70 21 4 40 5 47.5 6 0.69 22.5 4 41.5 5 49 60.68 24 4 43 5 50.560.67 25.5 4 44.550.66 27 4 46 50.65 28.5 4 47.550.64 30 4 49 5 0.63 31.54 51 50.62 33 4 0.61 35 4 0.6036.540.59 12.5 3 38.540.58 13 3 40 4 0.57 14 3 42 4 0.56 14.5 3 43.5 4 0.55 15.5 3 45.5 4 0.54 16 3 47.540.53 17 3 49 4 0.52 18 3 51 4 0.51 19 3 0.50 203在相应的高度系数下，根据Qm 进行线性插值，得到△Qm 。

110kV电力变压器结构与电磁计算

110kV电力变压器结构与电磁计算摘要电力变压器是电力系统中的一种重要设备，其发展趋势是提高可靠性、节省材料、低损耗水平，明显缩短产品的设计周期、降低生产成本和提高产品的质量，从而增强产品的市场竞争力，取得显著的社会经济效益，因此电力变压器的电磁计算就显得尤为重要。

本文在参考大量文献的基础上，分析了我国电力变压器行业的现状和发展趋势，阐述了电力变压器的基本原理和基本结构特征，根据电力变压器设计的基本思路，按照目前变压器设计的一般方法，完成了一台40000kV A/110kV有载调压电力变压器的计算工作，主要内容包括阻抗电压、空载、负载损耗、温升、短路电动力等的计算。

电磁计算结果满足国家标准和技术参数的要求。

本文还针对电力变压器的空载损耗、负载损耗、噪音、温升、局放、渗漏及抗短能力，介绍了如何改进变压器的结构以降低空载损耗和负载损耗、噪音、局放及提高抗短路能力，并达到防渗漏的效果。

关键词电力变压器；电磁计算；结构改进目录摘要 (I)第1章绪论 (3)1.1 课题背景 (3)1.1.1 课题的国内外研究现状与趋势 (3)1.2 变压器的工作原理与结构 (4)1.2.1 变压器的基本工作原理 (4)1.2.2 电力变压器基本结构 (5)第2章电力变压器电磁计算 (8)2.1 技术条件： (8)2.2 额定电压和电流的计算 (8)2.2.1 高、低压线圈额定电压计算 (8)2.2.2 高低压线圈电流计算 (8)2.3 铁芯主要尺寸的确定 (9)2.3.1 铁芯直径选择 (9)2.3.2 铁芯截面积计算 (9)2.4 线圈匝数计算 (10)2.4.1 初选每匝电压 (10)2.4.2 低压线圈匝数确定 (11)2.4.3 高压线圈匝数确定 (11)2.4.4 电压比校核 (11)2.5 线圈几何尺寸的计算 (13)2.5.1 导线选取 (13)2.5.2 线段排列 (14)2.5.3 线圈高度计算 (15)2.5.4 线圈辐向宽度 (15)2.5.5 绝缘半径及窗高 (15)2.5.6 导线长度 (16)2.5.7 线圈直流电阻 (17)2.5.8 导线重量计算 (17)2.6 阻抗电压计算 (18)2.6.1 额定分接阻抗电压 (18)2.6.2 最大分接的阻抗电压 (20)2.6.3 最小分接阻抗电压 (21)2.7 负载损耗和空载损耗 (22)2.7.1 负载损耗 (22)2.7.2 铁芯柱与铁轭重量： (23)2.8 温升计算 (25)2.8.1 高压线圈温升 (25)2.8.2 低压线圈温升 (26)2.8.3 油对空气温升 (27)2.8.4 油箱尺寸 (28)2.9 变压器短路电动力计算 (29)2.9.1 安匝平衡计算： (29)2.9.2 短路时绕组导线上应力计算 (31)2.10 变压器重量计算 (33)2.10.1 油重量计算 (33)2.10.2 器身重 (34)2.10.3 油箱重量 (34)2.10.4 附件重 (35)2.10.5 变压器总重： (35)2.11 电磁计算的小结 (35)第3章变压器结构改进 (36)3.1 变压器结构改进措施 (36)3.2 本章小结 (39)结论 (40)参考文献 (41)附录 (42)第1章绪论1.1课题背景随着国民经济的发展和人民物质文化水平的不断提高，人们对电力系统的供电量和可靠性提出了更高的要求。

110KV总降整定计算书

保护计算书说明书根据设计图及国家有关设计规范要求,结合其它厂运行经验提出如下意见仅供参考。

本计算是根据设计院提供的短路参数及有关施工图，并实际采集现场设备参数为基础资料进行计算的，具体是由下而上进行计算，先计算各10KV配电所再计算110KV总降，时间配合是根据微机保护设备的特点及其它厂运行经验进行设置的，如传统继电器的时间较长0.5秒，而微机的时间段可以作到0.1秒，新的开关动作时间也达20ms，经过实测0.1秒即可保证动作的选择性。

一．保护原则的确定：由于氧化铝厂生产的特殊性，它的的保护装置与供电系统保护的设置有较大差异，保护的选择性放在第一位，可靠性与灵敏度放置其后，保护装置简单好操作，要求抗电源电压波动能力强，有时牺牲电气设备也要保证系统不仃电。

确保电气系统的安全运行。

1）110KV供电线路的保护设置。

本110KV总降由两条110KV电源供电。

分别引自是由站街及田霸220/110KV区域变电站的架空线路供电。

该计算整定由供电部门完成。

我们只要求上级区域变电站的出线开关设置一级限时速断作我们主变的远后备保护。

时间为0.5秒即可。

2）主变保护1 保护变压器内部短路油面降低的瓦斯保护。

2 变压器的纵联差动保护（三相式）作为主保护；3 高压侧复合电压起动的过流及过负荷保护，低压及负序保护；4. 低压侧复合电压’起动的过流及过负荷保护，低压及负序保护；利用微机保护装置的优越性，在主变低压侧正常保护的设置下，可加一级速断保护，按最小运行方式的母线短路值整定,根据下级分配保护设一级定时限速断，时限设为0.2秒。

作为10KV母线短路的后备保护。

也可认为是母线开关失灵保护用。

3）110KV母线保护：由于采用了DMP500型微机保护装置是多功能性，断路器失灵保护。

原设计没有母差保护装置,从运行方式是单电源一台主变或两主变运行考虑,当母线故障时应快速切断故障母线,让非故障段正常运行,如果故障发生在电源段母线,可以靠进线开关增加一级定时速断作为母线的远后备保护,时限设定0.1秒.又因正常计算方法灵敏度不够,基动作值按最小灵敏系数整定:I dzj=I K1min/2K i=10840/2x120=45A 0秒110KV进线开关在原保护定值的基础上增加一级定时速断保护,这需要与供电部门协商.此动作一次电流为:最小运行方式下短路电流的一半即I dzj=5420A 远远大于主变定时过流的作值I DZJ=600A,所以此设置不影响原来系统整定值,在其它氧化铝厂用此方法在可靠运行.4）１０KV母线没有装设不完全差动保护，又因为是一条供电线路供电，相当于一段母线上一台主变，只有在切换变压器时才有可以并联机会，所以母联开关只设定时速断作为１０KV出线保护的后备保护用，以防止两段负荷因某一出线开关拒动造成全段负荷仃电。

某110kv变电站短路电流计算书

某110kv变电站短路电流计算书一、短路电流计算取基准容量S j=100MV A，略去“*”，U j=115KV，I j=0.502A富兴变：地区电网电抗X1=S j/S dx=I j/I dx=0.502/15.94=0.0315km线路电抗X2=X*L*(S j/Up2)=0.4*5*(100/1152)=0.015发电机电抗X3=(Xd’’%/100)*(S j/Seb)=(24.6/100)*(100/48)=0.51216km线路电抗X4=X*L*(S j/Up2)=0.4*16*(100/1152)=0.0495.6km线路电抗X5=X*L*(S j/Up2)=0.4*5.6*(100/1152)=0.01731.5MV A变压器电抗X6=X7=(Ud%/100)*(S j/Seb)=(10.5/100)*(100/31.5)=0.333 50MV A变压器电抗X=(Ud%/100)*(Sj/Seb)=0.272 X8=X3+X4+X5=0.578 X9=X1+X2=0.046X10=(X8*X9)/(X8+X9) X11=X10+X6=0.046地区电网支路的分布系数C1=X10/X9=0.935发电机支路的分布系数C2=X10/X8=0.074则X13=X11/C1=0.376/0.935=0.402X14=X11/C2=0.376/0.074=5.081、求d1’点的短路电流1.1求富兴变供给d1’点(即d1点)的短路电流I x″=I j/(X1+X2)=0.502/(0.031+0.015)=10.913kA S x″=S j/(X1+X2)=100/(0.031+0.015)≈2173.913MV Ai chx1=√2 *K ch*I x″=√2 *1.8*10.913=27.776kA I ch=I x″√1+2(K ch-1)2 =10.913*√1+2(1.8-1)2 =10.913*1.51=16.479kA1.2 求沙县城关水电站供给d1’点的短路电流将发电机支路的等值电抗换算到以发电机容量为基准容量时的标幺值X js=X8*S rg/S j=0.578*48/100=0.277查表得I*’’=3.993 I*0.2=3.096 I*4=3.043换算到115kV下发电机的额定电流:I ef=S rg/( 3U p)=48/(1.732x115)=0.241求得:I f’’= I*’’*I ef=3.993x0.241=0.962kA I f0.2’’= I*0.2’’*I ef=3.096x0.241=0.746kA I f0.4’’= I*4’’*I ef=3.043x0.241=0.732kAi chf=√2 *K ch*I f″=√2 *1.8*0.962=2.448kA1.3 求得d1’点的短路电流I x″=10.913+0.962=11.875kAi ch=27.776+2.448=30.224kAI ch=11.875√1+2*(1.8-1)2 =17.93kA2、求d2点的短路电流I x″=I j/(X1+X2+X6)=5.50/(0.031+0.015+0.333) =14.512kAi chx=2* K ch*I x2″=2*1.8*14.512=36.936kAI c h=I x″√1+2(K ch-1)2 =14.512*√1+2(1.8-1)2 =21.913kA3、求d2’点的短路电流3.1求富兴变供给d2’点的短路电流I x″=I j/X13=5.5/0.402=13.68kAi chx1=√2 *K ch*I x″=√2 *1.8*13.68=34.82kA I ch=I x″√1+2(K ch-1)2 =13.68*√1+2(1.8-1)2=20.656kA3.2 求沙县城关水电站供给d2’点的短路电流将X14换算到以发电机容量为基准容量时的标幺值X js=X14*S rg/S j=5.08*48/100=2.438查表得I*’’=0.425 I*0.2=0.431 I*4=0.431 换算到115kV下发电机的额定电流:I ef=S rg/( 3U p)=48/(1.732x10.5)=2.64 求得:I f’’= I*’’*I ef=0.425x2.64=1.122kAI f0.2’’= I*0.2’’*I ef=0.431x2.64=1.138I f4’’= I4’’*I ef=0.431x2.64=1.138kA3.3 求得d2’点的短路电流I x″=13.68+1.122=14.802kAi ch=1.414x1.8x14.802=37.674kAI ch=14.802√1+2*(1.8-1)2 =22.35kA同理：求得终期d2点的短路电流I x2″= I j/(X1+X2+X6)=5.50/(0.031+0.015+0.272)=17.3kAi chx= √2*1.8*17.3≈44kAI ch=I x″*√1+2(K ch-1)2=17.3*√1+1.28 =26.122kA求得终期d2’点的短路电流I x″=16.32+1.344=17.664kAi ch=1.414x1.8x17.664=44.96kAI ch= I x″√1+2*(1.8-1)2 =26.655kA二、10KV母线选择(铜13720N/cm2，铝6860N/cm2)1、据最大长期工作电流选择TMY-2(100*10)的母线水平放置，环境温度为２５℃时，载流量Ｉ=3248*0.9=2923A>1.05*2749=2886A (系数取0.9)2、检验热稳定√Q/C=√I2t/c=√17.6642*1.5/171=126.5mm2<(2*1000)mm23、检验动稳定短路电动力 f=17.248*(l/a)*ich2*B*10-2=17.248*[(1.3*102)/(0.25*102)]*44.962*10-2=1809.76N产生应力σx-x=M/W=fl/10w=(1809.76*130)/(10*33.3)=707N/cm2<13720N/cm2[ 若是单片矩形导体的机械应力σ= M/W=fl/10w=(1809.76*130)/(10*16.7)=1408.8 N/cm2<13720N/cm2 ] 求得绝缘子最大允许跨距l=(7.614/ich)*√aωσ=(7.614/44.96)*√40*33.3*13720≈754cm求导体片间作用力σx=f x2*l c2/hb2其中fx =9.8*kx*(ich2/b)*10-2=9.8*0.12*(44.962/1)*10-2=23.77N导体片间临界跨距 lef =1.77* *b*4√h/fx=1.77*65*4√10/23.77=92cm本工程取40cm则σx=(23.772*402)/(102*1)=9040.2N/cm2<铜13720N/cm2σ=σx-x + σx =707+9040.2=9747.2 N/cm2<铜13720N/cm2按机械共振条件确定最大允许跨距(共振35-155HZ) l2=(112*r i*ε)/f=(112*2.89*11400)/155=23800=>l=154cm 本工程取l=1300mm三、支柱绝缘子选择手册P25510KV选ZS-35/8 ( 8*0.6=4.8kN)Fc=0.173*(l c/a)*i ch2=0.173*(1.3/0.4)*44.962=1135.9N<4.8KN四、穿墙套管选择CWWL-10 3150/2 ，额定弯曲破坏负荷8KN动稳定检验8.62*(0.6+1)/0.4*44.962*10-2=697N<0.6*8=4.8kN五、接地网110KV为有效接地系统，接地电阻要求≤0.5Ω（1）现有接地装置计算土壤电阻率ρ=φρ0令ρ=3*104*1.2Ω.cm则ρ=360Ω.cm设人工接地体,采用垂直接地体与水平接地体组成的复式接地装置的电阻原地网Rt =1/(n*ηc/Rc+ηs/Rs)其中Rc=[ρ/(2πl)]*ln*(4L/0.84b)=[3.6*104/(2π*250)]*ln[(4*250)/(0.84*5)]=23*5.5=126.5n=100根Rs=[ρ/(2πl)] *ln(8L2/πbh)=360/(2π*800)* ln[(8*8002)/(π*0.04*0.8)]=1.24查表ηc =0.58，ηs=0.25则Rt=1/(100*0.58/126.5+0.25/1.24) ≈1.5Ω六、现有避雷针保护范围计算现下洋变有四支等高避雷针（相对站内地面标高），位置详见B992C-D0101-03。

SZ10-40000-110kV出厂试验报告

编号: 810550 试验报告名称：电力变压器型号：SZ10-40000/110产品序号：810550客户：编制：年月日校对：年月日审核：年月日目录1.额定值和性能参数 (3)2.试验标准 (3)3.电压比测量和联结组标号检定 (4)4.绕组直流电阻测量 (5)5.介质损耗率及电容测量 (5)6.绝缘电阻及吸收比测量 (7)7.电容式套管tg 测量 (7)8.变压器油试验 (7)9.零序阻抗测量 (7)10.阻抗电压及负载损耗测量 (8)11.空载励磁曲线测量 (8)12.工频耐压试验 (8)13.感应耐压试验 (8)14.局部放电测量 (9)15.空载电流谐波测量 (9)16.声级测量 (10)17.雷电冲击试验 (10)18.温升试验 (11)19.有载开关操作试验 (11)20.无线电干扰测量(基准测试频率0.5MHz) (11)21.试验结论 (12)附录1．变压器油出厂前试验报告2．变压器密封试验报告3．变压器频率响应试验报告1.额定值和性能参数额定容量: 40000 / 40000 kVA额定电压: 110 ±8 x 1.25% / 10.5 kV额定电流: 209.9 / 2199.4 A额定频率: 50Hz联接组标号: YNd11冷却方式: ONAN绝缘水平: LI480 AC200 – LI325 AC140 / LI75 AC352.试验标准GB1094.1 - 1996 《电力变压器第1部分总则》GB1094.2 - 1996 《电力变压器第2部分温升》GB1094.3 - 2003 《电力变压器第3部分绝缘水平、绝缘试验和外绝缘空气间隙》GB1094.4 - 2005 《电力变压器第四部分电力变压器和电抗器的雷电冲击和操作冲击试验导则》GB1094.10 - 2003 《电力变压器第10部分声级测定》GB/T 6451 - 2008 《三相油浸式电力变压器技术参数和要求》JB/T 501 - 2006 《电力变压器试验导则》3.电压比测量和联结组标号检定联结组别标号: YNd114.绕组直流电阻测量油温: 25.0 ︒C5.介质损耗率及电容测量油温: 27.0 ︒C6.绝缘电阻及吸收比测量油温: 27.0 ︒C7.电容式套管tgδ测量油温: 27.0 ︒C8.变压器油试验9.零序阻抗测量10.阻抗电压及负载损耗测量12.工频耐压试验13.感应耐压试验14.局部放电测量局部放电试验的加压时间及步骤15.空载电流谐波测量。

(完整word版)110kv变电所课程设计计算书

110/10kV 变电所电气部分设计计算书一、回路数变电所C P 3=14MW有55%的重要负荷负荷采用双回路供电，45%非重要负荷采用单回路供电。

由最大负荷P max =P 3=14MW,每回10kV 馈线功率为2MW ，则重要负荷回路数： 85.3214%552P3%55=÷⨯=⨯（回）根据对称性，重要负荷回路数为4。

因为双回路供电，则为8回。

非重要负荷回路数： 15.3214%452P3%45=÷⨯=⨯（回）根据对称性，非重要负荷回路数选为4所以回路数目：8+4=12（回）根据对称性，选择N=12回。

二、主变的选择变电所C 最大负荷 MVA P KS K S m 11.319.0281cos m =⨯===∑ϕ 每台变压器容量MVA S S m N 67.1811.316.06.0≈⨯== 变电所重要负荷 MVA S S 11.179.02855.055.0max imp =⨯==MVA S S N 11.171-211.171-n imp ===选择S N 中较大者作为，m S ，即MVA S 67.18,m =，S N =16000kVA过负荷校验：S N /S m ’=16000/18670=0.857，故在负荷曲线高于此值时均为过负荷，即欠负荷系数：8771.016000186706668.067.0221≈⨯+⨯+⨯=K 过负荷系数：0905.116000186********.0222≈⨯+⨯+⨯=K 查图可知，对应于K 1允许的K 2的值比实际算出的K 2=1.0905大，所以S N =16000kVA 满足正常负荷，所以选择SFZ7-16000/110型号。

三、短路电流计算1、电抗标么值的计算为了计算方便选取如下基准值：基准容量：S d = 1000MVA基准电压：U d （kV ） 10.5 115 基准电流：I d （kA ） 54.99 5.02系统归算额定电流：110kV 侧：kA U S I d d NS 02.5115310003=⨯==10kV 侧：kA U S I d d NS 99.545.1031000'3'=⨯==发电机归算额定电流：110kV 侧：kA U P I d NGNG 628.08.01153100cos 3=⨯⨯=∑=ϕ10kV 侧：kA U P I d NGNG 873.68.05.103100cos '3'=⨯⨯=∑=ϕ电抗标么值计算（归算至110kV 侧）：发电机：984.18.0/501000124.0cos /2*1*=⨯=''=''==ϕNG dd NG d dG G P S X S S X X X 变压器：625.24010001005.10100%2*1*=⨯=⋅==NT d k T T S S X X u4.85.1210001005.10100%4*3*=⨯=⋅==N d k T T S S X X u线路：665.01151000224.0220*0=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 575.01151000194.0221*1=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 817.01151000274.0222*2=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 786.01151000264.0223*3=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 544.01151000184.0224*4=⨯⨯=⋅⋅=d d L U S L X X 2、短路点选择及k I 计算等值电路图如下：短路点的选择表格见设计说明书表6.2。

110KV电力变压器电磁计算原则

单根导线厚度为 a=1.12-1.6 时，r=0.5 a=1.7-2.36 时，r=0.65
a=2.5-3.75 时，r=0.8 a=4.0-5.60 时，r=1.0
4、110kV 电压等级变压器主、电压等级变压器主、纵绝缘
4.1.铁心圆与相邻绕组内纸筒之间的间隙见表 4.1
表 4.1
铁心直径 mm 间隙 mm
出线方式总段数
≥64 2或3 纠结段：1.35（0.4+0.95）连续段：0.95（0.4+0.55）普纠 16 段加静电板普纠 12 段连连
2×4.5 2×4.5 5×（3+4.5） 2×4.5
绕组数匝绝缘绕组结构首端线段分接线段其余线段
屏蔽段：1.35，屏线 1.60 连续段：0.95（0.4+0.55）屏蔽 10 段：4 段（2P4）， 4 段（2P3），2 段（2P2）续续 2×4.5
4×（3+4.5） 2×4.5
首段间油道
端
7×（3+4.5） 2×4.5
分接区末正端常置
分接 8 段：
4×4.5 + 1×9 + 4×4.5 2×4.5 3.0
2.3 铁心直径的选取按照以下公式初步估算，再根据铜导线与硅钢片的市场价格进行调整 D=K(Sz)1/4 式中： D ——铁心直径，㎜； K ——经验系数,在 51～56 范围内取值； Sz——每柱容量， kVA。 2.4. 空载损耗与空载电流计算 P0=KP0×pt×GFe W 式中： KP0——铁心损耗附加工艺系数，见表 1.1； pt——电工钢带单位损耗（查材料曲线），W/kg； GFe——铁 4 页