铝板幕墙计算书
铝单板幕墙工程设计计算书
铝单板幕墙工程设计计算书铝单板幕墙工程设计计算书是指铝单板幕墙工程的施工计划，以及各项工程的计算和设计方案。
铝单板幕墙是一种现代化的建筑幕墙，它采用铝合金材料制成，外表漂亮，防火防水等性能较好，应用范围广泛，适用于各类大型建筑的幕墙结构。
铝单板幕墙工程设计计算书应该包括以下几个部分：一、前期工作1、综合分析，明确建筑设计要求和功能要求。
2、确定铝单板幕墙的风荷载标准和设计参数，包括设计气压和基本风压。
3、确定结构钢材料牌号和尺寸，以及铝合金材料牌号和厚度。
二、建筑物结构和设计1、建筑物结构设计：对建筑物进行初步分析确定建筑物结构体系，确定钢结构体系、轻钢龙骨、连接件等，以及幕墙金属装饰线条和结构尺寸。
2、铝合金材料设计：根据建筑物的气压和基本风压，确定铝合金等金属材料的安装规格和数量。
三、风荷载计算铝单板幕墙设计计算书中重要的一部分是风荷载计算，这是在铝单板幕墙工程设计过程中非常关键的步骤。
风荷载计算应该考虑以下要素：1、建筑物的风载参数，包括风荷载系数、基本风压、局地扰动系数等。
2、铝单板幕墙结构材质和尺寸。
3、建筑物相对地面高度。
四、幕墙结构设计1、龙骨设计：铝单板幕墙的龙骨是幕墙结构的主要承载部分，是幕墙面板和建筑墙体之间的结构连接，应采用符合设计要求的带钢材料。
2、幕墙板连接设计：确定幕墙板与幕墙龙骨之间的连接方式，包括螺丝、铝合金龙骨、挂钩等。
五、安全性计算铝单板幕墙工程的安全性是设计的关键问题，应充分考虑各种情况下的安全性。
特别是在高层建筑，需要考虑地震、风力等因素的影响。
综上所述，铝单板幕墙工程设计计算书是一个严谨的文档，要求设计人员在设计过程中考虑各个要素，包括结构设计、材料选择、安全性计算等。
设计和计算的精确性直接关系到工程的安全性和可靠性，因此设计人员需要严格遵照风荷载标准和设计要求，做出专业化的方案和计算。
同时，工程施工人员也需要按照设计方案进行施工，确保工程的质量和安全。
铝单板幕墙工程设计计算书范本
铝单板幕墙工程设计计算书范本1. 项目背景本文档是针对铝单板幕墙工程设计而编写的计算书范本。
铝单板幕墙广泛应用于建筑外立面装饰，具有美观、耐久、轻质等特点，因此在建筑工程中得到了广泛的应用。
本计算书旨在提供一个设计铝单板幕墙工程的参考，以确保工程质量和安全。
2. 工程计算2.1 风荷载计算铝单板幕墙在面对风力作用时需要考虑风荷载。
根据《建筑结构荷载规范》进行风荷载计算可以得到以下公式：F = 0.5 * C * ρ * A * V^2其中，F为风荷载，C为风荷系数，ρ为空气密度，A为迎风面积，V为风速。
2.2 结构计算铝单板幕墙需要经过结构计算来确保其稳定性和安全性。
主要包括以下几个方面的计算：1.自重计算：根据铝单板幕墙的重量和构造方式进行自重计算，以确定结构的稳定性。
2.抗风计算：根据面对的风荷载以及铝单板幕墙的抗风性能，计算铝单板幕墙的稳定性。
3.连接件计算：铝单板幕墙的连接件需要考虑其强度和稳定性，以确保连接处的安全。
2.3 热工计算铝单板幕墙在面对不同气候条件时，需要考虑其热工性能。
热工计算主要包括以下几个方面：1.热传导计算：根据铝单板的材质和厚度，计算其在不同温度下的热传导性能。
2.热辐射计算：根据铝单板的表面特性和环境温度差异，计算其表面热辐射的影响。
3.热容计算：根据铝单板的材质和厚度，计算其单位面积的热容，以了解其在不同温度下的热惯性。
3. 结论本文档提供了一个铝单板幕墙工程设计计算书的范本，包括风荷载计算、结构计算和热工计算等方面。
在实际工程中，还需要结合具体的工程要求和设计标准进行详细的计算和设计。
通过科学的计算和设计，可以确保铝单板幕墙工程的稳定性、安全性和热工性能，从而满足建筑工程的需求。
铝单板幕墙计算书
秦皇岛经济技术开发区燕大附中体育馆铝板幕墙设计计算书二〇一四年九月二十八日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙设计规范： 11.2 建筑设计规范： 11.3 铝材规范： 21.4 金属板及石材规范： 21.5 玻璃规范： 31.6 钢材规范： 31.7 胶类及密封材料规范： 31.8 五金件规范： 41.9 相关物理性能等级测试方法： 41.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 51.11 土建图纸： 52 基本参数 52.1 幕墙所在地区 52.2 地面粗糙度分类等级 52.3 抗震设防 53 幕墙承受荷载计算 63.1 风荷载标准值的计算方法 63.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 83.3 计算面板材料时的风荷载标准值 83.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值8 3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值83.6 作用效应组合 84 幕墙立柱计算94.1 立柱型材选材计算 94.2 确定材料的截面参数104.3 选用立柱型材的截面特性114.4 立柱的抗弯强度计算124.5 立柱的挠度计算124.6 立柱的抗剪计算135 幕墙横梁计算135.1 横梁型材选材计算 145.2 确定材料的截面参数165.3 选用横梁型材的截面特性175.4 幕墙横梁的抗弯强度计算175.5 横梁的挠度计算185.6 横梁的抗剪计算186 铝单板的选用与校核196.1 铝单板荷载计算20 6.2 B板的强度、挠度校核206.3 C板的强度、挠度校核227 连接件计算237.1 横梁与立柱间焊接强度计算 237.2 立柱与主结构连接 248 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 268.1 荷载值计算268.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算27 8.3 群锚受剪内力计算 288.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算288.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算298.6 拉剪复合受力承载力计算299 幕墙转接件强度计算309.1 受力分析 309.2 转接件的强度计算 3010 幕墙焊缝计算3010.1 受力分析3010.2 焊缝特性参数计算3110.3 焊缝校核计算3111 铝单板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算32 11.1 立柱连接伸缩缝计算3211.2 耐候胶胶缝计算3212 幕墙板块压板计算3212.1 压板的弯矩设计值计算3312.2 压板的应力计算3312.3 螺栓抗拉强度验算3413 附录常用材料的力学及其它物理性能35铝单板幕墙设算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007 《建筑瓷板装饰工程技术规程》CECS101：98 《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《小单元建筑幕墙》JG/T216-2007 《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011 《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《建筑设计防火规范》GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 《民用建筑设计通则》GB50352-2005 《擦窗机》GB19154-2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2011 《钢结构工程施工规范》GB50755-2012 1.3 铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-2008 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-2012 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-2011《铝幕墙板、板基》YS/T429.1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》YS/T429.2-2000《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-2008《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》JG331-2011《建筑用泡沫铝板》JG/T359-20121.6 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1995《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.7 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-2002《钢结构防火涂料》GB14907-20021.8 五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《铜合金铸件》GB/T13819-1992《锌合金压铸件》GB/T13821-2009《铝合金压铸件》GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》QB/T6414-1999《电动采光排烟窗》JG189-20061.9 相关物理性能等级测试方法：《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版) 《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-20021.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11 土建图纸：2 基本参数2.1 幕墙所在地区秦皇岛地区；2.2 地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
十二、铝板幕墙(塔楼屋顶为)结构计算书
十二、铝板幕墙(塔楼屋顶为)结构计算书目录1 基本参数 (1)1.1 幕墙所在地区 (1)1.2 地面粗糙度分类等级 (1)1.3 抗震设防 (1)2 幕墙承受荷载计算 (1)2.1 风荷载标准值的计算方法 (1)2.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (3)2.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (3)2.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (3)2.5 作用效应组合 (3)3 铝单板的选用与校核 (4)3.1 铝单板荷载计算 (4)3.2 B板的强度、挠度校核 (5)3.3 C板的强度、挠度校核 (6)3.4 铝单板的加强肋(支座)强度、挠度校核 (8)铝单板幕墙设计计算书1 基本参数1.1幕墙所在地区驻马店地区；1.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
1.3抗震设防按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；在维护结构抗震设计计算中：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，驻马店地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数=0.04；最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：αmax2 幕墙承受荷载计算2.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：66m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，66m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.5481μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，66m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1.8292μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
46m复合铝板幕墙设计计算书
46m复合铝板幕墙设计计算书基本参数: xx地区抗震7度设防一、荷载计算1、标高为46.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 46.000m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.525βgz=0.85×(1+2μf)=1.742μz: 46.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.206风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.742×1.206×1.2×0.750=1.890 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.890=2.646kN/m^2二、板强度校核:板强度校核: (第1处)校核依据：σ=M/W=6×m×q×L^2×η/t^2≤fa=70.000N/mm^2Lx:宽度: 1.200mLy:高度: 0.600mt: 金属板厚度: 3.0mmL: 取金属板短边长: 0.600mm1: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得: 0.101Wk: 风荷载标准值: 1.890kN/m^2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m^2荷载设计值为：q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk=2.698kN/m^2θ=Wk×L^4×10^9/Et^4=1.890×0.600^4×10^9/(20000.000×3.0^4)=151.20η: 折减系数，按θ=151.20查表得:0.54A板截面最大弯矩应力值为:σ=6×m1×q×L^2×10^3×η/t^2=35.263N/mm^235.263N/mm^2≤70.000N/mm^2 强度可以满足要求三、幕墙立柱计算:幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.890kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.200mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.890×1.200=3.175kN/m(2)立柱弯矩:Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 3.175(kN/m)Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.000mMw=qw×Hsjcg^2/8=3.175×3.000^2/8=3.572kN·mqEA: 地震作用设计值(KN/M^2):GAk: 幕墙构件(包括铝板和框)的平均自重: 200N/m^2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAk=5×0.080×200.000/1000=0.080kN/m^2γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.080=0.104kN/m^2qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEA×B=0.104×1.200=0.125kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/8=0.125×3.000^2/8=0.140kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) 采用SW+0.5SE组合M=Mw+0.5×ME=3.572+0.5×0.140=3.642kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/215.0=3.642×10^3/1.05/215.0=16.134cm^3qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=Wk×B=1.890×1.200=2.268kN/mqEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk×B=0.080×1.200=0.096kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4)I1=900×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^3/384/2.1=900×(2.268+0.5×0.096)×3.000^3/384/2.1=69.790cm^4I2=5000×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^4/384/2.1/20 =5000×(2.268+0.5×0.096)×3.000^4/384/2.1/20 =58.158cm^4选定立柱惯性矩应大于: 69.790cm^42. 选用立柱型材的截面特性:选用型材号: 80X60X5型材强度设计值: 215.000N/mm^2型材弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: Ix=113.237cm^4Y轴惯性矩: Iy=71.152cm^4X轴抵抗矩: Wx1=28.309cm^3X轴抵抗矩: Wx2=28.309cm^3型材截面积: A=13.008cm^2型材计算校核处壁厚: t=5.000mm型材截面面积矩: Ss=17.394cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 幕墙立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/W≤ｆa=215.0N/mm^2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.200mGAk: 幕墙自重:200N/m^2幕墙自重线荷载:Gk=200×Wfg/1000=200×1.200/1000=0.240kN/mNk: 立柱受力:Nk=Gk×Hsjcg=0.240×3.000=0.720kNN: 立柱受力设计值:rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk=1.2×0.720=0.864kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件)N: 立柱受力设计值: 0.864kNA: 立柱型材截面积: 13.008cm^2M: 立柱弯矩: 3.642kN·mWx2: 立柱截面抗弯矩: 28.309cm^3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=0.864×10/13.008+3.642×10^3/1.05/28.309=123.199N/mm^2123.199N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算:校核依据: Umax≤L/250Umax: 立柱最大挠度Umax=5×(qwk+0.5×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/2.1/Ix 立柱最大挠度Umax为: 10.471mm≤15mmDu: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.000mDu=U/Hsjcg/1000=10.471/3.000/1000=0.003≤1/250挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax≤[τ]=125.0N/mm^2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)Qwk=Wk×Hsjcg×B/2=1.890×3.000×1.200/2=3.402kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×3.402=4.763kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.080×3.000×1.200/2=0.144kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×0.144=0.187kN(5)Q: 立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE组合Q=Qw+0.5×QE=4.763+0.5×0.187=4.856kN(6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力:Ss: 立柱型材截面面积矩: 17.394cm^3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 113.237cm^4 t: 立柱壁厚: 5.000mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=4.856×17.394×100/113.237/5.000 =14.920N/mm^214.920N/mm^2≤125.0N/mm^2立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接立柱通过焊缝与后置埋板连接采用SG+SW+0.5SE组合N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.890×1.200×3.000×1000 =6804.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×6804.000=9525.600NN1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.080×1.200×3.000×1000 =288.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek=1.3×288.000=374.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=9525.600+0.5×374.400=9712.800NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=200×B×Hsjcg=200×1.200×3.000=720.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×720.000=864.000NN: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5=(9712.800^2+864.000^2)^0.5=9751.153N立柱与后置锚板焊缝计算：焊缝长度mm x L 280260280=+⨯=2222222/16048.347.3)25.0()280528.9712(2805222.1864)2()2(,86.0,71.95mm N L h V L h N KN N KN V mmh we w ef e <=+=⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=+••====σσβσ后置锚板的计算根据现场情况，采用4支M12x110膨胀螺栓@1200mm 与10mm 厚钢板作埋件。
铝单板幕墙设计计算书
铝单板幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：山西圣通装饰设计工程有限公司2008年8月目录一、计算引用的规范、标准及资料 (1)1.幕墙设计规范 (1)2.建筑设计规范 (1)3.铝材规范 (1)4.玻璃规范 (1)5.钢材规范 (2)6.胶类及密封材料规范 (2)7.门窗及五金件规范 (2)8.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)9.土建图纸 (3)二、基本参数 (3)1.幕墙所在地区： (3)2.地区粗糙度分类等级： (3)3.抗震烈度： (3)三、幕墙承受荷载计算 (3)1.风荷载标准值计算： (3)2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (4)3.作用效应组合： (4)四、幕墙立柱计算 (5)1.立柱型材选材计算： (5)2.选用立柱型材的截面特性： (6)3.立柱的内力分析： (6)4.幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (8)5.幕墙立柱的挠度验算： (10)五、幕墙横梁计算 (10)1.横梁型材选材计算： (11)2.确定材料的截面参数： (12)3.选用横梁型材的截面特性： (13)4.幕墙横梁的抗弯强度计算： (14)5.型材的抗剪计算：(三角荷载作用下) (14)六、铝单板的选用与校核： (15)1.铝单板荷载计算： (15)2.B板的强度、挠度校核： (16)3.铝单板的加强肋(支座)强度、挠度校核： (17)七、连接件计算： (18)1.横梁与角码间连结： (18)2.角码与立柱连接： (19)3.立柱与主结构连接 (21)八、幕墙埋件计算(土建预埋)： (22)1.荷载及受力分析计算： (22)2.埋件计算： (23)3.锚板总面积校核： (23)九、幕墙焊缝计算： (24)1．受力分析： (24)2.焊缝特性参数计算： (24)3.焊缝校核计算： (25)十、铝单板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算： (25)1.耐侯胶胶缝计算： (25)2.立柱连接伸缩缝计算： (25)十一、幕墙板块压板计算： (26)1.压板的弯矩设计值计算： (26)2.压板的应力计算： (26)3.螺栓抗拉强度验算： (27)铝单板幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范《建筑幕墙》 JG3035-1996 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228《建筑幕墙保温性能测试方法》 GB84842.建筑设计规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《建筑设计防火规范》 GBJ16-2001《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-94《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-89《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001 《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《冷弯薄壁钢结构设计规范》 GB50018-2002 《建筑钢结构焊接规程》 GB/T8162《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000 《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-873.铝材规范《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190《铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总规范》 GB8013-87《铝及铝合金板材》 GB3380-974.玻璃规范《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97《浮法玻璃》 GB11614－1999 《钢化玻璃》 GB/T9963－1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841《中空玻璃》 GB/T11944－2002 《建筑用安全玻璃》 GB15763.1-2001《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 5.钢材规范《碳素结构钢》 GB/T700《优质碳素结构钢》 GB/T699《合金结构钢》 GB/T3077《不锈钢棒》 GB/T1220《不锈钢冷加工棒》 GB/T4226《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-92《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-92《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《不锈钢和耐热钢冷扎钢带》 GB/T4239《高耐候结构钢》 GB/T4171《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912《碳钢焊条》 GB/T5117《低合金钢焊条》 GB/T51186.胶类及密封材料规范《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-97《聚硫建筑密封胶》 JC483－92《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486－2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882－2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883－2001 《工业用橡胶板》 GB/T5574《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-987.门窗及五金件规范《铝合金门》 GB/T8478《铝合金窗》 GB/T8479《地弹簧》 GB/T9296《平开铝合金窗执手》 GB/T9298《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300《铝合金门插销》 GB/T9297《铝合金窗撑挡》 GB/T9299《铝合金门窗拉手》 GB/T9301《铝合金窗锁》 GB/T9302《铝合金门锁》 GB/T9303《闭门器》 GB/T9305《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818《紧固件机械性能螺栓螺钉和螺柱》 GB/T3098.1《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T3098.2《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB/T3098.4《紧固件机械性能螺栓自攻螺钉》 GB/T3098.5《紧固件机械性能不锈钢螺栓螺钉和螺柱》 GB/T3098.6《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.158.《建筑结构静力计算手册》(第二版)9.土建图纸二、基本参数1.幕墙所在地区：X地区；2.地区粗糙度分类等级：幕墙属于薄壁外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。
铝板幕墙计算
第一章、荷载计算一、基本参数基本风压：0.55KN/m2计算标高：95.0m地面粗糙度：C类抗震设防烈度：7度基本加速度：0.10g 二、荷载计算风荷载体型系数μS： 1.5瞬时风压的阵风系数βgz： 1.610风压高度变化系数μZ： 1.659风荷载标准值：W K=βgzμzμs W0=1.61*1.659*1.5*0.55=2.20KN/m2风荷载组合系数ψw： 1.0风荷载分项系数γw： 1.4风荷载设计值W： 3.09KN/m2自重荷载分项系数γG： 1.20幕墙面密度标准值G AK：0.20KN/m2幕墙面密度设计值G A：0.24KN/m2动力放大系数βE： 5.0水平地震影响系数最大值αmax：0.08水平地震作用标准值：q EK=βEαmax G AK=5*0.08*0.2=0.08KN/m2水平地震作用组合系数ψE：0.5水平地震作用分项系数γE： 1.3水平荷载标准值：q HK=ψW W K+ψE q EK=1*2.2+0.5*0.08=2.24KN/m2水平荷载设计值：q H=ψWγW W K+ψEγW q EK=1*1.4*2.2+0.5*1.3*0.08=3.14KN/m2第二章、面板校核一、面板强度校核面板材料选用：4 mm厚铝塑复合板查表可得弯矩系数m ：a/b=0.75时：a/b=0.8时：a/b=0.750时：折减系数η的确定：=2.24*10^-3*500^4/(20000*4^4)=27.4查表可得折减系数η：θ=20.0时：0.92θ=40.0时：0.84θ=27.4时：面板在水平载荷作用下的强度校核：=6*0.0938*3.14*10^-3*500^2*0.89/4^2=24.57N/mm 2≤70N/mm 2铝板强度满足要求！二、面板挠度校核校核标准： 6.67mm挠度系数μ的确定：铝板短边计算长度/铝板长边计算长度:0.750查表可得挠度系数μ：a/b=0.75时：a/b=0.8时：a/b=0.750时：铝板的刚度D ：0.09380.00340计算挠度d f ≤b/100=0.8900.003400.003130.09380.0883=20000*4^3/(12*(1-0.25^2))=113777.8面板在水平载荷作用下的挠度校核：=0.0034*2.24*10^-3*500^4*0.89/113777.8=3.73mm≤6.67mm铝板挠度满足要求！三、加劲肋计算1、基本参数加劲肋受力宽度W：666.7mm加劲肋计算跨度L：500.0mm加劲肋材料选用：铝型材6063-T5弹性模量E---------------------------70000N/mm2抗拉压强度设计值f t------------------85.5N/mm2抗剪强度设计值f v--------------------49.6N/mm2局部承压强度设计值f c----------------120.0N/mm2加劲肋允许挠度[f]--------------------- 2.78mm 2、力学模型及载荷分布加劲肋水平方向线荷载标准值q H1K： 1.50KN/m q H1K=q HK L=2.24*666.7/1000=1.50KN/m加劲肋水平方向线荷载设计值q H1： 2.09KN/m q H1=q H L=3.14*666.7/1000=2.09KN/m3、内力计算及截面验算计算跨度内截面最大弯矩M max：0.065KN-m=2.09*0.5*10^2/8=0.065KN-m加劲肋截面参数：沿主轴方向抵抗矩W X ：mm 3沿次轴方向惯性矩I Y ：mm 4次轴方向最大坐标X max ：mm 沿次轴方向抵抗矩W Y ：mm 3塑性发展系数γ：加劲肋计算截面正应力：=0.065*10^6/(1.05*4064.6)=15.31N/mm 2≤85.5N/mm 2加劲肋选用满足强度要求！加劲肋挠度校核：计算处加劲肋最大挠度f max ：0.214mm=5*1.5*500*10^4/(384*70000*81291)=0.214mm≤2.78mm加劲肋选用满足挠度要求！一、基本参数横梁计算跨度L：2000mm 横梁上部板片高度h 1：1500mm 横梁下部板片高度h 2：900mm 横梁材料选用：铝型材6063-T5弹性模量E---------------------------70000N/mm 2抗拉强度设计值f t --------------------85.5N/mm 2抗剪强度设计值f v --------------------49.6N/mm 2局部承压强度设计值f c ----------------120N/mm 2横梁允许变形[f]---------------------11.11mm第三章、幕墙横梁校核2956.981291.020.04064.61.05=2.35KN/m横梁下部水平方向线荷载标准值q H2K： 1.01KN/m q H2K=q HK*b2=2.24*450/1000=1.01KN/m横梁下部水平方向线荷载设计值q H2： 1.41KN/m q H2=q H*b2=3.14*450/1000=1.41KN/m横梁竖直方向线荷载标准值q GK：0.30KN/m q GK=G AK*h1=0.2*1500*10^-3=0.30KN/m横梁竖直方向线荷载设计值q G：0.36KN/m q G=G A*h1=0.24*1500*10^-3=0.36KN/m三、内力计算及截面验算参数a1、a2的取值：a1----------------------------------750mma2----------------------------------450mm横梁主轴方向最大弯矩M H1：=2.35*2^2*(3-4×0.75^2/2^2)/24=0.956KN-m横梁主轴方向最大弯矩M H2：=1.41*2^2*(3-4×0.45^2/2^2)/24=0.658KN-m横梁次轴方向最大弯矩M V1：=0.36*2^2/8=0.180KN-m沿主轴方向惯性矩I Y ：mm 4主轴方向最大坐标X max ：mm 沿主轴方向抵抗矩W Y ：mm 3沿次轴方向惯性矩I X ：mm 4次轴方向最大坐标Y max ：mm 沿次轴方向抵抗矩W X ：mm3塑性发展系数γ： 1.05横梁计算截面正应力：=[0.956/(1.05*12910.2)+0.658/(1.05*12910.2)+0.18/(1.05*7513.6)]*10^6=141.89N/mm 2e！横梁选用不满足强度要求！横梁计算截面挠度：a、横梁主轴方向最大挠度f H1：12910.229190238.97513.643055533.4=1.68*2000^4*(25/8-5*750^2/2000^2+2*750^4/2000^4)/(240*70000*430555)=9.16mmb、横梁主轴方向最大挠度f H2：=1.01*2000^4*(25/8-5*450^2/2000^2+2*450^4/2000^4)/(240*70000*430555)=6.43mmc、横梁次轴方向最大挠度f V1：=5*0.3*2000^4/(384*70000*291902)=3.06mm横梁最大变形f max：=[(9.16+6.43)^2+3.06^2)]^0.5=15.89mmFailure！横梁选用不满足挠度要求！第四章、幕墙立柱校核一、基本参数立柱受力宽度W：2000mm计算位置处标准层高H：3000mm立柱最大计算跨度L：3000mm立柱材料选用：铝型材6063-T6弹性模量E---------------------------70000N/mm2抗拉压强度设计值f t------------------140.0N/mm2抗剪强度设计值f v--------------------81.2N/mm2局部承压强度设计值f c----------------161.0N/mm2立柱允许变形[f]---------------------16.67mm二、力学模型及载荷分布立柱高度方向水平荷载标准值q H1K： 4.49KN/mq H1K=q HK L=2.24*2000/1000=4.49KN/m立柱高度方向水平荷载标准值q H1： 6.27KN/mq H1=q H L=3.14*2000/1000=6.27KN/m立柱竖直方向集中荷载标准值N1K： 1.20KNN1K=G AK*L*H=0.2*2000*10^-3*3000*10^-3=1.20KN立柱竖直方向集中荷载设计值N 1：1.44KNN 1=G A *L*H=0.24*2000*10^-3*3000*10^-3=1.44KN三、内力计算及截面验算计算跨度内截面最大弯矩M max ：0.00KN-m 计算跨度内截面最大挠度f max ：0.00mm 支座处最大水平反力R max ：0.00KN沿主轴方向惯性矩I X ：mm 4主轴方向最大坐标Y max ：mm 沿主轴方向抵抗矩W X ：mm 3沿次轴方向惯性矩I Y ：mm 4次轴方向最大坐标X max ：mm 沿次轴方向抵抗矩W Y ：mm 3塑性发展系数γ： 1.05立柱计算截面正应力：=1.44*10^3/1309.3+0*10^6/(1.05*41079.9)=1.10N/mm 2立柱选用满足强度要求！挠度校核：计算处立柱最大挠度f max ：0.00mm 立柱允许变形[f]：16.67mm立柱选用满足挠度要求！一、横梁与立柱的连接连接示意图如下：第五章、主要部位连接校核32.526306.4854958261062763.641079.9=2.35*(2-0.75)/2+1.41*(2-0.45)/2=2.56KN横梁端部垂直支反力N V ：0.36KNN V =P 1=0.36KN横梁端部所受合剪力V：2.59KN=(2.56^2+0.36^2)^0.5=2.59KN1、螺栓抗剪验算：连接处基本参数如下：螺栓选用：--------------------------M5A2-50不锈钢螺栓螺栓数量n：-------------------------2个螺栓有效直径d e ：-------------------- 4.249mm 抗拉强度设计值f t b ：-----------------230N/mm 2抗剪强度设计值f t b ：-----------------175N/mm 2单个螺栓抗拉强度允许值[f t ]：-------- 3.26KN 单个螺栓抗剪强度允许值[f V ]：-------- 2.48KN由图示可知，单个螺栓所承受的剪力为：1.29KNN V =V /n =2.59/2=1.29KN螺栓选用满足抗剪要求！2、角铝局部承压验算：局部承压强度设计值f c ----------------120.0N/mm 2连接处角铝承压壁厚t：---------------2mm 角铝开孔直径d：---------------------5mm角铝允许承压值N C ： 2.40KNN C =n*d*t*f c=2*5*2*120*10^-32V2H N N V +==2.40KNFailure！N H =R max =0.00KN垂直反力N V ：1.44KNN V =N 1=1.44KN 合剪力V：1.44KN=(0^2+1.44^2)^0.5=1.44KN1、螺栓抗剪验算：连接处基本参数如下：螺栓选用：--------------------------M12Q235镀锌螺栓螺栓数量n：-------------------------2个螺栓有效直径d e ：--------------------10.358mm 抗拉强度设计值f t b ：-----------------170N/mm 2抗剪强度设计值f t b ：-----------------140N/mm 2单个螺栓抗拉强度允许值[N t ]：--------14.33KN 单个螺栓抗剪强度允许值[N V ]：--------11.80KN 单个螺栓的受剪面数n 1----------------1个由图示可知，螺栓单面所承受的剪力为：0.72KNN V =V /(n*n 1)=1.44/(2*1)=0.72KN螺栓选用满足抗剪要求！2、立柱局部承压验算：局部承压强度设计值f c ：--------------161.0N/mm 2连接处立柱承压壁厚t：--------------- 3.5mm 立柱开孔直径d：---------------------12mm立柱允许承压值N C ：13.52KN2V2H N N V +=N C=n*n1*d*t*f c=2*1*12*3.5*161*10^-3=13.52KN立柱壁厚选用满足局部承压要求！垂直剪力N V1：0.72KNN V1=N1/2=1.44/2=0.72KN水平拉力N H1：0.00KNN H1=R max/2=0/2=0.00KN垂直作用力的M在端部产生的水平拉力N H2： 1.30KNN H2=N V1*d1/d2=0.72*90/50=1.30KN1、螺栓抗剪验算：连接处基本参数如下：螺栓选用：--------------------------M12Q235镀锌螺栓螺栓数量n：-------------------------1个螺栓有效直径d e：--------------------10.358mm抗拉强度设计值f t b：-----------------170N/mm2抗剪强度设计值f t b：-----------------140N/mm2单个螺栓抗拉强度允许值[N t]：--------14.33KN单个螺栓抗剪强度允许值[N V]：--------11.80KN单个螺栓的受剪面数n1----------------1个由图示可知，螺栓单面所承受的剪力为：0.72KNN V=N V1/(n*n1)=0.72/(1*1)=0.72KN螺栓选用满足抗剪要求！2、螺栓抗拉验算：端部螺栓承受水平总拉力N：1.30KNN H =N H1+N H2=0+1.3=1.30KN螺栓选用满足抗拉要求！一、锚筋直径确定1、锚筋选用级别：---------------------------HPB235锚筋抗拉强度设计值f y ：--------------------210N/mm 2锚筋直径选用d：--------------------------10mm 锚筋选取根数n：--------------------------4根锚筋布置层数n 1：-------------------------2层锚筋层数影响系数αr ：---------------------1主体混凝土强度等级：---------------------C30混凝土轴心抗压强度设计值f c ：-------------14.3N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值f t ：------------- 1.43N/mm 2锚板厚度选用t：--------------------------10mm 锚筋中心线之间的距离Z：------------------140mm 锚筋受剪承载力系数αV ：0.700=(4.0-0.08*10)*(14.3/210)^0.5=0.700锚板弯曲变形折减系数αb ：0.850=0.6+0.25*10/10=0.8502、锚筋验算：水平拉力N：0.00KN第六章、预埋件计算yC V f f )d 08.00.4(-=αdt 25.06.0b +=α垂直剪力V： 1.44KN 支座处弯矩M：0.00KN-m如图示，埋件受拉弯剪共同作用，计算公式如下：=1.44*1000/(1*0.7*210)+0*1000/(0.8*0.85*210)+0*10^6/(1.3*1*0.85*210*140)=9.80mm 2=0*1000/(0.8*0.85*210)+0*10^6/(0.4*1*0.85*210*140)=0.00mm 2取上述二者的大值A S0：9.80mm 2锚筋实际选用A S ：314.16mm 2A S =n πd 2/4=4*3.14*10^2/4=314.16mm 2锚筋直径及数量选用满足要求！二、锚筋长度确定锚筋实际长度选用l a ：180mm 1、充分利用锚筋的抗拉强度时l a1：235.0mml a1=αf y d/f t=0.16*210*10/1.43=235.0mm2、未充分利用锚筋的抗拉强度时l a2：150mml a2=15d =150mm 锚筋抗拉强度设计值f t ：f t =N/A 0=0*10^3*4/(3.142*10^2)=0.00N/mm 2＜f y可知， 锚筋抗拉强度未被充分利用！理论长度取：150mm综上， 锚筋长度选用满足规范要求！Zf 3.1Mf 8.0N f V A Y b r Y b Y V r 1S αα+α+αα=Zf 4.0Mf 8.0N A Y b r Y b 2S αα+α=。
铝板幕墙计算书
b: 单层铝板分格长边边长
θ: 参数 Szk×a4/Et4
η: 折减系数按θ查表得到
m: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比查表得到
f: 挠度系数, 按短边与长边的边长查表得到
U: 铝板挠度
U/a:挠度与短边比值
单层铝板强度校核表格
3 D 250.0 300.0 0.722 1.000 0.0847 15.995 0.00295 0.068 0.00027
4 E 250.0 300.0 0.722 1.000 0.0703 13.269 0.00200 0.046 0.00019
5 F 250.0 400.0 0.722 1.000 0.0779 14.720 0.00230 0.053 0.00021
二、 单层铝板强度计算
1. 面板荷载计算:
B: 该处单层铝板幕墙分格宽: 1m
H: 该处单层铝板幕墙分格高: 1m
A: 该处单层铝板块面积:
A=B×H
=1×1
=1m2
GAK: 单层铝板块平均自重:
单层铝板的体积密度为: 28(kN/m3)
编号 列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 偏移(m) 0.000 0.030 0.060 0.105 0.135 0.165 0.195 0.240 0.270 0.300
1 弯矩(kN.m) 0.005 0.007 0.009 0.012 0.014 0.015 0.016 0.017 0.017 0.018
9 D 300.0 500.0 1.497 1.000 0.1095 29.777 0.00429 0.206 0.00069
铝板幕墙设计埋板计算书
幕墙埋件计算1.1锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N sd h=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N sd h=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y 1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；…………在本例中：N/n-My1/Σyi2=22719.938/4-1639440×75/22500 =215.184因为：215.184≥0所以：Nsd h=N/n+My1/Σyi2=10015.005N这里的Nsdh就是现场实际拉拔应该达到的值。
1.2群锚受剪内力计算按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hef=600mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1958.4N 1.3锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算N Rd,s =kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2004]N Rk,s =Asfstk6.1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；As：锚栓应力截面面积；fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；N Rk,s =Asfstk=58×500 =60320NγRS,N =1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]fyk：锚栓屈服强度标准值；γRS,N =1.2fstk/fyk=1.2×500/400=1.5取：γRS,N=1.5NRd,s =kNRk,s/γRS,N=1×60320/1.5=40213.33N≥Nsdh=10015.005N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.4锚栓钢材受剪破坏承载力计算VRd,s =kVRk,s/γRs,V6.2.2-1[JGJ145-2004]其中：VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值；VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：γRs,V =1.2fStk/fYk表4.2.6[JGJ145-2004]按规范，该系数要求不小于1.25、fstk ≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；对本例，γRs,V =1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-2004] =1.2×500/400=1.5实际选取γRs,V=1.5；VRk,s =0.5Asfstk6.2.2-2[JGJ145-2004]=0.5×58×500=30160NVRd,s =kVRk,s/γRs,V=1×14500/1.5=20106.66N≥Vsdh=1958.4N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！1.5拉剪复合受力承载力计算钢材破坏时要求：(NSd h/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004]代入上面计算得到的参数计算如下：(NSd h/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(11144.784/19333.333)2+(3564/9666.667)2 =0.032≤1.0所以，该处计算满足设计要求！。
重庆某蜂窝铝板幕墙设计计算书
重庆某蜂窝铝板幕墙设计计算书基本参数: 重庆地区抗震6度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑幕墙》 JG 3035-96《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑铝型材基材》 GB/T 5237.1-2000《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2000《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2000《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2000《玻璃幕墙学性能》 GB/T 18091-2000《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《铝塑复合板》 GB/T 17748《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;昆亚公司菜元坝改造项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W0---基本风压,按全国基本风压图,重庆地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32重庆设防烈度为6度,故取αmax=0.040G AK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γG S G+γwφw S w+γEφE S E+γTφT S T各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q k=W k+0.5q EAk水平荷载设计值: q=1.4W k+0.5×1.3q EAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为76.5m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 76.500m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.469βgz=0.85×(1+2μf)=1.648μz: 76.500m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)0.44=1.508风荷载体型系数μs=1.20W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)=1.648×1.508×1.2×0.400=1.193 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=r w×W k=1.4×1.193=1.670kN/m2二、B板强度校核:B板强度校核: (第1处)校核依据：σ=M/W=6×m×q×L2×η/t2≤fa=10.500N/mm2L x: B板宽度: 1.200mL y: B板长度: 1.100mL: B板短边长度: 1.100mm:弯矩系数t: 金属板厚度: 10.0mmW k: 风荷载标准值: 1.193kN/m2垂直于平面的分布水平地震作用:q EAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK=5×0.040×220.000/1000=0.044kN/m2荷载设计值为：q=1.4×W k+1.3×0.5×q EAk=1.699kN/m2m1: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917) 查表得: 0.043m0: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917) 查表得: 0.084θ=W k×L4×109/Et4=4.99η: 折减系数，按θ=4.99查表得:1.00B板所受最大弯矩应力值为:σ=6×m1×q×L2×103×η/t2=5.317N/mm25.317N/mm2≤10.500N/mm2强度可以满足要求B板挠度校核:校核依据: ｆ/L≤1/100f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917) 查表得: 0.003L x: B板宽度: 1.200mL y: B板长度: 1.100mL: B板短边长度:1.100mt: 板厚度: 10.0mmE: 弹性模量: 35000.000N/mm2v: 泊松比: 0.250荷载标准值为：q K=W k+0.5×q EAkq K=1.193+0.5×0.044=1.215D: 板弯曲刚度:D=E×t3/12/(1-v2)/100000=31.111板挠度:U=104×f1×q K×L4×η/D=1.630mm板挠度与边长比值:D u=U/L/1000=0.0010.001≤1/100 B板挠度可以满足要求三、C板强度校核:C板强度校核: (第1处)校核依据：σ=M/W=6×m×q×L2×η/t2≤fa=10.500N/mm2L x: C板宽度: 1.200mL y: C板高度: 1.100mL: C板短边长: 1.100mt: 金属板厚度: 10.0mmW k: 风荷载标准值: 1.193kN/m2垂直于平面的分布水平地震作用:q EAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK=5×0.040×220.000/1000=0.044kN/m2荷载设计值为：q=1.4×W k+1.3×0.5×q EAk=1.699kN/m2m1: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917)查表得: 0.045m0: 弯矩系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917)查表得: 0.074θ=W k×L4×109/Et4=4.99η: 折减系数，按θ=4.99查表得:1.00C板所受的最大弯矩应力值为:=5.536N/mm25.536N/mm2≤10.500N/mm2强度可以满足要求C板挠度校核:校核依据: ｆ/L≤1/100f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(1.100/1.200=0.917)查表得: 0.002W k: 风荷载标准值: 1.193kN/m2L x: C板宽度: 1.200mL y: C板高度: 1.100mL: C板短边长: 1.100mt: 板厚度: 10.0mmE: 弹性模量: 35000.000N/mm2v: 泊松比: 0.250荷载标准值为：q K=W k+0.5×q EAkq K=1.193+0.5×0.044=1.215D: 板弯曲刚度:D=E×t3/12/(1-v2)/100000=31.111板挠度:U=104×f1×q K×L4×η/D=1.206mm板挠度与边长比值:D u=U/L/1000=0.0010.001≤1/100 C板挠度可以满足要求四、支座强度校核:1.支座校核依据：根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的支座弯矩，平均后为计算支座弯矩：M支=(M支(i)+M支(j))/2对支座强度校核(以X方向为例)：σ=M支/W=(M支(i)+M支(j))/2W=(m xi×q×L x×L i2+m xj×q×L x×L j2)/2/(L x×t2/6)=3×(m xi×q×L i2+m xj×q×L j2)/t22.支座强度校核：B,C 之间：肋侧B板格支座弯矩M bx=m x×q×L x×L b2=0.075KN·m肋侧C板格支座弯矩M cx=m x×q×L x×L c2=0.183KN·m支座弯矩:M=(M bx+M cx)/2=0.129KN·m截面抗弯矩：W=1000×L x×t2/6=12800.000mm3平行肋支座强度:σ=106×M/W=10.069N/mm210.069N/mm2≤10.500N/mm2支座强度满足要求五、固定片（压板）计算:固定片（压板）计算: (第1处)W fg_x: 计算单元总宽为1200.0mmH fg_y: 计算单元总高为3300.0mmH yb1: 压板上部分高为350.0mmH yb2: 压板下部分高为350.0mmW yb: 压板长为40.0mmH yb: 压板宽为40.0mmB yb: 压板厚为6.0mmD yb: 压板孔直径为6.0mmW k: 作用在幕墙上的风荷载标准值为1.193(kN/m2)q EAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为0.044(kN/m2)A: 每个压板承受作用面积(m2)A=(W fg_x/1000/2)×(H yb1+H yb2)/1000/2=(1.2000/2)×(0.3500+0.3500)/2=0.2100 (m2)P wk: 每个压板承受风荷载标准值(KN)P wk=W k×A=1.193×0.2100=0.251(KN)P w: 每个压板承受风荷载设计值(KN)P w=1.4×P wk=1.4×0.251=0.351(KN)M w: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.M)M w=1.5×P w×(W yb/2)=1.5×0.351×(0.0400/2)=0.011 (KN.M) P ek: 每个压板承受地震作用标准值(KN)P ek=q EAk×A=0.044×0.2100=0.009(KN)P e: 每个压板承受地震作用设计值(KN)P e=1.3×P ek=1.3×0.009=0.012(KN)M e: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.M)M e=1.5×P e×(W yb/2)=1.5×0.012×(0.0400/2)=0.000 (KN.M) 采用S w+0.5S e组合M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.M)M=M w+0.5×M e=0.011+0.5×0.000=0.011(KN.M)W: 压板截面抵抗矩(MM3)W=((H yh-D yb)×B yb2)/6=((40.0-6.0)×6.02)/6=204.0 (MM3)I: 压板截面惯性矩(MM4)I=((H yh-D yb)×B yb3)/12=((40.0-6.0)×6.03)/12=612.0 (MM4)σ=106×M/W=106×0.011/204.0=52.5 (N/mm2)σ=52.5(N/mm2) ≤ 84.2(N/mm2)强度满足要求U: 压板变形(MM)U=1.5×1000×2×(P wk+0.5×P ek)×W yb3/(48×E×I)=1.5×1000×(0.251+0.5×0.009)×40.03)/(24×0.7×105×612.0) =0.012MMD u: 压板相对变形(MM)D u=U/L=U/(W yb/2)=0.012/20.0=0.0006D u=0.0006≤1/150 符合要求N vbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):D: 压板螺栓有效直径为5.060(MM)N vbh=(π×D2×170)/4=(3.1416×5.0602×170)/4=3418.5 (N)N vbh=3418.5≥2×(P w+0.5×P e)=713.5(N)满足要求七、幕墙立柱计算:幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4W k: 风荷载标准值: 1.193kN/m2B: 幕墙分格宽: 1.200mq w=1.4×W k×B=1.4×1.193×1.200=2.004kN/m(2)立柱弯矩:M w: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)q w: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.004(kN/m)H sjcg: 立柱计算跨度: 3.300mM w=(L13+L23)/8/(L1+L2)×q w=(2.8003+0.5003)/8/(2.800+0.500)×2.004=1.676kN·mq EA: 地震作用设计值(KN/M2):G Ak: 幕墙构件(包括铝板和框)的平均自重: 220N/m2垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:q EAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)q EAk=5×αmax×G Ak=5×0.040×220.000/1000=0.044kN/m2γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3q EA=1.3×q EAk=1.3×0.044=0.057kN/m2q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q E=q EA×B=0.057×1.200=0.069kN/mM E: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):M E=(L13+L23)/8/(L1+L2)×q E=(2.8003+0.5003)/8/(2.800+0.500)×0.069=0.057kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用S W+0.5S E组合M=M w+0.5×M E=1.676+0.5×0.057=1.705kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3)W=M×103/1.05/215.0=1.705×103/1.05/215.0=7.551cm3q wk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)q wk=W k×B=1.193×1.200=1.432kN/mq Ek: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)q Ek=q EAk×B=0.044×1.200=0.053kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4)R0=[L12/2-(L13+L23)/8(L1+L2)]×(q wk+0.5×q Ek)/L1=1.606KNI1=1000×[1.4355×R0-0.409×(q wk+0.5×q Ek)×L1]×L13/(24×2.1)/20 =13.837cm4I2=[1.4355×R0-0.409×(q wk+0.5×q Ek)×L1]×L12×180/(24×2.1)=17.790cm4选定立柱惯性矩应大于: 17.790cm42. 选用立柱型材的截面特性:选用型材号: XC1\FG100型材强度设计值: 215.000N/mm2型材弹性模量: E=0.2×105N/mm2X轴惯性矩: I x=204.020cm4Y轴惯性矩: I y=47.388cm4X轴抵抗矩: W x1=28.804cm3X轴抵抗矩: W x2=28.804cm3型材截面积: A=11.361cm2型材计算校核处壁厚: t=3.000mm型材截面面积矩: S s=18.081cm3塑性发展系数: γ=1.053. 幕墙立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/W≤ｆa=215.0N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.200mG Ak: 幕墙自重:220N/m2幕墙自重线荷载:G k=220×W fg/1000=220×1.200/1000=0.264kN/mN k: 立柱受力:N k=G k×H sjcg=0.264×3.300=0.871kNN: 立柱受力设计值:r G: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×N k=1.2×0.871=1.045kNσ: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)N: 立柱受力设计值: 1.045kNA: 立柱型材截面积: 11.361cm2M: 立柱弯矩: 1.705kN·mW x2: 立柱截面抗弯矩: 28.804cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=N×10/A+M×103/1.05/W x2=1.045×10/11.361+1.705×103/1.05/28.804=57.286N/mm257.286N/mm2≤ｆa=215.0N/mm2立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算:校核依据: U max≤[U]=15mm 且 U max≤L/300U max: 立柱最大挠度U max=1000×[1.4355×R0-0.409×(q wk+0.5×q Ek)×L1]×L13/(24×0.2×I x) 立柱最大挠度U max为: 13.3mm<15mmD u: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:H sjcg: 立柱计算跨度: 3.300mD u=U/H sjcg/1000=13.3/3.300/1000=0.003 <1/300挠度满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax≤[τ]=125.0N/mm2(1)Q wk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 1.577KNR a: 双跨梁中间支座反力为: 5.184KNR b: 双跨梁短跨端支座反力为: 2.036KNR c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN)=2.752 KNQ wk=2.752 KN(2)Q w: 风荷载作用下剪力设计值(kN)Q w=1.4×Q wk=1.4×2.752=3.853kN(3)Q Ek: 地震作用下剪力标准值(kN)R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 0.058KNR a: 双跨梁中间支座反力为: 0.191KNR b: 双跨梁短跨端支座反力为: 0.075KNR c: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN)=0.102 KNQ Ek=0.102 KN(4)Q E: 地震作用下剪力设计值(kN)Q E=1.3×Q Ek=1.3×0.102=0.132kN(5)Q: 立柱所受剪力:采用Q w+0.5Q E组合Q=Q w+0.5×Q E=3.853+0.5×0.132=3.919kN(6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力:S s: 立柱型材截面面积矩: 18.081cm3I x: 立柱型材截面惯性矩: 144.020cm4t: 立柱壁厚: 4.000mmτ=Q×S s×100/I x/t=3.919×18.081×100/144.020/4.000 =12.301N/mm212.301N/mm2≤125.0N/mm2立柱抗剪强度可以满足七、立梃与主结构连接立梃与主结构连接: (第1处)L ct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mmD2: 连接螺栓直径: 12.000mmD0: 连接螺栓直径: 10.360mm采用S G+S W+0.5S E组合N1wk: 连接处风荷载总值(N):N1wk=W k×B×H sjcg×1000=1.193×1.200×3.300×1000=4724.280N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×4724.280=6613.992NN1Ek : 连接处地震作用(N):N1Ek=q EAk×B×H sjcg×1000=0.044×1.200×3.300×1000=174.240NN1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×174.240=226.512NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=6613.992+0.5×226.512=6727.248NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2k=220×B×H sjcg=220×1.200×3.300=871.200NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×871.200=1045.440NN: 连接处总合力(N):N=(N12+N22)0.5=(6727.2482+1045.4402)0.5=6807.996NN vb: 螺栓的承载能力:N v: 连接处剪切面数: 2N vb=2×3.14×D02×130/4 =2×3.14×10.3602×130/4=21905.971NN um1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: N um1=N/N vb=6807.996/21905.971=0.311个取 2个N cbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):D2: 连接螺栓直径: 12.000mmN v: 连接处剪切面数: 4t: 立梃壁厚: 3.000mmN cbl=D2×2×120×t×N um1=12.000×2×120×3.000×2.000=23040.000N23040.000N ≥ 6807.996N强度可以满足N cbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):N cbg=D2×2×267×L ct2×N um1=12.000×2×267×8.000×2.000=102528.000N102528.000N≥6807.996N强度可以满足八、幕墙上墙钢件焊缝计算幕墙预埋件焊缝计算: (第1处)H f:焊缝厚度5.000L :焊缝长度100.000σm:弯矩引起的应力σm=6×M/(2×h e×l w2×1.22) =5.441N/mm2σn:法向力引起的应力σn =N/(2×h e×L w×1.22) =8.753N/mm2τ:剪应力τ=V/(2×H f×L w) =1.162N/mm2σ:总应力σ=((σm+σn)2+τ2)0.5=14.24114.241N/mm2≤160N/mm2焊缝强度可以满足!九、幕墙横梁计算幕墙横梁计算: (第1处)1. 选用横梁型材的截面特性:选用型材号: XC1\50×5角钢型材强度设计值: 215.000N/mm2型材弹性模量: E=2.1×105N/mm2X轴惯性矩: I x=11.253cm4Y轴惯性矩: I y=11.257cm4X轴抵抗矩: W x1=3.156cm3X轴抵抗矩: W x2=7.842cm3Y轴抵抗矩: W y1=3.157cm3Y轴抵抗矩: W y2=7.850cm3型材截面积: A=4.749cm2型材计算校核处壁厚: t=5.000mm型材截面面积矩: S s=3.243cm3塑性发展系数: γ=1.052. 幕墙横梁的强度计算:校核依据: M x/γW x+M y/γW y≤ｆa=215.0(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)H: 玻璃面板高度: 3.300mG Ak: 横梁自重: 220N/m2G k: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): G k=220×H/1000=220×3.300/1000=0.726kN/mG: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) G=1.2×G k=1.2×0.726=0.871kN/mM x: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)M x=G×B2/8=0.871×1.2002/8=0.157kN·m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)风荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)q wk=W k×B=1.193×1.200=1.432kN/m风荷载线分布最大荷载集度设计值q w=1.4×q wk=1.4×1.432=2.004kN/mM yw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)M yw=q w×B2/12=2.004×1.2002/12=0.241kN·m(3)地震作用下横梁弯矩q EAk: 横梁平面外地震荷载:βE: 动力放大系数: 5αmax: 地震影响系数最大值: 0.040G k: 幕墙构件自重: 220 N/m2q EAk=5×αmax×220/1000=5×0.040×220/1000=0.044kN/m2q ex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值B: 幕墙分格宽: 1.200m水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(三角形分布) q ex=q EAk×B=0.044×1.200=0.053KN/mq E: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值γE: 地震作用分项系数: 1.3q E=1.3×q ex=1.3×0.053=0.069kN/mM yE: 地震作用下横梁弯矩:M yE=q E×B2/12=0.069×1.2002/12=0.008kN·m(4)横梁强度:σ: 横梁计算强度(N/mm2):采用S G+S W+0.5S E组合W x1: X轴抵抗矩: 3.156cm3W y2: y轴抵抗矩: 7.850cm3γ: 塑性发展系数: 1.05σ=(M x/W x1+M yw/W y2+0.5×M yE/W y2)×103/1.05=76.994N/mm276.994N/mm2≤ｆa=215.0N/mm2横梁正应力强度可以满足3. 幕墙横梁的抗剪强度计算:校核依据: 1.5τmax≤[τ]=125.0N/mm2(1)Q wk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)W k: 风荷载标准值: 1.193kN/m2B: 幕墙分格宽: 1.200m风荷载线分布呈三角形分布时：Q wk=W k×B2/4=1.193×1.2002/4=0.429kN(2)Q w: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)Q w=1.4×Q wk=1.4×0.429=0.601kN(3)Q Ek: 地震作用下横梁剪力标准值(kN)地震作用线分布呈三角形分布时：Q Ek=q EAk×B2/4=0.044×1.2002/4=0.016kN(4)Q E: 地震作用下横梁剪力设计值(kN)γE: 地震作用分项系数: 1.3Q E=1.3×Q Ek=1.3×0.016=0.021kN(5)Q: 横梁所受剪力:采用Q w+0.5Q E组合Q=Q w+0.5×Q E=0.601+0.5×0.021=0.612kN(6)τ: 横梁剪应力S s: 横梁型材截面面积矩: 3.243cm3I y: 横梁型材截面惯性矩: 11.257cm4t: 横梁壁厚: 5.000mm1.5τ=1.5×Q×S s×100/I y/t=1.5×0.612×3.243×100/11.257/5.000=5.285N/mm25.285N/mm2≤125.0N/mm2横梁抗剪强度可以满足4.幕墙横梁的刚度计算校核依据: U max≤[U]=15mm 且 U max≤L/300横梁承受呈三角形分布线荷载作用时的最大荷载集度： q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)q wk=W k× B=1.193×1.200=1.432KN/mq ex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) q ex=q EAk× B=0.044×1.200=0.053KN/m水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲:U1=(q wk+0.5×q ex)×W fg4×1000/2.1/I y/120=1.066mm自重作用产生的弯曲:U2=5×G K×W fg4×1000/384/2.1/I x=0.830mm综合产生的弯曲为: U=(U12+U22)0.5=1.351mm<=15mmD u=U/W fg/1000=1.351/1.200/1000 =0.001≤1/300挠度可以满足要求。
第三部分、3mm铝板幕墙计算书
第三部分、3mm铝板幕墙计算书目录目录 (1)一、立柱计算 [标高：26.85m, □120×60×4钢通] (2)二、横梁计算 [标高：26.85m,L75×50×5角钢] (4)三、板材计算 [单层铝板(3003)] (8)四、铝板连接螺丝计算 (10)五、立柱与支座连接计算 [标高:26.85m] (10)六、支座计算 [标高:26.85m,镀锌角钢码] (11)七、支座与埋件连接计算 [标高:26.85m,支座：镀锌角钢码] (12)八、幕墙后埋件计算 [标高:26.85m] (13)一、立柱计算(一)第一处立柱计算[墙角区] [□120×60×4钢通]根据综合楼的建筑结构特点，综合考虑标高、横向分格宽度、所选立柱型材、楼层高度以及对立柱的固定方式，以下列情况最为不利，须作立柱强度和刚度的校核。
1、部位要素计算标高按26.85m计，结构自重G k/A=250 N/m2，立柱横向分格计算宽度B=1900 mm。
2、力学模型立柱与主体结构通过支座进行连接，计算跨高L=3600mm；采用简支梁力学3、荷载确定按横向分格宽度B，取出一个纵向的计算单元，立柱受均布载作用。
荷载取最大值(标高最高处的值)，对C类地区，该处风压高度变化系数取：μz=0.95；阵风系数取：βgz =1.85 ；体型系数取：μs= 2.0 。
根据公式(2.1)~(2.6)可得：W K=1.85×2.0×0.95×0.5=1.758(KN/m2)W=1.4W K=2.461(KN/m2)取地震动力放大系数：βE = 5q Ek=5×0.08×250/1000=0.1(KN/m2)q E=1.3q EK=0.13(KN/m2)W K合=1.0×1.758+0.5×0.10=1.808(KN/m2)W合=1.0×2.461+0.5×0.13=2.526(KN/m2)从而，作用于立柱上的风荷载的线荷载标准值为：q K=1900/1000×1.758=3.340(N/mm)作用于立柱上的组合线荷载设计值为：q=1900/1000×2.526=4.799(N/mm)4、立柱(□120×60×4钢通)参数:该处立柱的横截面参数如下:横截面主惯性矩： I=2552000 mm4横截面积： A=1376 mm2弯矩作用方向的净截面抵抗矩： W=42530 mm3型材壁厚： t=4 mm型材材料为： Q235B；强度设计值为： f=215 N/mm2；弹性模量为： E=206000 N/mm2。
铝单板(复合铝板)幕墙计算
第七部分、铝板幕墙计算第一章、荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分中的最大水平分格为B=1200 mm，竖向分格为H=2440 mm，层高为3.2 m。
该处幕墙铝板幕墙，幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。
二、铝板幕墙板块的自重荷载计算1、铝板面板自重荷载标准值计算G AK：铝板面板自重面荷载标准值铝板采用3 mm厚铝单板G AK=3×10-3×27.0=0.081 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK=0.3 KN/m22、铝板面板自重荷载设计值计算r G：自重作用效应分项系数，取r G=1.2G G：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.3=0.36 KN/m23、铝板幕墙板块自重荷载标准值计算G K：铝板幕墙板块的重量标准值G K=G GK·B·H=0.3×1.2×2.44=0.878 KN4、铝板幕墙板块自重荷载设计值计算G：铝板幕墙板块的重量设计值G=r G·G K=1.2×0.878=1.054 KN三、铝板幕墙板块承受的水平风荷载计算W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=1.466 KN/m2W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=2.052 KN/m2四、铝板幕墙板块承受的水平地震荷载计算1、幕墙铝板面板承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条βE：动力放大系数，取βE=5.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.3=0.24 KN/m22、幕墙铝板面板承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震荷载作用效应分项系数，取r E=1.3按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.24=0.312 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载作用效应分项系数，取ψW=1.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条规定ψE：地震荷载作用效应分项系数，取ψE=0.6按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条规定q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.466+0.6×0.24=1.61 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×2.052+0.6×0.312=2.239 KN/m2第二章、铝板面板计算一、计算说明铝板选用3 mm厚的氟碳喷涂铝单板。
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秦皇岛经济技术开发区燕大附中体育馆铝板幕墙设计计算书二〇一四年九月二十八日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙设计规范： 11.2 建筑设计规范： 11.3 铝材规范： 21.4 金属板及石材规范： 21.5 玻璃规范： 31.6 钢材规范： 31.7 胶类及密封材料规范： 31.8 五金件规范： 41.9 相关物理性能等级测试方法： 41.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 51.11 土建图纸： 52 基本参数 52.1 幕墙所在地区 52.2 地面粗糙度分类等级 52.3 抗震设防 53 幕墙承受荷载计算 63.1 风荷载标准值的计算方法 63.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 83.3 计算面板材料时的风荷载标准值 83.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值8 3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值83.6 作用效应组合 84 幕墙立柱计算94.1 立柱型材选材计算 94.2 确定材料的截面参数104.3 选用立柱型材的截面特性114.4 立柱的抗弯强度计算124.5 立柱的挠度计算124.6 立柱的抗剪计算135 幕墙横梁计算135.1 横梁型材选材计算 145.2 确定材料的截面参数165.3 选用横梁型材的截面特性175.4 幕墙横梁的抗弯强度计算175.5 横梁的挠度计算185.6 横梁的抗剪计算186 铝单板的选用与校核196.1 铝单板荷载计算20 6.2 B板的强度、挠度校核206.3 C板的强度、挠度校核227 连接件计算237.1 横梁与立柱间焊接强度计算 237.2 立柱与主结构连接 248 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 268.1 荷载值计算268.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算27 8.3 群锚受剪内力计算 288.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算288.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算298.6 拉剪复合受力承载力计算299 幕墙转接件强度计算309.1 受力分析 309.2 转接件的强度计算 3010 幕墙焊缝计算3010.1 受力分析3010.2 焊缝特性参数计算3110.3 焊缝校核计算3111 铝单板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算32 11.1 立柱连接伸缩缝计算3211.2 耐候胶胶缝计算3212 幕墙板块压板计算3212.1 压板的弯矩设计值计算3312.2 压板的应力计算3312.3 螺栓抗拉强度验算3413 附录常用材料的力学及其它物理性能35铝单板幕墙设算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-20XX 《建筑瓷板装饰工程技术规程》CECS101：98 《建筑幕墙》GB/T21086-20XX 《小单元建筑幕墙》JG/T216-20XX 《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-20XX 1.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-20XX 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-20XX 《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20XX 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-20XX 《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-20XX《建筑材料放射性核素限量》GB6566-20XX 《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：20XX 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-20XX《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-20XX 《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20XX 《建筑抗震设计规范》GB50011-20XX 《建筑设计防火规范》GB50016-20XX 《建筑物防雷设计规范》GB50057-20XX 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20XX 《民用建筑设计通则》GB50352-20XX 《擦窗机》GB19154-20XX 《钢结构焊接规范》GB50661-20XX 《钢结构工程施工规范》GB50755-20XX 1.3 铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》GB/T3190-20XX 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-20XX《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-20XX 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-20XX 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》GB5237.3-20XX 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》GB5237.4-20XX 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-20XX 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-20XX 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880.1～3-20XX 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-20XX《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-20XX《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-20XX《铝幕墙板、板基》YS/T429.1-2000《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》YS/T429.2-2000《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-20XX《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》JG331-20XX《建筑用泡沫铝板》JG/T359-20XX1.6 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-20XX《不锈钢棒》GB/T1220-20XX《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-20XX《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-20XX《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-20XX《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-20XX《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-20XX《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-20XX《耐候结构钢》GB/T4171-20XX《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-20XX《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000《碳钢焊条》GB/T5117-1995《碳素结构钢》GB/T700-20XX《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-20XX《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-20XX《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.7 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-20XX《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-20XX《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-20XX《工业用橡胶板》GB/T5574-20XX《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-20XX《建筑窗用弹性密封剂》JC485-20XX《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-20XX 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-20XX《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-20XX《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-20XX《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-20XX《聚硫建筑密封胶》JC/T483-20XX《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-20XX《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-20XX《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-20XX《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-20XX《钢结构防火涂料》GB14907-20XX1.8 五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-20XX《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-20XX《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-20XX《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-20XX《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-20XX《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》GB/T3099.2-20XX《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000《铜合金铸件》GB/T13819-1992《锌合金压铸件》GB/T13821-20XX《铝合金压铸件》GB/T15114-20XX《铸件尺寸公差与机械加工余量》QB/T6414-1999《电动采光排烟窗》JG189-20XX1.9 相关物理性能等级测试方法：《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-20XX《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20XX《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20XX(20XX版) 《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-20XX《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-20XX《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-20XX《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-20XX1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11 土建图纸：2 基本参数2.1 幕墙所在地区秦皇岛地区；2.2 地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-20XX)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
铝单板幕墙设计计算书
铝单板幕墙设计计算书Ⅰ.设计依据:《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《玻璃幕墙工程技术规》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规》 JGJ 133-2001《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《民用建筑设计通则》GB 50352-2005《建筑设计防火规》 GB 50016-2006《高层民用建筑设计防火规》 GB 50045-95（2005年版）《建筑物防雷设计规》GB 50057-94（2000年版）《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《中国地震动参数区划图》GB18306-2000《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑结构荷载规》 GB 50009-2001(2006年版)《建筑抗震设计规》 GB 50011-2010《混凝土结构设计规》 GB 50010-2002《钢结构设计规》 GB 50017-2003《冷弯薄壁型钢结构技术规》 GB 50018-2002《建筑幕墙平面变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2004《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分一般要求》 GB/T 3880.1-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分力学性能》 GB/T 3880.2-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《铝板幕墙板基》 YS/T429.1-2000《铝板幕墙氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000《铝塑复合板》 GB/T 17748-1999《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
铝单板幕墙工程设计计算书
铝单板幕墙工程设计计算书1. 引言本文档旨在提供一份详细的铝单板幕墙工程设计计算书，以帮助工程师和设计师准确、系统地设计和计算铝单板幕墙的各项参数和规格。
本文档主要包括以下几个方面内容：•设计要求和目标•材料选型和规格•结构设计和计算•幕墙尺寸和布置•施工方法和流程2. 设计要求和目标铝单板幕墙作为建筑外墙的一种常见形式，具有美观、防雨、隔热、保温等特点。
本工程的设计要求和目标如下：•承受正常风荷载和自重，确保幕墙的稳定性和安全性•保证幕墙的防水、防潮性能，防止渗水和露点出现•保证幕墙与建筑主体的接触和连接的可靠性和稳定性•应用环保材料，确保幕墙的环保性能和可持续性•广泛适用于多种建筑类型和外墙形式3. 材料选型和规格铝单板幕墙的材料选型是工程设计中的关键环节。
本工程选用以下材料和规格：•铝合金板：采用高强度铝合金板材，厚度为3mm，表面进行氟碳喷涂处理，颜色为浅灰色，具有优良的耐候性和抗腐蚀性能。
•铝合金型材：采用高强度铝合金型材，采用T5热处理工艺，颜色与铝合金板一致，确保幕墙整体外观的一致性。
•特种密封胶条：采用特种EPDM密封胶条，确保幕墙与建筑主体的连接牢固且防水性能良好。
4. 结构设计和计算幕墙的结构设计和计算是确保幕墙稳定性和安全性的重要环节。
本工程的结构设计和计算如下：•墙板支撑结构：墙板采用水平悬挑式固定，每个墙板设置3根竖向铝合金型材作为支撑。
计算每个墙板的承载能力，确保其足够承受正常风荷载和自重。
•竖柱结构：竖柱采用间距为1米的悬挑式设计，每个竖柱由两根铝合金型材组成，通过螺栓连接。
计算竖柱的受力情况，确保其足够承受侧向风荷载和垂直荷载。
•安全计算：对幕墙整体进行安全计算，包括抗风压、抗震和抗变形等方面，确保幕墙的稳定性和安全性。
5. 幕墙尺寸和布置幕墙的尺寸和布置是根据建筑设计和需要进行确定的。
本工程的幕墙尺寸和布置如下：•幕墙高度：根据建筑高度确定，每层幕墙高度为2.8米，总共10层。
铝塑板幕墙系统保温性能计算书
铝塑板幕墙系统保温性能计算书一、基本计算参数：本计算为普通铝塑板幕墙的热工性能计算。
幕墙计算单元的有关参数总宽：W=2150mm总高：H=1075mm铝塑板龙骨宽度S=64mm幕墙计算单元的总面积：A t=W×H=2.3m2幕墙计算单元的铝塑板总面积：A p=(W-S)×(H-S)=2.11m2幕墙计算单元的框总面积：A f=A t-A p=0.19m2二、幕墙计算单元的传热系数计算：1.铝塑板系统的传热系数U p①铝塑板的热阻R a计算过程铝塑板厚度:4mm铝塑板导热系数:0.44W/(m.k)R a=d1r1(铝塑板的热阻)=(4/1000)/0.44=0.009m2.K/W②保温材料的热阻R b计算过程保温材料厚度:50mm保温材料导热系数:0.034W/(m.k)R b=d2r2(保温材料的热阻)=(50/1000)/0.034=1.471m2.K/W铝塑板幕墙总热阻R sum：R sum=R a+R b=0.009+1.471=1.48m2.K/W铝塑板幕墙内表面换热系数取为8W/(m2.K)铝塑板幕墙外表面换热系数取为21W/(m2.K)铝塑板传热系数U p=1/(1/h in+1/h hou+R sum)U p=1/(1/8+1/21+1.48)=0.61W/(m2.K)2.金属框截面的热阻R f按下式计算：R f=1/U f0-0.17具有隔热的金属框，U f0=3.4W/(m2·K)R f=0.124金属框U f=1/(1/h in+1/h hou+R f)U f=1/(1/8+1/21+0.124)=3.37W/(m2.K)3.铝塑板幕墙单元的传热系数U t的计算U t=(A p·U p+A f·U f)/A t=(2.11×0.61+0.19×3.37)/2.31=0.83W/(m2.K)0.83<=1.50传热系数满足要求！改造后铝合金窗系统保温性能计算一、基本计算参数：本计算为窗系统的热工性能计算。
幕墙专项方案计算书
一、项目概况本项目位于XX市XX区，建筑高度为XX米，总建筑面积为XX平方米。
幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式，旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。
以下为幕墙专项方案的计算书。
二、材料计算1. 铝单板- 面积计算：根据建筑图纸，铝单板总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：铝单板厚度为2.0mm，单位面积用量为1.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。
2. 玻璃- 面积计算：根据建筑图纸，玻璃幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：普通玻璃厚度为10mm，单位面积用量为2.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。
3. 石材- 面积计算：根据建筑图纸，石材幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：石材厚度为20mm，单位面积用量为2.0平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。
三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸，预埋件数量为XX个。
- 单个预埋件重量为XXkg，总重量为XXkg。
2. 连接件- 根据建筑图纸，连接件数量为XX个。
- 单个连接件重量为XXkg，总重量为XXkg。
3. 龙骨- 根据建筑图纸，龙骨总长度为XX米。
- 单米重量为XXkg，总重量为XXkg。
四、施工计算1. 人工- 根据工程量，施工人员数量为XX人。
- 人工费用为XX元/人·天，总费用为XX元。
2. 机械- 根据工程量，所需机械数量为XX台。
- 机械租赁费用为XX元/台·天，总费用为XX元。
3. 材料运输- 根据工程量，材料运输费用为XX元。
五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 玻璃费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 石材费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
2. 人工费- 人工费用：XX元。
铝单板幕墙工程设计计算书
铝单板幕墙工程设计计算书铝单板幕墙工程是近年来建筑幕墙领域的一种新型材料使用方式，该工程应用广泛，被广泛应用于高档住宅、写字楼、酒店等建筑领域。
其外观美观，性能卓越，优点突出。
本文将详细讲述“铝单板幕墙工程设计计算书”。
一、铝单板幕墙的基本组成铝单板幕墙主要由铝板、铝型材、玻璃等材料构成，其中，铝板是铝单板幕墙中最常见的材料。
其铝合金板是以纯铝为主要元素，混合其他合金元素制成的，其厚度通常为2.5mm以上。
铝型材是连接铝板和辅助构件的材料，是铝单板幕墙结构中获得支撑、强度和牢固度的基础。
其重要性不言而喻。
玻璃则是铝单板幕墙结构中非常重要的材料之一，主要用于提高幕墙结构的承载性能和隔热性能，同时也使铝单板幕墙具有一种高级感和美学感。
二、铝单板幕墙的主要构造铝单板幕墙工程的主要构造是由主龙骨、次槽钢以及铝型材等组成。
其中，主龙骨的精度和质量直接影响整个铝单板幕墙工程的质量和安全性。
主龙骨通常采用高强度和抗腐蚀性能的铝型材制成，其大横跨距离实现了幕墙的跨度，同时在幕墙展现出来的景观效果方面也表现出很大的作用。
次槽钢是连接主龙骨的重要部件。
通过使用次槽钢，可以方便地固定主龙骨，同时也对强度和稳定性进行了有效的提高，使幕墙的整体质量和稳定性能够得到高度保障。
铝型材是铝单板幕墙中一个非常关键的组成部分。
它可以大大增强整个幕墙的耐久性和稳定性，并且可以承担铝单板的重量，同时也能够使构件间实现牢固的连接。
三、铝单板幕墙工程设计计算铝单板幕墙设计计算是铝单板幕墙工程设计的一个重要环节。
该环节的主要目的是为了保证铝单板幕墙结构的安全性和稳定性。
铝单板幕墙工程计算的基本步骤如下：1. 确定幕墙的荷载幕墙的荷载是指幕墙在工作荷载下的承重能力，包括自重和风压。
幕墙的荷载计算是不可或缺的。
2. 确定幕墙的结构形式幕墙的结构形式指幕墙材料的组成方式、搭接方式、连接方式和支撑方式等。
3. 选择适合的材料根据幕墙的荷载、结构形式和钢材质量，确定合适的材料，如铝合金板、玻璃、铝型材等。
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售楼处铝塑复合板幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一五年四月十五日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (2)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (3)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法 (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (8)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (8)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (8)3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (8)3.6 作用效应组合 (8)4 幕墙立柱计算 (9)4.1 立柱型材选材计算 (9)4.2 确定材料的截面参数 (10)4.3 选用立柱型材的截面特性 (12)4.4 立柱的抗弯强度计算 (12)4.5 立柱的挠度计算 (13)4.6 立柱的抗剪计算 (13)5 幕墙横梁计算 (14)5.1 横梁型材选材计算 (14)5.2 确定材料的截面参数 (16)5.3 选用横梁型材的截面特性 (17)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (17)5.5 横梁的挠度计算 (18)5.6 横梁的抗剪计算 (18)6 铝塑复合板的选用与校核 (19)6.1 铝塑复合板荷载计算 (20)6.2 B板的强度、挠度校核 (20)6.3 铝塑复合板的加强肋(支座)强度、挠度校核 (22)7 连接件计算 (23)7.1 横梁与立柱间焊接强度计算 (23)7.2 立柱与主结构连接 (24)8 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (26)8.1 荷载标准值计算 (26)8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (27)8.3 群锚受剪内力计算 (28)8.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (28)8.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (29)8.6 拉剪复合受力承载力计算 (29)9 幕墙转接件强度计算 (29)9.1 受力分析 (29)9.2 转接件的强度计算 (30)10 幕墙焊缝计算 (30)10.1 受力分析 (30)10.2 焊缝特性参数计算 (30)10.3 焊缝校核计算 (31)11 铝塑复合板幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算 (31)11.1 立柱连接伸缩缝计算 (32)11.2 耐候胶胶缝计算 (32)12 幕墙板块压板计算 (32)12.1 压板的弯矩设计值计算 (32)12.2 压板的应力计算 (33)12.3 螺栓抗拉强度验算 (33)13 附录常用材料的力学及其它物理性能 (34)铝塑复合板幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2007《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20121.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版) 《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《擦窗机》 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