煤气锅炉燃烧计算
锅炉计算公式
锅炉计算公式1、蒸汽锅炉：（1）燃料耗量计算：B——锅炉燃料耗量（kg/h或Nm3/h）；D——锅炉每小时的产汽量（kg/h）；Q L——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤；η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米 2i0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成：B=0.156D（kg/h）（2）理论空气需要量的计算：①固体燃料：=6.055（m3/kg）②液体燃料：③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时④天然气：式中：V0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm3/kg）；Q——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表①固体燃料=9.57（m3/kg）②液体燃料③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时对Q＜8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气对Q＞8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气式中：在计算时，如果发热量Q以kJ为单位计算，分母1000变成4187；Q以kcal为单位，分母则为1000。
V y——实际烟气量（Nm3/kg或Nm3/ Nm3）；Q——燃料的低位发热值（kJ/kg或kJ/ Nm3）；V0——理论空气需要量（Nm3/kg或Nm3/）；α——过剩空气系数，α=α0+△α，α0为炉膛过剩空气系数，△α是烟气流程上各段受热面处的漏风系数，详见表5，表6。
表5 炉膛过剩空气系数α0（4）SO2排放量的计算=式中：G——二氧化硫的产生量，kg/h；B——燃煤量，kg/h；S——煤的含硫量，%；淮南煤1.0%，淮北煤0.5% D——可燃硫占全硫量的百分比，%，一般取80%左右；η——脱硫设施的二氧化硫去除率。
高炉煤气热值计算方法
高炉煤气热值计算方法高炉煤气的热值是指单位质量（一般以标准体积或标准重量计）煤气所含热能的大小，通常以MJ/m³（兆焦/立方米）或MJ/kg（兆焦/千克）为单位。
煤气的热值是炼铁过程中的重要参数，直接影响高炉煤气的利用效率和经济性。
下面将介绍常用的高炉煤气热值计算方法。
1.化学分析法高炉煤气主要组成为CO、CO2、H2、N2等，可以通过化学分析的方法确定各组分的含量，然后根据各组分的热值来计算高炉煤气的热值。
化学分析法需要通过气相色谱仪等仪器对煤气样品进行分析，得到各组分的含量，再通过各组分热值的查表或计算得到高炉煤气的热值。
2.体积热计法体积热计法是通过测量煤气的体积和温度变化，计算煤气热值的方法。
具体操作步骤如下：（1）将一定体积的高炉煤气通入热计仪器中，记录初始体积和温度。
（2）点燃高炉煤气，燃烧后的煤气将产生温度和体积的变化，记录最终体积和温度。
（3）根据初末体积和温度的变化计算热值，可以使用煤气热计的公式或查表来计算。
3.纯氧燃烧法纯氧燃烧法是将高炉煤气与纯氧混合燃烧，然后通过测量产生的热量来计算煤气的热值。
这种方法通常用于实验室研究中，需要配备专门的设备和仪器。
纯氧燃烧法的原理是在燃烧过程中只有CO2和H2O两种产物，可以准确计算煤气的热值。
总结起来，高炉煤气热值的计算方法主要有化学分析法、体积热计法和纯氧燃烧法。
其中化学分析法适用于工业上对煤气热值的准确分析，而体积热计法和纯氧燃烧法则常用于实验研究中。
在实际使用中，根据需要选取合适的计算方法来确定高炉煤气的热值。
燃气锅炉基础知识
二 1
燃气基础知识 燃气种类
1）LPG（ Liguefied Petroleum Gas)；液化石油气 主要成分：丙烷（C3H8），其他成分：丁烷、乙烷等 主要特性：a) 能够气化或液化 （标态下的丙烷沸点：-42.1 ℃ ，丁烷沸点 -0.5 ℃ ） b) 比空气重约为空气的1.5倍 c) 液化时体积缩小250-300倍 d) 气化热大（可用于制冷介质） （丙烷：101.8Kcal/kg,丁烷：92.1Kcal/kg） e) 燃烧时需要大量空气（24-31Nm3/Nm3) f) 无色、无味，为了在1/1000的空气中能闻到LPG味道， 在气体中添加了臭味剂 g) 可溶解橡胶、油漆、胶带等油脂类物品
3 常用压力单位换算
规格 区别 1pa 1bar 1Kgf/cm2 1atm 1mmH2O 1mmHg 1 100000 98066.5 101325 9.8067 133.322 0.00001 1 0.98067 1.01325 0.00009 8 0.00133 0.00001 1.01972 1 1.033 0.0001 0.00136 0.00001 0.9869 0.9678 1 0.000096 8 0.00132 0.10197 10.1972 10.000 10.332 1 13.5951 0.0075 750.062 735.6 760 0.07356 1 pa bar Kgf/cm2 atm mmH2O mmHg
三
电气基础知识
基础常识 1）直流（DC）
＋ 0
电流方向持续不变
2）交流（AC） ＋ 0 －
电流方向周期性变化
3）脉冲电流 ＋ 0
电流方向不变但电流强弱周期性变化
4）功率 P=U×I=电压×电流 5）单相功率 P=U×I 6）三项功率 P= U×I× 3
燃气锅炉选型方案
燃气蒸汽锅炉计算方案中国河南太康XXXXXX锅炉有限公司燃气蒸汽锅炉计算方案一、贵公司要求基本条件为：1、煤气出口温度出口温度500-600℃2、含尘量煤气为粗煤气，未经提苯、脱焦油加工。
二、锅炉参数1、工作压力p=1.25MPa2、对应的饱和蒸汽温度t = 194 ℃。
3、1.25MPa、过热蒸汽温度t1 = 194℃时的过热蒸汽焓r’’= 2793.2 KJ/Kg（查表）4、锅炉的热效率η= 88%5、20℃、1.25MPa时的饱和水焓r/ =84.8KJ/Kg（查表）三、计算20吨燃气锅炉所需的燃气量1、20T蒸汽所能携带的总热量Q Z=20×1000×2793.2=55864000 KJ2、所需输入的热量为Q= Q Z÷η=63481818.18 KJ/h3、煤气的热值Q d = 5300 KJ/ m3（实际测验值）4、所需煤气量为G= Q÷Q d= 11977.7 m3四、直径3600煤气发生炉的产气量1、水煤气产量G=12000m3/h2、单位时间产生的煤气完全燃烧所能提供的热量Q R = G×Qd=12000×5300=63600000 KJ/h比较：Q R＞Q 所以直径3600煤气发生炉的产气量能够满足型号为SZS20-1.25-Q的锅炉所需燃气要求五、SZS20-1.25-Q型燃气锅炉结构简介及使用说明（一）、结构简介SZS型燃油气快装蒸汽锅炉采用典型的锅筒纵置式“D”型布置结构形式，燃烧方式采用微正压燃烧。
它由上下锅筒、膜式水冷壁、对流管束、过热器（仅过热蒸汽炉有）及省煤器组成，燃烧器布置在前墙，燃料在炉膛内燃烧后，烟气经过过热器、对流管束及省煤器排入烟囱。
（二）、性能特点该系列锅炉有如下特点：⑴采用双锅筒“D”型布置，结构紧凑，占地面积小，火焰充满度好。
⑵锅炉采用下支承方式，能自由向上膨胀。
⑶炉膛水冷壁及对流烟道均采用膜式壁结构，气密性好，适于正压运行，并有效降低耐火材料的使用及维修工作量。
煤气热值计算公式
煤气热值计算公式煤气热值是指燃料单位质量所释放的热量，通常用单位质量的燃烧热值来表示。
煤气热值的计算对于燃料的选择、设计和运行都具有重要意义。
在燃气锅炉、燃气发电机组等设备中，煤气的热值是评价煤气质量的重要指标之一。
下面我们将介绍煤气热值的计算公式。
煤气热值的计算公式一般如下：Qm＝Qhv × K其中，Qm表示热值，单位为kJ/Nm3；Qhv 表示热值,单位为cal/m3；K表示转换系数。
燃气的热值可以根据其组成来计算，下面给出一般煤气热值的计算方法。
首先，我们需要获取燃气的成分分析数据，包括甲烷、乙烷、乙烯、丙烷等组分的含量。
然后，根据各组分的热值和含量，计算燃气的热值。
具体步骤如下：1. 计算各组分的热值热值是燃料在完全燃烧后释放的热量，一般用单位质量的燃烧热值来表示。
常见的气体燃料的热值如下：- 甲烷（CH4）的热值为50.01MJ/kg；- 乙烷（C2H6）的热值为47.99MJ/kg；- 丙烷（C3H8）的热值为46.38MJ/kg；- 丁烷（C4H10）的热值为45.17MJ/kg。
根据各组分的含量和热值，可以计算出燃气的平均热值。
2. 计算热值假设燃气中各组分的质量分数分别为x1、x2、x3、x4等，对应的热值分别为H1、H2、H3、H4等，那么燃气的热值Q可以用以下公式来计算：Q = x1*H1 + x2*H2 + x3*H3 + x4*H4如果燃气的单位体积为V，热值Q的单位是kJ/m^3，可以将上式改写为：Qm = Q/V3. 计算煤气的热值根据以上步骤，我们可以得到煤气的热值。
根据煤气的实测密度和成分，可以计算出煤气的体积。
将煤气的热值除以其体积就可以得到煤气的热值，单位为kJ/Nm3，这就是煤气的热值。
总结煤气热值的计算是一个比较复杂的过程，需要依据煤气的成分数据和各组分的热值来计算。
通过煤气热值的计算，可以评估燃气的质量，指导设备的设计和运行。
热值的准确计算对于提高煤气利用效率、保障设备运行安全都具有重要意义。
燃烧热值换算
2、各种热水器加热一吨水的耗能费用比较（以10℃的热水加热至50℃的热水，需40000千卡的热量为例）3、各种热水器的性能对比范例：某酒店入住1000人，采用花洒式冲凉，人均日配水量50公斤，每日供热水总量50吨，五种热水设备的经济效益对比：不同加热设备的运行费用比较按每日需热水量100吨计算，以温升30℃计算（20℃-50℃），每日耗热量为：Qh= Ld（tr－tl）=100000×(50－20)=300×104kcal（Ld=100吨tr=50℃tl=20℃）以温升50℃计算，每日耗热量为Qh= Ld（tr－tl）=100000×(55－5)=500×104kcal（Ld=100吨tr=55℃tl=5℃）式中Ld----设计日热水用量(L)；tr-----热水计算温度（℃）；tl-----冷水计算温度（℃）；Qh----------设计日耗热量（kcal）；燃气热水锅炉系统：（液化气：5.7元/Kg）1kg液化气有效得热：10800k cal/kg×80%=8640 Kg∕天（燃气热水锅炉效率为80%，）每天耗气量：3000000kcal∕天÷8640kcal∕Kg =374.2Kg∕天每天运行费用374.2Kg/天×5.7元/Kg =2132.9元全年费用：2132.9元/天×365天/年=778508.5元/年采用空气源热泵热水机组后，年运行费用分析如下：①、使用平电（按照1.0元/kwh计算）：空气源热泵热水机组每度电有效得热：860kcal/kwh×3.8=3268kcal/kwh （空气源热泵热水机组年平均COP≥3，按3.8计算。
）每天耗电量：3000000kcal /天÷3268kcal/kwh =917.99kwh/天每天运行费用917.99kwh×1.0元/kwh =917.99元全年费用：917.99元/天×365天/年=335066元/年改造前每吨水的运行费用为F1，改造后每吨水的运行费用为F2，改造前的费用减去改造后的费用，得出差F再除以改造前的费用，得出节省率，即Q=（F1-F2）/F1Q=C.M.△t根据公式：Q=C×M×△T注明：Q：热负荷1Kcal = 1.163W 1 W = 0.86 Kcal/h 1 KW = 860 Kcal/hC：标准大气压下的水的比热容1Kcal/kg•℃M：水的容积△T：水的温度差。
各项热损失的计算公式
各项热损失的计算公式一、机械不完全燃烧热损失：q4=32866∗A arQ r (a yl∗C ly100−C yl+a lh∗C lh100−C LH+a yh∗C yh100−C yh+a fh∗C fh100−C fh)%a yl+a lh+a yh+a fh=1上式中的a yl、a lh、a yh、a fh分别为溢流灰、冷灰斗灰渣、烟道灰、飞灰中的灰量占入炉燃料总灰分的质量份额，C ly、C lh、C yh、C fh 分别为溢流灰、冷灰斗灰渣、烟道灰、飞灰中可燃物含量的百分数。
机械不完全燃烧热损失是燃煤锅炉主要的热损失之一，通常仅次于排烟热损失。
影响因素：燃烧方式、燃料性质、煤粉细度、过量空气系数、炉膛结构以及运行工况。
电厂锅炉q4的一般数据二、化学不完全燃烧热损失q3=12640V co+10800V H2+35820V CH4Q r∗(100−q4100)∗100=V gyQ r∗(126.4CO+108H2+358.2CH4)∗(100−q4)%式中12640——一氧化碳容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；10800——氢气容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；35820——甲烷容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；V CO——1kg燃料燃烧生成烟气中的一氧化碳的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V H2——1kg燃料燃烧生成烟气中的氢气的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V CH4——1kg燃料燃烧生成烟气中的甲烷的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V gy——干烟气容积，m3kg⁄（标准状况下）；CO、H2、CH4——烟气中一氧化碳容积、氢气容积、甲烷容积占干烟气容积的百分数，%；100−q4100——考虑到q4的存在，1kg燃料中有一部分燃料并没有参与燃烧及生成烟气，故应对烟气中一氧化碳的容积进行修正。
当燃用固体燃料是，考虑到烟气中H2、CH4等可燃气体含量极微，为了简化计算，可认为烟气中的可燃气体只有CO，则公式可变为：q3=V gyQ r(126.4CO)(100−q4)%q3=236C ar+0.375S arQ r∗CORO2+CO(100−q4)%设计计算时，q3可用下表选取当锅炉运行时，可按公式进行计算。
煤气锅炉效率在线计算模型研究
ｂ ｏｉ ｌ ｅ ｒ ｗｅ ｒ ｅ ｐｕ ｔ ｆ ｏ ｒ ｗａ ｒ ｄ ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏｎ ｂ ａ ｓ ｉ ｃ ｐｒ ｉ ｎｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏｆ ｇａ ｓ ｆ ｕｅ ｌ ｃ ｏｍ ｂ ｕｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎｄ ａ ｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏｆ ｔ ｈｅ ｔ ｈｅ ｒ ｍａ ｌ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎｃ ｙ ｃ ａｌ ｃ ｕｌ ａｔ ｉ ｏｎ ｍｅ ｔ ｈｏｄ， ｗｈｉ ｃ ｈ ｗａ ｓ ａ ｐｐｌ ｉ ｅ ｄ ｔ ｏ ｔ ｈｅ ｃ ａｌ ｃ ｕｌ ａ ｔ ｉ ｏｎ ｆ ｏｒ ａ ２２ ０ ｔ ／ｈ ｂｌ ａ ｓ ｔ ｆ ｕｒ ｎａ ｃ ｅ ｇａ ｓ — ｆ ｉ ｒ ｅ ｄ ｂ ｏｉ ｌ ｅ ｒ． Ｒｅ ｓ ｕｌ ｔ ｓ ｓ ｈｏｗ ｔ ｈａｔ ｔ ｈｅ ｏｎｌ ｉ ｎｅ ｃ ａ ｌ ｃｕ ｌ ａｔ ｉ ｏ ｎ ｍ ｏｄ ｅ ｌ ｉ ｓ ｒ ｅａ ｓ ｏｎａ ｂｌ ｅ ａ ｎｄ ｆ ｅ ａ ｓ ｉ ｂｌ ｅ， ａ ｎｄ ｈａ ｓ ａ ｈｉ ｇｈ ａ ｃ ｃ ｕｒ ａ ｃ ｙ ｉ ｎ ｃ ａ ｌ ｃ ｕｌ ａｔ ｉ ｏｎ ｏｆ ｔ ｈｅ ｒ ｍａ ｌ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎｃ ｙ， ｗｈｉ ｃ ｈ ｃ ａ ｎ ｂｅ ｕ ｓ ｅｄ ｆ ｏｒ ｏｎｌ ｉ ｎｅ ａ ｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏｆ ｔ ｈｅ ｒ ｍａ ｌ ｌ ｏｓ ｓ ，ａ ｎｄ ｔ ｈｅ ｒ ｅｆ ｏｒ ｅ ｍａ ｙ ｓ ｅ ｒ ｖ ｅ ａ ｓ ａ ｒ ｅｆ ｅ ｒ ｅ ｎｃ ｅ ｆ ｏ ｒ ｏｐ ｅｒ ａ ｔ ｉ ｏｎ ｏ ｐｔ ｉ ｍｉ ｚａ ｔ ｉ ｏｎ ｏ ｆ ｇ ａｓ — ｆ ｉ ｒ ｅｄ ｂｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｓ．
失， 为 锅 炉 的优 化 运 行 提 供 依 据 。 关键词 ： 煤 气 锅 炉 ；热 效 率 ； 在 线 计 算 中图 分 类 号 ： ＴＫ ２ ２ ２ 文献标志码 ： Ａ 文章 编 号 ： １ ６ ７ １ 一 Ｏ ８ ６ Ｘ（ ２ Ｏ １ ３ ） Ｏ ６ 一 Ｏ ３ ９ １ — ０ ５
燃煤锅炉大量掺烧焦炉煤气的效率计算
燃煤锅炉大量掺烧焦炉煤气的效率计算中国是一个多煤少油的国家，截止2019年初，我国已探明的煤炭储量占世界煤炭储量的33.8%，煤炭在中国一次性能源消费中处于主导地位。
化石燃料燃烧是电力生产和其他能源、资源消耗部门的主要来源，这种形势在短期内将不会改变[1]。
钢铁生产过程中会产生大量焦炉、高炉煤气，一般钢铁企业会相应的建设自备电厂，受机组容量限制，钢铁厂并不能完全的、高效的利用焦炉、高炉煤气。
杨轶、湛志刚等通过对高炉煤气及煤粉燃烧理论的研究［2，3］，分析了高炉煤气燃烧需要的空气量及掺烧对炉膛烟气量、飞灰可燃物含量、炉膛辐射换热以及燃烧效率的影响。
钢铁工业中大量未被利用的高、焦炉煤气排放到大气，造成环境的污染和能源的浪费。
钢铁工业副产品煤气的浪费促使德国、捷克、匈牙利等国相继开始了对利用高、焦炉煤气替代一次能源发电的应用研究[4]。
华能营口电厂锅炉为前苏联塔甘罗格红色工人锅炉厂制造的超临界参数压力、多次垂直上升直流锅炉，单炉膛前后墙对冲燃烧，п型布置，一次中间再热，平衡通风。
经改造#1、2锅炉各增设三只煤气燃烧器，用于燃烧鞍钢来煤气。
本文以华能营口电厂煤气掺烧为例，根据焦炉煤气掺烧后空预器排烟温度、各风机出力、磨煤机电流等变化，计算大量掺烧焦炉煤气后，燃煤锅炉锅炉效率的变化，并对煤气掺烧的经济性进行评价。
工况一按照燃用煤种采购价格60%结算煤气价格，折合节约燃煤10.99t/h，节约燃料成本为13.48%，降低燃烧单位燃料成本31.93元/千千瓦时。
受排烟温度变化影响燃料成本变化为-0.22元/千千瓦时。
电耗降低156.82kW·h，节约燃料成本为0.26元/千千瓦时。
综合节约单位燃料成本31.97元/千千瓦时，即该工况下节约单位燃料成本13.50%。
工况二按照燃用煤种采购价格60%结算煤气价格，折合节约燃煤7.21t/h，节约燃料成本为7.34%，降低燃烧单位燃料成本17.39元/千千瓦时。
锅炉烟气量、烟尘、二氧化硫的计算
一、烟气量的计算：0V －理论空气需求量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； ar net Q ⋅－收到基低位发热量（kJ/kg 或kJ/Nm 3（气体燃料））； daf V －干燥无灰基挥发分（％）；V Y －烟气量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； α－过剩空气系数, α=αα∆+0。
1、理论空气需求量daf V >15％的烟煤：278.01000Q 05.1arnet 0+⨯=⋅V daf V <15％的贫煤及无烟煤：61.04145Q arnet 0+=⋅V 劣质煤ar net Q ⋅<12560kJ/kg ：455.04145Q arnet 0+=⋅V 液体燃料：21000Q 85.0arnet 0+⨯=⋅V 气体燃料，ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3：1000Q 209.0arnet 0⋅⨯=V 气体燃料，ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3：25.01000Q 260.0arnet 0-⨯=⋅V 2、实际烟气量的计算（1）固体燃料无烟煤、烟煤及贫煤：0arnet Y )1(0161.177.041871.04Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅<12560kJ/kg 的劣质煤：0arnet Y )1(0161.154.041871.04Q V V -++⋅α＝（2）液体燃料：0arnet Y )1(0161.141871.1Q V V -+⋅α＝（3）气体燃料：ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.10.141870.725Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.125.041871.14Q V V -+-⋅α＝炉膛过剩空气系数α表烟气总量：y V B V ⨯=V －烟气总量，m 3/h 或m 3/a ；B －燃料耗量，kg/h 、m 3/h 、kg/a 、m 3/a 。
锅炉烟气量估算办法
精心整理常用锅炉烟气量估算方法烧一吨煤，产生1600×S%千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。
3L!p+A)H#y&z9H#^烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，1.2万立米废气；排放1千克烟尘。
烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，1.6万立米废气；排放2千克烟尘。
大电厂，烟尘治理好，去除率超98%，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。
4b4p3u#E0W普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克；)u%S!h+k%X,g0]砖瓦生产，每万块产品排放40-80千克烟尘；12-18千克二氧化硫。
规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。
9^)e8|$w/q+P乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。
;~#I+I8I!]"h8q物料衡算公式：8v;_$M*U'V8T;~1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S含硫率，一般0.6-1.5%。
若燃煤的含硫率为1%，则烧1吨煤排放16公斤SO2。
,C8S r9W"L&J1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S含硫率，一般重油1.5-3%，柴油0.5-0.8%。
若含硫率为2%，燃烧1吨油排放40公斤SO2。
'J5D"G3m2C$\*U6p¬排污系数：燃烧一吨煤，排放0.9-1.2万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。
燃烧一吨油，排放1.2－1. 6万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。
【城镇排水折算系数】 0.7~0.9，即用水量的70-90%。
2E#C1W&]'g3V+Q+Q【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。
*B-t G1f:U)N)j【生活污水中COD产生系数】60g/人.日。
也可用本地区的实测系数。
燃气灶、壁挂炉、燃气锅炉耗气量表
1KW=860Kcal=.1立方米/小时=3.6KJ/h 1cal（千卡）=4.18J（焦耳）
备注：单眼灶的额度功率为4KW，即14.4kJ/H.双眼灶的额度功率为8KW，即28.8kJ/H. 燃具每小时的耗气量：先将额定功率单位(单位为KW)换算成热负荷的单位(单位为大卡, 即:KCal)，然后再用燃具的额定热负荷除以燃气热值。如：灶具的额定功率为4KW,换算为热负荷 乘以860即可(1KW电功能量相当于860KCal热量)。即4*860=3440，则灶具单眼的最大耗气量为： 3440/8589=0.4立方米/小时。 1Kw电发出的热量为860Kcal。1m³天然气产生的热量约为 8600Kcal。1m³天然气发出的热量是1Kw电发出热量的10倍
器的耗气量参考表
热值 8139-9038kcal/m³，中间值为8589kcal/m³即 35.9MJ/m³
45.217-46.055MJ/kg,中间值为10900kcal/kg即 45.562MJ/kg
3497.6-4409.1kcal/m³，中间值为3953kcal/m³即 16.523MJ/m³
燃气灶、燃气热水器的耗气量参
燃烧介质 LNG（m³/h） 耗气量（m³/天） 耗气量（m³/周） 耗气量（m³/月） LPG（kg/h) (kg/天） （kg/月） 人工煤气（m³/h) （m³/天） （m³/月） 单眼灶 0.4 4.8 33.6 144 0.32 3.84 115.2 0.98 11.76 352.8 双眼灶 0.8 9.6 67.2 288 0.64 7.68 230.4 1.96 23.52 705.6 8L热水器 1.65 19.8 138.6 594 0.64 7.68 230.4 4.06 48.72 1461.6 10L热水器 11L热水器 2.06 24.72 173.04 741.6 1.59 19.08 572.4 5.06 60.72 1821.6 2.21 26.52 185.64 795.6 1.75 21 630 5.42 65.04 1951.2 16L热水器 3.21 38.52 269.64 1155.6 2.55 30.6 918 7.88 94.56 2836.8
煤气锅炉与空气的燃烧配比表
煤气锅炉与空气的燃烧配比表
摘要：
1.煤气锅炉与空气的燃烧配比的重要性
2.煤气锅炉燃烧的成分和原理
3.空气和煤气的燃烧比例对燃烧效果的影响
4.煤气锅炉燃烧配比的最佳比例
5.结论
正文：
煤气锅炉与空气的燃烧配比对于锅炉的运行效率和安全性至关重要。
在煤气锅炉的燃烧过程中，煤气和空气的比例会影响到燃烧的效率和完整性，进而影响到锅炉的运行效果和安全性。
因此，我们需要对煤气锅炉与空气的燃烧配比进行科学的测定和计算，以确保锅炉的正常运行。
煤气锅炉的燃烧成分主要包括一氧化碳、二氧化碳、氢气、氮气、烃类和少量的二氧化硫。
在燃烧过程中，这些成分会与空气中的氧气发生化学反应，产生热量，从而实现锅炉的加热效果。
然而，煤气和空气的燃烧比例会影响到这个反应的效率和完整性。
空气和煤气的燃烧比例对燃烧效果有着明显的影响。
如果空气过多，煤气过少，燃烧会不完全，产生大量的一氧化碳和有害物质，这不仅会影响到锅炉的热效率，还会对环境和人体健康造成危害。
反之，如果空气过少，煤气过多，燃烧过于充分，会产生大量的二氧化碳和水蒸气，这同样会影响到锅炉的热效率，并且可能会导致锅炉的过热和损坏。
因此，煤气锅炉燃烧配比的最佳比例是非常重要的。
根据科学研究和实践经验，煤气与空气的最佳燃烧比例为1:2.5。
在这个比例下，煤气和空气的混合物可以充分燃烧，产生大量的热量，同时减少有害物质的产生，提高锅炉的热效率和安全性。
总之，煤气锅炉与空气的燃烧配比是影响锅炉运行效率和安全性的关键因素。
一段式煤气发生炉热效率
一段式煤气发生炉热效率
煤气发生炉的热效率是指输入燃料热值中被有效利用的比例。
煤气发生炉的热效率受到多种因素的影响，包括燃料的热值、燃烧温度、燃料与氧气的配比、炉内空气流动等。
煤气发生炉的热效率可以通过以下公式计算：
热效率 = （燃料输入热值 - 炉排废气热损失）/ 燃料输入热值
其中，燃料输入热值是指煤气发生炉中燃料的热值，可以通过燃料的化学分析来确定；炉排废气热损失是指由炉排废气中带走的热量，可以通过测量炉排废气温度和流量来计算。
为了提高煤气发生炉的热效率，可以采取以下措施：
1. 优化燃烧过程，确保燃料与氧气的配比合理，减少燃料的过剩量，提高燃烧效率。
2. 优化炉内气流分布，避免燃料局部过热或过冷，提高热交换效率。
3. 采用高效燃烧器和炉排设计，减少炉排废气热损失。
4. 进行热能回收，利用炉排废气中的余热进行加热或发电。
5. 定期进行炉内清洗和维护，确保炉内热交换面积清洁和完好，减少热阻，提高热传递效率。
通过以上措施的综合应用，可以有效提高煤气发生炉的热效率，降低能源消耗，减少环境污染。
高炉煤气锅炉热平衡计算表
天然气热 高炉煤热 值 值 KJ/m3 KJ/Nm3 0 混合煤气 热值 KJ/Nm3 3258 3258
20.79151
）
℃) 烟气焓 0.00 142.51 290.86 444.71 603.87 767.88 烟气成分V（%） CO2 N2 O2 H2O CO SO2 29.94 66.16 0.00 3.91 0.00 0.00 燃气焓 0.00 138.76 282.10 430.00 582.47 739.24
10.1028 12.65283 87.34717 燃料消耗 量 B 万m³ /h
过热蒸汽 排污流量 饱和水焓 锅炉有效 量 D Dpw (1%) ibs 热 Qgy t/h 220 t/h 2.2 kJ/kg 1402.6 kJ/h
5.77E+08 20.07685
烟气、灰和空气焓(由上表计算得出） 温度℃ RO2 0.00 100.00 200.00 300.00 400.00 500.00 0.00 170.03 357.46 558.81 771.88 994.35 N2 0.00 129.58 259.92 392.01 526.52 663.80 O2 0.00 131.76 267.04 406.83 551.00 699.00 H2O 0.00 150.52 304.46 462.72 626.16 794.85 CO 0.00 130.17 261.42 395.01 531.56 671.35 平均定压热比容 kJ/(m3.℃) H2 0.00 129.08 259.42 389.76 520.84 652.50 CH4 0.00 164.11 351.78 565.83 #VALUE! #VALUE! 灰 0.00 83.74 173.34 267.54 368.44 462.00 空气 0.00 132.43 266.36 402.69 541.76 684.15
天然气锅炉用气量的计算公式(二)
天然气锅炉用气量的计算公式(二)天然气锅炉用气量的计算公式1. 计算公式一：按煤气量计算•公式：天然气锅炉用气量（立方米）= 热量需求（克/小时）/ 天然气低位发热量（克/立方米）注：天然气的低位发热量通常是指天然气单位体积燃烧所释放出的热量•例子：某天然气锅炉的热量需求为60000克/小时，天然气的低位发热量为750克/立方米。
根据公式，我们可以进行如下计算：天然气锅炉用气量 = 60000克/小时 / 750克/立方米 = 80立方米/小时因此，该天然气锅炉的用气量为80立方米/小时。
2. 计算公式二：按煤气燃烧量计算•公式：天然气锅炉用气量（立方米）= 热量需求（千焦/小时）/ 燃烧热功率（千焦/立方米）注：燃烧热功率指的是单位体积燃气燃烧所产生的热能•例子：假设某天然气锅炉的热量需求为20000千焦/小时，燃烧热功率为25000千焦/立方米。
根据公式，我们可以进行如下计算：天然气锅炉用气量 = 20000千焦/小时 / 25000千焦/立方米 =立方米/小时因此，该天然气锅炉的用气量为立方米/小时。
3. 计算公式三：按煤气流量计算•公式：天然气锅炉用气量（立方米）= 煤气流量（立方米/小时）- 煤气流量（立方米/小时）* 气量折扣注：气量折扣指的是根据锅炉系统的不同，可以设定的修正系数，用于修正实际气量•例子：假设某天然气锅炉的煤气流量为100立方米/小时，气量折扣为。
根据公式，我们可以进行如下计算：天然气锅炉用气量 = 100立方米/小时 - 100立方米/小时 * =10立方米/小时因此，该天然气锅炉的用气量为10立方米/小时。
以上是针对天然气锅炉用气量的三种常用计算公式及其解释和例子。
不同的计算公式适用于不同的情况，具体应根据实际情况选择合适的计算方法进行计算。
空燃比
空然比
1.理论空气量：是燃料中的各种可燃成分完全燃烧所需的空气量之和（扣除燃料本身
的含氧量）。
以高炉煤气为例说明：
由于高炉煤气中可燃成分为一氧化碳和氢气，所以其所需理论空气量（干）V k0的计算公式如下：
V k0=1/21(0.5CO+0.5H2)m3/m3
2．实际空气量V k
V k=a V k0m3/m3
式中：a为过量（剩）空气系数。
过量（剩）空气系数是炉窑运行的重要指标，a太大则增加烟气容积，造成排烟损失，太小则不能保证燃料完全燃烧，a指工业炉窑出口处的空气过量（剩）系数。
3.国内炉窑a：对于燃气锅炉，一般取1.05~1.25，锅炉等炉窑越大，a越小。
目前，国内220t/h以上全烧煤气锅炉，一般a为1.05，燃烧情况良好。
4.公司高炉煤气：理论助燃风量：煤气量≈0.6:1（CO按25%，范围0.63~0.75:1）。
5.公司转炉煤气：理论助燃风量：煤气量≈1.15:1（CO按48%，范围1.21~1.44:1）。
第01章-燃气的燃烧计算
实际烟气量：V f =VRO2 +VH2O +VN2 +VO2
24
第三节 完全燃烧产物的计算
（二）按燃气热值近似计算
1.理论烟气量
V
0 f
=0.239Hl 1000
+a
天然气，a = 2 石油伴生气，a = 2.2 液化石油气，a = 4.5
习题
第三节 完全燃烧产物的计算
=15989kJ/ Nm3
H
w l
=
Hldr
0.833 0.833+dg
=15989 0.833 =15753kJ / Nm3 0.833+0.0125
28
第三节 完全燃烧产物的计算
（二）理论空气需要量 1.按组分计算
= 3.86Nm3 /Nm3
2.按低热值计算
V0 =
0.26 Hl -0.25 =
体积比为： 氮气/氧气 = 79/21 = 3.76
14
第二节 燃烧所需空气量
（一）单一可燃气体理论空气需要量
（1）氢燃烧反应的理论空气需要量： H2+(0.5O2+0.5×3.76N2 )=H2O+0.5×3.76N2
1Nm3H2燃烧所需空气量为：0.5+0.5×3.76=2.38Nm3 （2）碳氢化合物的理论空气需要量：
28
第三节 完全燃烧产物的计算
（二）理论空气需要量 1.按组分计算
= 3.86Nm3 /Nm3
2.按低热值计算
0.26
V0 =
Hl -0.25 =
0.26
×15753-0.25 = 3.85Nm3 /Nm3
1000
锅炉燃烧废气排放量的计算
锅炉燃烧废气排放量的计算①理论空气需要量（V0）的计算a.对于固体燃料，当燃料应用基挥发分Vy>15%（烟煤），计算公式为：V0= ×QL/1000+[m3(标）/kg]当Vy<15%（贫煤或无烟煤），V0=QL/4140+[m3 (标）/kg]当QL<12546kJ/kg（劣质煤），V0=QL对于液体燃料，计算公式为：V0= ×QL/1000+2[m3 (标）/kg]c. 对于气体燃料，QL<10455 kJ/（标）m3时，计算公式为：V0= ×QL/1000[m3/ m3]当QL>14637 kJ/（标）m3时V0= ×QL/[m3/ m3]式中：V0—燃料燃烧所需理论空气量，m3 (标)/kg或m3/ m3；QL—燃料应用基低位发热值，kJ/kg或kJ/（标）m3。
a.对于无烟煤、烟煤及贫煤：Qy= ×QL/4187++(α-1) V0[m3(标）/kg]当QL<12546kJ/kg（劣质煤），Qy= ×QL/4187++(α-1) V0[m3(标）/kg]b.对于液体燃料：Qy= ×QL/4187+(α-1) V0[m3(标）/kg]c.对于气体燃料，当QL<10468 kJ/（标）m3时：Qy= ×QL/4187++(α-1) V0(m3/ m3)当QL>10468 kJ/（标）m3时，Qy= ×QL/+(α-1) V0(m3/ m3)式中：Qy—实际烟气量，m3 (标)/kg;α —过剩空气系数，α = α 0+Δ α炉膛过量空气系数锅炉类型烟煤无烟煤油煤气手烧炉及抛机煤炉链条炉煤粉炉沸腾炉备注:其它机械式燃烧的锅炉，不论何种燃料，α0均取。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Vcc
yc dw V yc
α
Vyc to
103Nm3/h C
Vy0+0.0161(α yc-1)V0+(α yc-1)V0 Vdwyc× Bg
第 2 页，共 14 页
宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 四 0 1 2 3 空预器出口烟气标准体积 空预器出口理论烟气量 空预器出口烟气实际体积 空预器出口至除尘器进口烟道漏风系数 电除尘器进口温度 电除尘器进口燃烧产物实际体积 电除尘器进口烟气量 电除尘器漏风系数 电除尘器出口过剩空气系数 除尘器出口温度 除尘器出口燃烧产物实际体积 除尘器出口烟气量 除尘器出口至吸风机进口烟道漏风系数 吸风机进口温度 吸风机进口燃烧产物实际体积 吸风机进口烟气量 吸风机出口至烟囱进口烟道漏风系数 烟囱进口温度 烟囱燃烧产物实际体积 烟囱进口烟气量 烟道局部阻力计算 煤气密度 锅炉本体阻力 蒸汽吹灰量 空预器出口烟气比重 ρ o Δ hg g r0y 0.0125CO+0.0009H2+Σ kg/Nm3 （0.54m+0.045n)CmHn/100+0.0197CO2+ 0.0125N2+0.0143O2 Pa kg/kg kg/Nm3 厂家资料 锅炉厂给定 (ρ o+1.306α kyV0+g)/Vky 0.62 1400.90 0.00 1.01 0.38 1400.90 0.00 1.21 Vy Vy0 Qpy △α 1 t1 Vpy1 Qpy1 △α α cc t2 Vpy2 Qpy2 △α t3
O
ζ ζ
3
查表 ζ 0+ζ kg/m Pa m3/h m/s m2 mm mm m/s m m
3
0.10 1.10 0.64 220.04 535157.20 12.00 12.39 3.40 2.60 16.82 2.95 20.00 0.10 0.26 0.50 0.10 1.40 2.36 0.65 965.63 2.00 3.14 47.48 0.65 293.28 60.00 6.00 2555.06
2
kg/m3 Pa Pa m3/h m/s m2 mm mm m/s m m
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表 2× 0.5
第 4 页，共 14 页
宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
风门1件阻力系数 总阻力系数 烟气比重 11 风机出口至烟囱入口阻力 烟气量 流速 烟道面积 长 宽 计算流速 当量直径 管道长度 长度当量阻力系数 45O弯头2件局部阻力 90 弯头1件局部阻力 风门1件阻力系数 烟囱入口阻力系数 总阻力系数 12 烟气比重 烟囱阻力 出口直径 出口面积 计算流速 烟气比重 13 烟囱自身通风力 烟囱高度 烟道进口高度 吸风机总阻力 吸风机选型
α
Nm3/Nm3 103Nm3/h / Nm /Nm
3 3
Vy
cc dw V cc Vdwcc
α
Vy +0.0161(α cc-1)V +(α cc-1)V Vdwcc× Bg
0
0
0
Nm3/Nm3 103Nm3/h / Nm /Nm
0 3 3
Vgy0+0.0161(α cc-1)V0+(α cc-1)V0
1+ζ 2+ζ 3+ζ 42ζ 1Fra bibliotek2 3
4
kg/m Pa m m2 m/s
3
r0y× 273/(273+t4) 1.3Wyt ryt/2g 出口直径=φ 2400 1/4× ∏× D2 Qpy4/(3600× S)
220t/h煤气锅炉 Dg tgr pgr igr p α ps ips tgs pgs igs η gl q4 tpy t/h 0 C MPa kJ/kg MPa / kJ/kg C MPa kJ/kg / % ℃
0
186.00 540.00 9.81 3478.89 10.90 0.02 1446.27 233.50 11.00 914.52 0.88 0.00 160.00
r0y×273/(273+t2)
ζ W2ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表 查表 3× 0.5 ζ 0+ζ 1+ζ 2 r0y× 273/(273+t1) 厂家资料 ζ WrD ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
3 2
103Nm3/h Nm /Nm 103m3/h /
0 3 3
308.13 1.58 Vy× θ × (273+tpy)/273 总长L=30m,每10m为0.01 (α ky× tpy+△α 1× t0)/(α ky+△α 1) Vky+(△α
0 1+α ky-1)*V
246.89 4.66 427.97 0.03 157.06 6.36 431.37 0.00 1.00 157.06 6.36 431.37 0.00 157.06 6.36 431.37 0.02 155.17 6.43 434.79
220.00 540.00 9.81 3478.89 10.90 0.02 1446.27 233.50 11.00 914.52 0.88 0.00 160.00
第 1 页，共 14 页
宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
（三） 当地大气压 气压修正系数 二 1 三 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 四 燃料消耗量计算 燃料消耗量 烟气各处流量计算 理论空气量 N2理论体积 RO2理论体积 水蒸汽理论体积 含湿量 燃烧产物理论体积 干燃烧产物理论体积 空预器出口过剩空气系数 空预器出口燃烧产物实际体积 空预器出口烟气标准体积 除尘器出口过剩空气系数 除尘器出口燃烧产物实际体积 除尘器出口干烟实际体积 除尘器出口标准干烟气量 烟囱出口过剩空气系数 烟囱出口燃烧产物实际体积 烟囱出口烟气标准体积 冷风温度 烟气量计算 Vo VN20 VRO20 VH2O0 dgr Vy0 Vgy0
2 +ζ 3
ry Δ hcz Qpy3 w S a b w Ddl L ζ ζ ζ ζ ζ ry Δ hcz D S WrD ry Δ hzs H H1 Δh
0
r0y×273/(273+t3)
ζ WrD ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
2
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表 查表 1× 0.5 查表 查表 ζ 0+ζ
C
3
534.13 0.03 157.06 1.88 535.16 0.00 1.00 157.06 1.88 535.16 0.00 157.06 1.88 535.16 0.02 155.17 1.89 536.74
Nm3/Nm3 10 m /h / /
0 3
Vpy1× Bg× (273+t1)× θ
0.76 0.00 1.21 0.77 124.07 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 30.00 0.12 0.10 1.50 1.72 0.77 0.00 79.25 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 0.00 0.00 1.00
0
Nm /Nm3 103m3/h /
0
3
C
Vpy3 Qpy3 △α t4 Vpy4 Qpy4
4
Nm /Nm3 103m3/h /
0
3
Vy3× Bg× (273+t3)× θ
C
3
Nm3/Nm3 10 m /h
3
Vy4× Bg× (273+t4)θ
/273
第 3 页，共 14 页
宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
4 5 6 7 8 空预器出口烟气实际比重 除尘效率 除尘器出口烟气比重 除尘器出口烟气实际比重 除尘器入口前烟道阻力 烟气量 流速 烟道面积 长 宽 计算流速 当量直径 管道长度 长度当量阻力系数 接口大小头阻力系数 90O弯头3件局部阻力 总阻力系数 烟气比重 9 10 静电除尘器阻力 吸风机入口段烟道阻力 烟气量 流速 烟道面积 长 宽 计算流速 当量直径 管道长度 长度当量阻力系数 90 弯头2件局部阻力
3 3 3 3
0.0476［0.5CO+0.5H2+2CH4+1.5H2S+∑ （m+n/4）CmHn-O2］ 0.79V0+0.01Nar 0.01× (CO2+CO+H2S+CH4+∑mCmHn) 0.01(H2S+H2+2CH4+0.124dgr+ ∑n/2CmHn)+0.0161V0 通常取dgr=10g/Nm3 VN20+VRO20+VH2O0 VN20+VRO20 Vy0+0.0161(α
0.10 1.10 0.77 170.90 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 20.00 0.10 0.26 0.50 0.10 1.40 2.36 0.77 757.47 2.00 3.14 38.46 0.77 226.43 60.00 6.00 2306.16
O
rpy η cc r0y ry Δ h1 Qpy3 w S a b w Ddl L ζ 0 ζ 1 ζ 2 ζ ry Δ hDC Δ hrD Qpy3 w S a b w Ddl L ζ ζ