脚手架计算书-(48481)
脚手架支撑方案计算书
脚手架支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
脚手架支撑系统计算书
附录一：脚手架支撑系统计算书支撑体系计算书Φ48×3.5钢管截面特征:A=489mm2 I=12.19×104mm4W=5.0×103mm3 i=15.8mmG=3.84kg/m以运转层作为考虑对象,梁厚为3.16m,立杆间距为500mm,步距为1200mm。
1、荷载计算：恒载：GK=GK1+GK2+GK3（按每平米计算）GK1=HigK1=4.2×0.1227=0.52KN每平米的混凝土自重: 3.16×2.5=79KN/m2每平米的立杆数:4根 G K2=79/4=19.75KN活载:震动荷载取4KN/m2,其他施工荷载取1KN/m2,则:Q K=5/4=1.25KN每根立杆共承载:N= G K2+Q K =21000N2、立杆的稳定验算：长细比：λ=L/I=1200/15.8=75.95根据《钢结构设计规范》附录得:ψ=0.616立杆的容许荷载为:σ=N/ψ.A=21000/0.616×489=69.72N/mm2<f=215N/mm2故立杆能够满足承压要求。
3、立杆强度验算：σ=N/A=21000/489=42.95N/mm 强度满足要求4、结论由以上计算可知，选φ48×3.5普通脚手管,间距500mm,步距1200mm,可以满足使用要求。
附录二：柱箍计算书框架柱箍计算书取柱截面尺寸为：3300mm×3400mm，柱高度取8.4m,混凝土浇筑速度考虑为3m/h,混凝土入模温度考虑为15℃,柱箍间距按400mm考虑。
1、混凝土侧压力坍落度考虑为：110～150mm，K S取1.15掺缓凝剂, K W取1.2P m1=4+1500/(T+30).K S.K W.V1/3=70.34KN/m2P m2=25H=210 KN/m2取较小值:Pm=70.34KN/m2考虑震动荷载:4KN/m2故混凝土最大侧压力为:Pm=74.34KN/m22、按抗弯强度计算柱箍截面尺寸线荷载为：q=74.34×0.4=29.74 KN/m2荷载设计值:q k=1.4×29.74=41.64 KN/m2计算长度为I=3640mm 荷载分布长度为:b=3400mm最大弯距为:Mmax=qkb/8.(2-b/I)=53.56×106n.mm所需净截面抵抗矩为(γx取1,f=215N/mm2)Wnx=Mmax/(γx.f)=224cm3取柱箍形式如下(2[14a槽钢与140×10铁板组成桁架,高度为250mm] 按两个槽钢截面进行保守计算:IX=2A.rx2=2×18.51.(25/2-1.71)2=4310cm4WX=2A.rx=2×18.51. (25/2-1.71)=399.4cm3＞Wnx=224 cm3满足抗弯要求。
脚手架计算书 Microsoft Word 文档
脚手架计算书本工程脚手架最大搭设高度为26m，采用Ø48*3焊接钢管和扣件搭成双肢柱两侧脚手架，除具有操作外架功能外，还承担标高20.6m 处0.8m厚双肢联板模板支撑功能。
安全考虑假定：每根立杆和每个U形托受力相同，4个U行托和4根立杆共同承担一个联板全部自重及联板全部施工荷载。
联板自重：0.85m*1.8m*0.8m*25KN/m3=30.6KN施工荷载：2KN/m2*0.85m*1.8m=3.06KN竖向荷载为：30.6KN+3.06KN=33.66KN每根杆件受力为：33.66KN/8=4.2KN立杆自重：【26m+20*(1.2m+0.5m)】*0.033KN/m=1.98KN扣件自重：20*2个*0.015KN/个=0.6KN脚手板自重：2*3KN/m2*1.2*0.5=3.6KN总荷载为：1.2*(4.2+1.98+0.6+3.6)=12.46KN根据公式б=P/ф*A<[б]=205N/mm2式中P为立杆轴压力计算值；Ф为轴心受压杆稳定系数，由长细比L0/i确定i为立杆截面回转半径，i=16mmA为立杆截面面积424mm2б、[б]立杆抗压强度计算值、设计值L0为立杆计算长度L0=L+2*600=2050mm长细比L0/i=2050/16=128查表得Ф=0.401б=12460/(0.401*424)=73.28N/mm2满足要求。
地基承载力验算：根据公式：б= P/A<150Kpa式中б=为压应力P为立杆最大压力；A为木垫板接触地基的面积0.2*0.6=0.12m2б=12.46KN/0.12m2=103.8kPa<150 kPa满足设计要求。
脚手架计算书
计算书一、参数信息1.基本参数(m):1.50，立杆纵向间距lb(m):1.50，立杆横向间距la立杆步距h(m)：1.80；平台支架计算高度H(m)：19.6；立杆上端伸出至平台支撑点的长度a(m):0.10；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48.3×3.6；A=5.06C㎡2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.100；栏杆自重(kN/m):0.170；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):1.000；3.地基参数地基土类型:混凝土楼面，筏板；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:1.00。
4.风荷载参数本工程地处江苏镇江扬中市，基本风压0.30 kN/m2；荷载高度变化系数μz 为1.352，风荷载体型系数μs 为0.24；施工操作平台计算中考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.26 cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；回转半径 ix= 1.59cm；单位重量 3.97kg/m1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11= 0.1×0.3 = 0.03 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 2×0.3 = 0.6 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1= 1.0×0.3 = 0.3 kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.03 = 0.036 kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.3+1.4×0.6 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×0.036×1.52 + 0.117 ×1.26×1.52 = 0.339 kN·m；最大支座力 N = 1.1×0.036×1.5 + 1.2×1.26×1.5 = 2.321 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.339×106 / 4247= 79.98 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力79.98 N/mm2 小于抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: ν = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk=（0.03+0.6+0.3）=0.93 kN/m；ν = 0.677 ×0.93×18004/(100×2.06×105×127100)=4.641mm；纵向钢管的最大挠度为 4.641 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.3214 kN；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.03 = 0.036 kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.3+1.4×0.6 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×0.036×1.52 + 0.117 ×1.26×1.52 = 0.339 kN·m；最大支座力 N = 1.1×0.036×1.5 + 1.2×1.26×1.5 = 2.321 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.339×106 / 4247= 79.98 N/mm2；横向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；横向钢管的计算应力79.98 N/mm2 小于抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: ν = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=（0.03+0.6+0.9）=1.53 kN/m；ν = 0.677 ×1.53×18004/(100×2.06×105×113600)= 4.641mm；横向钢管的最大挠度为 4.641 mm 小于横向钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm，满足要求！四、支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架计算示例
脚手架计算书(1)本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。
一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK为施工荷载标准值产生的弯矩；W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。
ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
M1M B=M C=-0.1g K l a2b、考虑活载情况M1中=0.101q K l a2按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
1中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82M QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。
a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63N=M W =540.79×10 5.08×103=106.45N/mm 所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。
2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定： R ≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规X表取Rc=8000N。
由图7可知，R PA=32P+ M PA1.05=1.5×63+0.28/1.05=94.77N由图8可知，当M QA=12qa12=0.5×5400×0.32=243 N.m，最大支座反力为R QA=3 2Q+M QA1.05=1.5×1890+243/1.05=3066.42N则R=1.2R PA+1.4R QA=1.2×94.77+1.4×3066.42=4406.72N〈Rc=8000N 所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
脚手架计算书
1、脚手架相关力学计算条件根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按 3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下抗弯强度按下式计算σ＝≤fM＝0.175F?LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；q= (1.2Qp+1.4QK)?S1Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1.4―可变荷载的荷载分项系数；a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm－柱距，取 =1050mm－排距，取 =1200mmW－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；σ＝回答人的补充 2010-06-25 15:06 ＝＝＜f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。
脚手架计算书
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
脚手架计算书
落地式脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20m；纵距为1.5m；横距为0.85 m；步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.1m；钢管Φ48X3.2；钢管I：11.36cm4钢管W：4.73cm3连墙件布置取二步二跨；连墙件连接方式为焊接连接；2.荷载参数施工均布活荷载标准值:3kN/m2；本工程地处江西南昌；基本风压为0.45kN/m2；为1.82；风荷载高度变化系数μz为0.58；风荷载体型系数μs每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；脚手板自重标准值:0.3kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m2安全设施与安全网:0.005kN/m2；每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；同时施工层数和脚手板搭设层数为:2 层；侧立面图正立面图二、纵向杆的计算:1.均布荷载值计算纵向杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/3=0.09kN/m；活荷载标准值: Q=3×0.85/3=0.85kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.15 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；设计值：q=q1+q2=0.15+1.19=1.34 kN/m；纵向杆计算简图2.强度验算Mmax=0.1×q×l2Mmax=0.1×1.34×1.52=0.30kN.m；σ=M max/W=0.30×106/(4.73×103)=63.42N/mm2；[f]=205 N/mm2；"满足要求"3.挠度验算:计算公式如下：v=0.677q1l4/100EI < [v]静荷载标准值: q1=0.038+0.09=0.12kN/m；活荷载标准值: q2=0.85kN/m；标准值：q=q1+q2=0.12+0.85=0.97kN/m；最大挠度计算值为：V = 0.677×0.97×1500.004/(100×210000.000×113600.00)=1.39mm；[v]=1500.00/150=10.00mm"满足要求！"三、横向杆的计算:1.荷载值计算纵向杆跨中的自重标准值: p1=0.038×1.5=0.06kN；横向杆跨中的自重标准值: p2=0.038×0.85/3=0.01kN；脚手板跨中的自重标准值：p3=0.3×0.85×1.5/3=0.13kN；跨中活荷载标准值: p4=3×0.85×1.5/3=1.27kN；跨中集中荷载的设计值: P1=1.2×(0.06+0.13+0.01)+1.4×1.27 = 2.02kN；横向杆悬臂的自重标准值: p5=0.038×0.1/2=0.00kN；脚手板悬臂的自重标准值：p6=0.3×0.1×1.5/2=0.02kN；悬臂活荷载标准值: p7= 3×0.1×1.5/2=0.22kN；悬臂集中荷载的设计值: P2=1.2×(0.00+0.02)+1.4×0.22=0.33kN；横向杆计算简图2.强度验算跨中最大弯矩计算: M1=P1B/3-P2a/3M=2.02×0.85/3-0.33×0.1/3=0.56kN.m；支座最大弯矩计算:M2=P2a/2=0.33×0.1/2=0.02kN.m；最大应力计算值σ=0.56×106/(4.73×103)=118.39N/mm2；[f]=205 N/mm2；"满足要求"3.挠度验算横向杆跨中荷载标准值:P1=0.06+0.13+1.27=1.46kN支座最大弯矩计算:M2=0.02kN.m 跨中最大挠度计算:V=23P1B3/648EI-M2B2/16EI=23×1460.00×850.003/(648×210000×113600.00)-20000.00×850.002/(16×210000×113600.00)=1.30mm[v]=850.00/150=5.67mm"满足要求！"四、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向杆的自重标准值: P1= 0.038×1.5×4/2= 0.11 kN；横向杆的自重标准值: P2= 0.038×(0.85/2+0.1)=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3= 0.3×1.5×(0.85/2+0.1) = 0.24 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.5×(0.85/2+0.1)= 2.36 kN；荷载的设计值: R = 1.2×(0.11+0.02+0.24)+1.4×2.36 = 3.75kN；"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"五、脚手架立杆荷载的计算:1.静荷载计算(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)N=0.1248×20=2.50kN；G1(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);=0.3×2×1.5×(0.85+0.1)/2=0.43kN；NG2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；=0.15×2×1.5/2=0.22kN；NG3(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);N=0.005×1.5×20=0.15kN；G4经计算得到，静荷载标准值=2.50+0.43+0.22+0.15=3.30kN；NG2. 活荷载计算活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
脚手架计算书
脚手架计算书一、工程概述本工程为_____建筑项目，位于_____，建筑总高度为_____米。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭建脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重，根据相关规范计算得出。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的体型系数等计算得出。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和最大剪力。
2、强度验算根据最大弯矩，计算纵向水平杆的弯曲应力，判断是否满足强度要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的挠度，确保其小于规范允许值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，将荷载分配到横向水平杆上。
2、强度验算计算横向水平杆的弯曲应力，进行强度校核。
3、挠度验算计算横向水平杆的挠度，与允许值比较。
六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，计算稳定性。
2、组合风荷载时除考虑轴心力外，还需计入风荷载产生的弯矩，进行稳定性验算。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算连墙件的稳定性应满足要求。
3、连墙件抗滑移计算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力应足够。
九、地基承载力计算脚手架立杆基础底面的平均压力应小于地基承载力特征值。
十、结论通过以上计算，本脚手架设计在强度、稳定性、挠度等方面均满足规范要求，可以安全地用于施工。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
脚手架计算书
脚手架计算书1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数山东省临沂市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数地基土类型:粘土，碾压平整，下垫工字钢。
12.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；最大弯矩 Mqmax/W =57.974 N/mm2；σ = Mqmax小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！12.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
脚手架计算书
脚手架计算书脚手架总高度39m，电梯井部分45m，已搭设脚手架立杆横距0.9m，步距1.8m，纵距1.2m，验算立杆的稳定性。
计算方法：取一个纵距（即1.2m）内的脚手架计算，包含内外两根立杆，结合本地区实际情况，须考虑风荷载的影响，取W0=0.4KN/m2，计算时采用荷载效应基本组合的设计值，即永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，最高部位为电梯井处，H=45m，但大部分为39m，在计算时同时验算此两个高度处。
附加参数：轴心受压构件的稳定系数ψ，长细比入，计算长度L0，截面回转半径i ,立杆截面积A，计算长度附加系数k，考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ，截面横量W, 风压高度变化系数U Z，脚手架风荷载体型系数U S，由规范JGJ130-2001附录B表B查得A=4.89cm2，i=1.58cm，W=5.08cm3，由表5.3.3查得μ=1.50,由表4.2.4得U S=0.8，由GBJ9得U Z=0.54。
钢管自重38N/M，脚手板自重100N/M，安全网5N/M。
选用公式：（规范JGJ130-2001中）①N／ψA+M w／W≤f (5.3.1-2)②N=1.2(N G1k+N G2k)+0.85×1.4∑N Qk(5.3.3-2)③L0=k0μh (5.3.3)④M w=0.85×1.4M wk=(0.85×1.4W k·l a h2)÷10 (5.3.4)⑤W k=0.7Uz·Us·W0(4.2.3)⑥H S={ψAf―[1.2M G2k+0.85×1.4(ΣN Qk+(M WK／w)ψA)]}／1.2g k (5.3.6-2)⑦[H]=H S／(1+0.001×H S) (5.3.7)⑧W k=0.7×U Z·U S·W0 （4.2.3）荷载统计轴向力荷载（在一个纵距内）N：1）脚手架结构自重产生的轴向力N G1k由JGJ130―2001附录A查得g k=0.1161KN/m则H=45m时：N G1k=g k·H=0.1161×45=5.22KNH=39m时：N G1k= g k·H=0.1161×39=4.53 KN2）构配件自重产生的轴向力N G2K则H=45m时：扣件: G1=18.4×(45÷6.5)×2+13.2×(45÷1.8)×2=917.6N安全网: G2=5×1.2×1.8×(45÷1.8)=270N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(45÷1.8)=1350N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×25×2=2280N剪刀撑: G5=（38×45×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=967N∴N G2K=G1+G2+…G5=917.6+270+1350+2280+967=5.78KN当H=39m时：扣件: G1=18.4×(39÷6.5)×2+13.2×(39÷1.8)×2=792.8N安全网: G2=5×1.2×1.8×(39÷1.8)=234N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(39÷1.8)=1170N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×22×2=2006.4N剪刀撑: G5=（38×39×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=838.3N∴N G2K=G1+G2+…G5=792.8+234+1170+2006.4+838.3=5.04KN3）施工荷载产生的轴向力（考虑三个工作面，取g=3KN/m2）∑N Qk=3×1.2×0.9×3/2=4.86KN（内外立杆各分配1/2）。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
脚手架计算书
脚手架计算书爬架计算书一、爬架主要设计参数：架体高度14.4米，跨度7.2米，宽度0.9米，架体立杆间距1.5米，步距1.8米，小横杆间距1.5米。
爬架计算书计算参数：架体高度14.40米，跨度7.5米，14.4×7.5=108�O＜110�O其它采用原设计数值不变。
（一）、荷载 1、恒载标准值GK主框架及架体所采用的材料规格及截面特征参数为：匚6.3 A=8.4cm2 Ix=51cm4 Iy=11.9cm4 ix=2.45cm iy=1.18cm Zo=1.36cm （1）采用φ48×3.2钢管的构件的长度：立杆：L=13×3×2=78ｍ；大横杆：L=2×7×8.5=119 m(每根长度按8.5m计算）；小横杆：L=9×7×1.2=76m (每根长度按1.2m计算）；131382?()242?()23+4×3=61m(按单片剪刀撑计纵向支撑（剪刀撑）：L=4×1φ48×3.2 A=4.89cm2 I=12.19cm4 i=1.58cm W=5.08cm3 算)架体结构边柱的缀条：横缀条7根，斜缀条6根，共两片。
130.92?()2?7?0.96L=2×(6×)=41m221.8?4水平支撑（水平剪刀撑）：L=2×(1.8+4×)=39m 220.9?2架体内的水平斜杆：L=3×4×=27m护拦：L=2×9×3=54m采用?48?3.2管的构件的总长度为：?L?78+119+76+61+41+39+27+54=495m 所用钢管的总重量为：G?=495×3.89=1926kg采用匚6.3的架体构件为架体结构的边柱。
长13m共四根。
所用槽钢匚6.3的总重量为：G 匚=4×13×6.6=345kg 采用Φ48钢管的架体构件为架体结构的边柱，长13m共2根。
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多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.35 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数n jj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区内蒙古锡林浩特市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.4风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、0.424，0.318，0.26计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0 .04+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))=(0.04+0.35×1.2/(2+1))=0.18k N/m计算简图如下：取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.896×1.22/8，1.896×0.152/2]=0.341kN·mσ=γ0M max/W=1×0.341×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.18×12004/(384×206000×127100)，0.18×1504/(8×206000×127100)]=0.185mmνmax＝0.185mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=0.136 kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.44kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.136kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.467×106/5260=88.875N/mm2≤[f]=205N/ mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.193mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.327kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1×1.44kN≤R c=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：R max=1×3.327kN≤R c=0.85×12=10.2kN 满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.2×2/2×0.04 /1.23)×10.7=1.795kN立杆二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆四:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆五:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆六:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆七:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆八:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆九:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十一:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kNN Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.7/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.222kN立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kNN Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆四:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆五:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆六:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆七:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆八:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆九:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十一:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.253kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/2=1.56kN1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆十三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×0.17×1/2=1.014kN双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(14/1.23+1)×1.2×0.17×1 /2=1.263kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3立杆十三:单立杆N G2k3=G kmw×l a×(H-h1)=0.01×1.2×(25-14)=0.132kN双立杆N Gs2k3=G kmw×l a×h1=0.01×1.2×14=0.168kN5、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=1.795+1.222=3.017kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆四:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆五:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆六:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆七:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆八:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆九:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆十:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十一:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.845+1.253+1.014+0.132=4.244kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2+N Gs2k3=2.348+1.56+1.263+0.168=5.339kN 6、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 立杆二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆四：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kNN Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆六：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆七：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆八：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆九：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kN单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆六:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.339+1.4×2.16=9.431kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.23=1.845m长细比λ=l0/i=1.845×103/15.9=116.038≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k 计算长度l i=k iμh(m)λ=l i/i φi值1 1.155 2.131 134.024 0.3762 1.191 2.197 138.201 0.3573 1.191 2.197 138.201 0.3574 1.191 2.197 138.201 0.3575 1.191 2.197 138.201 0.3576 1.191 2.197 138.201 0.3577 1.191 2.197 138.201 0.3578 1.191 2.197 138.201 0.3579 1.191 2.197 138.201 0.35710 1.191 2.197 138.201 0.35711 1.191 2.197 138.201 0.35712 1.191 2.197 138.201 0.35713 1.191 2.197 138.201 0.3572、立杆稳定性验算组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[6644.192/(0.376×506)+58194 .122/5260]=45.986N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆六:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[8116.888/(0.357×506)+58194 .122/5260]=55.997N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.339+8.117=14.524kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[14524.127/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=53.669N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=3.017kN，活载标准值F Q1=2.16kN立杆二：恒载标准值F G2=9.819kN，活载标准值F Q2=4.32kN立杆三：恒载标准值F G3=9.819kN，活载标准值F Q3=4.32kN立杆四：恒载标准值F G4=9.819kN，活载标准值F Q4=4.32kN立杆五：恒载标准值F G5=9.819kN，活载标准值F Q5=4.32kN立杆六：恒载标准值F G6=9.819kN，活载标准值F Q6=4.32kN立杆七：恒载标准值F G7=9.819kN，活载标准值F Q7=4.32kN立杆八：恒载标准值F G8=9.819kN，活载标准值F Q8=4.32kN立杆九：恒载标准值F G9=9.819kN，活载标准值F Q9=4.32kN立杆十：恒载标准值F G10=9.819kN，活载标准值F Q10=4.32kN立杆十一：恒载标准值F G11=9.819kN，活载标准值F Q11=4.32kN立杆十二：恒载标准值F G12=9.819kN，活载标准值F Q12=4.32kN立杆十三：恒载标准值F G13=9.583kN，活载标准值F Q13=2.16kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.424×2×1.23×2×1.2 =3.505kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.505+3)×103/(0.896×506)=14.348N/m m2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.505+3=6.505kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝17.831/(0.4×0.25)＝178.311kPa≤γu f g＝1.254×300 =376.2kPa满足要求！。