7温升计算

却水温超过限值部分而减少，并应修约到最接近温度的整数值。
1.2.2.3安装场所为高海拔时对温升的修正
安装场所海拔高于1 000 m，而试验场地海拔低于1 000 m时，自冷式变压器（AN）
绕组平均温升限值应按海拔每增加400 m降低1 K来计算；风冷式变压器（AF）绕组平均温升限值应按海拔每增加250 m降低1 K来计算。
过±5%，或变压器额定容量大于2 500 kVA时,选取最大电流分接时的
电阻损耗（W）；按负载损耗计算中公式（6.1）计算;
Kf%—被计算绕组的附加损耗系数（%），见负载损耗计算（SB1—007.6）;
Sq c—被计算绕组的散热面（m2），按公式（7.1）计算。
2.3 层式绕组的温差（τqc）计算
式中：qq c—高压或低压绕组的热负载（W / m2），按公式（7.2）计算;
1.2 温升限值
1.2.1连续额定容量下的正常温升限值
1)变压器分接范围在±5%以内，且额定容量不超过2 500 kVA的变压器，负载损
耗和温升限值的保证仅指主分接。温升试验选在主分接上进行。
2)变压器有一个分接范围超过±5%或额定容量大于2 500 kVA的变压器，在与每
个分接相应的分接容量、分接电压和分接电流下，不同分接的负载损耗是不同的，有时空载损耗也不同（即在分接范围内采用了变磁通调压方式）。温升限值应适用于每个分接，温升型式试验应在最大电流分接上进行（另有规定除外）。在独立绕组变压器中，最大电流一般是最大负载损耗分接。
1）绕组和铁心在运行的初始阶段，温度上升很快，绕组和铁心所产生的热量，将由它们内部最热点藉传导方式传到与油接触的外面如图7.1所示。对于自冷式变压器来说，线圈内部最热点温升比线圈平均温升，一般要高出13K左右。
2）当绕组和铁心内部的热量传到表面后，它们的表面温度与周围介质（油）产生温
差，通过对流作用将部分热量传给附近的油，从而使油温逐渐上升。线圈对油的平均温差一般在20 K～30 K左右。
SB1-007.7
第29页
5.7.3
风冷却器工作的数量（NFP）确定
SB1-007.7
第29页
5.7.4
强油风冷却器单台实际冷却容量（PFP）计算
SB1-007.7
第30页
5.8
强油风冷油平均温升（θyP）计算
SB1-007.7
第30页
5.9
强油风冷冷却器的技术数据
SB1-007.7
第31页
5.10
SB1-007.7
第5页
3.2
饼式绕组的热负载（qqb）计算
SB1-007.7
第5页
3.3
饼式绕组的温差（τqb）计算
SB1-007.7
第5页
3.3.1
高功能饼式绕组的温差（τqg）计算
SB1-007.7
第5页
3.3.2
普通饼式绕组的温差（τqb）计算
SB1-007.7
第6页
3.4
饼式绕组的温升（θq b）计算
5.5.1.2
油管路特殊部位的形状油阻力（ΔHX）计算
SB1-007.7
第24页
5.5.1.3
油管路的油阻力（ΔHg）计算
SB1-007.7
第25页
5.5.2
线圈内部的油阻力（ΔHq）确定
SB1-007.7
第26页
5.5.2.1
线圈内部的摩擦油阻力（ΔHqm）计算
SB1-007.7
第26页
5.5.2.2
冷却回路的总油阻力（ΔHZ）计算
SB1-007.7
第28页
5.6.2
强油风冷的实际油流量（Q）计算
SB1-007.7
第28页
5.7
强油风冷冷却器的冷却容量（PFP）计算
SB1-007.7
第29页
5.7.1
强油风冷油平均温升（θ’yp）的初步确定
SB1-007.7
第29页
5.7.2
单台冷却器的冷却容量（P ’FP）的初步确定
3）当绕组和铁心附近的油温升高后，由于油的对流作用，热油向上流动，冷却后的向下流动，重新流入线圈，形成闭合的对流路线，从而使油箱中的油温升高。对于自冷式变压器来说，一般上层油温比平均油温高20%左右。
4 )当热油碰到箱壁或油管壁时，将部分热量传给它们，使油温下降而箱壁或油管壁温度升高，其热量从壁的内侧传导到外侧（壁的内外侧温差一般不超过3 K左右），它与周围的介质（空气）也产生温差，借助于对流和辐射作用，将热量散发到空气中。
3)在带分接的自耦变压器中，温升试验时，应根据分接的布置来选择分接。
4)对于多绕组变压器，当一个绕组的额定容量等于其他绕组额定容量之和时，温升
试验要求所有的绕组同时带各自的容量值。如果情况不是这样，应规定一个或多个特定的负载组合进行温升试验。
5)在具有同心式线圈排列的变压器中，两个或多个独立线圈上下排列且容量及尺寸都相同时，绕组温升读数的平均值应不超过绕组温升限值；如果容量（或）尺寸不相同时，则应按协议进行评估。
1.2.2.2安装场所的特殊环境温度下对温升的修正
a．油浸空气冷却式变压器：安装场所的温度条件，当最热月平均温度超过+ 30℃；
或最高年平均温度超过+ 20℃，则对变压器的温升限值应按超过部分的数值减少，并应修约到最接近温度的整数值。
b.油浸水冷式变压器：当冷却水温度超过+ 25℃时，则对变压器的温升限值应按冷
SB1-007.7
第23页
5.4
强油冷却饼式绕组的温升（θq p）计算
SB1-007.7
第23页
5.5
强油风冷变压器本体的油阻力（ΔHT）计算
SB1-007.7
第23页
5.5.1
油管路的油阻力（ΔHg）计算
SB1-007.7
第23页
5.5.1.1
油管路的摩擦油阻力（ΔHM）计算
SB1-007.7
第23页
6)油浸式变压器在连续额定容量稳态下的正常温升限值规定如表7.1：
表7.1温升限值表
名称
温升限值（K）
顶层油温升
油不与大气直接接触的变压器
60
油与大气直接接触的变压器
55
绕组平均温升（用电阻法测量）
65
铁心、绕组外部的电气连接线或油箱中的结构件
通常不超过80
1.2.2在特殊使用条件下对温升修正的要求
管式油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
第10页
4.3.3
管式散热器油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
第12页
4.3.4
片式散热器油箱有效散热面（Syx）计算
SB1-007.7
第14页
4.4
油平均温升计算
SB1-007.7
第19页
4.4.1
油箱的热负载（qyx）计算
SB1-007.7
SB1-007.7
第4页
2.4
层式绕组的温升（θqc）计算
SB1-007.7
第4页
3
饼式绕组的温升计算
SB1-007.7
第4页
3.1
饼式绕组的散热面（Sqb）计算
SB1-007.7
第4页
3.1.1
饼式绕组的轴向散热面（Sqbz）计算
SB1-007.7
第4页
3.1.2
饼式绕组的横向散热面（Sqb h）计算
Δτt—被计算线圈的层间绝缘校正温差（K），当δc m≤0.64mm不予校正;
Δτt=0.002（δc m－0.64）（mc－ms）qq c[ K]（7.4）
Δτc m—被计算线圈的层数校正温差（K），当δc m＞0.64mm，按0.64mm计算；
Δτc m=0.002δc m（mc－2 ms）qq c[ K]（7.5）
1.2.2.1正常使用条件
a.油浸变压器的正常环境温度和冷却介质温度应符合下列条件：
最高气温+ 40℃;
最热月平均温度+ 30℃;
最高年平均温度+ 20℃;
最低气温－25℃（适用于户外式变压器）;
最低气温－5℃（适用于户内式变压器）；
水冷却入口处的冷却水最高温度+ 25℃。
b.海拔
海拔不超过1 000 m。
bc tj—被计算散热面处与线圈表面直接接触的撑条宽度（mm）；
Hkj—电抗高度（mm），见线圈计算（SB1—007.2）。
2.2 层式绕组的热负载（qqc）计算
式中：PR—被计算绕组的电阻损耗（W）,当分接范围在±5%以内,且变压器额定容
量不超过2 500 kVA时,选取主分接时的电阻损耗（W），当分接范围超
安装场所的特殊环境温度下对温升的修正
SB1-00பைடு நூலகம்.7
第2页
1.2.2.3
安装场所为高海拔时对温升的修正
SB1-007.7
第3页
2
层式绕组的温差计算
SB1-007.7
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2.1
层式绕组的散热面（Sqc）计算
SB1-007.7
第3页
2.2
层式绕组的热负载（qqc）计算
SB1-007.7
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2.3
层式绕组的温差（τqc）计算
散热面，与厚纸筒接触的表面不作为散热面，而与1.0 mm薄纸筒接触的表面只算一半散热面，绕组表面有遮盖的物体（如撑条等）应减去遮盖面积或用折算系数修正。层式绕组散热面按下式计算：
式中：mz h—铁心柱数；单相两柱式mz h= 2，三相三柱式或五柱式mz h= 3；
Ks j—被计算散热面折算系数，它与线圈表面接触的物体有关，一般按下列选取：
线圈内部特殊部位的形状油阻力（ΔHqT）计算
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第27页
5.5.2.3