《送电线路基础设计技术规定SDGJ62-84》(DOC)

水利电力部电力规划设计院关于颁发《送电线路基础设计技术规定SDGJ62-84》(试行)的通知(84)水电电规送字第032号《送电线路基础设计技术规定SDGJ62-84》为水利电力部电力规划设计院院颁标准，并作为部颁规程SDJ3-79的补充和具体化。

现批准颁发试行。

本规定由东北电力设计院协助我院负责管理工作，在试行过程中，如发现需要修改和补充之处，请将意见及有关资料寄我院并抄送东北电力设计院，以便今后修订时参考。

一九八四年八月十日附加说明本规定是在电力规划设计院的组织下，委托东北电力设计院主编，并由西北、西南、河南电力设计院和武汉供电局(设计室)等单位组成编写组。

第一章至第五章由东北电力设计院起稿，第六章至第九章分别由西北电力设计院、武汉供电局(设计室)、西南电力设计院和河南电力设计院起稿。

在各章编制过程中，华东、中南、华北、江苏电力设计院均参加了讨论。

武汉水利电力学院土力学教研室参加了附录F的编写并参加了各章的讨论。

电力规划设计院一九八四年八月主要符号K1--与土抗力有关的基础上拔稳定的设计安全系数；K2--与基础重力有关的基础上拔稳定的设计安全系数；K3--基础倾覆稳定的设计安全系数；K4--普通钢筋混凝土基础的强度设计安全系数；K5--按抗拉强度计算混凝土构件的设计安全系数；T--作用于基础顶面上的设计上拔力；Na--作用于基础顶面上的设计下压力；H--作用于基础顶面上的设计水平力；ht--基础的上拔深度；hc--基础的上拔临界深度；h--基础埋深；D--基础底板的计算直径或岩石锚孔直径；B--正方形基础底板的边长；Qf--基础自重力；γ0--土的计算容重；C--土的凝聚力；--土的内摩阻角；α--回填上的计算上拔角；β--回填上的计算等代内摩阻角；R--修正后地基土的容许承载应力；Rs--允许地基内出现局部塑性变形的容许承载应力；[R]--地基土的基本容许承载应力；Ru--爆扩桩大端处上拔土的极限承载应力；[Rd]--爆扩桩等效下压容许承载应力；τp--钻孔(灌注)桩基础受压时，桩身与周围土的极限摩阻力；τa--钢筋与砂浆或细石混凝土的计算极限粘结强度；τb--砂浆或细石混凝土与岩石的计算极限粘结强度；τs--岩石等代极限剪切强度；G0--基础底板正上方土的重力；M--作用于基础底板底面上的弯矩；A--基础底面面积；S0--作用于倾覆类基础上部的水平力；b0--倾覆类基础侧面的宽度或直径。

1 总则1.1 本规定以现行《架空送电线路设计技术规程》SDJ3-79(以下简称《SDJ3-79》)为依据进行编制。

适用于新建35～330KV架空送电线路基础的设计。

1.2 杆塔基础的型式，应根据线路的地形、施工条件、地质特点和杆塔形式，并根据节约混凝土量，降低造价的原则综合考虑确定。

1.3 基础的基本型式，一般采用如下几种：1.3.1 装配式基础这种基型包括用单个或多个部件拼装而成的预制钢筋混凝土基础、金属基础和混合结构基础。

在铁塔线路上适用于缺少砂、石、水的地区，或在严冬现场浇制基础有困难的地区，一般用于地下水较深的塔位。

1.3.2 混凝土和普通钢筋混凝土浇制基础选用这种基型时，一般在现场附近应具有砂、石、水的施工条件，并可根据节约混凝土用量，降低造价的原则合理选定混凝土或普通钢筋混凝土基础。

1.3.3 掏挖基础这种基型系将基柱的钢筋骨架和混凝土直接浇入人工掏挖成型的土胎内，宜用于掏挖和浇灌时无水渗入基坑的粘性土中，它能充分发挥原状土的承载性能。

但在施工时必须采取可靠的人身安全和保证质量的措施。

1.3.4 机扩桩基础这种基型系将基柱的钢筋骨架和混凝土直接浇人机扩成型的土胎内，其特点和施工要求与掏挖基型类似。

1.3.5 爆扩桩基础这种基型系将基柱的钢筋骨架和混凝直接浇入爆扩成型的土胎内宜用于可以爆扩成型的硬塑和可塑状态的粘性土中，在中密的、密实的砂土以及碎石土中也可采用。

1.3.6 岩石锚桩基础这种基型系将锚筋和砂浆或混凝直接浇入岩孔内。

宜用于山区覆盖土层较浅的塔位。

1.3.7 钻孔(灌注)桩基础这种基型系将的钢筋骨架和混凝直接浇入钻成或冲击成型的深孔内。

它是一种深基础的形式，如杆塔位于跨河地段的淤泥、流砂等软弱地基而且在技术经济上使用浅基础不合理时，可考虑使用。

1.3.8 联合基础这种基型系将四个塔脚的基柱用一个底板联成整体，为了增加底板的刚度一般在底板上浇以横梁与基柱联成整体。

当荷载大，地基差，用其它基型在技术上有困难时，方可采用。

1.4 本规定第2章至第5章的设计规定主要适用于1.3.1～1.3.4和1.3.8的基型，1.3.5～1.3.7的基型在第7章至第9章未作规定的，仍按照第2章至第5章的规定。

1.5 无论基础承受上拔、下压或倾覆荷载，当地质条件合适时应尽量采用原状土承载力的基型，以达到提高承载力，减小变形。

1.6 基础设计必须保证地基的稳定性和结构的强度。

对处于弱地基的转角、终端杆塔的基础应进行地基的变形验算，并使地基变形控制在使用的容许范围内。

1.7 基础的设计荷载取用杆塔传至基础的静态作用力，除高度在50m以上的杆塔，在基础作用力中应遵照《SDJ3-79》考虑阵风动力影响外，其它情况以及在安装和断线情况下的冲击影响均不必考虑。

1.8 对原状土承受上拔的掏挖基础、机扩桩基础和爆扩桩基础，计算上拔稳定时上拔深度应扣除表层非原状土层的厚度。

当地面有植土或耕土层时，一般应去掉0.3～0.5m。

1.9 在计算基础的拔和倾覆稳定时，土的物理力学指标的选取，要考虑送电线路塔位地质条件的分散性和季节性影响。

当遇有不同土层时，可取用分层指标的加权平均值。

1.10 本规定有关土体上拔和倾覆稳定计算，分原状土和回填土两种。

回填土按已夯实考虑，即基坑回填土夯实程度已达到现行施工验收技术规范中要求的夯实标准。

1.11 基础上拔稳定(按土抗力计算)分别采用与土抗力有关的设计安全系数K1和与基础重力有关的设计安全系数K2；倾覆稳定采用设计安全系数K3，并不应小于表1.1规定的数值：表1.1 上拔和倾覆稳定设计安全系数1.12 计算基础倾覆稳定和按土重法计算上拔稳定时，土的计算容重、计算上拔角和计算等代内摩阻角，必须根据勘测提供的土类和状态资料按本规定2.3.3和4.3查取。

1.13 12基础设计应考虑地下水位季节性的变化。

位于地下水位以下的基础容重和土容重应按其浮容重考虑。

一般对混凝土的浮容重取12kN/m3、钢筋混凝土的浮容重取14kN/m3、土的浮容重取8kN/m3～11kN/m3，但当计算直线杆塔基础上拔稳定时，对塑性指数大于10的亚粘土和粘土可取天然容重。

1.14 基础应考虑地下水(包括周围环境水)和土壤对基础材料的腐蚀可能性，必要时，应采取有效的防护措施。

1.15 基础埋深应考虑冻胀影响(包括对基础的冻裂)，对冻胀土的基础最小埋深可按《工业与民用建筑地基基础设计规范》TJ7-74(试行)(以下简称《TJ7-74》规范)考虑。

1.16 在计算基础的地基和结构强度时，应按本《规定》，本《规定》未包括的可结合送电线路基础特点，参照有关规范进行设计。

1.17 地基土的分类、名称和物理力学特性，除注明者外均按《TJ7-74》规范的标准确定。

1.18 对湿陷性黄土、多年冻土、高原季节性冻土、膨胀土等构成的塔基，应参照有关规范进行设计。

1.19 对饱和砂土和饱和轻亚粘土构成的特殊重要的跨河高塔塔基，应考虑基土由地震引起液化的可能性，并采取稳定地基土和基础抗震措施。

1.20 基础外形尺寸宜符合钢模板模数化的要求。

2 基础上拔稳定计算2.1 适用条件2.1.1 基础上拔稳定计算，应根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。

注：原状抗拔土体系指处于天然结构状态的粘性土和经夯实达到天然状态密实度的砂类回填土。

2.1.2 原状抗拔土体的基型有机扩型[图2-1(a)和图2-1(b)]和掏挖型[图2-1(c)]。

回填抗拔土体的基型有装配式的[图2-2(a)、图2-2(b)和图2-2(c)]、浇制的[图2-2(d)和图2-2(e)]以及拉线盘[图2-2(f)和图2-2(g)]等基型。

图2-1 原状抗拔土体的基型图2-2 回填抗拔土体的基型表2.1 临界深度hc(按剪切法)注：计算上拔时的临界深度hc，即为土体整体破坏的极限计算深度。

表2.2 剪切法计算上拔稳定公式2.2 剪切法2.2.1 采用剪切法计算上拔稳定时，按公式(2.1a)和(2.1b)计算。

临界深度hc按(表2.1)查取。

2.2.2 原状抗拔土体的基型，当埋入软塑状态的粘性土中且上拔深度ht大于临界深度hc时，尚应符合公式(2.2)的要求：2.2.3 尺寸相同的相邻基础，同时作用设计上拔力时，当采用图2-6所示的计算简图，并按公式(2.1a)或公式(2.1b)计算上拔稳定时，公式右侧各项计算值的总和，在下列情况下应乘以系数ηt。

乘以系数ηt。

L≥D+2λht或L≥D+2λhc时，ηt=1.0；L=D和ht(或hc)≤2.5D时，ηt=0.7；L=D和2.5D＜ht(或hc)≤3.0D时，ηt=0.65；L=D和3.0D＜ht(或hc)≤4.0D时，ηt=0.55；D+2λht＞L＞D(或D+2λhc＞L＞D)时，ηt可按插入法确定。

式中L--相邻上拔基础中心距离(m)；λ--与相邻抗拔土体剪切面有关的系数，当ht≥1.0D时，可按表2.3查取。

表2.3 系数入2.2.4 砂类土的计算内摩阻角φ，可按土工实验室或其它野外鉴定方法确定，亦可根据其密实度按表2.4确定。

粘性土的内摩阻角φ和凝聚力c，可用下列方法确定：2.2.4.1 土工实验室的饱和不排水剪或相当于饱和不排水剪的其它方法；图2-6 相邻上拔基础计算简图表2.4 砂类土内摩阻角φ(°)表2.5 一般粘性土凝聚力c(kN/m2)和内摩阻角φ(°)续表表2.6 粘性土C、φ值2.2.4.2 当一般粘性土具有塑性指数Ip和天然孔隙比e的土工资料时，可按表2.5确定。

当作为初步估计土体抗拔力时可采用表2.6的数值。

2.3 土重法2.3.1 采用土重法计算上拔稳定时，临界深度hc，按表2.7查取。

表2.7 临界深度hc(按土重法)注：1.长方形底板当长边l与短边b之比不大于3时，取D=0.6(b+l)；2.土的状态按天然状态确定。

表2.8 铁塔基础的上拔稳定计算公式2.3.2 自立式铁塔基础的上拔稳定按表2.8中的公式计算、拉线盘的上拔稳定按表2.9中的公式计算。

2.3.3 按土重法计算基础上拔稳定时，土的计算容重γ0和计算上拔角α，必须按表2.10采用。

表2.9 拉线盘的上拔稳定计算公式表2.3.4 尺寸相同的相邻基础，同时作用设计上拔力时，当采用图2.7所示的计算简图，并按表2.8中公式计算上拔稳定时，公式中右侧的Vt项，在下列情况下应减去ΔVt。