桥梁第0号桥台桩柱计算书
桩柱式桥台 计算书
2.8
-0.38548 1.49037 3.12843 3.28769 -2.38756 -1.17548 0.84177
3.0
-0.92809 1.03679 3.22471 3.85838 -3.05319 -2.82410 0.06837
3.5
-2.92799 -1.27172 2.46304 4.97982 -4.98062 -6.70806 -3.58647
-0.22152 -0.28737 -0.36496 -0.45515 -0.55870
-0.12192 -0.17260 -0.23760 -0.31933 -0.42039
4
-5.85333 -5.94097 -0.92677 4.54780 -6.53316 -12.15810 -10.60840
0.6
D2
0.00000
A3
0.00000
B3
0.00000
C3
1.00000
D3
0.00000
A4
0.00000
B4
0.00000
C4
0.00000
0.00500 0.02000 0.04500 0.08000
0.97317 0.95855 0.93817 0.91047 0.87365
1.09262 1.18756 1.27990 1.36865 1.45259
1.6
0.91280 1.55346 1.26403 0.67842 -0.27194 0.82565 1.53020
1.7
0.88201 1.63307 1.42061 0.81193 -0.34604 0.76413 1.59963
-0.00540 -0.01000 -0.01707 -0.02733 -0.04167
桩柱式桥台计算
无锡至张家港高速公路桩柱式桥台台帽位移计算书中交第二公路勘察设计研究院年月日一、基础资料台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。
填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。
桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。
搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝rbl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。
由tg θ=-tg ω+))((αωωϕtg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδϕω得 0l =5×0.653=3.265m在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。
二、计算桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）土压力系数：台后填土内摩擦夹角φ=30°填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++⋅-βαδαβϕδϕδαααϕ＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )030(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡︒-︒︒+︒︒-︒︒+︒+︒+︒⋅︒︒-︒＝0.3014土压力强度：p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）e 1桩顶= ⨯31h 1＝⨯31 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ⨯32h 1＝5-⨯32 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25mH 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3=46.6（kn ）H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2=275.6（kn ）M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2＝302.1（kn.m ）③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡++ααϕϕϕα＝atan （1/1.5）前μ＝0.249土压力强度：h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）H 前=-⨯21p 前×h 前×b ×3=-⨯2111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ⨯31h 前＝⨯31 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）④ 桩顶及地面处的外力由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。
推荐-桥台钻孔灌注桩计算书 精品
基桩穿过不同土层厚度(m)注：1、盖梁容重25.0kN/m3，台身容重25.0，系梁容重25.0，桩基容重25.0。
结构浮容重10.0。
注：1、盖梁恒载已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)重量。
注：1、车列走向为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
2、“总轴重”指加载长度范围内(一联或双孔或单孔)车辆轮轴的总重。
3、汽车“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
注：1、制动力双孔加载由一辆重车30%控制，左孔加载由一辆重车30%控制，右孔加载由一辆重车30%控制。
2、表中汽车对应的“竖直力”、“弯矩”已计入汽车冲击力的作用。
3、左右支座的支撑线到台帽中心的距离分别是0.10米、0.37米。
4、“竖直力”向下为正，“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。
下同。
注：1、表中荷载分配系数视盖梁为双悬臂多跨连续梁计算得到。
2、车辆荷载作用于盖梁(上部与盖梁视为整体)分析计算柱的横向分配系数得到柱顶内力。
3、单独盖梁计算时车辆荷载作用传递给上部梁板，再传递给盖梁得到的柱顶反力。
4、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
1、汽车双孔加载：左反力为143.5kN，右反力为274.6kN，合计支反力为418.1kN。
2、人群双孔加载：左反力为58.8kN，右反力为280.7kN，合计支反力为42.4kN。
3、左摩阻系数为0.060，右摩阻系数0.060。
4、人群支反力已乘以人行道总宽度8.00米。
台顶水平力表(表5)注：1、摩阻力由汽车+人群+上部恒载乘以摩阻系数计算得到。
2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。
3、“1柱水平力”指单根柱配筋计算受到的水平力。
4、人群荷载(kN/m)已乘以人行道总宽度8.00。
5、表中“1柱制动”按照整个桥台制动力平分给每个台柱后再提高20%。
桥梁桩基础计算书
桥梁桩基础课程设计桥梁桩基础课程设计一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1 N1=12⨯2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2=12⨯350=175kN 3、系梁自重反力N312⨯25 ⨯3.5 ⨯0.8 ⨯1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-=ππ（低水位）KN N 47.195255.08.4155.06.8224=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=ππ （常水位）5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.1425=⨯⨯=π二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN =Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932875.74.24=⨯+⨯=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875(193.2)2766.3082R kN ⨯⨯=+⨯=（2）、人群荷载Ⅰ、单孔布载 113.524.442.72R kN =⨯⨯=1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ∑iiyP +人ϕql= 1175+175+（1+0.2）⨯1.245⨯766.308+1.33⨯85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载）2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21 = 1175+175+1.2⨯1.245⨯578.55+1.33⨯42.7= 2271.14kN （汽车、人群单孔布载）⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）= 2608.45+35+195.47=2838.92 kN0Q = 1H + 1W + 2W= 22.5+8+10=40.5 kN0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R= 14.7⨯22.5+14.05⨯8+11.25⨯10+0.3⨯(2608.45-1175-175) = 933.185kN.m活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力。
桥台计算书【范本模板】
桥台计算书设计：葛翔复核: GX.Katｅ审核：xiangxiａng目录1 计算依据与基础资料 (1)1。
1 标准及规范ﻩ1１．1。
１标准 (1)1。
１。
2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.２计算资料2ﻩ1.2。
1 结构尺寸2ﻩ１.2。
2 墙后填土参数 (2)1.２.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.１桥台及上部荷载计算 .................................... 错误!未定义书签。
2.1。
1 桥上活载反力ﻩ52.１.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)２.2 台背土压力计算ﻩ７2.2。
1 台后填土自重引起的主动土压力ﻩ7２。
2。
2 台后活载引起的主动土压力 (8)２.3 作用力汇总 (9)13 偏心距验算ﻩ04 地基承载力验算.................................... １０5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算................................... １１1７验伸缩缝的选择ﻩ2Ｕ型桥台计算1 计算依据与基础资料1。
１标准及规范1。
1。
1 标准•上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板•下部构造形式：重力式U型桥台•设计荷载:城市－A级•结构重要性系数： 1．１1。
1.２规范•《城市桥梁设计规范》（ＣJＪ 11—2011）•《公路桥梁设计通用规范》JTG D ６0—201５(简称《通规》) •《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2012(简称《预规》)•《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D6３—２00７) 1．１.3 主要材料1）混凝土:桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C ２5混凝土,台身、扩大基础Ｃ25片石混凝土,容重均采用2４ ｋＮ ／ｍ3; 3）钢筋:采用H ＲB400,sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HP Ｂ300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯． 1。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
桥台桩基础设计计算书
.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下： 中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。 桩的极限端阻力标准值如下： 密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。
为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。
5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。
支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。
计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。
1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。
计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。
桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书是桥梁工程的关键文献之一。
它是工程设计阶段的基础，直接影响到桥梁工程的质量和安全性能。
设计计算书的编制应严谨、准确、可读性好，才能保证工程的顺利实施。
桥台桩基础是一种重要的桥梁基础形式，在桥梁工程中起到了至关重要的作用。
它不仅承载着桥梁的重量，还能在地震等自然灾害中发挥保护作用。
因此，设计计算书是该基础形式的核心部分，是判断该基础能否胜任工程任务的标准之一。
编制时，需要对各项参数进行详细的计算。
常规参数包括桥梁车道宽度、被动土压力、施工荷载、桥墩及承台尺寸、桥墩及承台周围土壤等。
针对这些参数，需要制定详尽的计算方法进行量化。
首先，对桥梁车道宽度进行考虑。
桥梁车道宽度是影响桥梁结构大小的主要因素之一。
当车道宽度越大，桥梁所需的承重能力也越大，桥台桩基础所要承受的荷载也越大。
因此，在设计计算书中，需要考虑车道宽度对桥梁结构和桥台桩基础的影响，确定桥梁车道的最佳宽度。
其次，需要考虑被动土压力。
被动土压力是桥梁结构设计中的一个很重要的参数。
它主要是指挡土墙身后的土壤对挡土墙及其背后深层土壤产生的单位长度侧向隔离力。
在桥梁工程中，被动土压力不仅是桥面结构的重要承重组成部分，还能有效保障桥墩结构的稳定性和整体性，因此，在设计计算书中，被动土压力的计算显得尤为重要。
然后，需要考虑施工荷载。
施工荷载是指施工期间桥梁结构所承受的荷载，包括施工机械的重量、施工人工的重量以及其他不可预估的荷载。
在中，需要针对这些荷载进行详细的计算，以确保桥梁工程施工期间的安全性。
此外，还需要考虑桥墩及承台尺寸的大小。
桥墩及承台是桥台桩基础的核心组成部分，在设计计算书中，需要准确计算出其尺寸大小，以保证桥梁结构的稳定性和整体性。
最后，需要对桥墩及承台周围的土壤进行考虑。
桥墩及承台周围的土壤是桥梁承重的主要状况之一。
需要在设计计算书中对其进行详细的计算，以便确保桥梁在使用过程中的稳定性和安全性。
综上所述，的编制是桥梁工程设计的重点部分。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。
桥梁第0号桥台桩柱计算书
桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算)注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。
2、桥梁通单机版7.78版本计算。
原始数据表(单位:kN-m制)注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。
车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
车辆荷载数据注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。
梁(板)数、梁(板)横向距离每片上部梁(板)、搭板恒载反力边孔、搭板跨径数据注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。
注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。
注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。
恒载作用力表(表1)注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。
2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。
3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。
5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。
6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。
7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
桥台计算书
织女桥0号U型桥台计算书注：重要性系数为1.1。
注：表中一列汽车作用制动力小于或等于0时将由程序自动计算其制动力。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
注：表中“侧墙上体积”指台帽底水平线以上侧墙的体积。
“侧墙下体积”指其余的侧墙体积。
“台身整体体积”指U台较高时侧墙坡未放到基础顶面已交叉，以下部分为整体台身。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
2、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
3、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
4、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
5、车道荷载均布荷载为7.88kN/m ，集中荷载为：边孔、搭板均加载199.1kN ，边孔加载199.1kN ，搭板加载162kN 。
注：1、支座摩阻力只计入边跨上部恒载引起的摩阻力，活载、搭板恒载未计入。
2、基底-A土压力引起弯矩6452kNm、竖直力0kN、水平力1554kN，基底-C土压力引起弯矩6232kNm、竖直力0kN、水平力3260kN。
基底-A、基底-B、基底-C分指土压力算至基顶(不计浮力)、土压力算至基顶(计浮力)、土压力算至基底(计浮力)。
3、选择了“宽度为斜方向，高度按正投影”计算，汽车制动力、温度力、支座摩阻力均乘以COS(斜交角度)。
4、“汽车荷载”指汽车传递给边跨支反力和搭板支反力的共同作用后截面内力。
附注：基底-A土压力引起弯矩6452kNm、竖直力0kN、水平力1554kN，基底-C土压力引起弯矩6232kNm、竖直力0kN、水平力3260kN。
附注：基底-A土压力引起弯矩6452kNm、竖直力0kN、水平力1554kN，基底-C土压力引起弯矩6232kNm、竖直力0kN、水平力3260kN。
附注：基底-A土压力引起弯矩6452kNm、竖直力0kN、水平力1554kN，基底-C土压力引起弯矩6232kNm、竖直力0kN、水平力3260kN。
(完整word版)桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书路桥073 张金辉一、荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算该部分的计算列于以下的恒载计算表中。
（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“+”，顺时针方向取“-”)该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时,将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加.上部构造恒载计算：上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+桥面铺装重量= 15＊19.94＊10.28+2＊19.94＊10.72+3。
5＊(12+5。
5）＊19。
94= 4723.587 KN距离承台底形心轴的距离= 1.48 m对承台底形心轴的弯矩为:Mx=—21＊4723.587*1。
48=—3495。
454 KN·m图（二)恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩10.75×0.3×2.5×2514。
0630.5×2。
5+0.1+2=3。
3547。
11120。
5×2。
5×1.37×0。
3×0。
512。
84431×2。
5+0.1+2=2.93337.67130。
3×0.3×（1.75+5。
5×3+1.74）×2544.9780.15+0。
1+2=2。
25101。
20140。
5×0。
3×0.3×（1.75+5.5×3+1。
74）×2522.48931×0.3+0。
1+2=2.249。
4765 1.02×0.35×（0。
3+1。
75+5。
5×3+1。
181.082+0.1—0.5×0.35=1.925348.59（二） 土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角δ= 。
土压力按台背竖直（ε=0），回填土为两层： 0~1。
5m 采用天然级配砂砾回填=40°，ε=0,δ= =20°，β=0，；下部分采用原土碾压回填=16° ， c=30° ，;根据土压力相等的概念来计算1。
公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)
公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)桥梁桩基础课程设计任务书一、桩基础课程设计资料该公路桥梁采用桩柱式桥墩，预计尺寸如下图1所示。
桥面宽7米，两边各0.5米人行道。
设计荷载为公路Ⅱ级，人群：3.5kN/m2.1、桥墩组成该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。
桩径采用φ=1.2m，墩柱直径采用φ=1.0m。
桩底沉淀土厚度t=(0.2~0.4)d。
局部冲刷线处设置横系梁。
2、地质资料标高25m以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN/m3，土粒比重G=2.70g/cm3，天然含水量ω=21%，液限ωl=22.7%，塑限ωp=16.3%。
标高25m以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN/m3，土粒比重G=2.70g/cm3，天然含水量ω=17.8%，液限ωl=22.7%，塑限ωp=16.3%。
3、桩身材料桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量Eh=2.85×104MPa，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级钢。
4、计算荷载1）一跨上部结构自重G=2350kN；2）盖梁自重G2=350kN；3）局部冲刷线以上一根柱重G3应分别考虑最低水位及常水位情况；4）公路Ⅱ级：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
支座对桥墩的纵向偏心距为b=0.3m（见图2）。
计算汽车荷载时考虑冲击力。
5）人群荷载：双孔布载，以产生最大竖向力；单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
6）水平荷载（见图3）制动力：H1=22.5kN（4.5）；盖梁风力：W1=8kN（5）；柱风力：W2=10kN（8）。
采用常水位并考虑波浪影响0.5m，常水位按45m计，以产生较大的桩身弯矩。
W2的力臂为11.25m。
活载计算应在支座反力影响线上加载进行。
支座反力影响线见图4.5、设计要求确定桩的长度，进行单桩承载力验算。
桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）在进行恒载计算时，需要计算上部结构横载反力N1、盖梁自重反力N2、系梁自重反力N3、一根墩柱自重反力N4以及桩每延米重N5.其中，需要考虑浮力对桩每延米重的影响。
桥梁桩基础计算书
桥梁桩基础课程设计桥梁桩基础课程设计一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1 N1=12⨯2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2=12⨯350=175kN 3、系梁自重反力N312⨯25 ⨯3.5 ⨯0.8 ⨯1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-=ππ（低水位）KN N 47.195255.08.4155.06.8224=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=ππ （常水位）5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.1425=⨯⨯=π二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN =Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932875.74.24=⨯+⨯=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875(193.2)2766.3082R kN ⨯⨯=+⨯= （2）、人群荷载Ⅰ、单孔布载 113.524.442.72R kN =⨯⨯=Ⅲ、双孔布载 2 3.524.485.4R kN =⨯=q —人群荷载集度 l —跨径 2、柱反力横向分布系数ϕ的计算柱反力横向分布影响线见图5。
70.50.51图5图5⑴、汽车荷载汽ϕ ()111.1670.7670.4780.078 1.24522q η=∑=+++=⑵、人群荷载人ϕ =1.33 三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ∑iiyP +人ϕql= 1175+175+（1+0.2）⨯1.245⨯766.308+1.33⨯85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载）2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21= 1175+175+1.2⨯1.245⨯578.55+1.33⨯42.7= 2271.14kN （汽车、人群单孔布载）⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）= 2608.45+35+195.47=2838.92 kN0Q = 1H + 1W + 2W= 22.5+8+10=40.5 kN0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R= 14.7⨯22.5+14.05⨯8+11.25⨯10+0.3⨯(2608.45-1175-175) = 933.185kN.m活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力。
桥台桩长计算书.out
岩层摩阻力总和u·∑c2i·hi·frki= 3.7699111848 * 156.6 =590.368(kN) 3 端承力计算 c1·Ap·frk= .36 * 1.13097335544 * 2900 =1180.736(kN) 4 单桩轴向受压承载力容许值计算 单桩轴向受压承载力容许值 [Ra]= 1180.736+590.368+951.526=2722.630(kN) 5 外荷载计算 桩身自重= 1.13097335544 *( 0 +9.000)* 25 =254.469(kN) 置换土重=土层置换土重+岩层置换土重=184.665(kN) 桩身自重与置换土重的差值作为外荷载Py= 69.804 (kN) 桩身承受的外荷载=桩顶外荷载P+置换差值外荷载Py= 2436.54 + 69.804 =2506.344(kN) 五、计算结论 ∵桩身承受的外荷载= 2506.344 (kN) < 单桩承载力容许值[Ra]=2722.630(kN) ∴承截力满足要求！，桩长=9.000(m)
file:///F|/资料学习/桥台桩长计算书.out.txt
第 1 层岩层属于规范规定的完整、较完整，持力层为中风化层的情况。 则该层c2·h·frk= .03 *1.8 * 2900 = 156.600(kN) 本层置换土重=Ap·hi·ri= 1.13097335544 *1.8*23.6=48.044 (kN)
file:///F|/资料学习/桥台桩长计算书.out.txt
端承桩·桩长计算书(F:\新建文件夹\桩长.out) 2011-12-21 09:52:13 ===========================================================☆☆=========================================================== 一、基本公式 端承桩单桩轴向受压承载力容许值[Ra]： [Ra]=c1·Ap·frk+u·∑c2i·hi·frki+1/2ζ·u·∑li·qik 二、基本信息 桩基直径d= 1.2 (m) 桩顶外荷载P= 2436.54 (kN) 桩顶自由长度L0= 0 (m) 按钻孔桩设计 三、地质资料 土层编号 土层深度(m) qik标准值(kN) 重力密度kN/m3 1 .7 70 16 2 4.8 90 17 3 1 80 14 4 .7 100 20 岩层编号 岩层厚度(m) frki标准值(kN) 重力密度kN/m3 5 1.8 2900 23.6 四、计算过程 桩的周长u=πd= 3.141592654 * 1.2 =3.770(m) 桩端截面面积Ap=π/4*d^2= .25 * 3.141592654 * 1.2 * 1.2 =1.131(m2) 1 土层摩阻力计算 第 1 层l 1 ·q 1 k=.7*70=49.000 (kN) 第 2 层l 2 ·q 2 k=4.8*90=432.000 (kN) 第 3 层l 3 ·q 3 k=1*80=80.000 (kN) 第 4 层l 4 ·q 4 k=.7*100=70.000 (kN) 本层置换土重=Ap·li·ri= 1.13097335544 *.7*16=12.667 (kN) 本层置换土重=Ap·li·ri= 1.13097335544 *4.8*17=92.287 (kN) 本层置换土重=Ap·li·ri= 1.13097335544 *1*14=15.834 (kN) 本层置换土重=Ap·li·ri= 1.13097335544 *.7*20=15.834 (kN) -（5.3.4），详见《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）
1-100m钢筋混凝土拱桥0#台桩基计算
1-100m钢筋混凝土拱桥0#台桩基计算一、桥台及承台自重的作用力（顺时为+，反之为-）桥台形式见附图一：二、计算主拱圈作用于拱座的力对承台重心O的力1.根据有关标准图知，作用于拱座上的控制力为：垂直力：V=17450KN水平力：H=23740KN（往河岸）弯矩：M=10480KN*M2.对承台重心O产生的弯矩：M V=4.95*17450=86377.5(KN*M)M H=-9.58*23740=-227429.2(KN*M)3.对承台重心O产生作用合力：垂直力=17450KN水平力=23740KN（往河岸）弯矩=86377.5+10480-227429.2=-130571.7(KN*M)三、计算桥台后静土压力及土抗力1.静土压力计算E j=0.5*ξ*γ*H2*B其中：ξ=0.50(自然土体)γ=20kn/m3h1=13m；h2=10.24mB=5.5m所以:E1=0.5*0.5*20*132*5.5=4647.5(KN)E2=0.5*0.5*20*10.242*5.5=2883.6(KN)平均静土压力=(4647.5*2+2883.6)*0.5=6089.3(KN) 作用力到承台底距离:h=(4647.5*10.24*0.5*10.24+2883.6*0.5*10.24*10.24/3)/((4647. 5*2+2883.6)*0.5*10.24)=294057.41/62354.43=4.72(m) M静=6089.3*4.72=28741.5(KN*M)2.土抗力计算(1)计算土抗力根据桥梁工程（公路与城市道路工程专用）P404知，p k=Mc/(B*h2/3*(h2+f)+K0/K*I0/h2)其中：h2=9.58(m)f=0(偏安全、可不考虑)K0/K =1.25I0=6.8*11.83/12=931.1D=B*h2/3*(h2+f)+K0/K*I0/h2=5.5*9.582/3+1.25*931.1/9.58=289.75Mc=-227429.2+25553.4+86377.5+10480+28741.5=-76276.8(KN*M)台口处的抗力强度p k=76276.8/289.75=263.3(KN*M2)土抗力Pk=0.5*B*p k* h2=0.5*5.5*263.3*9.58=6936.6(KN)(2)对桥台变位的限制a.水平位移:Δ=p k/k=263.3/(120*9.81*103)=0.22mm＜6mm，满足要求b.台后填土稳定性的保证Kc=P b/(P j+P k)其中：P b=20*13*tg2(45+35/2)=959.4(KN*M2)P j=0.5*20*13=130(KN*M2)所以Kc=959.4/(263.3+130)=2.44＞1.4，满足要求四、作用于承台重心O处的合力垂直力∑Ni=28112.8+17450=45562.8KN水平力∑Hi =23740-6089.3-6936.6=10714.1KN（往河岸）弯矩Mo =Mc-Mp k=-76276.8+1/3*5.5*263.3*9.582=-31974.8KN*M五、桩基计算1.系数计算(1)自由长度:Lo=0m(2)E*I=0.67*E h*I h=3.0*104*3.14*1.84/64=10357530(kn*m2)(3)桩的计算宽度:b1=0.9*(d+1)*K其中：h1=3*(d+1)=3*(1.8+1)=8.4(m)L1=4.5-1.8=2.7＜0.6*h1=5.04(m)K=b’+(1-b’)/0.6* L1/ h1=0.5+(1-0.5)/0.6*2.7/8.4=0.768 所以b1=0.9*2.8*0.768=1.935(m)(4)m=(m1*h12+m2*(2*h1+h2)*h2)/h m2=50000(KN/M4)其中：h m=2*(d+1)=5.4(m)(5)变形系数α：α=(m*b1/EI)0.2=(50000*1.935/10357530)0.2=0.3927h’=α*h=0.3927*30=11.78＞2.5，可按弹性桩计算(6)EA=3.0*107*1.82/(4*3.14)=7734930(7)单桩面积Ao=4.52/4*3.14=15.904(m2)备注：0.25*35°=8.75°，2*25*tg8.75°=7.70＞4.5，取4.5m计算(8)Kc=0.5(摩擦桩)(9)地基系数：Co=mo*b=50000*30=1500000(KN/M4)2.钻孔灌注桩基的计算采用桥梁博士2.9和桥梁大师计算，结果另见。
公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)
桥梁桩基础课程设计任务书1、桥墩组成：该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。
桩径采用φ=1.2m ，墩柱直径采用φ=1.0m 。
桩底沉淀土厚度t = (0.2~0.4)d 。
局部冲刷线处设置横系梁。
2、地质资料：标高25m 以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%21=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。
标高25m 以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%8.17=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。
3、桩身材料：桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量αMP E h 41085.2⨯=，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级纲。
4、计算荷载⑴ 一跨上部结构自重G=2350kN ；⑵ 盖梁自重G 2=350kN⑶ 局部冲刷线以上一根柱重G 3应分别考虑最低水位及常水位情况；⑷公路Ⅱ级 ：双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
支座对桥墩的纵向偏心距为3.0=b m （见图2）。
计算汽车荷载时考虑冲击力。
⑸ 人群荷载：双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
⑹ 水平荷载（见图3）制动力：H 1=22.5kN （4.5）；盖梁风力：W 1=8kN （5）；柱风力：W 2=10kN （8）。
采用常水位并考虑波浪影响0.5m ，常水位按45m计，以产生较大的桩身弯矩。
W2的力臂为11.25m。
活载计算应在支座反力影响线上加载进行。
支座反力影响线见图4。
2、桩基础配筋图3、桩基础钢筋数量表桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1N1=1/2*G1=1/2*2000(30/20)^1.2=1626.7KN2、盖梁自重反力N2221135017522N G kN=⨯=⨯=3、系梁自重反力N331(0.71)(11) 3.325292N kN =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=(?)4、一根墩柱自重反力N4低水位：()22411258.32510 5.1223.8544N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=常水位：()2241125 4.825108.6196.9144N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=5、桩每延米重N5（考虑浮力）()25 1.22510116.964N kN π⨯=-⨯⨯=二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II 级：7.875/k q kN m =，193.5k p kN =Ⅰ、 单孔布载 1290.76R kN =Ⅲ、双孔布载 2581.52R kN =⑵、人群荷载ϕ人=1.33三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ汽车+ 人ϕ人群 （汽车、人群双孔布载）1175175(10.3) 1.25581.521 1.33 3.524.42408.55R kN =+++⨯⨯⨯+⨯⨯=2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力组合Ⅰ：R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21（汽车、人群单孔布载）11175175 1.3 1.25290.761 1.33 3.524.41879.282R kN =++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）2408.5529196.912631.71kN=++=0Q = 1H + 1W + 2W 22.581040.5kN=++= 0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R=()14.722.514.05811.25100.32408.551175175873.22kN m⨯+⨯+⨯+⨯--=⋅活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算)注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。
2、桥梁通单机版7.78版本计算。
原始数据表(单位:kN-m制)注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。
车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
车辆荷载数据注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。
梁(板)数、梁(板)横向距离每片上部梁(板)、搭板恒载反力边孔、搭板跨径数据注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。
注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。
注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。
恒载作用力表(表1)注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。
2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。
3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。
5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。
6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。
7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
见示意图。
①单孔内加载不进入另一孔＋------＋＋------＋↓↓↓↓--> 轮轴不进入另一孔---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +---| | 单孔内加载| | 另一孔| |---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +---↑↑R计算↑↑R另孔=0 ↑↑+-----+ +-----+ +-----+| | | | 计算墩| |②可进入另一孔但只计单孔不计另一孔＋------＋＋------＋＋------＋↓↓↓↓↓↓--> 轮轴进入另一孔---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +---| | 单孔内加载| | 另一孔| |---+ +--------------------------------+ +--------------------------------+ +---↑↑R计算↑↑R另孔存在但视为0参与计算↑↑+-----+ +-----+ +-----+| | | | 计算墩| |8、边孔搭板均加载冲击系数采用单孔指边孔以上荷载取边孔、搭板以上荷载取搭板对应冲击系数。
注：1、边孔与搭板的支座支撑线：①到背墙前缘桥轴方向距离分别是0.48米、0.15米。
②到柱中心桥轴方向距离分别是-0.07、-0.7米。
③到柱中心垂直距离分别是-0.07、-0.7米。
该值大于0指在柱中心的河心一侧，小于0指河岸一侧。
弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。
2、“竖直力”向下为正，桥台“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。
3、“边孔搭板均加载”、“边孔加载”、“搭板加载”制动力由用户直接输入得到。
4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。
“弯矩”由竖直力产生(未计水平力引起的弯矩)。
5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。
6、制动力作用的“加载长”计入一联的长度计算加载重。
柱分配系数表(表4)注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂简支梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。
2、单独盖梁计算时，活载横向作用先传递给上部梁板，再传递给盖梁计算得到柱顶竖直力。
3、车道或车辆荷载加载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
4、人群向左偏仅左人行道布载，向右偏仅右人行道布载，对称表示2侧人行道布载。
注：1、边孔支座摩阻系数为0.05，搭板支座摩阻系数0.05。
2、1列支反力未计入冲击力的作用。
3、上部恒载摩阻力：1000*0.05+1000*0.05=100kN。
4、人群边孔搭板均加载时：边孔反力为0kN，搭板反力为0kN，合计支反力为0kN。
5、1列车道荷载边孔搭板均加载时：边孔反力为80.686kN，搭板反力为239.073kN，合计支反力为319.76kN。
6、车辆荷载边孔搭板均加载时：边孔反力为278.484kN，搭板反力为145.385kN，合计支反力为423.868kN。
7、设计者选择摩阻力只计恒载，不计入汽车、人群荷载。
桥台盖梁顶水平力表(表5)注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。
2、摩阻力用户选用“强行组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”大的值计算得到。
3、表中“1柱制动”按照整个桥台制动力平分给每根柱后再提高20%得到。
4、表中“1柱H”指单根柱受到的桥轴线方向水平力(配筋等计算使用)。
台后土压力系数计算表注：棱体高度取设计地面线以上土层高度计算得到等代土层高。
注：1、单位：kN-m制。
等代土层高度计算式：h=G/(B*L0*r)*(1+xs)，其中土容重r=19，横桥向垂直台宽B=10，荷载提高系数xs=0。
破坏棱体长L0见相关计算表。
2、布置在B*L0面积内车辆车轴重力G见表中计算值。
3、计算车道等代土层高时，车道重G按车辆荷载值计算得到。
注：1、“分段位置”上半柱、下半柱指柱的一半高度的上下两段，“地线”指地面线对应截面位置。
2、“力距分段底”指某分段内水平土压力作用点到该段底的距离。
3、背墙、盖梁宽度作用的土压力平分个每个台柱。
4、土压力作用在地面线以上。
5、单位：土压力强度kN/m2，分段水平力kN，距离和宽度m，内力kNm制。
6、支座高=0.107m，支座垫块高=0.093m，盖梁高=1.5m，墩台身高=0m。
注：1、台后、台前溜坡土压力系数u分别是0.2172、0.1544，填土容重r=19kN/m3。
土压力强度=u*r*h，h为计算点以上土层高。
2、溜坡线与盖梁河心侧竖直线交点(即溜坡顶点)到台后填土顶的距离3.04m。
每个台柱作用力表(表7)注：1、支座水平力、台后土压力引起的弯矩未计入本表。
2、每根柱由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力(N1max对应低水位，N1min对应设计水位)。
3、活载支反力引起的顺桥向每根柱(桩)弯矩由总弯矩平均分配给每根柱(桩)计算得到。
4、配筋裂缝位移计算时不计入搭板自重，桩长计算时计入搭板自重。
5、桩顶反力已计入冲击力。
其余未计冲击力，冲击力见表7_1。
最大桩顶反力3282.3kN。
每个台柱冲击力表(表7_1)注：1、承载力、桩长计算等计入冲击力，裂缝宽度用户输入不计冲击力影响。
2、边孔加载、搭板加载时的冲击系数分别是0.288、0。
桩顶截面内力合计表(表8)注：1、合计表中数据用于裂缝计算，内力值为代数和。
2、桩顶反力值计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到桩顶反力3、“桩柱计算”与“盖梁计算”因计算方法不同，得到的桩顶反力有所差别。
后者活载 计算是将车辆荷载经横向分配传递给梁板，再由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂多 跨连续梁，计算得到桩顶反力。
4、表中M1、M2...为水平力指向河心得到的弯矩，M1_河岸、M2_河岸...为指向河岸得到的弯矩。
5、弯矩和水平力计入土压力。
河心向作用计入活载等代土压力，河岸向未计。
制动力、温度力河心向指向河心、河岸向指向河岸。
6、支座水平力(表5)引起的弯矩其力臂(支座顶与桩顶截面的距离)为1.7m 。
表中已计入水平力引起的弯矩。
桩顶截面作用短期效应组合表(表8_1)注：1、短期效应组合用于裂缝计算。
频遇值系数：汽车0.7，人群1，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。
2、桩顶反力值计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到桩顶反力3、表中M1、M2...为水平力指向河心得到的弯矩，M1_河岸、M2_河岸...为指向河岸得到的弯矩。
4、弯矩和水平力计入土压力。
河心向作用计入活载等代土压力，河岸向未计。
制动力、温度力河心向指向河心、河岸向指向河岸。
5、每根桩(柱)台后填土、台前溜坡、车道、车辆土压力分别是119.2、-0.9、111.8、111.8kN，弯矩135.1、-0.1、190.1、190.1kNm。
6、其他水平力、弯矩见“每个台柱作用力表(表7)”。
7、支座水平力(表5)引起的弯矩其力臂(支座顶与桩顶截面的距离)为1.7m。
表中已计入水平力引起的弯矩。
弯矩值已计入水平力引起的弯矩。
注：1、长期效应组合用于裂缝计算。
准永久值系数：汽车0.4，人群0.4，制动力(或摩阻力)、温度力1，等代土压力1。
注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。
2、分项系数：混凝土或土重1.2，水浮力1，人群1.4，汽车1.4，制动力等1.4，土压力1.4，等代土压力1.4。
3、人群荷载效应组合系数始终ψc=0.8；其它可变作用效应组合系数ψc=0.8，用于制动力(摩阻力)等。
4、当制动力等产生的效应超过汽车荷载效应(恒+车+人)，该值取代汽车荷载效应，不计组合系数ψc。
5、配筋裂缝位移计算时不计入搭板自重，桩长计算时计入搭板自重。
6、表中M1、M2...为水平力指向河心得到的弯矩，M1_河岸、M2_河岸...为指向河岸得到的弯矩。
7、弯矩和水平力计入土压力。
河心向作用计入活载等代土压力，河岸向未计。
制动力、温度力河心向指向河心、河岸向指向河岸。
8、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。
桩顶截面作用效应组合表(表9_2)--采用对结构受力有利时的混凝土分项系数1注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。