[四川]高层建筑模版施工计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
设计计算书(可打印)_secret
第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。
工程量计算书_secret (2)
18 19 20 21
1:3 水泥砂浆找平 1.5 厚三元乙丙防水卷 材 C25 钢筋砼剪力墙 C25 钢筋砼独立柱 +0.000m 以下
工程名称 :**别墅 C 户型 Z2：0.25×0.50×5.62=0.70 KZ1：3.14×0.175^2×3.90×2=0.75 KZ1a：3.14×0.175^2×3.9=0.38 KZ2： （0.25×0.50+0.25×0.25）×2.25×2=0.84Байду номын сангаас
4
C25 砼灌桩
WKZJ1: （3.14× 0.4^2+3.14× 0.47^2） /2× 4.65+(3.14× 0.45^2+3.14 × 0.55^2)/2×1.6=4.05×2=8.10 WKZJ2: （ 3.14 × 0.4^2+3.14 × 0.47^2 ） /2 × 4.65+3.14 × 0.45^2 × 1.60=3.80×19=72.16 合计：80.26m³
续表 5.1
KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.90×5.0=3.66 KZ4：0.25×0.25×2.25×2.0=0.28 KZ5：0.3×0.4×（2.25+3.9×2）=1.21 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.9×2=0.94 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.9×2=0.96 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.90×2=1.46 KZ11： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（2.25×2+3.9）=1.57 KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.9×3+2.25×3）=3.45 3.300m 以下 KZ1a：3.14×0.175^2×3.30=0.32 KZ3： （0.25×0.5+0.25×0.25）×3.30×5.0=3.09 KZ5：0.3×0.4×3.30×3=1.19 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.3=0.40 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.3×2=0.81 KZ9、KZ10： （0.25×0.50+0.25×0.25）×3.30×2=1.24 KZ11、KZ12： （0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.30×3+3.30×6）=5.56 3.300m 以上 H=3.80m H=3.73m H=5.13m H=5.50m H=4.57m H=4.99m H=6.03m H=5.63m 3.14×0.175^2×3.80×2=0.73 3.14×0.175^2×3.73×(1+3+1+3+6)=5.04 (0.25×0.50+0.25×0.25)×5.13×2=1.92 0.25×0.25×5.50×2=-0.69 0.3×0.4×4.57×1.0=0.55 0.3×0.4×4.99×1.0=0.60 0.38×0.35×6.03×1.0=0.74 (0.25×0.50+0.25×0.25)×6.03×1.0=1.13 0.35×0.35×5.63×1.0=0.69 合计：矩形柱 1.2m 内：1.07 m³ 1.8m 内：10.54 m³ 异形柱： 30.92 m³ 圆形柱： 2.54 m³ 22 C25 钢筋砼梁 二层： 2 轴： 3 轴： 4 轴： 5 轴： 6 轴： 7 轴： 6.95×0.25×0.97-0.13×2=1.42 6.05×0.25×0.40=0.61 5.30×0.25×0.40=0.71 6.45×0.25×0.50=0.81 1.6×0.25×0.45=0.18 10.95×0.25×0.40=1.46 1.6×0.25×0.80=0.32 4.55×0.25×0.60=0.68
住宅楼地下室高大模板施工方案(计算书)-secret
住宅楼地下室高大模板施工方案(计算书)-secret一、工程概况1.1 项目名称本项目为某住宅楼地下室高大模板施工工程。
1.2 工程地点位于某市某区。
1.3 工程概述本工程包括地下室高大模板的施工，施工范围涵盖模板搭设、支撑及拆除等工作。
二、设计要求2.1 结构要求地下室高大模板的设计要满足相关规范要求，确保结构安全可靠。
2.2 材料要求采用符合要求的优质材料，保证施工质量。
2.3 施工工艺要求施工过程中严格按照设计要求，保证施工工艺符合标准。
三、施工方案3.1 施工准备在施工之前，需对工程现场进行认真的准备工作，包括清理场地、准备施工材料等。
3.2 模板搭设根据设计要求，进行地下室高大模板的搭设工作，确保结构稳固。
3.3 支撑及拆除在模板安装完成后，进行支撑工作，待混凝土浇筑完成后进行拆除工作，确保施工顺利进行。
3.4 质量控制施工过程中需加强质量控制，对每个环节进行检查，保证施工质量符合要求。
四、安全保障4.1 安全措施施工人员需遵守相关安全规定，做好安全防护措施，确保施工过程中无安全事故发生。
4.2 紧急应对措施制定紧急应对方案，一旦发生意外情况，能够迅速处理，保障安全。
五、经济分析5.1 材料费用按照设计要求选用优质材料，对材料费用进行详细分析。
5.2 人工费用合理安排施工人员工作，控制人工费用在合理范围内。
5.3 设备费用根据施工需要选择合适的设备，控制设备费用。
六、总结6.1 本施工方案对于地下室高大模板的施工提供了详细的施工指导，确保施工质量。
6.2 建议施工人员严格按照本施工方案进行操作，保证施工顺利进行。
以上为住宅楼地下室高大模板施工方案(计算书)-secret。
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高支模施工计算书
高支模施工计算书1计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20032板支撑验算本计算书取：板支撑高度18.87m，板厚120mm 【注：根据图纸，板净跨最大值为6米，选取楼板尺寸6米*6米进行验算】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2004/(384×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[6000/900]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.345kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.715kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.715×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.124kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.065×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.599kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.124，0.599，0.315]＝0.599kN·mσ＝M max/W＝0.599×106/83330＝7.193N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.715×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.742kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.9+0.681×3.15＝2.181kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.742，2.181，3.156]＝3.156kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×100×50)＝0.947N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.662kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.662×9004/(100×9350×4166700)＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.759kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.702kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.759×0.9+1.223×0.378×0.9＝1.196kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.137×0.1＝0.114kNR＝max[R max，R1]＝1.196kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.702×0.9＝0.723kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.702×0.1＝0.07kNR＝max[R max，R1]＝0.723kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.463kN·mσ＝M max/W＝0.463×106/4490＝103.079N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.653kNτmax＝2V max/A=2×2.653×1000/424＝12.512N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.582mm跨中νmax=0.582mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.197mm≤[ν]=100/400=0.25mm满足要求！七、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1300+2×200)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1300+2×200)=2867.495mmλ1＝l01/i＝2867.495/15.9＝180.346，查表得，φ1＝0.22M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.499kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4498.562/(0.22×424)+0.046×106/4490＝58.455N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0. 9×1.4×0.046/0.9＝4.742kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4741.562/(0.179×424)+0.046×106/4490＝72.703N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝4.499kN≤[N]＝30kN满足要求！3支模高度＞14m梁底模支撑验算本计算书取：梁支撑高度18.87m，梁界面尺寸400*1400，梁跨15.8m【注：根据专家论证报告第四条意见，板支架水平杆步距应与梁支架水平杆步距相同】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.081kN·mσ＝M max/W＝0.081×106/24000＝3.375N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×35.8×133.3334/(100×10000×144000)＝0.053mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×43.497×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.426kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×43.497×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.662kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×35.8×0.133＝1.909kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×35.8×0.133＝5.251kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.426+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.662+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.694kN/mq2＝max[1.909+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，5.251+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.277kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.694×0.92，0.5×6.694×0.12]＝0.58kN·mσ＝M max/W＝0.58×106/83330＝6.963N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.694×0.9，6.694×0.1]＝3.657kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.657×1000/(2×50×100)＝1.097N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.277×9004/(100×9350×4166700)＝0.562mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.277×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.694×0.9，0.393×6.694×0.9+6.694×0.1]＝6.886kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.14kN，R2＝R3＝6.886kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.277×0.9，0.393×5.277×0.9+5.277×0.1]＝5.429kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.609kN，R'2＝R'3＝5.429kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.232×106/4490＝51.604N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.214kNτmax＝2V max/A=2×3.214×1000/424＝15.158N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝383/400＝0.958mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.926kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.926kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝40.932kN/m2)小梁验算q1＝max{2.198+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0. 4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.034+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.06kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.874kN，R2＝9.266kN，R3＝9.266kN，R4＝0.874kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×(18.87-1.4)+M w/l b ＝max[0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，9.266，9.266，0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+2.62 +0.041/0.9＝932kNf＝N/(φA)+M w/W＝11932.281/(0.634×424)+0.041×106/4490＝53.594N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝10.1kN≤[N]＝30kN满足要求！4支模高度≤14m梁底模支撑验算本计算书取：梁支撑高度14m，梁界面尺寸300*1150，梁跨10.2m【注：为优化立杆间距，将之前方案立杆间距800*800扩大为900*900，步距扩大为1500，经计算满足要求】一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×0.7×2]×1＝37.515kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝35.751kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝29.425kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×37.515×0.152＝0.106kN·mσ＝M max/W＝0.106×106/24000＝4.396N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×29.425×1504/(100×10000×144000)＝0.054mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×35.751×0.15+0.437×1.764×0.15＝2.127kNR2=1.25q1l=1.25×37.515×0.15＝7.034kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×29.425×0.15＝1.655kNR2'=1.25q2l=1.25×29.425×0.15＝5.517kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.127+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，7.034+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=7.071kN/mq2＝max[1.655+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.517+(0.3-0.1)×0.3/2]＝5.547kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.071×0.92，0.5×7.071×0.12]＝0.613kN·mσ＝M max/W＝0.613×106/83330＝7.354N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.071×0.9，7.071×0.1]＝3.863kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.863×1000/(2×50×100)＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.547×9004/(100×9350×4166700)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.547×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.071×0.9，0.393×7.071×0.9+7.071×0.1]＝7.274kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.843kN，R2＝7.274kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.547×0.9，0.393×5.547×0.9+5.547×0.1]＝5.706kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.358kN，R'2＝5.706kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.32×106/4490＝71.312N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.275kNτmax＝2V max/A=2×3.275×1000/424＝15.447N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.085mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.568kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.568kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6341、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+0.9×1.4×2]×1＝34.047kN/m2)小梁验算q1＝max{1.936+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0. 3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，6.384+(0.3-0.1)×0.3/2}=6.414kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.539kN，R2＝12.813kN，R3＝0.539kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(14-1.15)+M w/l b＝max[0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，12.813，0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.92 7+0.041/0.9＝14.787kNf＝N/(φA)+M w/W＝14786.86/(0.634×424)+0.041×106/4490＝64.213N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.823kN≤[N]＝30kN满足要求！5梁侧模支撑验算本计算书取：梁跨长度15.8米，梁界面尺寸400*1400一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.4]＝min[29.87，33.6]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
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梁模板(扣件钢管架)计算书水电云立方工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:KL。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.85；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.85；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：38.0；梁底方木截面高度h(mm)：88.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：38.00；高度(mm)：88.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；T -- 混凝土的入模温度，取10.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 44.620 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为5根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ ＝M/W < [f]其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×2×2/6=30cm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×16.8=9.072kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-100)/(5-1)= 175mm；面板的最大弯矩M= 0.1×9.072×[(800-100)/(5-1)]2 +0.117×2.52×[(800-100)/(5-1)]2= 3.68×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.072×[(800-100)/(5-1)]/1000+1.2×2.520×[(800-100)/(5-1)]/1000= 2.276 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.68×104 / 3.00×104=1.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =1.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=9.072N/mm；l--计算跨度: l = [(800-100)/(5-1)]=175mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 45×2×2×2/12=30cm4；面板的最大挠度计算值: ν=0.677×9.072×[(800-100)/(5-1)]4/(100×6000×3.00×105) = 0.032 mm；面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-100)/(5-1)]/250 = 0.7mm；面板的最大挠度计算值ν=0.032mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.7mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.276/0.450= 5.057kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度38mm，高度88mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×3.8×8.8×8.8/6 = 49.04cm3；I = 1×3.8×8.8×8.8×8.8/12 = 215.8cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.102 kN·m，最大支座反力R= 2.503 kN，最大变形ν= 0.066 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 1.02×105/4.90×104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ = 2.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.066mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.503kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0.688 kN·m，最大支座反力R= 7.510 kN，最大变形ν= 0.711 mm（1）主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.88×105/8.99×103 = 76.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =76.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.711 mm主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.711mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 850×20×20/6 = 5.67×104mm3；I = 850×20×20×20/12 = 5.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×0.85=21.114kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.85=4.760kN/m；q=21.114+4.760=25.874kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M max=0.125ql2= 0.125×25.874×1752=9.90×104N·mm；R A=R C=0.375q1l+0.437q2l=0.375×21.114×0.175+0.437×4.76×0.175=1.75kNR B=1.25ql=1.25×25.874×0.175=5.66kNσ =M max/W=9.90×104/5.67×104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力σ =1.7 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。