局部荷载或集中力下冲切计算
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算一、工程简况***S2栋、31栋位于***, ***S2栋、31栋工程总建筑面积约162473.03平方米。
本项目为地上22层, 地下1层。
本工程地下室层高为5.0m, 首层层高为6.0m, 2~6层层高为5.5m, 塔楼31栋7层层高为4.4m, 8~15层层高为3.6m, 16~22层层高为3.9m。
二、本工程为全现浇框架-剪力墙结构, 基础为桩基础, 抗震设防烈度为七度, 结构抗震等级为：一级。
三、本工程由于场地范围有限, 本工程钢筋加工及堆放厂设置在地下室顶板上, 为此对地下室顶板进行荷载验算。
四、地下室结构概况本工程地下室层高为 5.0m, 地下室顶板混凝土强度等级为C30, 板厚为400mm。
2、地下室顶板结构设计荷载表如下:其中首层商铺设计活荷载限值为8.0kN/m2。
1、地下室顶板堆放荷载计算:2、一卷钢筋质量约为2000kg；3、堆放钢筋与楼板的接触面积约2.0m2。
堆放钢筋的荷载计算: G1=2000*10/1000/2=10.0kN/m2。
五、施工活荷载: G2=2.0kN/m2。
六、施工总荷载为G=G1+G2=10.0+2.0=12.0kN/m2＞设计荷载8kN/m2, 不满足设计要求, 需进行加固回顶。
七、加固措施由于堆放钢筋的荷载过大, 需对钢筋加工厂、钢筋堆放厂范围内的地下室顶板进行回顶加固。
采用扣件式钢管, 钢管纵横向间距为1.0m*1.0m, 步距为1.5m, 顶托梁使用双钢管, 次梁使用50*100mm木方。
五、回顶措施计算满堂支架回顶计算书5.1 基本参数5.2 荷载参数5.3 设计简图搭设示意图:平面图侧立面图5.4 板底纵向支撑次梁验算G1k=N c=0.2kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 10×1/(4+1)=2kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；1.强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
钢与混凝土组合结构
钢与混凝土组合结构专业：结构工程绪 论由两种不同性质的材料组合成整体共同工作的构件成为组合构件。
由组合构件可组成组合结构。
由于两种不同性质的材料扬长避短，各自发挥其特长，因此具有一系列的优点。
目前研究比较成熟与应用较多的主要是下列的钢与混凝土组合结构：压型钢板与混凝土组合板，.组合梁，型钢混凝土结构，钢管混凝土结构，外包钢混凝土组合结构及钢纤维混凝土等等。
第1章 剪切连接1.1 概述钢与混凝土组合结构，只有将两种不同材料组合成一体才能显示其优越性。
这种组合作用，主要是依靠两种不同材料之间的可靠连接。
连接必须能有效传递混凝土与钢材之间的剪力，同时能有效抵抗两者分离的“掀起力”，才能使混凝土与钢材组合整体，共同工作。
（1）无剪切连接的情况：两根材料、截面、刚度完全相同的矩形截面的梁，叠置在一起，中间不设任何连接，而且忽略两梁之间截面上的摩擦力。
此时，最大弯应力的值为：22m a x m a x 83bhql I My ==σ，发生在每个梁的上下边缘纤维处。
梁在支座处剪力最大：4ql V =。
最大剪应力：bhql bh V 8323max ==τ 跨中最大挠度：3446453842/5Ebhql EI ql f == （2）完全剪切连接的情况：上下梁完全组合成一整体，则可按截面宽度为b ，高为2h ，跨度为l 承受均布荷载q 的简支梁计算。
跨中最大弯矩处的最大正应力为：22max max163bh ql I My ==σ。
梁在支座处剪力最大：2ql V =。
最大剪应力：bhql bh V 8323max ==τ 跨中最大挠度：34425653845Ebhql EI ql f == 可以得出结论：完全剪切连接的组合梁与无剪切连接的叠合梁相比，惯性矩与刚度大大提高。
大大减小了梁截面的法向应力与梁的挠度。
这就是“组合效应”起到的主要作用。
1.2连接方式组合构件中混凝土与钢连接应视构件的形式与受力性能采取不同的方式。
柱墩的布置和冲切计算，看这一篇就够了！
柱墩的布置和冲切计算，看这⼀篇就够了！1前⾔冲切破坏是指在集中反⼒作⽤下，在板内产⽣正应⼒和剪应⼒，尤其在柱或者墙等冲切构件的四周合成较⼤的拉应⼒，当主拉应⼒超过混凝⼟抗拉强度的时候，沿冲切构件四周出现斜裂缝，在板内形成锥体斜截⾯破坏，破坏形状类似从板中冲切形成。
板的抗冲切能⼒与板的厚度、混凝⼟等级、集中荷载或集中反⼒分布⾯积等因素有关。
平板式筏基的板厚应该满⾜受冲切承载⼒的要求。
地基规范8.4.7条第⼀款，平板式筏基抗冲切验算应符合下列规定：平板式筏基进⾏抗冲切验算时应考虑作⽤在冲切临界⾯重⼼上的不平衡弯矩产⽣的附加剪⼒。
对基础的边柱和⾓柱进⾏冲切验算时，其冲切⼒应分别乘以1.1和1.2的增⼤系数。
距柱边h0/2处冲切临界截⾯的最⼤剪应⼒τmax应按公式1、公式2进⾏计算（图1）。
板的最⼩厚度不应⼩于500mm。
图1 内柱冲切临界截⾯⽰意图1-筏板 2-柱地基规范8.4.7条第⼆款：当柱荷载较⼤，等厚度筏板的冲切承载⼒不能满⾜要求时，可在筏板上⾯增设柱墩或在筏板下局部增加板厚或采⽤抗冲切钢筋等措施满⾜受冲切承载⼒要求。
2上柱墩和下柱墩根据柱墩和筏板的相对位置，可以将柱墩分为上柱墩和下柱墩。
上柱墩通常有效刚性⾓范围⼤，筏板底部钢筋受⼒直接，利⽤率⾼，施⼯难度⼩，可以节约混凝⼟⽤量，但对使⽤空间有不利影响。
下柱墩有效刚性⾓范围⼩，筏板底部钢筋受⼒不直接，利⽤率低，施⼯难度较⼤，且质量难以保证。
上柱墩与下柱墩的⽐较可以见表1。
设计⼈员可以根据⼯程实际情况选择布置上柱墩还是布置下柱墩。
上柱墩与下柱墩的⽐较表1JCCAD中可以通过柱墩布置菜单布置上柱墩和下柱墩，如图2所⽰。
3刚性柱墩和柔性柱墩通过查刚性⾓程序还会判断柱墩是刚性柱墩还是柔性柱墩。
刚性柱墩是指柱墩尺⼨完全涵盖于冲切破坏锥体以内，即从柱边缘引出45度线与柱墩侧⾯相交，如图3和图4所⽰。
刚性柱墩的厚度对于冲切没有帮助，柱冲切变成柱墩冲切，冲切厚度依然是筏板厚度，只是冲切体由柱变成柱墩，冲切范围扩⼤，上部荷载不变，冲切⼒变⼩，所以其冲切安全系数还会提⾼，⼯程设计的时候，应该尽量避免出现刚性柱墩。
7.7 受冲切承载力计算
7.7 受冲切承载力计算第7.7.1条在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1)：图7.7.1：板受冲切承载力计算Fl ≤(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh(7.7.1-1)公式(7.7.1-1)中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/βs(7.7.1-2)η2=0.5+αsh/4um(7.7.1-3)式中Fl--局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第7.7.5条的规定确定；βh --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9,其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面的最不利周长；h--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βs --局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs <2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；αs --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20.第7.7.2条当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um,应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2).第7.7.3条在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。
冲切和剪切的区别
冲切和剪切概念辨析在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……”“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
110t承载力计算书
板厚13cm的C30硂恒荷载0.5t/m2活荷载3.5t/m2板厚30cm的C30硂恒荷载0.75t/m2活荷载7.5t/m2吊车25t 重量31t吊车70t 重量47t吊车110t 重量55t四个位置放置2*1.6的钢板计算三类吊车在上述板厚上是否可以正常工作。
解：1.0受冲切承载力计算思路：计算以最不利的13cm板厚，110t汽车吊吊装工况考虑。
计算按最不利计算，与硂接触面按500*500的规格计算，系数均以偏保守计算以前轮受自重的0.75倍考虑。
吊装重量全部放在前轮上。
公式F l≤(0.7βh f t+0.15σpc,m)ηu m h0公式中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/βsη2=0.5+a s h0/4u mF l--局部荷载设计值或集中反力设计值；βh--截面高度影响系数：因为h=130mm≤800mm时，取βh=1.0f t--混凝土轴心抗拉强度设计值；C30混凝土取1.5 N/mm2σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；取1.0 N/mm2u m--临界截面的周长，取2000mmh0--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；取130mmη1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs =500/500=1 <2，取βs=2αs--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40带入数据计算得F l≤405.6KN荷载为110t汽车吊，自重为55t，加配重10t。
加构件重量10tF l=0.75t1*0.5+0.5t2=300K N≤405.6KN理论满足要求。
结合以往经验，建议混凝土上铺设彩条布后设置100mm厚的沙子。
无梁楼盖结构设计要点探讨黄竹王其林
无梁楼盖结构设计要点探讨黄竹王其林发布时间：2021-08-10T10:15:50.940Z 来源：《建筑科技》2021年9月上作者：黄竹王其林[导读] 无梁楼具有传力体系简单，楼层净空高，地面平整，模板简单，便于施工等优点。
广东现代建筑设计与顾问有限公司黄竹王其林广东深圳 518000摘要：无梁楼具有传力体系简单，楼层净空高，地面平整，模板简单，便于施工等优点。
但同时也有抗弯刚度小、挠度大，柱子周边局部板会冲切破坏，抗震性能差等缺点。
本文介绍了无梁楼盖结构体系的几种计算方法，探讨了无梁楼盖结构设计的要点及需要注意的构造要求。
关键词：无梁楼盖；内力计算；抗冲切计算；构造要求 0.引言无梁楼盖结构体系又称为板柱结构体系，即是在楼盖中不设置梁肋，将板直接支承在柱上。
无梁楼盖是一种双向受力楼盖，楼面荷载直接通过柱子，再传给基础。
无梁楼盖按楼面结构形式分为平板和密肋板。
按有无柱帽分为无柱帽轻型无梁楼盖和有柱帽无梁楼盖。
按施工工序分为现浇式无梁楼盖和装配整体式无梁楼盖。
采用升板法施工的无梁楼盖即为装配整体式的一种。
根据经验，当楼面可变荷载标准值在5KN/m2以上、跨度在6m以内时，无梁楼盖较肋梁楼盖经济，因此无梁楼盖常用于多层厂房、商场、库房、书库等建筑。
无梁楼盖的柱网都采用正方形或矩形，以正方形最为经济，板内钢筋沿两个方向布置。
楼盖的四边可支承在墙上或支承在边柱的圈梁上，或悬臂伸出边柱以外。
悬挑板挑出适当的距离，能减小边跨的跨中弯矩。
在同样净空高度的条件下，无梁楼盖的建筑高度较一般的交梁楼盖小，因而可以减小房屋的体积和节省墙体结构；无梁楼盖具有平整的天棚，故采光、通风及卫生条件较好；由于模板简单，可节省模板用量和施工简化，因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。
对于无梁楼盖结构如何进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
1.内力计算无梁楼盖既可按弹性理论计算，也可以按塑性理论计算。
通常在进行无梁楼盖设计时 , 可以采用三种方法：等代框架法、经验系数法、精确计算法。
承台抗冲切和剪切计算
承台抗冲切和剪切计算在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
铝合金模板早拆体系受力计算书
陕西天利成建筑科技有限公司铝模板早拆体系开启----建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司2016年10月陕西天利成建筑科技有限公司铝合金模板早拆体系受力计算书1.1.1 早拆体系包含楼面、梁底早拆体系，由早拆头、快拆锁条、单支顶、销钉、销片组成（如图1.1.1）；本规程早拆支撑间距不应大于1300mm×1300mm。
（a）梁底早拆 (b) 楼面早拆图1.1.1早拆体系组成示意图1.2.1条文说明：目前各种铝合金模板系统的早拆体系组成部分基本相同，仅细部尺寸有所差异；部分企业的可调钢支顶采用单根钢管，下部安装可调螺杆；大部分企业的可调钢支顶采用两根直径不同的钢管上下套装，以满足支撑长度的可调性。
当具体工程与本规范给出的构造有差异时，应根据具体情况进行调整。
1.2.2本规程早拆体系适用于楼板厚不小于100mm，混凝土等级不低于C20的混凝土现浇楼面梁板结构，对预应力混凝土结构应经过专项研究后，方可使用。
1.2.2条文说明：建筑工程楼板施工采用模板早拆经济且安全可靠。
本规程模板早拆的适用范围为楼板和梁的早拆的施工。
混凝土楼板厚度增大，自重荷载随之增大，楼板抗弯刚度也随之增大；但抗弯刚度增加远大于荷载的增加。
在相同跨度的情况下，楼板越厚，楼板抗弯能力越强。
根据多年早拆施工实践，对板厚为100mm以上的楼板实施早拆是安全可靠的。
对板厚小于100mm的楼板应进行专门的分析和论证方可采用。
1.2.3冬期施工采用模板早拆技术所浇筑的混凝土，宜采用综合蓄热法，确保混凝土结构不受冻，强度不受影响。
（核查冬季施工规范）1.2.3条文说明：1.2.2-1.2.5 北京市地方标准《模板早拆施工技术规程》DB11/694-2009。
1.2.4早拆体系设计必须保证足够的强度、刚度和稳定性，满足施工过程中承受浇筑混凝土的自重荷载和施工荷载，确保安全。
早拆装置及连接、支撑的承载力可参考工程经验或通过试验确定。
标准模板的早拆体系承载力见附录F。
四桩承台计算详细过程(可作为计算书)
一.基本资料：承台类型：四桩承台圆桩直径d=400(mm)1200(mm)400(mm)1200(mm)1200(mm)柱子高度hc=500(mm)500(mm)65(mm)3014.3(N/mm 2) f t=1.43(N/mm 2)360(N/mm 2)11100(kN)0.15%1.3525(kN/m 3)1.3518(kN/m 3)1(m)0(kN)二.控制内力：Nk =4000(kN)M kx'=0(kN*m)Mky'=0(kN*m)V kx =0(kN)Vky=0(kN)F k =4000(kN)M kx =0(kN*m)Mky=0(kN*m)F=5400(kN)M x =(kN*m)My=(kN*m)a=2Sc+Sa=2(m)b=2Sc+Sb=2(m)4(m 2) 4.80(m 3)120.00(kN)67.50(kN)187.50(kN)四.承台验算：320(mm)1046.88≤ Ra =1100(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足1046.88≤1.2*Ra=1320(kN)满足46.88(kN)1350.00(kN)1350.00(kN)Ni=F/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±Myk*Xi/∑Xi 2(桩基规范 5.9.2-3)N1=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2-My*Xi/∑Xi 2=N2=F/4+Mx*Yi/∑Yi 2+My*Xi/∑Xi 2=Qgk = Gk / 4 =扣除承台和其上土自重后的各桩桩顶相对于荷载效应基本组合的竖向力设计值：Q1k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=Q2k=(Fk+Gk)/4+Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk:Q4k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2+Myk*X i/∑Xi 2=承台上土的容重γs=⑴.单桩桩顶竖向力计算：最小配筋率=承台竖向附加荷载标准值Fk'=承台混凝土的容重γc= MKx=Mkx'-Vky*H、Mky=Mky'+Vkx*H《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)，以下简称《桩基规范》 《钢筋混凝土承台设计规程》(CECS 88:97)，以下简称《承台规程》 Fk=Nk+Fk'Fk-----------相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值(kN)纵筋合力点至近边距离as=柱子宽度bc=设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)，以下简称《地基规范》 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)，以下简称《混凝土规范》构件重要性系数γ0=单桩竖向承载力设计值Ra=荷载的综合分项系数γz=永久荷载的分项系数γG=承台顶面以上土层覆土厚度ds=混凝土强度等级C钢筋强度设计值fy=fc=柱下独立承台承台根部高度H=桩行间距Sb=桩列间距Sa=承台边缘至桩心距离Sc=Nk-----------相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值(kN)Vkx、Vky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN)Qk=(Fk+Gk)/4=Q3k=(Fk+Gk)/4-Mxk*Yi/∑Yi 2-Myk*X i/∑Xi 2=在偏心竖向力作用下：Qik=(Fk+Gk)/n±Mxk*Yi/∑Yi 2±M yk*X i/∑Xi 2在轴心竖向力作用下：承台及其上土自重标准值G k=Gk''+Gk'=圆桩换算桩截面边宽bp=0.8d=1.承台受弯计算：Mkx'、Mky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值(kN*m)Mkx、Mky-----相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值(kN*m)F、Mx、My----相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值(kN、kN*m)(地基规范 8.5.4-2) F=γz*Fk、Mx=γz*Mkx、My=γz*Mky三.承台自重和承台上土自重标准值Gk：承台面积Ab=a*b=承台体积Vct=Ab*H=承台自重标准值G k''=γc*Vct=土自重标准值Gk'=γs*(Ab-bc*hc)*ds=。
板冲切计算表格
2015年6月25日
基本数据输入 截面高度= 受拉保护层厚度+d/2= 受压保护层厚度+d/2= 混凝土强度等级C 受拉钢筋强度fy= 箍筋钢筋强度fyv= 纵向钢筋直径φ = 700 35 35 30 360 360 16 mm mm mm N/mm² N/mm² N/mm² mm 混凝土强度fc= 混凝土强度ft= 截面有效高度h0= 截面高度影响系数β h= 临界截面周长um= 长短边之比影响系数β s= 板柱结构中的系数α s= η 1=0.4+1.2/β s= η 2=0.5+α sh0/4um= 不配置箍筋或弯起钢筋的板的计算 局部荷载设计值或集中反力设计值 Fl= 0.7β hftη umh0= 配置箍筋或弯起钢筋时，受冲切截面应符合下列条件： 1.05ftη umh0= 1 当配置箍筋时 Asu=(Fl-0.35ftη umh0)/(0.8fyv)= 2428 mm² 2368 kN 截面符合条件! 1488.5 1578 kN kN 可以! 14.3 1.43 657 1.00 2400 2 40 1.00 3.24 N/mm² N/mm² mm
【结构设计】结构设计的冲切和剪切概念的比较
坏
拉破坏.
破坏面
平面（二维） 斜截面
空间曲面（三维） 冲切破坏锥体
剪切又称单向剪切,冲 切又称双向剪切
梁,扩展基础,筏板基础,桩承 无梁楼盖、柱下独立基础、梁
验算构件
台
板式基础、筏板式基础,桩承台 （柱和平板连接处）.
验算工况
构件局部剪力较大时
集中荷载作用于板状构件平面 外基Biblioteka 公式V≤0.7βhftbh0
结构设计的冲切和剪切概念的比较
在进行混凝土构件设计,如板、基础、承台,经常会遇到是否要同时验 算冲切和剪切的问题,规范针对不同的构件规定了必须验算的内容,但是对 冲切和剪切概念上,仍有很多地方不甚清楚.出于稳妥考虑,我们对冲切和剪 切的概念和具体验算的选择做进一步的说明.
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款 表一 常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求
hftbmh0
柱边缘 及变阶 处
bm 取值距柱 边或变阶处 h0/2 处板垂 直截面
柱边缘 及变阶 处 h0/2 截面
Fl≤0.7β
um 取距 Vs 取值距内
Vs≤0.7β
－ hpftumh0/
离筒外 筒或柱边边
hsftbwh0
η
表面
缘 h0 处
h0/2 处 板垂直
截面
√ －
8.4.12
um 取距
冲切 1.冲切破坏 2.受冲切承载力 3.受冲切截面 4.冲切破坏锥体
异同点
5．剪切破坏 6．受剪承载力
5.冲切荷载
混凝土剪切破坏机理复杂,同剪 在局部荷载或集中反力作用下, 都属于脆性破坏.
跨比,混凝土强度,荷载形式, 在板内产生正应力和剪应力,尤 剪切破坏的工况更为
浅谈多桩矩形承台抗冲切计算
浅谈多桩矩形承台抗冲切计算摘要：根据国内现行规范，本文通过工程实例，运用常规方法对桩基础承台进行抗冲切验算。
关键字：多桩矩形承台抗冲切实例一、前言在工程建设中桩基础的应用非常广泛，而且种类繁多。
在设计过程中，桩基础承台的抗冲切验算是十分常见和重要的。
桩基承台是柱与桩的转换层，将柱子承受的荷载传递给桩基，其应力分布较为复杂。
本文就笔者对多桩矩形承台抗冲切验算过程的理解，根据实际工程中如何进行柱下四桩承台进行举例验算。
二、桩基承台计算要点在局部荷载或集中反力作用下，在承台内产生正应力和剪应力，尤其在柱（桩）头四周合成较大的主拉应力，当主拉应力超过混凝土抗拉强度时，沿柱（桩）头四周出现斜裂缝，最后在板内形成锥体斜截面破坏,破坏形状像从板中冲切而成，故称冲切破坏，为斜拉破坏。
冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力。
冲切破坏锥体的选取是抗冲切计算的重要步骤。
柱下桩基承台实际上相当于一个由多个集中力(即桩)作用下的倒立板柱，基底反力不连续，冲切破坏一般发生在桩顶内侧的连线上，这种破坏在45°斜线以内也可能发生，因此承台破坏锥体并不一定是唯一的。
破坏锥体的选用应符合实边缘连线所构成的四棱截锥体，截锥侧面坡角应不小于45°，当坡角小于45°时取45°，实际情况中存在多个破坏锥体时，对于出现的每种情况均应进行冲切验算。
承台的冲切强度有两种：一种是柱对承台自上而下的冲切，另一种是桩顶竖向净反力对承台自下而上的冲切1、柱对承台的冲切承台在承受柱传来的荷载时，若承台厚度不足，就会发生冲切破坏，咋珠子的四周形成一个不大于45度的斜面冲切破坏锥体。
对于矩形截面柱的矩形承台，在柱与承台交接处以及承台变阶处，可按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）公式计算：Fl≤2*[β0x*(bc+a0y)+β0y*(hc+a0x)]*βhp*ft*h0 (基础规范8.5.17-1)Fl=F-ΣNi(基础规范8.5.17-2)β0x=0.84/(λ0x+0.2) (基础规范8.5.17-3)β0y=0.84/(λ0y+0.2) (基础规范8.5.17-4)式中：Fl——扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值，冲切破坏锥体应采用自柱边或承台变阶处至相应柱顶边缘连线构成的锥体，锥体与承台底面的夹角不小于45°；H0——冲切破坏锥体的有效高度；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp 取1.0；当h大于或等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；β0x、β0y——冲切系数；λ0x、λ0y——冲跨比，λ0x=a0x/h0，λ0y=a0y/h0，λ0x=a0x/h0，a0x、a0y 为柱边或变阶处至桩边的水平距离；当a0x（a0y）＜0.2 h0时，a0x（a0y）=0.2h0；当a0x（a0y）＞h0时，a0x（a0y）=h0；F——柱根部轴力设计值；ΣNi——冲切破坏锥体范围内各桩的净反力设计值之和。
车库顶板承载力计算书
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。
一级注册结构专业考试易错点(经典总结)
一级注册结构考试易错点总则：1、在从表格中查取相关数值时，务必了解注解中的相关事项；2、做完试题后，应将解题过程与规程中的注解进行对照一下，确保无遗漏，尤其是注意一些限制条件；3、尽快将一些重要的结论和解题过程复印贴在规范上；一、荷载部分1、荷载计算时应考虑结构的重要性系数，尤其在木结构计算中，但在抗震设计时不需考虑；2、在进行荷载计算时，应注意恒载的计算，不能漏项，并应结合受荷分析图进行计算内力值；同时还应注意恒荷载在有利作用时的分项系数取值。
3、等效均布荷载的计算：等效宽度计算（1、短跨受荷，2、宽度修正（离非支座边较近，两个集中荷载叠加部位）），最大弯矩采用假定设备荷载为集中荷载，设备荷载应考虑动力系数，同时应考虑扣除操作荷载进行计算。
4、活荷载不应与雪荷载同时考虑；当活荷载大于42的工业建筑时，荷载分项系数取1.3；5、动力荷载应考虑动力系数，仅传递至楼板和梁，而不向墙、柱传递，动力系数仅在基本组合和抗裂验算时考虑，而标准组合，准永久组合均不考虑；对于吊车仅为竖向作用考虑动力系数；6、吊车荷载（吊车台数的布置（竖向最多4台，水平向最多2台）及荷载折减，竖向荷载设计值应考虑动力系数，而水平荷载不需考虑动力系数（应力影响线的应用）；吊车纵向制动力对于四轮吊车，制动力一侧一般为1只，轻中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时，吊车轮压设计值可乘折减系数0.9；吊车起重量的表示方法20/5t表示主钩为20t，副钩为5t，即该吊车的最大起重量为20t。
求吊车梁最大弯矩：即荷载合力作用点（采用力矩平衡）与某一荷载的中线与梁中线重合即该荷载作用处为梁的最大弯矩处；吊车横向水平荷载的计算，注意对重级工作制吊车，需要考虑小车刹车摆动引起的横向水平荷载()（分摊于四个轮子）和小车摆动引起的横向水平荷载（分摊于一个轮子）两者中的最大值；注意支座处梁的剪力与支座处的压力前者仅考虑一根吊车辆上的荷载，而后者需考虑2根梁上的吊车荷载。
第八章 构件受冲切和局部受压性能
45º
V=uA 45º0.7V=0.7ftA
Am b 2h0
2
h0/2
h0
二、无抗冲切钢筋板的冲切性能
1. 抗冲切承载力
Flu 0.7 f t um h0
距冲切荷载边界 h0/2处的周长
Flu
45º
V=uA 45º0.7V=0.7ftA
b b 2h0 um 4 2
一、冲切的基本概念
冲切和剪切的差别
冲切破坏验算不满足的话，所采取的措施可 以增加板厚，或增大受冲切的面积（如增大 荷载作用面积），或配置必要的腹筋。
剪切破坏验算不满足的话，需加高梁、柱断 面，或增大腹筋面积（或减小间距等）。
二、无抗冲切钢筋板的冲切性能
1. 冲切力
Fl qA qAm
距冲切荷载边界 h0处的面积
五、混凝土构件局部受压
其破坏形态主要有三种： 2.一开裂即破坏
当试件截面面积与局部承压面积相差悬殊（一般在9<A/Al<36）， 试件一开裂就破坏，破坏很突然，裂缝从上向下发展。裂缝宽度上宽 下小。
五、混凝土构件局部受压
其破坏形态主要有三种： 3.混凝土上、下陷
试件的截面面积与局部承压面积相比很大（一般A/Al＞36）时，在 试件整体破坏前，局部承压面下的混凝土先局部下陷，沿局部承压面 四周的混凝土出现剪切破坏，但此时外围混凝土尚未劈裂，荷载还可 继续增加，直至外围混凝土被劈成数块而最终破坏。
spc sp
ª ß Â ì ý Á Ö ¿ Ð ¹ Ê â Ã ¾ Ï » Ä Í ¾ ² ³ Ñ Î Ì
五、防止局压破坏的措施
(2)配置间接钢筋。 在局部压力作用下，局部受压区段，产生横向拉应力，当拉 应力超过混凝土抗拉强度时，出现纵向裂缝，裂缝一旦出现， “套筒”作用大大减小。为了限制纵向裂缝的出现和展开， 增加“套筒”作用，在局部受压区段内可配置间接钢筋。
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局部荷载或集中反力作用下冲切验算
Fl≤(0.7βh f t+0.15σpc,m)ηU m h0 （GB50010-2002 式7.7.1-1）
Fl(kN)470局部荷载或集中反力设计值（板柱为层间差值-冲切范围板荷载设计值）。
C?C30混凝土强度等级。
fy210钢筋抗拉强度设计值(仅仅在计算配置了箍筋或弯起钢筋时起作用）。
B(mm)400局部荷载或集中反力作用面的宽（圆形时取直径）。
H(mm)0局部荷载或集中反力作用面的高（圆形时H=0）。
h0(mm)550截面有效高度，取2个配筋方向的截面有效高度平均值。
αs40板柱结构中柱类型影响系数。
中柱=40，边柱=30，角柱=20。
F0(KN)691.84F0=(0.7βh f t+0.15σpc,m)ηU m h0
βh 1.00截面高度影响系数。
f t 1.43混凝土轴心强度抗拉设计值
σpc,m0.00临界截面周长上2个方向上的有效预压应力按长度加权平均值，宜（1,3.5）u m(mm)1256.63704临界截面周长
η 1.00取η1、η2的小值。
η1 1.00局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数
η2 4.88临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数
βs 2.00局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长短边比值；为圆形时βs=2
冲切计算满足规范要求
Fs(KN)1037.76Fl≤Fs=1.05f tηu m h o (GB50010-2002 式7.7.3-1)
不配筋可满足冲切要求
Fl≤(0.35f t+0.15σpc,m)ηU m h0+0.8f yv A svu （GB50010-2002 式7.7.3-2）
A svu(mm2)0只配制箍筋时，箍筋的截面面积(0表示不需要配制箍筋）
Fl≤(0.35f t+0.15σpc,m)ηU m h0+0.8f y A sbu sinα （GB50010-2002 式7.7.3-3）
α45弯起钢筋与板底面的夹角
A sbu(mm2)0只配制弯起钢筋时，钢筋的截面面积(0表示不需要配制弯起钢筋）。
说明：
黄底黑字部分手动输入，其他部分自动计算，请不要擅自更改，除非发现错误。
联系mail：geforcey@
混凝土强度及弹性模量
强度类型C20C25C30C35C40C45C50C55 fc N/mm29.611.914.316.719.121.123.125.3 ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96
Ec N/mm22550028000300003150032500335003450035500强度类型HPB235HRB335HRB400
fy N/mm2210300360
Es N/mm2210000200000200000。